JPH11131354A - 不織布およびその製造方法ならびに感熱孔版用原紙の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】延伸性に優れ、ポリマ塊を含まない不織布、お
よび搬送性に優れシワが発生しにくい、画質の良い感熱
孔版印刷用原紙の製造方法を提供する。 【解決手段】列状に配列した複数個のオリフィスから溶
融した熱可塑性重合体を吐出すると共に、オリフィスの
列の両側に設けられたスリットから噴出する加熱ガス
を、吐出された熱可塑性重合体に斜めに当てることによ
り、熱可塑性重合体を繊維状に細化しながら、移動捕集
面へシート状に捕集するメルトブロー不織布の製造方法
であって、以下の条件下で製造する。 ａ．オリフィス列の幅１ｃｍ当たりの加熱ガス流量が、
０．００５〜０．１５Ｎｍ³ ／分である。 ｂ．繊維層の上に次の繊維層が、温度約９０℃から約１
３０℃の範囲にある間に捕集する。 ｃ．オリフィス列と繊維層との距離が、約７ｃｍから約
２０ｃｍの範囲に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、延伸性および搬送
性に優れ、さらにフィルムと積層した際にシワが発生し
にくく、画質の良い感熱孔版印刷用原紙を提供すること
ができる不織布およびその製造方法ならびに感熱孔版用
原紙の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、平面状のシートから立体的な構造
体、例えば帽子、マスク、あるいは各種トレイなどを成
型する加工用不織シートとして配向度の低いポリエステ
ル系繊維（複屈折率Δｎ０．０２〜０．０７）からなる
長繊維不織布が提案されている（特開昭６２−６９８７
４号公報、特開昭６２−１７７２７４号公報参照）。

【０００３】しかし、これらの不織布を延伸加工に適用
する場合には取り得る延伸倍率の範囲が低く制限される
問題があった。その理由は該不織布が複屈折率Δｎ０．
０２〜０．０７のポリエステル半延伸糸から構成される
ためと説明できる。

【０００４】長繊維不織布は公知のスパンボンド法によ
り製造することができる。すなわち、口金から吐出した
溶融ポリマーをエジェクターによって牽引し、得られた
フィラメントを衝突板に衝突させ、あるいは、静電気的
反発力で開繊し、コンベア上に捕集して製造される。ポ
リマー吐出量、コンベア速度を適宜設定することによ
り、ウエブの目付を任意に設定できる。また、エジェク
ターの圧力と流量を適宜調整することにより、フィラメ
ントの分子配向状態を調整できる。すなわち、エジェク
ターの圧力と流量を絞って紡糸速度を遅くすることによ
り、分子配向度の低い繊維ウエブを得ることができる。

【０００５】しかし、紡糸速度を遅くしても、口金から
吐出した溶融ポリマーが冷却固化する過程で張力を受け
るため分子配向が生じてしまい、実質的に無配向の繊維
からなる不織布を製造することは事実上困難であった。
口金から吐出した溶融ポリマーを遅い速度で巻き取り、
次いで開繊して不織布に成型することを行なっても、上
記理由から、実質的に無配向の繊維からなる不織布を製
造することは事実上困難であった。一方、口金から吐出
した溶融ポリマーを直接にコンベア上に捕集してから冷
却固化させれば実質的に無配向のガット状のポリマーが
得られるが、該ガット状ポリマー群は太く粗硬で加工用
不織布への適用は困難であった。

【０００６】実質的に無配向のポリエステル繊維からな
る不織布を製造する方法に、公知のメルトブロー法があ
る（特開昭５５−９０６６３号公報、特開昭５５−１４
２７５７号公報参照）。該方法では、溶融したポリエス
テルを口金から吐出するに際して、口金周辺部から２９
０〜３５５℃あるいは３２０〜３７０℃の高温の加熱ガ
スを１．５Ｋｇ／ｃｍ³ Ｇあるいは１．５〜６．０Ｋｇ
／ｃｍ³ Ｇの高圧で吹き付け、吐出した溶融ポリマーを
該加熱ガスによって溶融状態で極細に細化せしめる方法
である。細化した前記ポリマーは、次いで、随伴気流で
冷却し、しかるべき位置に配置したネットコンベア上に
吹き付けて捕集し、ウエブを形成して不織布が製造され
る。すなわち、メルトブロー法では口金から吐出した溶
融ポリマーが溶融状態で張力を受けるので分子配向が進
まず、実質的に無配向の繊維からなる不織布が得られ
る。

【０００７】しかし、上記のメルトブロー法で得られる
繊維は平均繊維径が細すぎ、また繊維径の変動率が不均
一なものであり、この不織布を高延伸倍率で延伸すると
繊維群中の細い繊維が切断する問題、また、上記のメル
トブロー法ではショットと呼ばれるポリマー塊が発生す
る問題は避けられず、不織布中のショットが延伸加工製
品の品位品質を阻害する問題があった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決し、延伸性に優れ、ポリマ塊を含まない
不織布およびその製造方法を提供せんとするものであ
り、さらに、搬送性に優れシワが発生しにくい、画質の
良い感熱孔版印刷用原紙の製造方法を提供せんとするも
のである。

【０００９】

【問題を解決するための手段】本発明は、かかる課題を
解決するために、次のような手段を採用するものであ
る。すなわち、本発明の不織布は、熱可塑性繊維からな
る不織布において、比較的平均繊維径が小さい繊維層Ａ
と比較的平均繊維径が大きい繊維層Ｂとが接合された積
層構造を有し、かつ、該繊維層ＡおよびＢを構成するそ
れぞれの繊維の繊維径の変動率が３０％以下であり、か
つ該繊維の複屈折率がΔｎが０．０１５以下であること
を特徴とするものであり、また、かかる不織布の製造方
法は、列状に配列した複数個のオリフィスから溶融した
熱可塑性重合体を吐出すると共に、前記オリフィスの列
の両側に設けられたスリットから噴出する加熱ガスを、
該吐出された熱可塑性重合体に斜めに当てることによ
り、該熱可塑性重合体を繊維状に細化しながら、移動捕
集面へシート状に捕集するメルトブロー不織布の製造方
法において、以下の条件下で製造することを特徴とする
ものである。

【００１０】ａ．上記オリフィス列の幅１ｃｍ当たりの
加熱ガス流量が、０．００５〜０．１５Ｎｍ³ ／分であ
る。

【００１１】ｂ．繊維層の上に次の繊維層が、温度約９
０℃から約１３０℃の範囲にある間に捕集する。

【００１２】ｃ．オリフィス列と繊維層との距離が、約
７ｃｍから約２０ｃｍの範囲に設定する。

【００１３】また、本発明の感熱孔版印刷用原紙の製造
方法は、かかる不織布のＡ層を、熱可塑性フィルムに接
するように積層した後に、少なくとも一方向に少なくと
も１．５倍延伸することを特徴とするものである。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明は、シワが発生しにくく、
画質の良い感熱孔版印刷用原紙について鋭意検討したと
ころ、特定な繊維径の変動率を有する繊維層とフィルム
との複合シートとしたときに、意外にも、上述課題を一
挙に解決することを究明したものである。

【００１５】本発明の不織布を構成する熱可塑性繊維
は、比較的平均繊維径が小さい繊維と比較的平均繊維径
が大きい繊維とで構成されており、具体的には、平均繊
維径が約４〜９μｍの範囲のものと、平均繊維径が約１
０〜３０μｍの範囲のもので構成されている。

【００１６】ここでいう平均繊維径とは、サンプルの任
意な１０箇所を電子顕微鏡で倍率１０００倍で１０枚の
写真撮影を行い、１枚の写真につき任意の１５本の繊維
の直径を測定し、これを１０枚の写真について行い、合
計１５０本の繊維径を平均したものである。

【００１７】平均繊維径が約４μｍ未満であると延伸性
が悪くなる。特に、延伸倍率が３倍を越える高倍率で延
伸する際には、延伸装置に例えばクリップテンターを用
いると、クリップ近傍で不織布の繊維が破断する例が多
発するので、良好な延伸性のためには平均繊維径が約４
μｍ以上あることが必要であり、平均繊維径が５μｍ以
上が好ましい。平均繊維径が約１０μｍを越える場合に
は、表面の精緻さが減少する。表面の精緻さのためには
平均繊維径が約９μｍ以下が必要であり、好ましくは約
８μｍ以下である。

【００１８】本発明の繊維層は、比較的平均繊維径が小
さい繊維層Ａと比較的平均繊維径が大きい繊維層Ｂとが
接合された積層構造を有するものである。かかる繊維層
ＡおよびＢを構成するそれぞれの繊維の繊維径の変動率
が３０％以下であるときに、優れた上述効果、つまり延
伸性に優れ、ポリマ塊を含まない不織布を提供すること
ができ、さらにシワが発生しにくく、画質の良い感熱孔
版印刷用原紙を提供することができるという効果を奏す
るものである。

【００１９】本発明の繊維層、繊維層Ａと繊維層Ｂは、
メルトブロー法により製造されたものであり、したがっ
て該不織布を構成する繊維の複屈折率は、Δｎが０．０
１５以下であるという特徴を有する。かかる繊維層Ａ、
Ｂを構成する繊維の繊維径変動率が３０％を越える場合
には延伸性が悪くなる。特に、延伸倍率が３倍を越える
高倍率延伸では、不織布中の繊維群のなかで細い繊維が
切断しやすくなる。理由は必ずしも明らかでないが、平
均繊維径の細い繊維が延伸性に劣るためであると考えら
れる。

【００２０】また、延伸後の不織布繊維径の変動率は、
延伸前の不織布の繊維径変動率より高くなる場合が多い
ため、雑貨類などのように製品の均整度をあまり問題視
しない用途は別にしても、例えばフィルター材料用途あ
るいは感熱孔版印刷用原紙の支持体のように均質さが求
められる用途に好適な延伸製品を得ようとすれば加工用
不織布の繊維径の変動率は特に少ないものが好ましい。
繊維径の変動率は３０％以下が必要であり、繊維径の変
動率が２５％以下が好ましく、繊維径の変動率が２０％
以下がさらに好ましい。

【００２１】他方、平均繊維径が大きくなると、延伸後
の不織布が硬くなり、シワ欠点が発生しにくくなるが、
同一の目付量では不織布の構造が粗になる。平均繊維径
が約３０μｍを越える場合には、不織布の構造が粗にな
りすぎる。平均繊維径が約２５μｍ以下であることがさ
らに好ましい。

【００２２】上記した２種類の繊維層Ａ、Ｂを接合する
ことで、繊維径の小さい繊維層による精緻さと繊維径の
大きい繊維層によるシワになりにくさを兼ね備え、延伸
加工性が優れる不織布が得られる。

【００２３】上述したように、本発明の不織布は、メル
トブロー法により製造されたものであり、レーザーラマ
ン分光法で測定し、コンベンセータ法と較正した値で示
したときの複屈折率Δｎが０．０１５以下、好ましくは
０．００５〜０．０１０の範囲にあるという実質的に無
配向の繊維からなるものである。かかる繊維であるか
ら、後の延伸加工性が優れるという効果を奏するもので
ある。すなわち、一般的な延伸糸のΔｎが０．１〜０．
１５、ＰＯＹでさえΔｎが０．０３〜０．０８であるこ
とを考えると、本発明の不織布構成繊維の複屈折率Δｎ
がいかに特殊なものであるか判別される。

【００２４】本発明の不織布は平面状のシートから立体
的な構造体、例えば帽子、マスク、あるいは各種トレイ
などを成型する加工、深絞り加工、あるいは延伸加工に
好適に使用できる。延伸加工は成型加工に比べ、不織布
の延展性能の良否が顕著に現出する加工である。なお、
本発明の不織布を延伸加工するに際しては、延伸方法に
限定は特になく、延伸方向も一軸延伸あるいは二軸延伸
のいずれでも良いが、製品特性の異方性を特に強調する
以外は二軸延伸が好ましい。二軸延伸は逐次二軸延伸法
または同時二軸延伸法のいずれの方法であってもよい。
また不織布を積層して延伸してもよく、他の不織布、織
物、編物等の布帛類、あるいはフィルムと積層して延伸
してもよい。二軸延伸方法を例示すれば、延伸倍率は通
常の場合、縦横それぞれに２〜５倍程度が適当である。

【００２５】次に、本発明の不織布の製造方法について
説明する。

【００２６】本発明の加工用不織布は、列状に配列した
複数個のオリフィスから溶融した熱可塑性重合体を吐出
すると共に、その吐出した溶融重合体に、前記オリフィ
ス列の両側に設けたスリットから加熱ガスを斜めに噴射
して繊維状に細化しながら下方の移動捕集面にシート状
に捕集するメルトブロー不織布の製造方法において、 ａ．上記オリフィス列の幅１ｃｍ当たりの加熱ガス流量
が、０．００５〜０．１５Ｎｍ³ ／分である。

【００２７】ｂ．繊維層の上に次の繊維層が、温度約９
０℃から約１３０℃の範囲にある間に捕集する。

【００２８】ｃ．オリフィス列と繊維層との距離が、約
７ｃｍから約２０ｃｍの範囲に設定する。

【００２９】という条件（パラメータ）を採用すること
により、初めて繊維層Ａ、Ｂを構成する繊維の繊維径変
動率が３０％以下に押さえることができるのである。

【００３０】本発明において、溶融ポリマを繊維状に細
化する加熱ガスの流量が重要である。加熱ガスの流量が
過大であると、細化して得られる繊維の繊維径変動率が
大きくなる。その理由は、吐出した溶融ポリマに噴射さ
れる加熱ガス流量が大であると、吐出溶融ポリマ流が細
化するに際しての該ポリマー流のはためき運動あるいは
鞭振り運動が大きくなる、あるいは該ポリマ流が分裂す
ることによって細化が進行するために繊維径分布が広く
なってしまうからと考えられる。また、ポリマー流のは
ためき運動あるいは鞭振り運動が過大になる、あるいは
ポリマ流が分裂することは、前述したショットとなり不
織布の欠点となる。一方、加熱ガス流量が０．００５Ｎ
ｍ３／分未満では、前記スリットから噴射するガスのス
リットの幅方向の流量変動が大きくなる。０．０１〜
０．１５Ｎｍ３／分の範囲が好ましく、０．０２〜０．
１２／分未満の範囲がより好ましい。

【００３１】また、本発明の不織布の製造方法におい
て、ショットの発生を防止するため、平均繊維径４μｍ
以上の繊維からなる不織布を製造する吐出量とすること
が好ましい。

【００３２】本発明は、繊維層Ａと繊維層Ｂを接合した
ものであるが、かかる繊維層の接合に接着剤を用いる
と、後の延伸加工性を妨げることがあるので好ましくな
い。すなわちかかる接着剤使いの不織布を感熱孔版印刷
用原紙に用いると、該接着剤がインキの透過を妨げる欠
点を惹起するので好ましくない。また、該繊維層Ａ、Ｂ
の接合にエンボスローラの熱と圧力を用いることもでき
るが、感熱孔版印刷用原紙に用いる場合にはエンボスロ
ーラで賦型された部分が、やはりインキの透過を妨げる
欠点を惹起するので好ましくない。

【００３３】すなわち、本発明においては、繊維層Ａ、
Ｂを接合する際に、繊維層の上に次の繊維層を捕集する
ときの温度が重要であり、つまり約９０℃から約１３０
℃の範囲、好ましくは９５℃から１２０℃の範囲で次の
繊維層を捕集するのである。次の繊維層を約９０℃未満
の低い温度条件で捕集すると、繊維層相互の接合力が弱
くて剥離しやすくなり、また、反対に、約１３０℃より
高い温度条件で捕集すると、繊維層相互が強固に融着す
る反面、硬くなりすぎて、不織布の取扱い性が低下する
こととなる。

【００３４】つぎに、本発明においては、オリフィス列
と移動捕集面との距離、あるいはオリフィスと第１の繊
維層との距離すなわち捕集距離を約７ｃｍから約２０ｃ
ｍの範囲、好ましくは約８ｃｍから１５ｃｍの範囲にす
るのがよい。すなわち、捕集距離が約２０ｃｍを越える
と、加熱ガスによって細化された繊維流の速度が減衰し
て目付ムラが大きくなりやすく、逆に捕集距離が約７ｃ
ｍ未満では繊維流の冷却が不十分となりやすい。

【００３５】本発明の不織布においては、繊維層と次の
繊維層のどちらの繊維径を太くあるいは細くしてもよ
い。また、太い繊維層を挟んで、細い繊維層を両側に配
設するなどとしてもよい。

【００３６】本発明の不織布は、ポリマ塊が極めて少な
く、延伸加工性に優れ、細い繊維層の精緻さと太い繊維
層の硬さ、シワになりにくさとを兼ね備えるため、本発
明の不織布と熱可塑性フィルムとを接合、積層した後
に、少なくとも一方向に少なくとも１．５倍延伸する
と、画像鮮明性と印刷機への搬送性に優れた、シワにな
りにくい感熱孔版印刷用原紙を製造することができる。
その場合、本発明の不織布の目付を５０ｇ／ｍ² 以上２
００ｇ／ｍ² 以下とし、不織布の細い繊維層の面をフィ
ルム面に重ねて延伸することが好ましい。

【００３７】本発明の不織布を多孔質支持体として用い
て感熱孔版印刷用原紙を製造するための熱可塑性樹脂フ
ィルムとしては、薄膜のフィルムを成型可能な樹脂より
なるもの、たとえばポリエチレンテレフタレート、ポリ
エチレンナフタレートに代表されるポリエステル、ナイ
ロン６、ナイロン６６に代表されるポリアミド、ポリフ
ェニレンサルファイド、など特に限定されずに用いるこ
とができる。なかでも、ポリエチレンテレフタレートを
主成分とするフィルムが好ましく用いられる。本発明の
不織布を感熱孔版印刷用原紙の支持体として用いて感熱
孔版印刷用原紙を製造する場合、延伸方法としては二軸
延伸することが好ましく、その方法としては、同時二軸
延伸、一軸づつ延伸をおこなう逐次二軸延伸、二軸延伸
後さらに追加延伸を行う方法など二方向に不織布が延伸
される方法であればどのような方法であってもよいが、
縦延伸後に横延伸を行う逐次二軸延伸法が、工程の安定
性、設備のコンパクトさなどの点で好ましい。

【００３８】また、不織布を構成する繊維の配向度を高
くし、また延伸ムラのある繊維を少なくする観点から縦
横各方向の延伸倍率は１．５倍以上が好ましく、延伸時
の繊維の破断を防ぐ観点から縦横各方向の延伸倍率は８
倍以下であることが好ましい。十分な強力を得る観点か
ら各方向に２．５倍〜６倍であることがより好ましく、
安定な延伸を行うためには各方向に３倍〜５倍であるこ
とがさらに好ましい。

【００３９】

【実施例】次に、本発明を実施例をあげてさらに具体的
に説明するが、これら実施例に限定されるものではな
い。なお、各種の物性値の測定は以下のような方法条件
でおこなった。

【００４０】［固有粘度（ＩＶ）］温度２５℃において
オルソクロロフェノール１０ｍｌに対し試料０．８ｇを
溶解し、オストワルド粘度計で測定した。

【００４１】［平均繊維径および繊維径変動率］サンプ
ルの任意な１０箇所を電子顕微鏡で倍率１０００倍で１
０枚の写真撮影を行い、１枚の写真につき任意の１５本
の繊維の直径を測定し、これを１０枚の写真について行
い、平均繊維径はその平均値で表し、繊維径変動率は変
動係数の１００倍、すなわち、標準偏差を平均値で除し
た値を１００倍して％で表示した。［配向度］配向度は
複屈折Δｎによって評価した。複屈折Δｎは偏光顕微鏡
により、光源にナトリウムランプを用い、試料をα−ブ
ロムナフタリン浸漬下で、Ｂｅｒｅｋコンペンセーター
法からレターデーションを求めて算出した。この方法に
よれば、延伸配向したポリエチレンテレフタレートの繊
維のΔｎの値は約０．１０〜０．１５程度である。

【００４２】［ショットの有無］任意の箇所から切り取
った５０ｃｍ×５０ｃｍ寸法の不織布の表裏を倍率１０
０倍の実体顕微鏡で観察し、認められるショットの数が
合計４個以下であるとき、ショット無しと判定し、認め
られるショットの数が合計５個以上であるときショット
有りと判定する。

【００４３】［延伸性の評価］不織布を８×８ｃｍに切
り取り、フィルムストレッチャで加熱延伸を行い、破断
に至までの到達延伸倍率で、下表のように級別した。級
別の数字が大きいほど延伸性に優れることを示す。

【００４４】

【表１】 ［画像鮮明性］作製した原紙を理想科学工業（株）製
「リソグラフ」に供給して、サーマルヘッド式製版方式
により、ＪＩＳ第１水準の文字で文字サイズ２ｍｍ角の
ものと５ｍｍ角のもの、および丸（２〜１０ｍｍφ）の
内部を黒く塗りつぶしたもの、また、太さの異なる罫線
を原稿として製版した。

【００４５】製版原稿を用いて印刷したものを目視判定
により、次のように評価した。

【００４６】鮮明性「○」；文字が鮮明で、罫線に太さ
ムラがなく、全ベタ部で白抜けのないもの。

【００４７】鮮明性「△」；実用上なんとか使用できる
レベルのもの。

【００４８】鮮明性「×」；文字が不鮮明で、罫線が切
れており、黒ベタ部で白抜けがめだつもの。

【００４９】［搬送性、シワになりにくさ］印字ドラム
へ製版原稿を着版させた時に発生するシワ（着版シワ）
の発生頻度で次のように評価した。

【００５０】搬送性「○」；５回の着版試行でシワが発
生しなかったもの。

【００５１】搬送性「△」；５回の着版試行でシワ発生
が２回以下のもの。

【００５２】搬送性「×」；５回の着版試行でシワ発生
が３回以上のもの。

【００５３】実施例１ 直径２５ｍｍのエクストルーダに備えた孔径０．４０ｍ
ｍ、孔数１３０個、オリフィスが一列のメルトブロー口
金から、吐出量８０ｇ／分、口金温度２９５℃でポリエ
チレンテレフタレート（チップＩＶ＝０．４９）を吐出
し、該吐出ポリマを前記オリフィス列の幅１ｃｍ当たり
の流量０．０７Ｎｍ³ ／分の３００℃の熱風で繊維状に
牽引細化しながら、前記口金先端から１４ｃｍ下方の移
動金網面に捕集して目付量５０ｇ／ｍ² の不織布を作製
した。この不織布の平均繊維径は約１３μｍ、繊維径の
変動率１７％径であり、実質的に無配向の繊維であっ
た。また、ショット無しと判定された。ついで、上記の
メルトブロー装置から吐出量４０ｇ／分、口金温度２９
０℃でポリエチレンテレフタレート（チップＩＶ＝０．
４９）を吐出し、該吐出ポリマを前記オリフィス列の幅
１ｃｍ当たりの流量０．０９Ｎｍ³ ／分の３００℃の熱
風で繊維状に牽引細化しながら、前記口金先端から１２
ｃｍ下方の前記の不織布上に捕集温度１００℃で捕集し
て目付６０ｇ／ｍ² の不織布を作製した。該不織布の繊
維は、平均繊維径約７μｍ、繊維径の変動率１９％であ
り、実質的に無配向の繊維であった。そして前の不織布
と次の不織布とは接着剤なしに接合しており、総目付量
１１０ｇ／ｍ² の不織布を得た。

【００５４】一方、ポリエチレンテレフテレート８６モ
ル％、ポリエチレンイソフタレート１４モル％からなる
共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．７、Ｔｍ＝
２２８℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用いて、Ｔ
ダイ口金温度２８０℃で押出し、直径３００ｍｍの冷却
ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製した。次
いで、該未延伸フィルム上に上記の目付量１１０ｇ／ｍ
² の不織布を、繊維径の小さい面をフィルムに重ね、加
熱ロールに供給してロール温度８０℃で熱圧着した。こ
うして得られた積層シートを９０℃の加熱ロールで、長
さ方向に設定倍率３．０倍延伸した後、テンター式延伸
機に送り込み、９５℃で幅方向に設定倍率４．０倍延伸
した。積層シートの破断は発生せずに延伸できた。該積
層延伸シートはフィルムと不織布とが接着しており、繊
維を光学顕微鏡で観察したところ、繊維は交叉点で不規
則に融着していた。延伸後の不織布の繊維の複屈折率は
Δｎが約０．１０〜０．１３であり、よく配向してい
た。

【００５５】比較例１ 直径３０ｍｍのエクストルーダに備えた孔径０．４０ｍ
ｍ、孔数１３６個、オリフィスが一列のメルトブロー口
金から、吐出量５０ｇ／分でポリエチレンテレフタレー
ト（チップＩＶ＝０．６５）を吐出し、該吐出ポリマを
前記オリフィス列の幅１ｃｍ当たりの流量０．００７Ｎ
ｍ³ ／分の、温度３００℃の熱風で繊維状に牽引細化し
ながら、前記口金先端から１４ｃｍ下方の移動金網面に
捕集して不織布を作製した。該不織布の繊維は、平均繊
維径約３０μｍ、繊維径の変動率１６％であり、実質的
に無配向の繊維であった。また、ショット無しと判定さ
れた。

【００５６】比較例２ 直径３０ｍｍのエクストルーダに備えた孔径０．３０ｍ
ｍ、孔数１３６個、オリフィスが一列のメルトブロー口
金から、吐出量４０ｇ／分、口金温度２９５℃でポリエ
チレンテレフタレート（チップＩＶ＝０．４８）を吐出
し、該吐出ポリマを前記オリフィス列の幅１ｃｍ当たり
の流量０．１０Ｎｍ³ ／分で２９５℃の熱風で繊維状に
牽引細化しながら、前記口金先端から１４ｃｍ下方の移
動金網面に捕集して不織布を作製した。該不織布の繊維
は、平均繊維径約６μｍ、繊維径の変動率１８％であ
り、実質的に無配向の繊維であった。また、ショット無
しと判定された。

【００５７】比較例３ 実施例１と同様の装置を用い、吐出量４０ｇ／分、口金
温度２８０℃でポリエチレンテレフタレート（ＩＶ＝
０．５０）を吐出し、該吐出ポリマを前記オリフィス列
の幅１ｃｍ当たりの流量０．２２Ｎｍ³ ／分の３００℃
の熱風で繊維状に牽引細化しながら、前記口金先端から
１８ｃｍ下方の移動金網面に捕集して不織布を作製し
た。該不織布の繊維は、平均繊維径約３．２μｍ、繊維
径の変動率は４８％と大きいものであった。また、ショ
ット有りと判定された。

【００５８】次いで、比較例１、比較例２、比較例３で
作製した不織布それぞれを実施例１と同様のフィルムに
積層し、同様の方法で延伸した。比較例１、比較例２を
用いた積層シートの破断は発生せずに延伸でき、延伸後
の不織布の繊維の複屈折率はΔｎが約０．０９〜０．１
４であり、よく配向していた。しかし、比較例３を用い
た積層シートは延伸性が低かった。延伸後の不織布の繊
維の複屈折率はΔｎが約０．０８〜０．１３であり、配
向のばらつきが大きかった。

【００５９】上記結果を下表にまとめた。

【００６０】

【表２】 実施例２ 実施例１と同じ装置を用い、吐出量８０ｇ／分、口金温
度３００℃でポリエチレンテレフタレート（チップＩＶ
＝０．６２）を吐出し、該吐出ポリマを前記オリフィス
列の幅１ｃｍ当たりの流量０．１０Ｎｍ³ ／分の３２０
℃の熱風で繊維状に牽引細化しながら、前記口金先端か
ら１５ｃｍ下方の移動金網面に捕集して目付量１２０ｇ
／ｍ² の不織布を作製した。この不織布の平均繊維径は
約２５μｍ、繊維径の変動率２５％であり、複屈折率は
Δｎが０．００６の実質的に無配向の繊維であった。ま
た、ショット無しと判定された。

【００６１】ついで、上記のメルトブロー装置から口金
温度３００℃でポリエチレンテレフタレート（チップＩ
Ｖ＝０．４９）を吐出し、該吐出ポリマを前記オリフィ
ス列の幅１ｃｍ当たりの流量０．０９Ｎｍ³ ／分の３０
０℃の熱風で繊維状に牽引細化しながら、前記口金先端
から１２ｃｍ下方の前記の不織布上に捕集温度１００℃
で捕集して目付６０ｇ／ｍ² の不織布を作製した。該不
織布の繊維は、平均繊維径約７μｍ、繊維径の変動率１
９％であり、複屈折率はΔｎが０．００７の実質的に無
配向の繊維であった。そして、前の不織布と次の不織布
とは接着剤なしに接合して、総目付量１８０ｇ／ｍ² の
不織布を得た。次いで、該不織布の金枠に挟み込み、温
度約９８℃で細繊維層が内側になるように砲弾型の深絞
りに延伸成型した。該成型品は水きり容器として好適で
あった。

【００６２】

【発明の効果】本発明の不織布によれば、延伸性に優れ
た、ショットの無い、精緻さと剛さとをそなえたものを
提供でき、かつ、平面状のシートから立体的な構造体、
例えば帽子、マスク、あるいは各種トレイなどを成型す
る加工、深絞り加工等にも使用することができ、さらに
延伸加工に特に好適に使用することができ、単独で延伸
して例えばフィルター材料、マトリックス樹脂用層間基
材に好ましく使用でき、フィルムと積層延伸して感熱孔
版印刷用原紙、ハウスラップ、ＣＳＲラップ、印刷用シ
ート、内装材、装飾品、包装材料、用途等に好ましく使
用することができる。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性繊維からなる不織布において、
   比較的平均繊維径が小さい繊維層Ａと比較的平均繊維径
   が大きい繊維層Ｂとが接合された積層構造を有し、か
   つ、該繊維層ＡおよびＢを構成するそれぞれの繊維の繊
   維径の変動率が３０％以下であり、かつ該繊維の複屈折
   率がΔｎが０．０１５以下であることを特徴とする不織
   布。
2. 【請求項２】 該Ａ層の繊維の平均繊維径が約４〜９μ
   ｍの範囲にあり、該Ｂ層の繊維が、平均繊維径が約１０
   〜３０μｍの範囲にある請求項１記載の不織布。
3. 【請求項３】該接合が、熱接着である請求項１または２
   に記載の不織布。
4. 【請求項４】 該熱可塑性繊維が、ポリエステル系繊維
   である請求項１記載の不織布。
5. 【請求項５】 該熱可塑性繊維が、ポリオレフィン系繊
   維である請求項１記載の不織布。
6. 【請求項６】 該不織布が、メルトブロー法により製造
   されたものである請求項１〜５のいずれかに記載の不織
   布。
7. 【請求項７】 列状に配列した複数個のオリフィスから
   溶融した熱可塑性重合体を吐出すると共に、前記オリフ
   ィスの列の両側に設けられたスリットから噴出する加熱
   ガスを、該吐出された熱可塑性重合体に斜めに当てるこ
   とにより、該熱可塑性重合体を繊維状に細化しながら、
   移動捕集面へシート状に捕集するメルトブロー不織布の
   製造方法において、以下の条件下で製造することを特徴
   とする不織布の製造方法。 ａ．上記オリフィス列の幅１ｃｍ当たりの加熱ガス流量
   が、０．００５〜０．１５Ｎｍ³ ／分である。 ｂ．繊維層の上に次の繊維層が、温度約９０℃から約１
   ３０℃の範囲にある間に捕集する。 ｃ．オリフィス列と繊維層との距離が、約７ｃｍから約
   ２０ｃｍの範囲に設定する。
8. 【請求項８】 請求項１〜６のいずれかに記載の不織布
   のＡ層を、熱可塑性フィルムに接するように積層した後
   に、少なくとも一方向に少なくとも１．５倍延伸するこ
   とを特徴とする感熱孔版印刷用原紙の製造方法。