JPH11222653A - 電気自動車モータ用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
電気自動車モータ用無方向性電磁鋼板およびその製造方法Info
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- JPH11222653A JPH11222653A JP10025441A JP2544198A JPH11222653A JP H11222653 A JPH11222653 A JP H11222653A JP 10025441 A JP10025441 A JP 10025441A JP 2544198 A JP2544198 A JP 2544198A JP H11222653 A JPH11222653 A JP H11222653A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた高周波鉄損と磁束密度を併せ持つ電気
自動車モータ用の無方向性電磁鋼板とその安定製造方法
を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．００５％、Ｓｉ：
２．２〜４．０％、Ａｌ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：
０．０７〜１．５％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなり、板厚が０．２５〜０．４mm、平均結晶
粒径が７０〜１２５μｍであって、鋼板表面に０．５〜
３g/ｍ2 の絶縁皮膜が付与されており、鉄損Ｗ15/50 ≦
２．６Ｗ/kg 、Ｂ50≧１．６９Ｔ、Ｗ10/400≦２０Ｗ/k
g であることを特徴とする電気自動車モータ用の無方向
性電磁鋼板。
自動車モータ用の無方向性電磁鋼板とその安定製造方法
を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．００５％、Ｓｉ：
２．２〜４．０％、Ａｌ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：
０．０７〜１．５％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなり、板厚が０．２５〜０．４mm、平均結晶
粒径が７０〜１２５μｍであって、鋼板表面に０．５〜
３g/ｍ2 の絶縁皮膜が付与されており、鉄損Ｗ15/50 ≦
２．６Ｗ/kg 、Ｂ50≧１．６９Ｔ、Ｗ10/400≦２０Ｗ/k
g であることを特徴とする電気自動車モータ用の無方向
性電磁鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は, 電気自動車モータ
用の無方向性電磁鋼板およびその製造方法に関するもの
で、特に、電気自動車メインモータ用途に最適な高トル
クとバッテリー消費電力の少ない無方向性電磁鋼板およ
びその製造方法を提供する。
用の無方向性電磁鋼板およびその製造方法に関するもの
で、特に、電気自動車メインモータ用途に最適な高トル
クとバッテリー消費電力の少ない無方向性電磁鋼板およ
びその製造方法を提供する。
【０００２】
【従来の技術】地球環境の観点から、近年のエネルギー
多消費文明の弊害が問題視されている。このため無方向
性電磁鋼板の使用される電気機器の分野で更なる消費電
力の低減が求められている。特に近年、排ガスの問題か
らガソリン消費量の少ない電気自動車が大いに注目され
ている。電気自動車用の駆動モータ、即ち、メインモー
タに求められる性能としては、例えば、日本能率協会主
催の’92モータ技術シンポジュウム・’92モータゼネラ
ルセッション（1992.4.23 、幕張メッセ）に報告がされ
ている。モータ重量低減のための起動時や低速運転時で
の高トルク、即ち、高磁束密度無方向性電磁鋼板であ
り、また高速道路等での高速回転、即ち高周波（４００
Ｈｚ程度）での高効率、低鉄損無方向性電磁鋼板であ
る。
多消費文明の弊害が問題視されている。このため無方向
性電磁鋼板の使用される電気機器の分野で更なる消費電
力の低減が求められている。特に近年、排ガスの問題か
らガソリン消費量の少ない電気自動車が大いに注目され
ている。電気自動車用の駆動モータ、即ち、メインモー
タに求められる性能としては、例えば、日本能率協会主
催の’92モータ技術シンポジュウム・’92モータゼネラ
ルセッション（1992.4.23 、幕張メッセ）に報告がされ
ている。モータ重量低減のための起動時や低速運転時で
の高トルク、即ち、高磁束密度無方向性電磁鋼板であ
り、また高速道路等での高速回転、即ち高周波（４００
Ｈｚ程度）での高効率、低鉄損無方向性電磁鋼板であ
る。
【０００３】従来の無方向性電磁鋼板としては、例えば
特開平８−４９０４４号公報記載の鋼板が知られてい
る。しかしながら、その鋼板における鉄損（Ｗ15/50 お
よびＷ5/1000）並びに磁束密度Ｂ50の関係は、電気自動
車のメインモーターに用いるには適しておらず、実施例
に示されるように磁束密度Ｂ50が１．６８Ｔ以下と低か
ったため、この鋼板を電気自動車のメインモーターに使
用すると特にモータトルクの面で問題があった。また、
高級無方向性電磁鋼板として知られている特開昭５９−
７４２５８号公報記載の鋼板では、優れた商用周波数磁
気特性が得られているが、その発明の実施例に示される
ように結晶粒径が１２８μｍと大きすぎたため高周波鉄
損が劣化し、この鋼板を電気自動車のメインモーターに
使用すると高速道路などでバッテリー消費が大きくなる
という問題があった。
特開平８−４９０４４号公報記載の鋼板が知られてい
る。しかしながら、その鋼板における鉄損（Ｗ15/50 お
よびＷ5/1000）並びに磁束密度Ｂ50の関係は、電気自動
車のメインモーターに用いるには適しておらず、実施例
に示されるように磁束密度Ｂ50が１．６８Ｔ以下と低か
ったため、この鋼板を電気自動車のメインモーターに使
用すると特にモータトルクの面で問題があった。また、
高級無方向性電磁鋼板として知られている特開昭５９−
７４２５８号公報記載の鋼板では、優れた商用周波数磁
気特性が得られているが、その発明の実施例に示される
ように結晶粒径が１２８μｍと大きすぎたため高周波鉄
損が劣化し、この鋼板を電気自動車のメインモーターに
使用すると高速道路などでバッテリー消費が大きくなる
という問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
み、優れた高周波鉄損と磁束密度を併せ持つ電気自動車
モータ用の無方向性電磁鋼板とその安定的な製造方法を
提供するものである。
み、優れた高周波鉄損と磁束密度を併せ持つ電気自動車
モータ用の無方向性電磁鋼板とその安定的な製造方法を
提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、
（１） 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：２．２〜４．０％、 Ａｌ：０．１〜１．５％、 Ｍｎ：０．０７〜１．５％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、板
厚が０．２５〜０．４mm、平均結晶粒径が７０〜１２５
μｍであって、鋼板表面に０．５〜３g/ｍ2 の絶縁皮膜
が付与されており、鉄損Ｗ15/50 ≦２．６Ｗ/kg 、Ｂ50
≧１．６９Ｔ、Ｗ10/400≦２０Ｗ/kg であることを特徴
とする電気自動車モータ用の無方向性電磁鋼板であり、
（２） 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：２．２〜４．０％、 Ａｌ：０．１〜１．５％、 Ｍｎ：０．０７〜１．５％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるスラ
ブを１２００℃以下の温度で加熱して熱間圧延を行い
１．０〜２．０mm厚さの熱延板とし、次いで９５０〜１
２００℃の温度で熱延板連続焼鈍を実施し、この際６０
℃/s以下の冷却速度で冷却した後、冷延して厚さ０．２
５〜０．４mmとし、次いで８５０℃以上の温度で焼鈍を
行って鋼板の結晶粒径を７０〜１２５μｍとしてから、
鋼板表面に０．５〜３g/ｍ2 の絶縁皮膜を塗布・焼き付
けすることを特徴とする電気自動車モータ用の無方向性
電磁鋼板の製造方法である。
（１） 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：２．２〜４．０％、 Ａｌ：０．１〜１．５％、 Ｍｎ：０．０７〜１．５％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、板
厚が０．２５〜０．４mm、平均結晶粒径が７０〜１２５
μｍであって、鋼板表面に０．５〜３g/ｍ2 の絶縁皮膜
が付与されており、鉄損Ｗ15/50 ≦２．６Ｗ/kg 、Ｂ50
≧１．６９Ｔ、Ｗ10/400≦２０Ｗ/kg であることを特徴
とする電気自動車モータ用の無方向性電磁鋼板であり、
（２） 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：２．２〜４．０％、 Ａｌ：０．１〜１．５％、 Ｍｎ：０．０７〜１．５％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるスラ
ブを１２００℃以下の温度で加熱して熱間圧延を行い
１．０〜２．０mm厚さの熱延板とし、次いで９５０〜１
２００℃の温度で熱延板連続焼鈍を実施し、この際６０
℃/s以下の冷却速度で冷却した後、冷延して厚さ０．２
５〜０．４mmとし、次いで８５０℃以上の温度で焼鈍を
行って鋼板の結晶粒径を７０〜１２５μｍとしてから、
鋼板表面に０．５〜３g/ｍ2 の絶縁皮膜を塗布・焼き付
けすることを特徴とする電気自動車モータ用の無方向性
電磁鋼板の製造方法である。
【０００６】本発明のポイントは、以下の４点である。
第１は、熱延板の厚みが薄いと磁束密度が改善されるこ
と。第２に、磁束密度改善のために熱延板焼鈍を高温焼
鈍する必要があるが、高温焼鈍しても徐冷すれば従来か
ら課題であった鋼板の脆性が無くなること。第３に、製
品結晶粒径制御により、優れた高周波鉄損と磁束密度の
両立ができること。第４に、絶縁皮膜の塗布量制御によ
り、高周波特性を改善することである。
第１は、熱延板の厚みが薄いと磁束密度が改善されるこ
と。第２に、磁束密度改善のために熱延板焼鈍を高温焼
鈍する必要があるが、高温焼鈍しても徐冷すれば従来か
ら課題であった鋼板の脆性が無くなること。第３に、製
品結晶粒径制御により、優れた高周波鉄損と磁束密度の
両立ができること。第４に、絶縁皮膜の塗布量制御によ
り、高周波特性を改善することである。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
Ｃ量は、０．００５％以下とする。Ｃ量が０．００５％
を超えると、磁気時効に問題があるためである。
Ｃ量は、０．００５％以下とする。Ｃ量が０．００５％
を超えると、磁気時効に問題があるためである。
【０００８】Ｓｉ量は、２．２〜４．０％とする。Ｓｉ
量は多い方が、鉄損が減少することが知られている。Ｓ
ｉ量が２．２％未満では本発明の目的とする鉄損値が得
られず、４．０％超では鋼板の脆性問題が生じるので、
Ｓｉ量は２．２〜４．０％とする。
量は多い方が、鉄損が減少することが知られている。Ｓ
ｉ量が２．２％未満では本発明の目的とする鉄損値が得
られず、４．０％超では鋼板の脆性問題が生じるので、
Ｓｉ量は２．２〜４．０％とする。
【０００９】Ａｌ量は０．１〜１．５％とする。Ａｌも
鉄損を減少させるが、Ａｌ量が０．１％未満では本発明
の目的とする鉄損値が得られず、４．０％超では添加コ
ストの問題があるので、０．１〜１．５％とする。
鉄損を減少させるが、Ａｌ量が０．１％未満では本発明
の目的とする鉄損値が得られず、４．０％超では添加コ
ストの問題があるので、０．１〜１．５％とする。
【００１０】Ｍｎ量は０．０７〜１．５％とする。Ｍｎ
は熱延での赤熱脆性を防止して熱延板の耳荒れを改善す
るのに有効で、０．０７％以上の添加でその効果を発揮
する。一方、多すぎるとコストアップの問題があるので
１．５％以下とする。
は熱延での赤熱脆性を防止して熱延板の耳荒れを改善す
るのに有効で、０．０７％以上の添加でその効果を発揮
する。一方、多すぎるとコストアップの問題があるので
１．５％以下とする。
【００１１】その他の成分、すなわちＰ，Ｓ，Ｎ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｖなどの不純物は極力少ない方が鉄損を改善
する。
ｉ，Ｎｂ，Ｖなどの不純物は極力少ない方が鉄損を改善
する。
【００１２】また、以上の元素の他に、磁気特性を損な
わない元素として公知のＳｎ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｂ，Ｃ
ｒ，Ｂなどを添加しても本発明の効果は損なわないが、
添加コストの面からは０．１％以下とすることが好まし
い。
わない元素として公知のＳｎ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｂ，Ｃ
ｒ，Ｂなどを添加しても本発明の効果は損なわないが、
添加コストの面からは０．１％以下とすることが好まし
い。
【００１３】次に、本発明の製造方法について説明す
る。熱延のスラブ加熱温度は、１２００℃以下とする。
高周波鉄損の劣化を防止する目的で低温が良く、その限
界が１２００℃である。次いで、通常の熱間圧延を行う
が、熱延板の厚みは１．０〜２．０mmに制限する。熱延
板厚みは薄い方が鋼板脆性を回避できるが、１．０mm未
満では熱間圧延中の仕上温度の低下が著しくなって圧下
のパワー不足となるため工業的には難しく、また、２．
０mmを超えると磁束密度が劣化するので避けなければな
らない。
る。熱延のスラブ加熱温度は、１２００℃以下とする。
高周波鉄損の劣化を防止する目的で低温が良く、その限
界が１２００℃である。次いで、通常の熱間圧延を行う
が、熱延板の厚みは１．０〜２．０mmに制限する。熱延
板厚みは薄い方が鋼板脆性を回避できるが、１．０mm未
満では熱間圧延中の仕上温度の低下が著しくなって圧下
のパワー不足となるため工業的には難しく、また、２．
０mmを超えると磁束密度が劣化するので避けなければな
らない。
【００１４】次いで、熱延板の連続焼鈍を行う。熱延板
の焼鈍には長時間のバッチ焼鈍、短時間の連続焼鈍があ
るがバッチ焼鈍ではコイルの内、中、外あるいは幅方向
に温度のムラが生じ易く磁性のバラツキや冷延形状が悪
い問題があるため不可である。焼鈍温度は９５０〜１２
００℃とする。９５０℃未満では磁束密度が不満で、１
２００℃超ではレンガやハースロールなどの寿命に問題
が生じる。また、連続焼鈍後の冷却速度が重要で、６０
℃/s以下に制限する。冷却速度は遅い方が前述の薄手熱
延板との交互作用で脆性に効果がある。冷却速度が６０
℃/sを超えると、次の冷延などで割れが発生する。この
冷却速度は、冷却開始温度（均熱温度）から１００℃ま
での平均冷却速度である。
の焼鈍には長時間のバッチ焼鈍、短時間の連続焼鈍があ
るがバッチ焼鈍ではコイルの内、中、外あるいは幅方向
に温度のムラが生じ易く磁性のバラツキや冷延形状が悪
い問題があるため不可である。焼鈍温度は９５０〜１２
００℃とする。９５０℃未満では磁束密度が不満で、１
２００℃超ではレンガやハースロールなどの寿命に問題
が生じる。また、連続焼鈍後の冷却速度が重要で、６０
℃/s以下に制限する。冷却速度は遅い方が前述の薄手熱
延板との交互作用で脆性に効果がある。冷却速度が６０
℃/sを超えると、次の冷延などで割れが発生する。この
冷却速度は、冷却開始温度（均熱温度）から１００℃ま
での平均冷却速度である。
【００１５】熱延板焼鈍の前もしくは後に酸洗を行い、
次いで冷延を施す。冷延は通常のレバースまたはタンデ
ムで行われるが、ゼンジマーミルなどのレバースが磁束
密度の面で好ましい。なお、公知のように磁束密度改善
のため温度１００〜３００℃程度での温間圧延を行うこ
とも好ましい。
次いで冷延を施す。冷延は通常のレバースまたはタンデ
ムで行われるが、ゼンジマーミルなどのレバースが磁束
密度の面で好ましい。なお、公知のように磁束密度改善
のため温度１００〜３００℃程度での温間圧延を行うこ
とも好ましい。
【００１６】冷延での板厚は、０．２５〜０．４mmとす
る。０．２５mm未満では、薄いため鋼板剛性が少なくモ
ータのティース部先端などで変形し易く、騒音が大きく
なったり、巻線が難しくなるため不可で、また、０．４
mm超では高周波鉄損が不満のため避ける。
る。０．２５mm未満では、薄いため鋼板剛性が少なくモ
ータのティース部先端などで変形し易く、騒音が大きく
なったり、巻線が難しくなるため不可で、また、０．４
mm超では高周波鉄損が不満のため避ける。
【００１７】冷延後は、脱脂して通常の連続焼鈍に供さ
れる。焼鈍の温度は８５０℃以上とする。この焼鈍によ
って、特に結晶粒径を７０μｍ以上、１２５μｍ以下に
制御する必要がある。結晶粒径が７０μｍ未満では低周
波での鉄損が劣化し、また１２５μｍ超では高周波鉄損
が劣化するためである。結晶粒径の制御は温度または均
熱時間によって行うが、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍｎ量や不純物量
などによっても結晶粒成長速度が異なってくるため、十
分注意して焼鈍条件を決定する必要がある。しかし、焼
鈍温度が８５０℃未満では均熱時間を５分程度とっても
結晶粒径が７０μｍ未満となるため、少なくとも焼鈍温
度は８５０℃以上とする必要がある。一方、焼鈍温度の
上限について本発明は特に規定しないが、焼鈍温度が必
要以上に高いと結晶粒径が１２５μｍ超となるため、成
分系によっても異なるが結晶粒径が１２５μｍとなる温
度を焼鈍温度が超えないようにすることが好ましい。
れる。焼鈍の温度は８５０℃以上とする。この焼鈍によ
って、特に結晶粒径を７０μｍ以上、１２５μｍ以下に
制御する必要がある。結晶粒径が７０μｍ未満では低周
波での鉄損が劣化し、また１２５μｍ超では高周波鉄損
が劣化するためである。結晶粒径の制御は温度または均
熱時間によって行うが、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍｎ量や不純物量
などによっても結晶粒成長速度が異なってくるため、十
分注意して焼鈍条件を決定する必要がある。しかし、焼
鈍温度が８５０℃未満では均熱時間を５分程度とっても
結晶粒径が７０μｍ未満となるため、少なくとも焼鈍温
度は８５０℃以上とする必要がある。一方、焼鈍温度の
上限について本発明は特に規定しないが、焼鈍温度が必
要以上に高いと結晶粒径が１２５μｍ超となるため、成
分系によっても異なるが結晶粒径が１２５μｍとなる温
度を焼鈍温度が超えないようにすることが好ましい。
【００１８】また、この焼鈍は、鋼板の表面酸化による
高磁場鉄損の劣化を防止するため、特開昭５６−１６６
２３号公報に記載のように、還元性雰囲気が好ましい。
焼鈍の後は有機質と無機質との混合、全有機または全無
機質の絶縁被膜を塗布・焼付けする。塗布量は、０．５
〜３g/ｍ2 とする。０．５g/ｍ2 未満では高周波鉄損に
絶縁不良のためか異常値が発生し、３g/ｍ2 超では占積
率が劣化し、モータコアとしての有効な磁束密度が劣化
するためである。焼き付け温度は、通常の１００〜６０
０℃である。
高磁場鉄損の劣化を防止するため、特開昭５６−１６６
２３号公報に記載のように、還元性雰囲気が好ましい。
焼鈍の後は有機質と無機質との混合、全有機または全無
機質の絶縁被膜を塗布・焼付けする。塗布量は、０．５
〜３g/ｍ2 とする。０．５g/ｍ2 未満では高周波鉄損に
絶縁不良のためか異常値が発生し、３g/ｍ2 超では占積
率が劣化し、モータコアとしての有効な磁束密度が劣化
するためである。焼き付け温度は、通常の１００〜６０
０℃である。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。 ［実施例１］Ｃ量を、０．００２％と固定して、その他
の成分を表１に記載の通りとしたスラブを連続鋳造し、
加熱温度を１０００℃として熱延を行い、１．８mmの熱
延板を得た。この熱延板に対して、１０７０℃×２５秒
の焼鈍を窒素ガス中で行い、冷却速度を５０℃/sとし
た。次いで酸洗後、ゼンジマーミルで常温の冷延を行
い、脱脂・焼鈍した。焼鈍は５０％水素＋５０％窒素中
で９００〜１０００℃×３０秒均熱し、結晶粒径を約１
００μｍに調整した。結晶粒径は、光顕組織の鋼板厚み
方向に直線を引いて、それと交わる結晶粒界の数をカウ
ントして求める方法で求めた。その後、エポキシ樹脂と
クロム酸の混合絶縁皮膜を２g/ｍ2 焼き付け、得られた
製品をエプスタイン試料に切り出し、ＪＩＳ Ｃ ２５
５０（1975年）に準じて磁性を測定した。
の成分を表１に記載の通りとしたスラブを連続鋳造し、
加熱温度を１０００℃として熱延を行い、１．８mmの熱
延板を得た。この熱延板に対して、１０７０℃×２５秒
の焼鈍を窒素ガス中で行い、冷却速度を５０℃/sとし
た。次いで酸洗後、ゼンジマーミルで常温の冷延を行
い、脱脂・焼鈍した。焼鈍は５０％水素＋５０％窒素中
で９００〜１０００℃×３０秒均熱し、結晶粒径を約１
００μｍに調整した。結晶粒径は、光顕組織の鋼板厚み
方向に直線を引いて、それと交わる結晶粒界の数をカウ
ントして求める方法で求めた。その後、エポキシ樹脂と
クロム酸の混合絶縁皮膜を２g/ｍ2 焼き付け、得られた
製品をエプスタイン試料に切り出し、ＪＩＳ Ｃ ２５
５０（1975年）に準じて磁性を測定した。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１に示すように、本発明範囲の成分系
で、優れた低周波〜高周波鉄損と優れた磁束密度が得ら
れることが分かる。なお、磁束密度Ｂ50は、５０Ｈｚで
計測したが、５０００A/ｍの最大磁化力を与えた時の最
大磁束密度が周波数によって変化するかどうかを、直流
から１ＫＨｚまで調査したが、最大磁束密度は、周波数
によらず一定の値を示した。
で、優れた低周波〜高周波鉄損と優れた磁束密度が得ら
れることが分かる。なお、磁束密度Ｂ50は、５０Ｈｚで
計測したが、５０００A/ｍの最大磁化力を与えた時の最
大磁束密度が周波数によって変化するかどうかを、直流
から１ＫＨｚまで調査したが、最大磁束密度は、周波数
によらず一定の値を示した。
【００２２】［実施例２］Ｃ：０．００１％、Ｓｉ：
３．１％、Ａｌ：０．４５％、Ｍｎ：０．４％、Ｓ：
０．０００４％、Ｎ：０．０００５％を含むスラブをス
ラブ加熱温度を表２のように変更して均熱時間を１時間
とった。次いで、熱延板の厚みを変更して、熱延し、１
０００℃×１０秒の熱延板焼鈍の後、冷却を冷速１０℃
/sで行ってから、酸洗し、タンデム冷延して０．３０mm
厚とした。次いで９００×５秒の水素中焼鈍を行って、
エポキシ樹脂、水酸化マグネシュウムとクロム酸の混合
絶縁皮膜を１g/ｍ2 焼き付けてから、磁性を測定した。
また、最終製品の結晶粒径を表２に示す。
３．１％、Ａｌ：０．４５％、Ｍｎ：０．４％、Ｓ：
０．０００４％、Ｎ：０．０００５％を含むスラブをス
ラブ加熱温度を表２のように変更して均熱時間を１時間
とった。次いで、熱延板の厚みを変更して、熱延し、１
０００℃×１０秒の熱延板焼鈍の後、冷却を冷速１０℃
/sで行ってから、酸洗し、タンデム冷延して０．３０mm
厚とした。次いで９００×５秒の水素中焼鈍を行って、
エポキシ樹脂、水酸化マグネシュウムとクロム酸の混合
絶縁皮膜を１g/ｍ2 焼き付けてから、磁性を測定した。
また、最終製品の結晶粒径を表２に示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】表２で見るごとく、スラブ加熱温度と熱延
板厚みとが本発明範囲のものが、優れた高周波鉄損と磁
束密度を示した。
板厚みとが本発明範囲のものが、優れた高周波鉄損と磁
束密度を示した。
【００２５】［実施例３］Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：
２．８％、Ａｌ：０．７５％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：
０．０００３％、Ｎ：０．００１５％を含むスラブをス
ラブ加熱温度を1000℃として均熱時間を２時間とった。
次いで、１．４mm厚に熱延し、この熱延板に対して、表
２の温度に変更して２０秒間の均熱処理を窒素ガス中で
行い、冷却速度を表２の如くに変えた。次いで、酸洗
し、ゼンジマーミルで２００℃の冷延を行って、０．３
５mm厚とした。次いで、焼鈍温度１０００℃で均熱時間
５秒の水素中焼鈍を行って、エポキシ樹脂、水酸化マグ
ネシュウムとクロム酸の混合絶縁皮膜を１g/ｍ2 焼き付
けてから、磁性を測定した。なお、製品での結晶粒径
は、１１０μm と一定であった。
２．８％、Ａｌ：０．７５％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：
０．０００３％、Ｎ：０．００１５％を含むスラブをス
ラブ加熱温度を1000℃として均熱時間を２時間とった。
次いで、１．４mm厚に熱延し、この熱延板に対して、表
２の温度に変更して２０秒間の均熱処理を窒素ガス中で
行い、冷却速度を表２の如くに変えた。次いで、酸洗
し、ゼンジマーミルで２００℃の冷延を行って、０．３
５mm厚とした。次いで、焼鈍温度１０００℃で均熱時間
５秒の水素中焼鈍を行って、エポキシ樹脂、水酸化マグ
ネシュウムとクロム酸の混合絶縁皮膜を１g/ｍ2 焼き付
けてから、磁性を測定した。なお、製品での結晶粒径
は、１１０μm と一定であった。
【００２６】
【表３】
【００２７】表３に示すように、熱延板焼鈍温度が本発
明範囲のもので、優れた磁束密度Ｂ50≧１．６９Ｔが得
られ、また冷速が本発明範囲で割れが発生しなかった。
明範囲のもので、優れた磁束密度Ｂ50≧１．６９Ｔが得
られ、また冷速が本発明範囲で割れが発生しなかった。
【００２８】[ 実施例４]Ｃ：０．００１％、Ｓｉ：
３．１％、Ａｌ：０．４５％、Ｍｎ：０．４％、Ｓ：
０．０００４％、Ｎ：０．０００５％を含むスラブを１
１６０℃×２時間加熱してから、１．９mmに熱延し、熱
延板焼鈍を１１００℃×１５秒実施してから、４０℃/s
で冷却し、酸洗後０．３０mmまでゼンジマーミルで冷延
し、次いで、表４に示す条件で連続焼鈍を均熱２０秒で
行って、絶縁皮膜（エポキシ樹脂、水酸化マグネシュウ
ムとクロム酸の混合）を表に示す塗布量で焼き付けた。
３．１％、Ａｌ：０．４５％、Ｍｎ：０．４％、Ｓ：
０．０００４％、Ｎ：０．０００５％を含むスラブを１
１６０℃×２時間加熱してから、１．９mmに熱延し、熱
延板焼鈍を１１００℃×１５秒実施してから、４０℃/s
で冷却し、酸洗後０．３０mmまでゼンジマーミルで冷延
し、次いで、表４に示す条件で連続焼鈍を均熱２０秒で
行って、絶縁皮膜（エポキシ樹脂、水酸化マグネシュウ
ムとクロム酸の混合）を表に示す塗布量で焼き付けた。
【００２９】
【表４】
【００３０】表４に示すように、冷延板の焼鈍温度、結
晶粒径、絶縁皮膜が本発明範囲に制御したものは、優れ
た磁気特性が得られた。また、絶縁皮膜の塗布量が上限
を外れたものは占積率が劣化した。
晶粒径、絶縁皮膜が本発明範囲に制御したものは、優れ
た磁気特性が得られた。また、絶縁皮膜の塗布量が上限
を外れたものは占積率が劣化した。
【００３１】
【発明の効果】以上の如く、優れた高周波鉄損と磁束密
度を併せ持つ電気自動車モータ用の無方向性電磁鋼板を
提供することができた。
度を併せ持つ電気自動車モータ用の無方向性電磁鋼板を
提供することができた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｈ０２Ｋ 1/02 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ａ (72)発明者 佐藤 浩明 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：２．２〜４．０％、 Ａｌ：０．１〜１．５％、 Ｍｎ：０．０７〜１．５％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、板
厚が０．２５〜０．４mm、平均結晶粒径が７０〜１２５
μｍであって、鋼板表面に０．５〜３g/ｍ2 の絶縁皮膜
が付与されており、鉄損Ｗ15/50 ≦２．６Ｗ/kg 、Ｂ50
≧１．６９Ｔ、Ｗ10/400≦２０Ｗ/kg であることを特徴
とする電気自動車モータ用の無方向性電磁鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：２．２〜４．０％、 Ａｌ：０．１〜１．５％、 Ｍｎ：０．０７〜１．５％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるスラ
ブを１２００℃以下の温度で加熱して熱間圧延を行い
１．０〜２．０mm厚さの熱延板とし、次いで９５０〜１
２００℃の温度で熱延板連続焼鈍を実施し、この際６０
℃/s以下の冷却速度で冷却した後、冷延して厚さ０．２
５〜０．４mmとし、次いで８５０℃以上の温度で焼鈍を
行って鋼板の結晶粒径を７０〜１２５μｍとしてから、
鋼板表面に０．５〜３g/ｍ2 の絶縁皮膜を塗布・焼き付
けすることを特徴とする電気自動車モータ用の無方向性
電磁鋼板の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP02544198A JP3307872B2 (ja) | 1998-02-06 | 1998-02-06 | 無方向性電磁鋼板鋼板を用いた電気自動車用モータ及びその電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02544198A JP3307872B2 (ja) | 1998-02-06 | 1998-02-06 | 無方向性電磁鋼板鋼板を用いた電気自動車用モータ及びその電磁鋼板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11222653A true JPH11222653A (ja) | 1999-08-17 |
| JP3307872B2 JP3307872B2 (ja) | 2002-07-24 |
Family
ID=12166099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02544198A Expired - Lifetime JP3307872B2 (ja) | 1998-02-06 | 1998-02-06 | 無方向性電磁鋼板鋼板を用いた電気自動車用モータ及びその電磁鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3307872B2 (ja) |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6340399B1 (en) | 1999-06-16 | 2002-01-22 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-oriented electrical steel sheet and method for producing the same |
| JP2002226951A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-08-14 | Kawasaki Steel Corp | 高周波・高磁束密度域における磁気特性が良好な回転機器用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2005200755A (ja) * | 2004-01-19 | 2005-07-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR100733345B1 (ko) | 2005-12-27 | 2007-06-29 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| WO2007074987A1 (en) * | 2005-12-27 | 2007-07-05 | Posco Co., Ltd. | Non-oriented electrical steel sheets with improved magnetic property and method for manufacturing the same |
| JP2010150667A (ja) * | 2004-02-17 | 2010-07-08 | Nippon Steel Corp | 電磁鋼板とその製造方法 |
| JP2012036459A (ja) * | 2010-08-09 | 2012-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US20120305140A1 (en) * | 2010-02-18 | 2012-12-06 | Shuichi Yamazaki | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| JP2015507695A (ja) * | 2011-12-20 | 2015-03-12 | ポスコ | 生産性及び磁気的性質に優れた高珪素鋼板及びその製造方法 |
| EP2821511A4 (en) * | 2012-03-02 | 2015-09-30 | Baoshan Iron & Steel | NON-CORRECTIVE SILICON STEEL AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| JP2017133057A (ja) * | 2016-01-26 | 2017-08-03 | 新日鐵住金株式会社 | 電磁鋼板 |
| EP3165624A4 (en) * | 2014-07-02 | 2017-11-29 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet, and manufacturing method for same |
| CN107587039A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-16 | 武汉钢铁有限公司 | 磁性优良的电动汽车驱动电机用无取向硅钢及生产方法 |
| CN107964631A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-04-27 | 武汉钢铁有限公司 | 屈服强度≥500MPa的高速电机转子用无取向硅钢及生产方法 |
| CN107974620A (zh) * | 2017-12-01 | 2018-05-01 | 武汉钢铁有限公司 | 一种屈服强度≥600Mpa高速电机转子用无取向硅钢及生产方法 |
| WO2018210690A1 (de) * | 2017-05-15 | 2018-11-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | No-elektroband für e-motoren |
| WO2019149582A1 (de) * | 2018-02-02 | 2019-08-08 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges elektroband |
| WO2019149593A1 (de) * | 2018-02-02 | 2019-08-08 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges elektroband |
| WO2024071378A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| US11970757B2 (en) | 2018-11-08 | 2024-04-30 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Electric steel strip or sheet for higher frequency electric motor applications, with improved polarization and low magnetic losses |
-
1998
- 1998-02-06 JP JP02544198A patent/JP3307872B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6340399B1 (en) | 1999-06-16 | 2002-01-22 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-oriented electrical steel sheet and method for producing the same |
| US6638368B2 (en) | 1999-06-16 | 2003-10-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-oriented electrical steel sheet and method for producing the same |
| JP2002226951A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-08-14 | Kawasaki Steel Corp | 高周波・高磁束密度域における磁気特性が良好な回転機器用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2005200755A (ja) * | 2004-01-19 | 2005-07-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP4599843B2 (ja) * | 2004-01-19 | 2010-12-15 | 住友金属工業株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2010150667A (ja) * | 2004-02-17 | 2010-07-08 | Nippon Steel Corp | 電磁鋼板とその製造方法 |
| KR100733345B1 (ko) | 2005-12-27 | 2007-06-29 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| WO2007074987A1 (en) * | 2005-12-27 | 2007-07-05 | Posco Co., Ltd. | Non-oriented electrical steel sheets with improved magnetic property and method for manufacturing the same |
| JP2009518546A (ja) * | 2005-12-27 | 2009-05-07 | ポスコ カンパニーリミテッド | 磁性に優れた無方向性電気鋼板およびその製造方法 |
| US7763122B2 (en) | 2005-12-27 | 2010-07-27 | Posco Co., Ltd. | Non-oriented electrical steel sheets with improved magnetic property and method for manufacturing the same |
| US9934894B2 (en) | 2010-02-18 | 2018-04-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US20120305140A1 (en) * | 2010-02-18 | 2012-12-06 | Shuichi Yamazaki | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US9187830B2 (en) * | 2010-02-18 | 2015-11-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| JP2012036459A (ja) * | 2010-08-09 | 2012-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2015507695A (ja) * | 2011-12-20 | 2015-03-12 | ポスコ | 生産性及び磁気的性質に優れた高珪素鋼板及びその製造方法 |
| US10134513B2 (en) | 2011-12-20 | 2018-11-20 | Posco | High silicon steel sheet having excellent productivity and magnetic properties and method for manufacturing same |
| EP2821511A4 (en) * | 2012-03-02 | 2015-09-30 | Baoshan Iron & Steel | NON-CORRECTIVE SILICON STEEL AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| EP3165624A4 (en) * | 2014-07-02 | 2017-11-29 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet, and manufacturing method for same |
| US10354784B2 (en) | 2014-07-02 | 2019-07-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet and method of manufacturing the same |
| JP2017133057A (ja) * | 2016-01-26 | 2017-08-03 | 新日鐵住金株式会社 | 電磁鋼板 |
| CN110637098A (zh) * | 2017-05-15 | 2019-12-31 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 电动机用无取向电工钢带 |
| CN114645204A (zh) * | 2017-05-15 | 2022-06-21 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 电动机用无取向电工钢带 |
| US11041222B2 (en) | 2017-05-15 | 2021-06-22 | Thyssenkrupp Ag | Non-oriented electrical steel strip for electric motors |
| WO2018210690A1 (de) * | 2017-05-15 | 2018-11-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | No-elektroband für e-motoren |
| JP2020521044A (ja) * | 2017-05-15 | 2020-07-16 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 電気モータ用の無方向性電磁鋼帯 |
| CN107587039A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-16 | 武汉钢铁有限公司 | 磁性优良的电动汽车驱动电机用无取向硅钢及生产方法 |
| CN107587039B (zh) * | 2017-08-30 | 2019-05-24 | 武汉钢铁有限公司 | 磁性优良的电动汽车驱动电机用无取向硅钢及生产方法 |
| CN107974620B (zh) * | 2017-12-01 | 2019-10-25 | 武汉钢铁有限公司 | 一种屈服强度≥600Mpa高速电机转子用无取向硅钢及生产方法 |
| CN107974620A (zh) * | 2017-12-01 | 2018-05-01 | 武汉钢铁有限公司 | 一种屈服强度≥600Mpa高速电机转子用无取向硅钢及生产方法 |
| CN107964631A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-04-27 | 武汉钢铁有限公司 | 屈服强度≥500MPa的高速电机转子用无取向硅钢及生产方法 |
| WO2019149593A1 (de) * | 2018-02-02 | 2019-08-08 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges elektroband |
| WO2019149582A1 (de) * | 2018-02-02 | 2019-08-08 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges elektroband |
| CN111684085A (zh) * | 2018-02-02 | 2020-09-18 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 能够但非强制再退火的电工带材 |
| CN111699270A (zh) * | 2018-02-02 | 2020-09-22 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 能够但非强制再退火的电工带材 |
| US11788168B2 (en) | 2018-02-02 | 2023-10-17 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Electrical steel strip that can be but doesn't have to be reannealed |
| US11795530B2 (en) | 2018-02-02 | 2023-10-24 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Electrical steel strip that can be but doesn't have to be reannealed |
| US11970757B2 (en) | 2018-11-08 | 2024-04-30 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Electric steel strip or sheet for higher frequency electric motor applications, with improved polarization and low magnetic losses |
| WO2024071378A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
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