JPH11140666A - ほうろう被覆ステンレス鋼板及びその製造方法 - Google Patents
ほうろう被覆ステンレス鋼板及びその製造方法Info
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- JPH11140666A JPH11140666A JP30261497A JP30261497A JPH11140666A JP H11140666 A JPH11140666 A JP H11140666A JP 30261497 A JP30261497 A JP 30261497A JP 30261497 A JP30261497 A JP 30261497A JP H11140666 A JPH11140666 A JP H11140666A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鉛を含まない低温焼成型のフリットを用い
て、亀裂等の欠陥がないほうろう被覆ステンレス鋼板を
得る。 【構成】 このほうろう被覆ステンレス鋼板は、中心線
平均粗さＲa で０．５〜５μｍの表面粗さをもつフェラ
イト系ステンレス鋼板を基材とし、低温焼成型の無鉛系
フリット１００重量部に対し５〜１５重量部のマイカ片
を分散させた釉薬から形成されたほうろう被覆層が基材
表面に形成されている。無鉛系フリットとしては、Ｓｉ
Ｏ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットが使用される。フリットにマ
イカ片を分散させることにより調製した釉薬をフェライ
ト系ステンレス鋼板に塗布した後、５５０〜６００℃で
焼成することにより製造される。 【効果】 ステンレス鋼板よりも大きな熱膨張係数をも
つフリットを使用しているにも拘らず、ほうろう被覆層
の亀裂発生がマイカ片で抑えられる。
て、亀裂等の欠陥がないほうろう被覆ステンレス鋼板を
得る。 【構成】 このほうろう被覆ステンレス鋼板は、中心線
平均粗さＲa で０．５〜５μｍの表面粗さをもつフェラ
イト系ステンレス鋼板を基材とし、低温焼成型の無鉛系
フリット１００重量部に対し５〜１５重量部のマイカ片
を分散させた釉薬から形成されたほうろう被覆層が基材
表面に形成されている。無鉛系フリットとしては、Ｓｉ
Ｏ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットが使用される。フリットにマ
イカ片を分散させることにより調製した釉薬をフェライ
ト系ステンレス鋼板に塗布した後、５５０〜６００℃で
焼成することにより製造される。 【効果】 ステンレス鋼板よりも大きな熱膨張係数をも
つフリットを使用しているにも拘らず、ほうろう被覆層
の亀裂発生がマイカ片で抑えられる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、亀裂欠陥を改善した低
温焼成型のほうろう被覆ステンレス鋼板及びその製造方
法に関する。
温焼成型のほうろう被覆ステンレス鋼板及びその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼板表面にほうろう被覆層を形成する場
合、基材鋼板よりも熱膨張係数の大きなほうろう釉薬を
使用すると、焼成後にほうろう被覆層が収縮するときに
発生する応力によってほうろう被覆層に亀裂が発生し、
外観を著しく損ねる。そのため、応力が極力小さくなる
ように、基材である鋼板よりも小さな熱膨張係数をもつ
ほうろう釉薬が使用されている。たとえば、フェライト
系ステンレス鋼板を基材にするほうろう被覆ステンレス
鋼板では、一般に、高温焼成型の鉄ほうろう用フリット
として、ＳＵＳ４３０系ステンレス鋼板の熱膨張係数１
０４×１０-7／℃（２０〜１００℃）よりも小さい８５
〜１００×１０-7／℃（２０〜３００℃）程度の熱膨張
係数をもつＳｉＯ 2 −Ｂ2 Ｏ3 系等の無鉛系フリットが
使用されている。無鉛系フリットを含んだ釉薬をステン
レス鋼板表面に塗布し、８００〜９００℃の高温で焼成
する。しかし、焼成温度が高温であるため、基材である
フェライト系ステンレス鋼板が著しく変形し、製品とし
て使用するためには焼成後に矯正加工が必要になる。し
かし、矯正加工は、ほうろう被覆層に亀裂等の欠陥を導
入する原因となる。
合、基材鋼板よりも熱膨張係数の大きなほうろう釉薬を
使用すると、焼成後にほうろう被覆層が収縮するときに
発生する応力によってほうろう被覆層に亀裂が発生し、
外観を著しく損ねる。そのため、応力が極力小さくなる
ように、基材である鋼板よりも小さな熱膨張係数をもつ
ほうろう釉薬が使用されている。たとえば、フェライト
系ステンレス鋼板を基材にするほうろう被覆ステンレス
鋼板では、一般に、高温焼成型の鉄ほうろう用フリット
として、ＳＵＳ４３０系ステンレス鋼板の熱膨張係数１
０４×１０-7／℃（２０〜１００℃）よりも小さい８５
〜１００×１０-7／℃（２０〜３００℃）程度の熱膨張
係数をもつＳｉＯ 2 −Ｂ2 Ｏ3 系等の無鉛系フリットが
使用されている。無鉛系フリットを含んだ釉薬をステン
レス鋼板表面に塗布し、８００〜９００℃の高温で焼成
する。しかし、焼成温度が高温であるため、基材である
フェライト系ステンレス鋼板が著しく変形し、製品とし
て使用するためには焼成後に矯正加工が必要になる。し
かし、矯正加工は、ほうろう被覆層に亀裂等の欠陥を導
入する原因となる。
【０００３】基材の熱変形は、低温焼成型のフリットを
含む釉薬を使用することにより抑制される。低温焼成型
のフリットとしては、熱膨張係数が小さく且つ溶融温度
が低いことから５００〜６００℃の焼成温度で容易にガ
ラス化する鉛を多量に含むフリットが知られている。こ
のフリットは、５００〜６００℃の焼成温度でほうろう
被覆層を形成する点では有利であるが、酸化物ＰｂＯ換
算で５０〜８０重量％と多量の鉛を含むため、耐候性や
耐食性が十分でない。また、鉛を取り扱うほうろう作業
に際し、フリット微粉，スプレー施釉時等にほうろう釉
薬の飛沫等に起因した鉛害の虞れがある。しかも、有害
産業廃棄物として取り扱われるほうろう釉薬等のスラッ
ジが発生するため、廃棄物処理にかかる負担が大きくな
る。このようなことから、鉛を含まない低温焼成型のフ
リットが望まれている。
含む釉薬を使用することにより抑制される。低温焼成型
のフリットとしては、熱膨張係数が小さく且つ溶融温度
が低いことから５００〜６００℃の焼成温度で容易にガ
ラス化する鉛を多量に含むフリットが知られている。こ
のフリットは、５００〜６００℃の焼成温度でほうろう
被覆層を形成する点では有利であるが、酸化物ＰｂＯ換
算で５０〜８０重量％と多量の鉛を含むため、耐候性や
耐食性が十分でない。また、鉛を取り扱うほうろう作業
に際し、フリット微粉，スプレー施釉時等にほうろう釉
薬の飛沫等に起因した鉛害の虞れがある。しかも、有害
産業廃棄物として取り扱われるほうろう釉薬等のスラッ
ジが発生するため、廃棄物処理にかかる負担が大きくな
る。このようなことから、鉛を含まない低温焼成型のフ
リットが望まれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】低温焼成用に改良した
無鉛系フリットとしては、耐候性，耐食性等の性能を低
下させないものとしてＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットが
知られている。しかし、ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリット
は、熱膨張係数の下限が１３０×１０-7／℃（２０〜３
００℃）程度であり、基材であるフェライト系ステンレ
ス鋼板の熱膨張係数よりも大きい。そのため、ＳｉＯ2
−Ｂ2 Ｏ3 系フリットの焼成によって形成されたほうろ
う被覆層には、亀裂が発生し易くなる。本発明は、この
ような問題を解消すべく案出されたものであり、マイカ
片を分散したＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットを用いてほ
うろう被覆層を形成することにより、亀裂等の欠陥発生
を抑制し、耐候性，耐食性に優れたほうろう被覆ステン
レス鋼板を提供することを目的とする。
無鉛系フリットとしては、耐候性，耐食性等の性能を低
下させないものとしてＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットが
知られている。しかし、ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリット
は、熱膨張係数の下限が１３０×１０-7／℃（２０〜３
００℃）程度であり、基材であるフェライト系ステンレ
ス鋼板の熱膨張係数よりも大きい。そのため、ＳｉＯ2
−Ｂ2 Ｏ3 系フリットの焼成によって形成されたほうろ
う被覆層には、亀裂が発生し易くなる。本発明は、この
ような問題を解消すべく案出されたものであり、マイカ
片を分散したＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットを用いてほ
うろう被覆層を形成することにより、亀裂等の欠陥発生
を抑制し、耐候性，耐食性に優れたほうろう被覆ステン
レス鋼板を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のほうろう被覆ス
テンレス鋼板は、その目的を達成するため、中心線平均
粗さＲa で０．５〜５μｍの表面粗さをもつフェライト
系ステンレス鋼板を基材とし、低温焼成型の無鉛系フリ
ット１００重量部に対し５〜１５重量部のマイカ片を分
散させた釉薬から形成されたほうろう被覆層が前記基材
の表面に形成されていることを特徴とする。無鉛系フリ
ットとしては、ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットが使用さ
れる。このフリットにマイカ片を分散させることにより
調製した釉薬をフェライト系ステンレス鋼板に塗布した
後、５５０〜６００℃で焼成することによりほうろう被
覆ステンレス鋼板が製造される。
テンレス鋼板は、その目的を達成するため、中心線平均
粗さＲa で０．５〜５μｍの表面粗さをもつフェライト
系ステンレス鋼板を基材とし、低温焼成型の無鉛系フリ
ット１００重量部に対し５〜１５重量部のマイカ片を分
散させた釉薬から形成されたほうろう被覆層が前記基材
の表面に形成されていることを特徴とする。無鉛系フリ
ットとしては、ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットが使用さ
れる。このフリットにマイカ片を分散させることにより
調製した釉薬をフェライト系ステンレス鋼板に塗布した
後、５５０〜６００℃で焼成することによりほうろう被
覆ステンレス鋼板が製造される。
【０００６】
【実施の形態】ほうろう被覆層が形成される基材として
は、ＳＵＳ４３０等のフェライト系ステンレス鋼板が使
用される。基材として耐食性に優れたステンレス鋼板を
使用するため、ステンレス鋼板の片面だけにほうろう被
覆層を形成し、他面を無垢の表面として、或いは適宜の
表面処理を施して使用することもできる。ステンレス鋼
板の両面にほうろう被覆層を設けることも、勿論可能で
ある。ステンレス鋼板は、ほうろう被覆層の密着性を改
善するため、中心線平均粗さＲa で０．５〜５μｍの表
面粗さに調整される。表面粗さの調整には、ショットブ
ラスト等の機械的前処理が採用される。中心線平均粗さ
Ｒa が０．５μｍ未満では、ステンレス鋼板の粗面化が
不十分で、ほうろう被覆層の密着性が低下する。逆に、
中心線平均粗さＲa が５μｍを超える表面粗さにするた
めには、噴射圧を高くしたショットブラストが必要にな
り、設備負担が大きくなる。
は、ＳＵＳ４３０等のフェライト系ステンレス鋼板が使
用される。基材として耐食性に優れたステンレス鋼板を
使用するため、ステンレス鋼板の片面だけにほうろう被
覆層を形成し、他面を無垢の表面として、或いは適宜の
表面処理を施して使用することもできる。ステンレス鋼
板の両面にほうろう被覆層を設けることも、勿論可能で
ある。ステンレス鋼板は、ほうろう被覆層の密着性を改
善するため、中心線平均粗さＲa で０．５〜５μｍの表
面粗さに調整される。表面粗さの調整には、ショットブ
ラスト等の機械的前処理が採用される。中心線平均粗さ
Ｒa が０．５μｍ未満では、ステンレス鋼板の粗面化が
不十分で、ほうろう被覆層の密着性が低下する。逆に、
中心線平均粗さＲa が５μｍを超える表面粗さにするた
めには、噴射圧を高くしたショットブラストが必要にな
り、設備負担が大きくなる。
【０００７】ステンレス鋼板に塗布されるほうろう釉薬
のフリットとしては、フリット１００重量部に対して５
〜１５重量部のマイカ片を分散させたＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ
3 系フリットが使用される。ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリ
ットは、フェライト系ステンレス鋼板よりも大きな熱膨
張係数をもつものであるが、マイカ片の配合によってほ
うろう被覆層に亀裂等の欠陥が発生することが抑制され
る。マイカ片の配合で欠陥発生が抑制されることは、本
発明者等による調査・研究から見い出されたものであ
る。その詳細なメカニズムは不明であるが、焼成後のほ
うろう被覆層が収縮する際に発生する応力がマイカ片の
劈開で吸収され、且つマイカ片を介してほうろう被覆層
全体に分散されるため、全体として応力が緩和されるも
のと推察される。
のフリットとしては、フリット１００重量部に対して５
〜１５重量部のマイカ片を分散させたＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ
3 系フリットが使用される。ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリ
ットは、フェライト系ステンレス鋼板よりも大きな熱膨
張係数をもつものであるが、マイカ片の配合によってほ
うろう被覆層に亀裂等の欠陥が発生することが抑制され
る。マイカ片の配合で欠陥発生が抑制されることは、本
発明者等による調査・研究から見い出されたものであ
る。その詳細なメカニズムは不明であるが、焼成後のほ
うろう被覆層が収縮する際に発生する応力がマイカ片の
劈開で吸収され、且つマイカ片を介してほうろう被覆層
全体に分散されるため、全体として応力が緩和されるも
のと推察される。
【０００８】ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリットとしては、
具体的には酸化物換算でＳｉＯ2 ：３５〜４５重量％，
Ｂ2 Ｏ3 ：１０〜１５重量％，ＴｉＯ2 ：１５〜２０重
量％，Ｎａ2 Ｏ＋Ｋ2 Ｏ：２５〜３５重量％，ＺｎＯ：
４〜１０重量％の組成となるように配合されたフリット
が使用される。この組成をもつフリットは、焼成温度５
５０〜６００℃で溶け不足なく溶融し、健全なほうろう
被覆層を形成する。所定組成に配合されたフリットに、
フリット１００重量部に対し５〜１５重量部のマイカ片
を添加すると共に、色彩に応じて顔料，分散剤，水等を
配合し、ボールミルで混合粉砕する。そして、１００メ
ッシュ篩でオールパスするものを、ほうろう釉薬として
使用する。フリットに対するマイカ片の配合量が５重量
部未満では、ほうろう被覆層におけるマイカ片の分散状
態が不十分なため、ほうろう被覆層に亀裂が発生し易く
なる。逆に１５重量％を超える多量のマイカ片を配合す
ると、ほうろう被覆層に溶け不足が生じ、表面光沢や密
着性が低下する傾向がみられる。
具体的には酸化物換算でＳｉＯ2 ：３５〜４５重量％，
Ｂ2 Ｏ3 ：１０〜１５重量％，ＴｉＯ2 ：１５〜２０重
量％，Ｎａ2 Ｏ＋Ｋ2 Ｏ：２５〜３５重量％，ＺｎＯ：
４〜１０重量％の組成となるように配合されたフリット
が使用される。この組成をもつフリットは、焼成温度５
５０〜６００℃で溶け不足なく溶融し、健全なほうろう
被覆層を形成する。所定組成に配合されたフリットに、
フリット１００重量部に対し５〜１５重量部のマイカ片
を添加すると共に、色彩に応じて顔料，分散剤，水等を
配合し、ボールミルで混合粉砕する。そして、１００メ
ッシュ篩でオールパスするものを、ほうろう釉薬として
使用する。フリットに対するマイカ片の配合量が５重量
部未満では、ほうろう被覆層におけるマイカ片の分散状
態が不十分なため、ほうろう被覆層に亀裂が発生し易く
なる。逆に１５重量％を超える多量のマイカ片を配合す
ると、ほうろう被覆層に溶け不足が生じ、表面光沢や密
着性が低下する傾向がみられる。
【０００９】ほうろう被覆層に分散させるマイカ片は、
２〜１０μｍ（平均粒径５μｍ）の粒径をもつものが好
ましい。マイカ片が粒径２μｍ以下の微粒になると、比
表面積が増大するため、釉薬に溶け不足が生じ、ほうろ
う被覆層の表面光沢が低下し易くなる。釉薬の溶け不足
は１０μｍを超える粗粒のマイカ片を配合した場合でも
生じ易く、ほうろう被覆層の表面光沢を低下させる原因
となる。ほうろう釉薬が塗布されたステンレス鋼板を５
５０〜６００℃に加熱すると、焼成反応が進行し、ほう
ろう被覆層が形成される。５５０℃未満の焼成温度で
は、溶け不足が生じ、形成されたほうろう被覆層の表面
光沢や密着性が低下する。しかし、６００℃を超える高
温で焼成すると、ステンレス鋼板の熱変形が大きくなり
すぎ、焼成後に矯正加工が必要になる。焼成によって形
成されるほうろう被覆層は、十分な隠蔽性及び密着性を
確保するため、３０〜１００μｍの厚みをもつことが好
ましい。厚みが３０μｍに満たないほうろう被覆層で
は、隠蔽性に劣り、下地のステンレス鋼板が透けて見え
ることがある。逆に１００μｍを超える厚膜では、ステ
ンレス鋼板に対するほうろう被覆層の密着性が低下し、
衝撃等によってほうろう被覆層に欠け落ちや亀裂が発生
し易くなる。
２〜１０μｍ（平均粒径５μｍ）の粒径をもつものが好
ましい。マイカ片が粒径２μｍ以下の微粒になると、比
表面積が増大するため、釉薬に溶け不足が生じ、ほうろ
う被覆層の表面光沢が低下し易くなる。釉薬の溶け不足
は１０μｍを超える粗粒のマイカ片を配合した場合でも
生じ易く、ほうろう被覆層の表面光沢を低下させる原因
となる。ほうろう釉薬が塗布されたステンレス鋼板を５
５０〜６００℃に加熱すると、焼成反応が進行し、ほう
ろう被覆層が形成される。５５０℃未満の焼成温度で
は、溶け不足が生じ、形成されたほうろう被覆層の表面
光沢や密着性が低下する。しかし、６００℃を超える高
温で焼成すると、ステンレス鋼板の熱変形が大きくなり
すぎ、焼成後に矯正加工が必要になる。焼成によって形
成されるほうろう被覆層は、十分な隠蔽性及び密着性を
確保するため、３０〜１００μｍの厚みをもつことが好
ましい。厚みが３０μｍに満たないほうろう被覆層で
は、隠蔽性に劣り、下地のステンレス鋼板が透けて見え
ることがある。逆に１００μｍを超える厚膜では、ステ
ンレス鋼板に対するほうろう被覆層の密着性が低下し、
衝撃等によってほうろう被覆層に欠け落ちや亀裂が発生
し易くなる。
【００１０】
【実施例】ＢＡ仕上げした板厚０．５ｍｍのフェライト
系ステンレス鋼板ＳＵＳ４３０から１５０ｍｍ×１００
ｍｍの試験片を切り出した。試験片の片面をショットブ
ラストすることにより、中心線平均粗さでＲa ２．５μ
ｍの表面粗さに調整した。次いで、アルカリ脱脂液を用
いて試験片表面を脱脂した。ほうろう用フリットとして
表１に示す組成をもつものを用意し、このフリット１０
０重量部に対し粒径が異なるマイカ片０〜２０重量部，
ケイ酸カリウム１０重量部，水４５重量部を混合撹拌
し、ほうろう釉薬を調製した。ほうろう釉薬を試験片表
面にスプレー塗布した後、５６０℃で５分焼成すること
により厚み８０μｍのほうろう被覆層を形成した。
系ステンレス鋼板ＳＵＳ４３０から１５０ｍｍ×１００
ｍｍの試験片を切り出した。試験片の片面をショットブ
ラストすることにより、中心線平均粗さでＲa ２．５μ
ｍの表面粗さに調整した。次いで、アルカリ脱脂液を用
いて試験片表面を脱脂した。ほうろう用フリットとして
表１に示す組成をもつものを用意し、このフリット１０
０重量部に対し粒径が異なるマイカ片０〜２０重量部，
ケイ酸カリウム１０重量部，水４５重量部を混合撹拌
し、ほうろう釉薬を調製した。ほうろう釉薬を試験片表
面にスプレー塗布した後、５６０℃で５分焼成すること
により厚み８０μｍのほうろう被覆層を形成した。
【００１１】
【００１２】ほうろう被覆層が形成された各試験片につ
いて、次のように光沢，亀裂発生，密着性，耐酸性等の
ほうろう特性を調査し、マイカ片の粒径及び添加量がほ
うろう特性に及ぼす影響を調査した。 光沢：７５度鏡面反射率でほうろう被覆層の光沢を測定
した。 亀裂の発生：ほうろう被覆層に赤色の油性インクでマー
キングし、１時間放置した後、ガーゼで拭き取り、マイ
クロスコープ（×２０倍）で着色の有無を観察した。ほ
うろう被覆層に亀裂が発生していると拭き取った後でも
油性インクが残存することから、着色のないほうろう被
覆層を亀裂のないもの（○），着色が観察されたほうろ
う被覆層を亀裂があるもの（×）と評価した。 密着性：ＪＩＳ Ｚ２２４７で規定するエリクセン試験
方法に準拠し、試験片に３ｍｍ絞りの凹加工を施し、粘
着テープ剥離後のほうろう被覆層を調査した。そして、
ほうろう被覆層に剥離が検出されなかったものを○，僅
かに剥離が検出されたものを△として評価した。 耐酸性：ＪＩＳ Ｒ４３０１で規定するほうろう製品の
品質基準に準拠した１０％クエン酸１５分スポット試験
で判定した。
いて、次のように光沢，亀裂発生，密着性，耐酸性等の
ほうろう特性を調査し、マイカ片の粒径及び添加量がほ
うろう特性に及ぼす影響を調査した。 光沢：７５度鏡面反射率でほうろう被覆層の光沢を測定
した。 亀裂の発生：ほうろう被覆層に赤色の油性インクでマー
キングし、１時間放置した後、ガーゼで拭き取り、マイ
クロスコープ（×２０倍）で着色の有無を観察した。ほ
うろう被覆層に亀裂が発生していると拭き取った後でも
油性インクが残存することから、着色のないほうろう被
覆層を亀裂のないもの（○），着色が観察されたほうろ
う被覆層を亀裂があるもの（×）と評価した。 密着性：ＪＩＳ Ｚ２２４７で規定するエリクセン試験
方法に準拠し、試験片に３ｍｍ絞りの凹加工を施し、粘
着テープ剥離後のほうろう被覆層を調査した。そして、
ほうろう被覆層に剥離が検出されなかったものを○，僅
かに剥離が検出されたものを△として評価した。 耐酸性：ＪＩＳ Ｒ４３０１で規定するほうろう製品の
品質基準に準拠した１０％クエン酸１５分スポット試験
で判定した。
【００１３】表２の調査結果にみられるように、粒径２
〜１０μｍのマイカ片を５〜１５重量部配合したフリッ
トから形成された試験番号３〜６のほうろう被覆層は、
亀裂の発生がなく、密着性，耐酸性も良好であった。し
かし、同じマイカ片を配合したものでも、添加量が少な
いフリットから形成された試験番号２のほうろう被覆層
では、マイカ片を配合していない試験番号１のほうろう
被覆層と同様に亀裂の発生が確認された。また、マイカ
片を過剰に配合したフリットから形成された試験番号７
のほうろう被覆層は、ほうろう釉薬に溶け不足が生じた
ことから、ざらざらの表面を呈し、表面光沢が低く、密
着性，耐酸性もやや劣っていた。他方、粒径１０〜５０
μｍのマイカ片を５〜１０重量部配合したフリットから
形成された試験番号９〜１１のほうろう被覆層では、亀
裂の発生が検出されなかったが、何れも表面光沢の低い
ものであった。また、マイカ片の添加量が少ない試験番
号８のほうろう被覆層では、亀裂の発生が検出された。
マイカ片を過剰に配合した試験番号１２のほうろう被覆
層では、ほうろう釉薬の溶け不足によりほとんど表面光
沢がなく、密着性，耐酸性もやや劣っていた。
〜１０μｍのマイカ片を５〜１５重量部配合したフリッ
トから形成された試験番号３〜６のほうろう被覆層は、
亀裂の発生がなく、密着性，耐酸性も良好であった。し
かし、同じマイカ片を配合したものでも、添加量が少な
いフリットから形成された試験番号２のほうろう被覆層
では、マイカ片を配合していない試験番号１のほうろう
被覆層と同様に亀裂の発生が確認された。また、マイカ
片を過剰に配合したフリットから形成された試験番号７
のほうろう被覆層は、ほうろう釉薬に溶け不足が生じた
ことから、ざらざらの表面を呈し、表面光沢が低く、密
着性，耐酸性もやや劣っていた。他方、粒径１０〜５０
μｍのマイカ片を５〜１０重量部配合したフリットから
形成された試験番号９〜１１のほうろう被覆層では、亀
裂の発生が検出されなかったが、何れも表面光沢の低い
ものであった。また、マイカ片の添加量が少ない試験番
号８のほうろう被覆層では、亀裂の発生が検出された。
マイカ片を過剰に配合した試験番号１２のほうろう被覆
層では、ほうろう釉薬の溶け不足によりほとんど表面光
沢がなく、密着性，耐酸性もやや劣っていた。
【００１４】以上の結果から明らかなように、粒径２〜
１０μｍのマイカ片を５〜１５重量部配合したＳｉＯ2
−Ｂ2 Ｏ3 系フリットを用いてほうろう被覆層を形成す
るとき、基材となるステンレス鋼板よりもＳｉＯ2 −Ｂ
2 Ｏ3 系フリットの方が大きな熱膨張係数をもつもので
あるにも拘らず、ほうろう被覆層に亀裂が発生せず、表
面光沢，密着性，耐酸性に優れたほうろう被覆層が形成
されることが判った。また、５６０℃の低温焼成でほう
ろう被覆層が形成されることから、ステンレス鋼板の熱
変形が少なく、焼成後の矯正加工が大幅に軽減され、或
いは省略できた。焼成後に矯正加工を施した場合でも、
軽微な加工で済むため、ほうろう被覆層を劣化させるこ
とがなかった。
１０μｍのマイカ片を５〜１５重量部配合したＳｉＯ2
−Ｂ2 Ｏ3 系フリットを用いてほうろう被覆層を形成す
るとき、基材となるステンレス鋼板よりもＳｉＯ2 −Ｂ
2 Ｏ3 系フリットの方が大きな熱膨張係数をもつもので
あるにも拘らず、ほうろう被覆層に亀裂が発生せず、表
面光沢，密着性，耐酸性に優れたほうろう被覆層が形成
されることが判った。また、５６０℃の低温焼成でほう
ろう被覆層が形成されることから、ステンレス鋼板の熱
変形が少なく、焼成後の矯正加工が大幅に軽減され、或
いは省略できた。焼成後に矯正加工を施した場合でも、
軽微な加工で済むため、ほうろう被覆層を劣化させるこ
とがなかった。
【００１５】
【００１６】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明では、低
温焼成型のフリットにマイカ片を配合した釉薬を焼成す
ることによってステンレス鋼板の表面にほうろう被覆層
が形成されている。得られたほうろう被覆層は、分散し
たマイカ片によって亀裂等の欠陥がなく、耐候性，耐酸
性に優れ良好な外観を呈する。しかも、基材として表面
粗さが調整されたフェライト系ステンレス鋼を使用して
いるので、基材に対するほうろう被覆層の密着性が良好
で、片面ほうろうによっても十分使用に耐えるほうろう
被覆鋼板となる。更には、ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリッ
トを用いて低温焼成でほうろう被覆層を形成するため、
鉛害の問題がなく、基材の熱変形が抑えられ、焼成時の
矯正加工も軽減又は省略できる。このようにして得られ
たほうろう被覆ステンレス鋼板は、優れた耐候性，耐食
性を活用し、内装材，外装材，衛生機器，厨房機器等と
して広範な分野で使用される。
温焼成型のフリットにマイカ片を配合した釉薬を焼成す
ることによってステンレス鋼板の表面にほうろう被覆層
が形成されている。得られたほうろう被覆層は、分散し
たマイカ片によって亀裂等の欠陥がなく、耐候性，耐酸
性に優れ良好な外観を呈する。しかも、基材として表面
粗さが調整されたフェライト系ステンレス鋼を使用して
いるので、基材に対するほうろう被覆層の密着性が良好
で、片面ほうろうによっても十分使用に耐えるほうろう
被覆鋼板となる。更には、ＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリッ
トを用いて低温焼成でほうろう被覆層を形成するため、
鉛害の問題がなく、基材の熱変形が抑えられ、焼成時の
矯正加工も軽減又は省略できる。このようにして得られ
たほうろう被覆ステンレス鋼板は、優れた耐候性，耐食
性を活用し、内装材，外装材，衛生機器，厨房機器等と
して広範な分野で使用される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 輿石 謙二 千葉県市川市高谷新町７番１号 日新製鋼 株式会社技術研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 中心線平均粗さＲa で０．５〜５μｍの
表面粗さをもつフェライト系ステンレス鋼板を基材と
し、低温焼成型の無鉛系フリット１００重量部に対し５
〜１５重量部のマイカ片を分散させた釉薬から形成され
たほうろう被覆層が前記基材の表面に形成されているほ
うろう被覆ステンレス鋼板。 - 【請求項２】 無鉛系フリットがＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系
である請求項１記載のほうろう被覆ステンレス鋼板。 - 【請求項３】 低温焼成型のＳｉＯ2 −Ｂ2 Ｏ3 系フリ
ット１００重量部に対し５〜１５重量部のマイカ片を分
散させた釉薬を、中心線平均粗さＲa で０．５〜５μｍ
の表面粗さをもつフェライト系ステンレス鋼板に塗布
し、５５０〜６００℃で焼成することを特徴とするほう
ろう被覆ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30261497A JPH11140666A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | ほうろう被覆ステンレス鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30261497A JPH11140666A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | ほうろう被覆ステンレス鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11140666A true JPH11140666A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=17911110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30261497A Withdrawn JPH11140666A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | ほうろう被覆ステンレス鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11140666A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014162899A1 (ja) | 2013-04-03 | 2014-10-09 | 昭和シェル石油株式会社 | 薄膜太陽電池 |
-
1997
- 1997-11-05 JP JP30261497A patent/JPH11140666A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014162899A1 (ja) | 2013-04-03 | 2014-10-09 | 昭和シェル石油株式会社 | 薄膜太陽電池 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050201 |