JPH11140121A - 塩素化塩化ビニル系樹脂の製造方法 - Google Patents
塩素化塩化ビニル系樹脂の製造方法Info
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- JPH11140121A JPH11140121A JP30556597A JP30556597A JPH11140121A JP H11140121 A JPH11140121 A JP H11140121A JP 30556597 A JP30556597 A JP 30556597A JP 30556597 A JP30556597 A JP 30556597A JP H11140121 A JPH11140121 A JP H11140121A
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Abstract
ニル系樹脂のの製造方法を提供する。 【解決手段】 塩化ビニル系樹脂を塩素化してなる塩素
化塩化ビニル系樹脂の製造方法であって、前記塩化ビニ
ル系樹脂は、BET比表面積値が1.3〜8m2/gで
あり、ESCA分析(電子分光化学分析)による粒子表
面分析において、炭素元素と塩素元素との1S結合エネ
ルギー値(eV)におけるピーク比(塩素元素ピーク×
2/炭素元素ピーク)が、0.6を超えるものであり、
且つ、塩素化反応において、塩化ビニル系樹脂を水性媒
体中で懸濁状態となした後、反応器内に液体塩素又は気
体塩素を導入し、反応温度を20〜60℃の範囲で、反
応器内のゲージ圧力が0.5〜2MPaの範囲で、塩素
化反応を行う。
Description
系樹脂の製造方法に関する。
う)は、機械的強度、耐候性、耐薬品性に優れた材料と
して、多くの分野に用いられている。しかしながら、耐
熱性に劣るため、PVC樹脂を塩素化することにより耐
熱性を向上させた塩素化塩化ビニル系樹脂(以下、CP
VCという)が開発されている。
限温度が60〜70℃付近であるため、熱水に対して使
用できないのに対し、CPVCは熱変形温度がPVCよ
りも20〜40℃も高いため、熱水に対しても使用可能
であり、例えば、耐熱パイプ、耐熱継手、耐熱バルブ等
に好適に使用されている。
いため、成形加工性時にゲル化させるには高温と強い剪
断力とを必要とし、成形加工時に分解して着色しやすい
という傾向があった。従って、CPVCは成形加工幅が
狭く、不充分なゲル化状態で製品化されることが多く、
素材のもつ性能を充分発揮できているとはいえなかっ
た。また、これらゲル化性能向上の要求に加えて、より
高い耐熱性も要求されるようになっている。
ば、特開昭49−6080号公報には、イオン性乳化
剤、水溶性金属塩及び水溶性高分子分散剤からなる懸濁
安定剤を使用し、約1μmの基本粒子からなる凝集体で
構成されたPVCを塩素化する方法が開示されている
(樹脂粒子の改良提案)。しかしながら、この方法で
は、成形加工時のゲル化性能は向上しているもののまだ
充分ではなく、また、重合の際に多量のスケールが発生
し、これが重合槽の壁面に付着して除熱効果を阻害する
ため、そのスケール除去作業を必要とするという問題点
があった。
は、CPVCとPVCとを特定の粘度範囲内になるよう
にブレンドし、高耐熱性を得る方法が開示されている
(樹脂ブレンドによる改良提案)。しかしながら、この
方法では、ビカット値で3〜4℃程度の耐熱性の向上
と、溶融粘度の改善による若干のゲル化性能の向上が期
待できる程度で、我々が目指しているような高い耐熱性
とゲル化性能とを充分に達成するものではなかった。
に均一に拡散させた後に塩素化反応を行う方法は均一に
塩素化する方法として従来より知られているが、例え
ば、特公昭45−6032号公報には、塩素を樹脂粒子
内に均一に拡散させるために、クロロホルム等の塩素含
有溶媒で樹脂を膨潤処理することを提案している。しか
しながら、反応系でのクロロホルム、四塩化炭素等の塩
素系溶媒の使用は、一定の効果は見られるものの、反応
後に溶媒を除去する工程が煩雑であり、又大幅な耐熱製
向上の目的は達せられないものであった。
び特表昭57−502218号公報では、いずれも液体
塩素を膨潤剤として使用する提案であり、膨潤溶媒自身
が同時に塩素化のための塩素源でもある点で、塩素化反
応プロセス上、優れた方法である。しかしながら、特表
昭57−501184号公報の提案は、予め少量の液体
塩素でPVCを膨潤させた後、粉体状態で反応を進めて
いるが、塩素化反応の樹脂粒子位置によるバラツキが大
きく、好ましい耐熱性が得られないという問題点があっ
た。特表昭57−502218号公報では、液体塩素を
溶媒としてPVCの5〜30倍という大量に使用し、膨
潤時の温度は−50〜+50℃という範囲であり、塩素
化反応の好ましい範囲は−30〜+25℃としている。
この方法の問題点は、液化塩素をPVCの懸濁媒体とし
て使用しているが、液化状態を保つ為に低温下で膨潤と
反応を継続する必要があり、光照射による反応開始後の
ラジカル転移反応が遅く、又バラツキが大きいことであ
る。従って、好ましい高い耐熱性も得られず、又大過剰
の液体塩素を回収再生するプロセスも煩雑であり、工程
コストが嵩むという問題点もあった。
は、PVCの塩素化方法として、2段階の工程による塩
素化方法(2段階後塩素化法)が開示されている。この
方法は、塩素含有率を70〜75重量%と高くすること
により、高い耐熱性をもつCPVCを得ようとするもの
である(高塩素化方法による改良提案)。しかしなが
ら、この方法では、塩素含有率に応じて高耐熱性を期待
することはできるものの、高塩素化により予測されるゲ
ル化性能の悪化を食い止めるための手段が示されていな
いため、高耐熱性とゲル化性能とを実用レベルで達成す
るものではなかった。
して、塩素の均一拡散を念頭に置いた塩素化プロセスと
PVCの粒子構造とから検討していないため、最適な塩
素化分布状態が得られず、従って耐熱性と加工性に優れ
たCPVCが得られていないのである。
み、塩素化反応に供するPVCの表面特性を特定化し、
且つ、塩素化に際して塩素の均一拡散を念頭に置いた塩
素化プロセスを提案し、最適な塩素化分布状態を達成
し、その結果として、ゲル化性能と耐熱性に優れたCP
VCの製造方法を提供することを目的とする。
樹脂を塩素化してなる塩素化塩化ビニル系樹脂の製造方
法であって、前記塩化ビニル系樹脂は、BET比表面積
値が1.3〜8m2 /gであり、ESCA分析(電子分
光化学分析)による粒子表面分析において、炭素元素と
塩素元素との1S結合エネルギー値(eV)におけるピ
ーク比(塩素元素ピーク×2/炭素元素ピーク)が、
0.6を超えるものであり、且つ、塩素化反応におい
て、塩化ビニル系樹脂を水性媒体中で懸濁状態となした
後、反応器内に液体塩素又は気体塩素を導入し、反応温
度を20〜60℃の範囲で、反応器内のゲージ圧力が
0.5〜2MPaの範囲で、塩素化反応を行うことを特
徴とする。
は、塩化ビニル単量体(以下、VCMという)単独、又
は、VCM及びVCMと共重合可能な他の単量体の混合
物を公知の方法で重合してなる樹脂である。上記VCM
と共重合可能な他の単量体としては特に限定されず、例
えば、酢酸ビニル等のアルキルビニルエステル類;エチ
レン、プロピレン等のα−モノオレフィン類;塩化ビニ
リデン;スチレン等が挙げられる。これらは単独で用い
られてもよく、2種以上が併用されてもよい。
ず、通常用いられる400〜3,000のものが使用で
きる。
の表面特性及び懸濁分散剤に由来するスキン層の存在に
ついて、特に、塩素化反応での塩素拡散に関係するの
で、次の範囲に限定される。即ち、本発明で用いられる
PVCのBET比表面積値は、1.3〜8m2 /gに制
限される。比表面積値が1.3m2 /g未満であると、
PVC粒子内部に0.1μm以下の微細孔が少なくなる
ため、塩素化が均一になされなくなり、熱安定性が向上
しなくなる。比表面積値が8m2 /gを超えると、塩素
化前のPVC粒子自体の熱安定性が低下するため、得ら
れるCPVCの加工性が悪くなるので、上記範囲に限定
される。好ましくは、1.5〜5m2 /gである。
学分析)による粒子表面分析において、炭素元素と塩素
元素との1S結合エネルギー値(eV)におけるピーク
比(塩素元素ピーク×2/炭素元素ピーク)が、0.6
を超えるものに制限される。0.6以下であると、PV
C粒子表面に分散剤等の添加剤が吸着していると考えら
れるため、後工程での塩素化速度が遅くなるだけでな
く、得られるCPVCの成形加工性に問題を生じる。好
ましくは、上記ピーク比が0.7を超えるものである。
には、PVC粒子表面の表皮(以下、スキンという)面
積が少なく、粒子内部の微細構造(1次粒子)が露出し
ている粒子(スキンレスPVCという)が存在する。同
じエネルギー比である場合は、スキンレスPVCを用い
ることが好ましい。
塩素原子:炭素原子=1:2であり(末端構造、分岐を
考慮しない時)、上記1S結合エネルギー値(eV)に
おけるピーク比(塩素元素ピーク×2/炭素元素ピー
ク)は0〜1の値となる。ピーク比が0の場合は、PV
C粒子表面がPVC以外で、かつ、塩素を含まない他の
物質により覆われていることを意味し、ピーク比が1の
場合は、PVC粒子表面が、完全に塩化ビニル成分のみ
で覆われていることを意味する。
合エネルギー値(eV)におけるピーク比を有するPV
Cは、例えば、分散剤として高ケン化度(60〜90モ
ル%)若しくは低ケン化度(20〜60モル%)又はそ
の両方のポリ酢酸ビニル、高級脂肪酸エステル類等を、
乳化剤としてアニオン系乳化剤、ノニオン系乳化剤等を
添加して水懸濁重合することにより得ることができる。
ことができる重合器(耐圧オートクレーブ)の形状及び
構造としては特に限定されず、従来よりPVCの重合に
使用されているもの等を用いることができる。また、攪
拌翼としては特に限定されず、例えば、ファウドラー
翼、パドル翼、タービン翼、ファンタービン翼、ブルマ
ージン翼等の汎用的に用いられているもの等が挙げられ
るが、特にファウドラー翼が好適に用いられ、邪魔板
(バッフル)との組み合わせも特に制限されない。
VCを水性媒体中で懸濁状態となした後、反応器内に液
体塩素又は気体塩素を導入し、反応温度を20〜60℃
の範囲で、反応器内のゲージ圧力が0.5〜2MPaの
範囲で塩素化反応を進めることを骨子とする方法であ
る。
グラスライニングが施されたステンレス製反応器の他、
チタン製反応器等、一般に使用されるものが適用でき
る。
より懸濁状態にした後、液体塩素又は気体塩素を導入す
ることにより、塩素源を塩素化反応器内に導入するが、
液体塩素を導入することが工程上からも効率的である。
反応途中の圧力調製の為、又、塩素化反応の進行に伴う
塩素の補給については、液体塩素の他、気体塩素を適宜
吹き込むこともできる。
ては、PVCを重合の後、乾燥させたものを再度、水性
媒体で懸濁化してもよく、あるいは、重合系中より、塩
酸等、塩素化反応に好ましくない物質を除去した懸濁液
を使用しても良い。反応器内に仕込む水性媒体の量は、
特に制限はないが、一般にPVCの重量1に対して2〜
10倍(重量)量を仕込む。
えば、反応生成物に光を照射して光反応的に塩素化を促
進する方法、熱により樹脂の結合や塩素を励起させて塩
素化を促進する方法等により行うことができる。光エネ
ルギーにより塩素化する場合に用いられる光源としては
特に限定されず、例えば、紫外光線;水銀灯、アーク
灯、白熱電球、蛍光灯、カーボンアーク灯等の可視光線
等が挙げられ、特に、紫外光線が効果的である。熱エネ
ルギーにより塩素化する場合の加熱方法としては特に限
定されず、例えば、反応器壁からの外部ジャケット方式
の他、内部ジャケット方式、スチーム吹き込み方式等が
挙げられ、通常は、外部ジャケット方式又は内部ジャケ
ット方式が効果的である。
塩素含有率が、60〜72重量%となるように調製する
のが好ましく、63〜70重量%がより好ましい。塩素
含有率が60重量%未満では、耐熱性に乏しく、72重
量%を超えるとゲル化性能が悪化して、耐熱成形品を成
形するのに不利である。
定され、25〜40℃がより好ましい。反応温度が20
℃未満では塩素化反応速度が遅くなり、反応に長時間を
要することになり、粒子外部の塩素化が更に進行するた
め塩素化の均一性が損なわれ、耐熱性を向上させること
が難しい。反応温度が60℃を超えると、塩素が水性媒
体又はPVC中に溶解、膨潤の形で存在する量が少なく
なり、塩素が気相に移動し、塩素化が均一に進行しにく
くなり、耐熱性の向上には不利である。
MPaに限定され、0.7〜1.7MPaがより好まし
い。ゲージ圧力が0.5MPa未満では、水性媒体中に
溶解する塩素量が低下し、又、樹脂粒子内部に溶解、浸
透する塩素量が低下するため、塩素化反応が進行しにく
く、塩素化に長時間を要することになる。ゲージ圧力が
2MPaを超えると、塩素の均一拡散は十分に進行する
が、反応器内に大過剰の塩素が存在することになり、反
応終了後に回収工程が煩雑で好ましくない。
ランプ照射等の光エネルギー源による光塩素化では40
〜90℃、熱エネルギーによる塩素化反応では、70〜
150℃で実施されるのが通例である。本発明では、塩
素の樹脂粒子内への拡散を促進させる為に水性媒体中へ
の塩素溶解量を確保すべく、20〜60℃という相対的
に低温度領域での塩素化反応を提示した。この温度にお
いては、塩素化反応速度は遅くなるが、それを補完する
条件として、相対的に高圧の塩素圧力が設定される。高
圧の塩素圧力を設定することにより、樹脂粒子内又は水
性媒体中への塩素の溶解量はヘンリーの法則に従って増
加する。
反応速度を加速する手段が取られてもよく、例えば、微
量の酸素の存在、あるいは、塩素化反応触媒の使用が有
効である。塩素化反応触媒としては、過酸化水素水等の
無機過酸化物、及び有機パーオキサイド類を含むパーオ
キサイド化合物;アゾ系化合物等が挙げられる。
イド化合物の例としては、油溶性重合開始剤として一般
にPVCの重合に用いられている公知のラジカル開始剤
が使用できる。例えば、t−ブチルパーオキシアセテー
ト、t−ブチルパーオキシイソブチレート、t−ブチル
パーオキシ−2−エチルヘキサノエート、t−ブチルパ
ーオキシピバレート、t−ブチルパーオキシネオデカノ
エート、t−ブチルパーオキシ−3,5,5−トリメチ
ルヘキサノエート、t−ブチルパーオキシベンゾエー
ト、t−ブチルパーオキシラウレート、2,5−ジメチ
ル−2,5−ビス(ベンゾイルパーオキシ)ヘキサン、
t−ヘキシルパーオキシネオデカノエート、t−ヘキシ
ルパーオキシピバレート、α−クミルパーオキシネオデ
カノエート、t−ヘキシルパーオキシネオヘキサノエー
ト、2,4,4−トリメチルペンチル−2−パーオキシ
−2−ネオデカノエート等のパーエステル化合物;ジ−
t−ブチルパーオキサイド、ジ−t−ブチル−α−クミ
ルパーオキサイド、ジ−α−クミルパーオキサイド、
1,4−ビス〔(t−ブチルジオキシ)イソプロピル〕
ベンゼン、2,5−ジメチル−2,5−ビス(t−ブチ
ルパーオキシ)ヘキサン、2,5−ジメチル−2,5−
ビス(t−ブチルパーオキシ)−3−ヘキシン等のジア
ルキルパーオキサイド化合物;
ート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ−
n−プロピルパーオキシジカーボネート、ビス(3−メ
トキシブチル)パーオキシジカーボネート、ビス(2−
エトキシエチル)パーオキシジカーボネート、ビス(4
−t−ブチルシクロヘキシル)パーオキシジカーボネー
ト、ジ−2−エチルヘキシルパーオキシジカーボネー
ト、t−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネイト、
ジ−2−エトキシエチルパーオキシジカーボネート、ジ
メトキシイソプロピルパーオキシジカーボネート等のパ
ーオキシカーボネイト化合物;t−ブチルヒドロパーオ
キサイド、クメンヒドロパーオキサイド、ジイソプロピ
ルベンゼンヒドロパーオキサイド、p−メンタンヒドロ
パーオキサイド、2,5−ジメチルヘキサン−2,5−
ジヒドロパーオキサイド、1,1,3,3−テトラメチ
ルブチルヒドロパーオキサイド等のヒドロパーオキサイ
ド化合物;イソブチリルパーオキサイド、デカノイルパ
ーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド、ベンゾイル
パーオキサイド、p−クロロベンゾイルパーオキサイ
ド、2,4−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、3,
5,5−トリメチルヘキサノイルパーオキサイド等のジ
アシルパーオキサイド化合物;メチルエチルケトンパー
オキサイド、メチルイソブチルケトンパーオキサイド、
シクロヘキサノンパーオキサイド、メチルシクロヘキサ
ノンパーオキサイド等のケトンパーオキサイド化合物が
挙げられる。
α’−アゾビスイソブチロニトリル、α,α’−アゾビ
ス(2,4−ジメチルバレロニトリル)、α,α’−ア
ゾビス(4−メトキシ−2,4−ジメチルバレロニトリ
ル)等のアゾ化合物が挙げられる。
は、t−ブチルパーオキシイソブチレート、t−ブチル
パーオキシ−2−エチルヘキサノエート、t−ブチルパ
ーオキシピバレート、t−ブチルパーオキシネオデカノ
エート、α−クミルパーオキシネオデカノエート等のパ
ーエステル化合物;ジ−sec−ブチルパーオキシジカ
ーボネート、ジ−2−エトキシエチルパーオキシジカー
ボネート、ジメトキシイソプロピルパーオキシジカーボ
ネート等のパーオキシカーボネイト化合物;イソブチリ
ルパーオキサイド、デカノイルパーオキサイド、ラウロ
イルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、p−
クロロベンゾイルパーオキサイド、2,4−ジクロロベ
ンゾイルパーオキサイド、3,5,5−トリメチルヘキ
サノイルパーオキサイド等のジアシルパーオキサイド化
合物が挙げられる。又、アゾ系化合物としては、例え
ば、α,α’−アゾビスイソブチロニトリル、α,α’
−アゾビス(2,4−ジメチルバレロニトリル)等のア
ゾ化合物が挙げられる。
過酸化水素等の無機過酸化物;及び有機パーオキサイド
類を含むパーオキサイド化合物;アゾ化合物等の中より
単独で、あるいは2種以上が併用されても良い。
量)に対して、0.001〜0.5重量%の範囲が好ま
しく、0.005〜0.1重量%がより好ましい。
及び粒子表面積、並びに塩素化反応条件を限定すること
により、均一に塩素化を進行させ、高耐熱性と易ゲル化
性を達成することができるのである。
に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定
されるものではない。
オートクレーブ)に脱イオン水50kg、塩化ビニル単
量体に対して、平均ケン化度72モル%及び重合度70
0の部分ケン化ポリ酢酸ビニル450ppm、ソルビタ
ンモノラウレート1,200ppm、ラウリン酸1,2
00ppm、ポリアクリルアミド(20℃、1atmで
0.1重量%水溶液のブルックフィールズ粘度が51c
ps)150ppm並びにt−ブチルパーオキシネオデ
カノエート550ppmを投入した。次いで、重合器内
を45mmHgまで脱気した後、塩化ビニル単量体33
kgを仕込み攪拌を開始した。重合器を57℃に昇温し
て重合を開始し、重合反応終了までこの温度を保った。
終了し、重合器内の未反応単量体を回収した後、重合体
をスラリー状で系外へ取り出し、脱水乾燥してPVCを
得た。得られたPVCのBET比表面積値は3.7m2
/gであった。また、スキン層の存在程度を示すESC
A分析値は、0.80であった。なお、BET比表面
積、及び、ESCA分析の測定は、下記方法により実施
した。
のチタン製耐圧反応槽に脱イオン水60kg〔対樹脂量
比=3〕と上記で得たPVC20kg〔これを1とす
る〕とを入れ、攪拌してPVCを水中に分散させ、その
後反応槽を30℃に保持した。次いで、反応槽内に窒素
ガスを吹き込み、槽内を窒素ガスで置換した。次に、反
応槽内に予め30℃に保温した液体塩素40kg〔対樹
脂量比=2〕を導入した。この時点での反応器内の圧力
は、0.8MPaであった。液体塩素を導入後、約1時
間30℃に保持したまま攪拌した。その後、塩素化反応
触媒として、t−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキサ
ノエートをPVCに対して300ppm(重量比)加え
て塩素化反応を開始した。その後、槽内の塩酸濃度を測
定して、塩素化反応の進行状況を確認しながら塩素化反
応を続け、生成したCPVCの塩素含有率が69.0重
量%に達した時点で、塩素化反応を終了させた。反応時
間は160分であった。更に、槽内に窒素ガスを吹き込
んで未反応塩素を除去し、得られた樹脂を水酸化ナトリ
ウムで中和した後、水で洗浄し脱水、乾燥して粉末状の
CPVCを得た。得られたCPVCの塩素含有率は、6
9.0重量%であった。
オートクレーブ)に脱イオン水50kg、塩化ビニル単
量体に対して、平均ケン化度76モル%及び重合度70
0の部分ケン化ポリ酢酸ビニル700ppm、ポリオキ
シエチレンアルキルエーテル硫酸エステル塩150pp
m並びにt−ブチルパーオキシネオデカノエート500
ppmを投入した。次いで、重合器内を45mmHgま
で脱気した後、塩化ビニル単量体33kgを仕込み攪拌
を開始した。重合器を57℃に昇温して重合を開始し、
重合反応終了までこの温度を保った。
終了し、重合器内の未反応単量体を回収した後、重合体
をスラリー状で系外へ取り出し、脱水乾燥してPVCを
得た。得られたPVCのBET比表面積値は1.4m2
/gであった。また、スキン層の存在程度を示すESC
A分析値は、0.65であった。
て表1に示した条件以外は、実施例1と同様に実施し
た。但し、反応時間は170分であった。
同様に実施した。CPVCの調製は、表1に示す通り実
施した。反応温度を40℃として、反応は水銀ランプに
より反応器内を紫外線で照射して塩素化反応を行った。
塩素化反応中の圧力は1.1〜0.9MPaの範囲であ
った。又、触媒は実施例1と同じものを使用し、その添
加量はPVC(重量対比)に対して100ppmとし
た。
同様に実施した。CPVCの調製は、表1に示す通り実
施した。反応温度を30℃として、塩素は気体塩素を反
応器圧力を見ながら圧力が0.8MPaに達する迄吹き
込んだ。反応は熱エネルギーのみにより塩素化反応を行
った。塩素化反応中の圧力は0.8〜0.6MPaの範
囲であった。又、触媒は実施例1と同じものを使用し、
その添加量はPVC(重量対比)に対して300ppm
とした。
同様に実施した。CPVCの調製は、表1に示す通り実
施した。反応温度を20℃として、反応は熱エネルギー
のみにより塩素化反応を行った。塩素化反応中の圧力は
0.6〜0.5MPaの範囲であった。又、触媒はα、
α’−アゾビス(ジメチルバレロニトリル)を使用し、
その添加量はPVC(重量対比)に対して100ppm
とした。反応時間は220分であった。
同様に実施した。CPVCの調製は、表1に示す通り実
施した。反応温度を55℃として、塩素は気体塩素を反
応器圧力を見ながら圧力が1.2MPaに達する迄吹き
込んだ。反応は水銀ランプにより反応器内を紫外線で照
射して塩素化反応を行った。塩素化反応中の圧力は1.
2〜1.0MPaの範囲であった。又、触媒はα、α’
−アゾビス(ジメチルバレロニトリル)を使用し、その
添加量はPVC(重量対比)に対して100ppmとし
た。
オートクレーブ)に脱イオン水50kg、塩化ビニル単
量体に対して、平均ケン化度72モル%及び重合度75
0の部分ケン化ポリ酢酸ビニル1,200ppmを懸濁
分散剤として転化後、t−ブチルパーオキシネオデカノ
エート550ppmを投入した。次いで、重合器内を4
5mmHgまで脱気した後、塩化ビニル単量体33kg
を仕込み攪拌を開始した。重合器を57℃に昇温して重
合を開始し、重合反応終了までこの温度を保った。
終了し、重合器内の未反応単量体を回収した後、重合体
をスラリー状で系外へ取り出し、脱水乾燥してPVCを
得た。得られたPVCのBET比表面積値は0.7m2
/gであった。また、スキン層の存在程度を示すESC
A分析値は、0.20であった。CPVCの調製は、実
施例1と同様に実施した。
同様に実施した。CPVCの調製は、実施例5と同様に
塩素源として液体塩素、反応温度を15℃として、反応
は熱エネルギーのみにより塩素化反応を行った。塩素化
反応中の圧力は0.5〜0.4MPaの範囲であった。
又、触媒はt−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキサノ
エートを使用し、その添加量はPVC(重量対比)に対
して100ppmとした。反応時間は360分であっ
た。
同様に実施した。CPVCの調製は、実施例5と同様に
塩素源として液体塩素、反応温度を70℃として、反応
は熱エネルギーのみにより塩素化反応を行った。塩素化
反応中の圧力は2.2〜2.1MPaの範囲であった。
又、触媒はα、α’−アゾビス(ジメチルバレロニトリ
ル)を使用し、その添加量はPVC(重量対比)に対し
て300ppmとした。反応時間は230分であった。
1と同様に実施した。CPVCの調製は、比較例4、5
共に、塩素源として気体塩素とし、紫外線ランプを使用
し、反応温度を70℃とした。比較例4、5共に、塩素
化反応触媒を使用しなかった。水性媒体量を比較例4と
5では変更した。反応時間はそれぞれ480分、600
分であった。上記実施例1〜6、比較例1〜5で得られ
たCPVCにつき、下記の性能評価を行い、その結果を
表1、2に示した。
0℃で3時間サンプルを真空脱気した後、サンプル重量
を正確に測定した。前処理の終了したサンプルを測定部
(40℃恒温槽)に取り付けて測定を開始した。測定終
了後、吸着等温線の吸着側のデータからBETプロット
を行い、比表面積を算出した。なお、測定装置として比
表面測定装置「BELSORP 28SA」(日本ベル
社製)を使用し、測定ガスとして窒素ガスを使用した。
ectroscopyfor Chemical An
alysis:電子分光化学分析)でスキャンし、C1S
(炭素)、Cl1S(塩素)、O1S(酸素)の各ピーク面
積より塩素量を基準に粒子表面の塩化ビニル樹脂成分を
定量分析した。 ・使用機器:日本電子社製「JPS−90FX」 ・使用条件:X線源(Mg Kα線)、12kV−15
mA ・スキャン速度:200ms/0.1eV/scan ・パスエネルギー:30eV
して、下記樹脂組成物55gを、回転数40rpmで、
温度を150℃から毎分5℃の昇温速度で上昇させなが
ら混練し混練トルクが最大になる時の温度を測定した。
なお、樹脂組成物としては、CPVC100重量部に対
して、三塩基性硫酸鉛3重量部、二塩基性ステアリン酸
鉛1重量部及びMBS樹脂10重量部からなるものを使
用した。
に供給してロール表面温度205℃で混練し、混練物を
ロールに巻き付けてから30秒毎に巻き付いたCPVC
樹脂シートを切り返しながら、3分毎に少量のシートを
切り出して、シートの着色度を比較し、黒褐色に変わる
時間で熱安定性を判定した。
を、15mm角に切り出して測定用サンプルとし、J1
S K 7206(重り1.0kgf)に準拠して測定
した。
述の樹脂構造からなるので、ゲル化性能及び耐熱性に優
れている。
Claims (1)
- 【請求項1】 塩化ビニル系樹脂を塩素化してなる塩素
化塩化ビニル系樹脂の製造方法であって、前記塩化ビニ
ル系樹脂は、BET比表面積値が1.3〜8m 2 /gで
あり、ESCA分析(電子分光化学分析)による粒子表
面分析において、炭素元素と塩素元素との1S結合エネ
ルギー値(eV)におけるピーク比(塩素元素ピーク×
2/炭素元素ピーク)が、0.6を超えるものであり、
且つ、 塩素化反応において、塩化ビニル系樹脂を水性媒体中で
懸濁状態となした後、反応器内に液体塩素又は気体塩素
を導入し、反応温度を20〜60℃の範囲で、反応器内
のゲージ圧力が0.5〜2MPaの範囲で、塩素化反応
を行うことを特徴とする塩素化塩化ビニル系樹脂の製造
方法。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30556597A JP3802668B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | 塩素化塩化ビニル系樹脂の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP30556597A JP3802668B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | 塩素化塩化ビニル系樹脂の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11140121A true JPH11140121A (ja) | 1999-05-25 |
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JP30556597A Expired - Fee Related JP3802668B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | 塩素化塩化ビニル系樹脂の製造方法 |
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Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3802668B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999067305A1 (fr) * | 1998-06-25 | 1999-12-29 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Resine a base de chlorure de vinyle chlore et articles moules |
-
1997
- 1997-11-07 JP JP30556597A patent/JP3802668B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6590041B1 (en) | 1998-01-14 | 2003-07-08 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Chlorinated vinyl chloride-based resin and molded articles |
WO1999067305A1 (fr) * | 1998-06-25 | 1999-12-29 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Resine a base de chlorure de vinyle chlore et articles moules |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP3802668B2 (ja) | 2006-07-26 |
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