JPH11132348A - 減圧弁 - Google Patents
減圧弁Info
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- JPH11132348A JPH11132348A JP29391697A JP29391697A JPH11132348A JP H11132348 A JPH11132348 A JP H11132348A JP 29391697 A JP29391697 A JP 29391697A JP 29391697 A JP29391697 A JP 29391697A JP H11132348 A JPH11132348 A JP H11132348A
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- port
- pressure
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 大流量を流すことができるし、ソレノイド推
力を小さくできるし、応答性が優れ、しかもスプール加
工誤差に影響されずに二次圧を精度良く制御できる減圧
弁とする。 【解決手段】 スプール２５の外周面２７に一次側ポー
ト２２と二次側ポート２３を連通する小径部２８、切欠
２９を形成して開口面積を大とすることで大流量を流す
ことができるようにする。スプール２５を内周面を有す
るほぼ筒形状としてスプール２５を軽量とし応答性を優
れたものとする。その内周面を段付き形状としてその段
差部２６ｃを受圧部３３として二次圧によりスプール２
５を押す力を小さくしてソレノイド３８の推力を小とす
ると共に、スプール２５の円周面の加工誤差による受圧
部３３の面積のバラツキを小さくして二次圧を精度良く
制御できるようにする。
力を小さくできるし、応答性が優れ、しかもスプール加
工誤差に影響されずに二次圧を精度良く制御できる減圧
弁とする。 【解決手段】 スプール２５の外周面２７に一次側ポー
ト２２と二次側ポート２３を連通する小径部２８、切欠
２９を形成して開口面積を大とすることで大流量を流す
ことができるようにする。スプール２５を内周面を有す
るほぼ筒形状としてスプール２５を軽量とし応答性を優
れたものとする。その内周面を段付き形状としてその段
差部２６ｃを受圧部３３として二次圧によりスプール２
５を押す力を小さくしてソレノイド３８の推力を小とす
ると共に、スプール２５の円周面の加工誤差による受圧
部３３の面積のバラツキを小さくして二次圧を精度良く
制御できるようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建設機械の油圧回
路等に用いられる減圧弁に関する。
路等に用いられる減圧弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】減圧弁としては図２、図３、図４に示す
ように、一次圧が供給される一次側ポート１と二次圧を
出力する二次側ポート２とタンクポート３を有する弁本
体４、この弁本体４に摺動自在に嵌挿したスプール５、
このスプール５を第１の位置に向けて押すスプリング
６、二次圧でスプール５を第１の位置に向けて押す受圧
部７、スプール５を第２の位置に向けて押すスプール押
し手段（例えばソレノイド、レバー）８を備え、一次圧
を減圧して二次圧とするものが知られている。
ように、一次圧が供給される一次側ポート１と二次圧を
出力する二次側ポート２とタンクポート３を有する弁本
体４、この弁本体４に摺動自在に嵌挿したスプール５、
このスプール５を第１の位置に向けて押すスプリング
６、二次圧でスプール５を第１の位置に向けて押す受圧
部７、スプール５を第２の位置に向けて押すスプール押
し手段（例えばソレノイド、レバー）８を備え、一次圧
を減圧して二次圧とするものが知られている。
【０００３】前記スプール５が第１の位置の時には一次
側ポート１と二次側ポート２が遮断し、かつ二次側ポー
ト２がタンクポート３に連通して二次圧がタンク圧とな
る。
側ポート１と二次側ポート２が遮断し、かつ二次側ポー
ト２がタンクポート３に連通して二次圧がタンク圧とな
る。
【０００４】前記スプール５が第２の位置の時には一次
側ポート１と二次側ポート２が連通し、かつ二次側ポー
ト２がタンクポート３と遮断する。これによって一次側
ポート１の圧油が一次側ポート１と二次側ポート２の開
口部を通って二次側ポート２に流れるので、一次圧を減
圧して二次圧として出力する。二次圧がスプール５の受
圧部７に作用してスプール５を第１の位置に向けて押す
力が作用し、その押す力がスプール押し手段８の押し力
と等しくなるとスプール５は第１の位置に移動する。こ
れによって二次圧はスプール押し手段８の押し力に比例
する。
側ポート１と二次側ポート２が連通し、かつ二次側ポー
ト２がタンクポート３と遮断する。これによって一次側
ポート１の圧油が一次側ポート１と二次側ポート２の開
口部を通って二次側ポート２に流れるので、一次圧を減
圧して二次圧として出力する。二次圧がスプール５の受
圧部７に作用してスプール５を第１の位置に向けて押す
力が作用し、その押す力がスプール押し手段８の押し力
と等しくなるとスプール５は第１の位置に移動する。こ
れによって二次圧はスプール押し手段８の押し力に比例
する。
【０００５】このようであるから、スプール押し手段の
押し力がスプリング６の押し力よりも小さい時、例えば
ゼロの時には二次圧はタンク圧であり、その押し力を大
きくするにつれて二次圧が順次高くなる。
押し力がスプリング６の押し力よりも小さい時、例えば
ゼロの時には二次圧はタンク圧であり、その押し力を大
きくするにつれて二次圧が順次高くなる。
【０００６】具体的には、図２に示す減圧弁ではスプー
ル５に小径部９と軸孔１０を形成し、この小径部９と軸
孔１０で二次側ポート２を一次側ポート１、タンクポー
ト３に連通・遮断すると共に、スプール５の端面に二次
圧が作用するようにしてスプール５の端面５ａを受圧部
７としている。
ル５に小径部９と軸孔１０を形成し、この小径部９と軸
孔１０で二次側ポート２を一次側ポート１、タンクポー
ト３に連通・遮断すると共に、スプール５の端面に二次
圧が作用するようにしてスプール５の端面５ａを受圧部
７としている。
【０００７】図３に示す減圧弁ではスプール５を大径外
周面１１と小径外周面１２を有する段付き形状とし、そ
の大径外周面１１に小径部１３を形成して一次側ポート
１と二次側ポート２を連通・遮断するようにし、大径外
周面１１と小径外周面１２の段差部５ｂを受圧部７とし
ている。
周面１１と小径外周面１２を有する段付き形状とし、そ
の大径外周面１１に小径部１３を形成して一次側ポート
１と二次側ポート２を連通・遮断するようにし、大径外
周面１１と小径外周面１２の段差部５ｂを受圧部７とし
ている。
【０００８】図４に示す減圧弁では、スプール５の小径
部１４で一次側ポート１、二次側ポート２、タンクポー
ト３を連通・遮断すると共に、その小径部１４が二次側
ポート２に常時連通するようにする。スプール５の軸孔
１５にピストン１６を挿入し、その軸孔１５を細孔１７
で小径部１４に連通して軸孔１５の底面１５ａを受圧部
７としている。
部１４で一次側ポート１、二次側ポート２、タンクポー
ト３を連通・遮断すると共に、その小径部１４が二次側
ポート２に常時連通するようにする。スプール５の軸孔
１５にピストン１６を挿入し、その軸孔１５を細孔１７
で小径部１４に連通して軸孔１５の底面１５ａを受圧部
７としている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】図２に示す減圧弁であ
ると受圧部７の面積はスプール５の径ｄ０によって決定
される。スプール５が第２の位置に向けて移動した時の
一次側ポート１と二次側ポート２の開口面積はスプール
移動ストロークが同一であればスプール５の径ｄ０によ
って決定される。つまり、スプール５の外周長さ×小径
部９の一次側ポート１への開口長さが開口面積であるか
ら、スプール移動ストロークが同一で、前述の小径部９
の一次側ポート１への開口長さが同一であればスプール
５の外周長さが長いほど開口面積が大きくなるので、ス
プール５の径ｄ０が大きいほど開口面積が大きくなる。
この開口面積が大きいほど二次側ポート２に多量の圧油
が流れる。
ると受圧部７の面積はスプール５の径ｄ０によって決定
される。スプール５が第２の位置に向けて移動した時の
一次側ポート１と二次側ポート２の開口面積はスプール
移動ストロークが同一であればスプール５の径ｄ０によ
って決定される。つまり、スプール５の外周長さ×小径
部９の一次側ポート１への開口長さが開口面積であるか
ら、スプール移動ストロークが同一で、前述の小径部９
の一次側ポート１への開口長さが同一であればスプール
５の外周長さが長いほど開口面積が大きくなるので、ス
プール５の径ｄ０が大きいほど開口面積が大きくなる。
この開口面積が大きいほど二次側ポート２に多量の圧油
が流れる。
【００１０】このために、一次側ポート１と二次側ポー
ト２の開口面積を大きくするためにはスプール５の径ｄ
０を大きくすることになり、スプール５の径ｄ０が大き
くなると受圧部７の面積が大きくなって受圧部７に作用
する二次圧でスプール５を第１の位置に向けて押す力が
大きくなる。
ト２の開口面積を大きくするためにはスプール５の径ｄ
０を大きくすることになり、スプール５の径ｄ０が大き
くなると受圧部７の面積が大きくなって受圧部７に作用
する二次圧でスプール５を第１の位置に向けて押す力が
大きくなる。
【００１１】したがって、図２に示す減圧弁では二次側
ポート２に多量の圧油を流すために一次側ポート１と二
次側ポート２の開口面積を大きくすると、二次圧でスプ
ール５を第１の位置に押す力が大きくなるので、スプー
ル押し手段８の押し力、例えばソレノイド推力、レバー
の操作力を大きくする必要がある。ソレノイド推力を大
きくするにはソレノイドを大型とするので、ソレノイド
が高価となるし、レバーの操作力が大きいと作業者の操
作性が悪い。
ポート２に多量の圧油を流すために一次側ポート１と二
次側ポート２の開口面積を大きくすると、二次圧でスプ
ール５を第１の位置に押す力が大きくなるので、スプー
ル押し手段８の押し力、例えばソレノイド推力、レバー
の操作力を大きくする必要がある。ソレノイド推力を大
きくするにはソレノイドを大型とするので、ソレノイド
が高価となるし、レバーの操作力が大きいと作業者の操
作性が悪い。
【００１２】図３に示す減圧弁であれば、スプール５の
大径外周面１１と小径外周面１２の径の差（ｄ１−
ｄ２）で受圧部７の面積が決定されるので、スプール５
の大径外周面１１の径ｄ１を大きくして一次側ポート１
と二次側ポート２の開口面積を大きくしても、前述の径
の差（ｄ１−ｄ２）を小さくすることで受圧部７の面積
を小さくできるから、二次圧でスプール５を第１の位置
に向けて押す力が小さく、スプール押し手段８の押し
力、例えばソレノイド推力、レバーの操作力を小さくで
きる。
大径外周面１１と小径外周面１２の径の差（ｄ１−
ｄ２）で受圧部７の面積が決定されるので、スプール５
の大径外周面１１の径ｄ１を大きくして一次側ポート１
と二次側ポート２の開口面積を大きくしても、前述の径
の差（ｄ１−ｄ２）を小さくすることで受圧部７の面積
を小さくできるから、二次圧でスプール５を第１の位置
に向けて押す力が小さく、スプール押し手段８の押し
力、例えばソレノイド推力、レバーの操作力を小さくで
きる。
【００１３】しかしながら、図３に示す減圧弁において
スプール５の大径外周面１１の径、つまりスプール５の
径を大きくするとスプール５の加工誤差等による大径外
周面１１の径ｄ１と小径外周面１２の径ｄ２の寸法のバ
ラツキに対しての受圧部７の面積のバラツキ（誤差）が
大きくなり、スプール押し手段８の押し力が一定であっ
ても二次圧がバラツクから二次圧を精度良く制御できな
い。
スプール５の大径外周面１１の径、つまりスプール５の
径を大きくするとスプール５の加工誤差等による大径外
周面１１の径ｄ１と小径外周面１２の径ｄ２の寸法のバ
ラツキに対しての受圧部７の面積のバラツキ（誤差）が
大きくなり、スプール押し手段８の押し力が一定であっ
ても二次圧がバラツクから二次圧を精度良く制御できな
い。
【００１４】また、図３に示す減圧弁であるとスプール
５の径を大きくするとスプール５が重くなり、スプール
５を第１の位置、第２の位置に移動する時間が長くなっ
て応答性が悪くなる。
５の径を大きくするとスプール５が重くなり、スプール
５を第１の位置、第２の位置に移動する時間が長くなっ
て応答性が悪くなる。
【００１５】図４に示す減圧弁であれば、軸孔１５の径
ｄ３で受圧部７の面積が決定されるので、一次側ポート
１と二次側ポート２の開口面積を大きくするためにスプ
ール５の径ｄ０を大きくしても受圧部７の面積を小さく
してスプール押し手段８の押し力を小さくできる。
ｄ３で受圧部７の面積が決定されるので、一次側ポート
１と二次側ポート２の開口面積を大きくするためにスプ
ール５の径ｄ０を大きくしても受圧部７の面積を小さく
してスプール押し手段８の押し力を小さくできる。
【００１６】しかしながら、スプール５の軸孔１５の径
ｄ３が小さく、またスプール５の径ｄ０が大きいとスプ
ール５が重くなり、スプール５を第１の位置、第２の位
置に移動する時間が長く応答性が悪くなる。
ｄ３が小さく、またスプール５の径ｄ０が大きいとスプ
ール５が重くなり、スプール５を第１の位置、第２の位
置に移動する時間が長く応答性が悪くなる。
【００１７】このように、従来の図２、図３、図４に示
す減圧弁は、一次側ポート１と二次側ポート２の開口面
積を大きくすること、スプール押し手段８の押し力を小
さくすること、スプール５を軽量として応答性が優れて
いること、スプール５の加工誤差があっても二次圧を精
度良く制御できることを満足する減圧弁とすることがで
きない。
す減圧弁は、一次側ポート１と二次側ポート２の開口面
積を大きくすること、スプール押し手段８の押し力を小
さくすること、スプール５を軽量として応答性が優れて
いること、スプール５の加工誤差があっても二次圧を精
度良く制御できることを満足する減圧弁とすることがで
きない。
【００１８】また、図４に示す減圧弁であれば細孔１７
を経て二次圧が受圧部７に作用するので、受圧部７に二
次圧がゆっくりと作用するのでピストン５が急激に移動
することがなく、ダンピング可であるが、図２、図３に
示す減圧弁であれば受圧部７に二次圧が直接的に作用す
るのでピストン５が急激に移動してダンピングできな
い。
を経て二次圧が受圧部７に作用するので、受圧部７に二
次圧がゆっくりと作用するのでピストン５が急激に移動
することがなく、ダンピング可であるが、図２、図３に
示す減圧弁であれば受圧部７に二次圧が直接的に作用す
るのでピストン５が急激に移動してダンピングできな
い。
【００１９】そこで、本発明は前述の課題を解決できる
ようにした減圧弁を提供することを目的とする。
ようにした減圧弁を提供することを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段、作用効果】第１の発明
は、一次側ポート２２と二次側ポート２３を遮断し二次
側ポート２３をタンクポート２４に連通する第１の位置
と、一次側ポート２２と二次側ポート２３を連通し、二
次側ポート２３とタンクポート２４を遮断する第２の位
置に移動するスプール２５、前記スプール２５を第１の
位置に押すスプリング３７、前記スプール２５を第２の
位置に押すスプール押し手段を備え、前記スプール２５
は段付きの内周面を有するほぼ筒形状で、そのスプール
２５の外周面２７に一次側ポート２２と二次側ポート２
３を連通する部分を有し、前記スプール２５の内周面に
段付きのピストン３１を挿入してスプール２５の内周面
とピストン３１の外周面との間に環状空間３２を形成
し、この環状空間３２を二次側ポート２３に連通してス
プール２５の内周面の段差部を二次圧が作用してスプー
ル２５を第１の位置に押す受圧部３３としたことを特徴
とする減圧弁である。前述のスプール押し手段はソレノ
イド、レバーなどである。
は、一次側ポート２２と二次側ポート２３を遮断し二次
側ポート２３をタンクポート２４に連通する第１の位置
と、一次側ポート２２と二次側ポート２３を連通し、二
次側ポート２３とタンクポート２４を遮断する第２の位
置に移動するスプール２５、前記スプール２５を第１の
位置に押すスプリング３７、前記スプール２５を第２の
位置に押すスプール押し手段を備え、前記スプール２５
は段付きの内周面を有するほぼ筒形状で、そのスプール
２５の外周面２７に一次側ポート２２と二次側ポート２
３を連通する部分を有し、前記スプール２５の内周面に
段付きのピストン３１を挿入してスプール２５の内周面
とピストン３１の外周面との間に環状空間３２を形成
し、この環状空間３２を二次側ポート２３に連通してス
プール２５の内周面の段差部を二次圧が作用してスプー
ル２５を第１の位置に押す受圧部３３としたことを特徴
とする減圧弁である。前述のスプール押し手段はソレノ
イド、レバーなどである。
【００２１】第１の発明によれば、スプール押し手段の
押し力がスプリング３７のスプール押し力よりも小さい
時にはスプール２５がスプリング３７で図１に示す第１
の位置に押され、一次側ポート２２に供給された一次圧
油は行き止りとなり、二次側ポート２３の二次圧はタン
ク圧となる。
押し力がスプリング３７のスプール押し力よりも小さい
時にはスプール２５がスプリング３７で図１に示す第１
の位置に押され、一次側ポート２２に供給された一次圧
油は行き止りとなり、二次側ポート２３の二次圧はタン
ク圧となる。
【００２２】スプール押し手段の押し力をスプリング３
７のスプール押し力よりも大きくすると、スプール２５
は第２の位置に移動し、一次側ポート２２と二次側ポー
ト２３が連通し、二次側ポート２３とタンクポート２４
が遮断するから、一次側ポート２２に供給された一次圧
油は減圧されて二次側ポート２３に流れ、二次側ポート
２３の二次圧が上昇する。この二次圧は環状空間３２に
流入し、受圧部３３に作用してスプール２５を第１の位
置に向けて押すので、二次圧はスプール押し手段の押し
力に見合う圧力となる。これによって、一次圧を減圧し
てスプール押し力に比例した二次圧として出力する減圧
弁となる。
７のスプール押し力よりも大きくすると、スプール２５
は第２の位置に移動し、一次側ポート２２と二次側ポー
ト２３が連通し、二次側ポート２３とタンクポート２４
が遮断するから、一次側ポート２２に供給された一次圧
油は減圧されて二次側ポート２３に流れ、二次側ポート
２３の二次圧が上昇する。この二次圧は環状空間３２に
流入し、受圧部３３に作用してスプール２５を第１の位
置に向けて押すので、二次圧はスプール押し手段の押し
力に見合う圧力となる。これによって、一次圧を減圧し
てスプール押し力に比例した二次圧として出力する減圧
弁となる。
【００２３】また、スプール２５の外周面２７に一次側
ポート２２と二次側ポート２３を連通する部分を形成し
たので、スプール２５の径を大きくすることで一次側ポ
ート２２と二次側ポート２３の開口面積が大きくなるの
で二次側ポート２３に多量の圧油を流すことができる。
これによって大容量の減圧弁となる。
ポート２２と二次側ポート２３を連通する部分を形成し
たので、スプール２５の径を大きくすることで一次側ポ
ート２２と二次側ポート２３の開口面積が大きくなるの
で二次側ポート２３に多量の圧油を流すことができる。
これによって大容量の減圧弁となる。
【００２４】また、スプール２５の内周面の段差部が受
圧部３３の面積であるから、スプール２５の径ｄ０が大
きくとも受圧部３３の面積が小さく、二次圧でスプール
２５を第１の位置に押す力が小さい。これによりスプー
ル押し手段の押し力を小さくできる減圧弁となる。
圧部３３の面積であるから、スプール２５の径ｄ０が大
きくとも受圧部３３の面積が小さく、二次圧でスプール
２５を第１の位置に押す力が小さい。これによりスプー
ル押し手段の押し力を小さくできる減圧弁となる。
【００２５】また、スプール２５の内周面に径の差をつ
けて受圧部３３としたから、外周面に径の差をつけて受
圧部とする場合と比べてスプール２５の加工誤差等によ
る径の寸法のバラツキによる受圧部３３の面積誤差が小
さい。これによって、スプール２５の加工誤差に影響さ
れずに二次圧を精度良く制御できる減圧弁となる。
けて受圧部３３としたから、外周面に径の差をつけて受
圧部とする場合と比べてスプール２５の加工誤差等によ
る径の寸法のバラツキによる受圧部３３の面積誤差が小
さい。これによって、スプール２５の加工誤差に影響さ
れずに二次圧を精度良く制御できる減圧弁となる。
【００２６】また、スプール２５は内周面を有するほぼ
筒形状であるから、スプール２５の径が大きくともスプ
ール２５は軽量であり、スプール２５を第１の位置、第
２の位置に移動する時間が短くなる。これによって応答
性が優れた減圧弁となる。
筒形状であるから、スプール２５の径が大きくともスプ
ール２５は軽量であり、スプール２５を第１の位置、第
２の位置に移動する時間が短くなる。これによって応答
性が優れた減圧弁となる。
【００２７】第２の発明は、第１の発明における環状空
間３２を細孔３６で二次側ポート２３に連通した減圧弁
である。
間３２を細孔３６で二次側ポート２３に連通した減圧弁
である。
【００２８】第２の発明によれば、受圧部３３に二次圧
が細孔３６を経て作用するから、受圧部３３に二次圧が
ゆっくりと作用するのでスプール２５が急激に移動する
ことがなく、ダンピング効果を有する減圧弁となる。
が細孔３６を経て作用するから、受圧部３３に二次圧が
ゆっくりと作用するのでスプール２５が急激に移動する
ことがなく、ダンピング効果を有する減圧弁となる。
【００２９】
【発明の実施の形態】図１に示すように、弁本体２０の
スプール嵌挿孔２１には一次側ポート２２、二次側ポー
ト２３、タンクポート２４が形成してある。この実施の
形態では方向制御弁の弁ブロックにスプール嵌挿孔２１
を形成して弁本体２０としてあるが、弁本体２０を前述
の弁ブロックと別体としても良い。
スプール嵌挿孔２１には一次側ポート２２、二次側ポー
ト２３、タンクポート２４が形成してある。この実施の
形態では方向制御弁の弁ブロックにスプール嵌挿孔２１
を形成して弁本体２０としてあるが、弁本体２０を前述
の弁ブロックと別体としても良い。
【００３０】前記スプール嵌挿孔２１にはスプール２５
が摺動自在に嵌挿してある。このスプール２５は軸心に
大径の穴２６を有するほぼ筒形状である。前記穴２６は
スプール２５の軸方向一端面２５ａに開口してスプール
２５の軸方向他端部２５ｂがバネ受けとなっている。な
お、穴２６をスプール２５の軸方向両端面に開口し、そ
の穴２６の軸方向他端寄りにバネ受けを取付けても良
い。
が摺動自在に嵌挿してある。このスプール２５は軸心に
大径の穴２６を有するほぼ筒形状である。前記穴２６は
スプール２５の軸方向一端面２５ａに開口してスプール
２５の軸方向他端部２５ｂがバネ受けとなっている。な
お、穴２６をスプール２５の軸方向両端面に開口し、そ
の穴２６の軸方向他端寄りにバネ受けを取付けても良
い。
【００３１】前記スプール２５の外周面２７には一次側
ポート２２と二次側ポート２３を連通・遮断する小径部
２８と切欠２９が形成してあると共に、スプール２５の
外周面２７には二次側ポート２３とタンクポート２４を
連通・遮断する切欠３０が形成してある。
ポート２２と二次側ポート２３を連通・遮断する小径部
２８と切欠２９が形成してあると共に、スプール２５の
外周面２７には二次側ポート２３とタンクポート２４を
連通・遮断する切欠３０が形成してある。
【００３２】前記スプール２５の穴２６は小径穴２６ａ
と大径穴２６ｂを有する段付穴であって、スプール２５
の内周面は段付き形状である。前記スプール２５の穴２
６にはピスストン３１が嵌挿してあり、このピストン３
１は小径部３１ａと大径部３１ｂを有する段付き形状
で、前記スプール２５の穴２６（スプール２５の内周
面）とピストン３１との間に環状空間３２を形成してい
る。
と大径穴２６ｂを有する段付穴であって、スプール２５
の内周面は段付き形状である。前記スプール２５の穴２
６にはピスストン３１が嵌挿してあり、このピストン３
１は小径部３１ａと大径部３１ｂを有する段付き形状
で、前記スプール２５の穴２６（スプール２５の内周
面）とピストン３１との間に環状空間３２を形成してい
る。
【００３３】前記スプール２５の穴２６における小径部
２６ａと大径部２６ｂの段差部２６ｃが環状空間３２に
開口して、その段差部２６ｃがスプール２５を二次圧で
第１の位置に向けて押す受圧部３３としてある。なお、
環状空間３２の容積を大きくするためにスプール２５の
穴２６とピストン３１に環状凹部３４，３５が相対向し
て形成してある。前記環状空間３２はスプール２５に形
成した細孔３６で二次側ポート２３に連通している。
２６ａと大径部２６ｂの段差部２６ｃが環状空間３２に
開口して、その段差部２６ｃがスプール２５を二次圧で
第１の位置に向けて押す受圧部３３としてある。なお、
環状空間３２の容積を大きくするためにスプール２５の
穴２６とピストン３１に環状凹部３４，３５が相対向し
て形成してある。前記環状空間３２はスプール２５に形
成した細孔３６で二次側ポート２３に連通している。
【００３４】前記スプール２５の軸方向他端部２５ｂと
ピストン３１との間にスプリング３７が設けてあり、こ
のスプリング３７でピストン３１が第１の位置に向けて
押され、その反力でピストン３１がスプール嵌挿孔２１
の底面２１ａに押しつけてある。
ピストン３１との間にスプリング３７が設けてあり、こ
のスプリング３７でピストン３１が第１の位置に向けて
押され、その反力でピストン３１がスプール嵌挿孔２１
の底面２１ａに押しつけてある。
【００３５】前記弁本体２０にはスプール２５を第２の
位置に向けて押すスプール押し手段、例えばソレノイド
３８が設けてある。このソレノイド３８はコイルに通電
することで杆体３８ａを押すもので、その杆体３８ａの
押し力（ソレノイド推力）はコイル通電量に比例する。
位置に向けて押すスプール押し手段、例えばソレノイド
３８が設けてある。このソレノイド３８はコイルに通電
することで杆体３８ａを押すもので、その杆体３８ａの
押し力（ソレノイド推力）はコイル通電量に比例する。
【００３６】次に作動を説明する。ソレノイド推力がス
プリング３７のスプール押し力よりも小さい時、例えば
ソレノイド推力がゼロの時にはスプール２５がスプリン
グ３７で図１に示す第１の位置に押される。スプール２
５が第１の位置の時には一次側ポート２２と二次側ポー
ト２３が遮断し、二次側ポート２３がタンクポート２４
に連通する。
プリング３７のスプール押し力よりも小さい時、例えば
ソレノイド推力がゼロの時にはスプール２５がスプリン
グ３７で図１に示す第１の位置に押される。スプール２
５が第１の位置の時には一次側ポート２２と二次側ポー
ト２３が遮断し、二次側ポート２３がタンクポート２４
に連通する。
【００３７】これにより、一次側ポート２２に供給され
た一次圧油、例えば油圧源の圧油は行き止りとなり、二
次側ポート２３の二次圧はタンク圧となる。
た一次圧油、例えば油圧源の圧油は行き止りとなり、二
次側ポート２３の二次圧はタンク圧となる。
【００３８】ソレノイド３８に通電してソレノイド推力
をスプリング３７のスプール押し力よりも大きくする
と、スプール２５は第２の位置に移動する。スプール２
５が第２の位置であると一次側ポート２２と二次側ポー
ト２３が連通し、二次側ポート２３とタンクポート２４
が遮断する。
をスプリング３７のスプール押し力よりも大きくする
と、スプール２５は第２の位置に移動する。スプール２
５が第２の位置であると一次側ポート２２と二次側ポー
ト２３が連通し、二次側ポート２３とタンクポート２４
が遮断する。
【００３９】これにより、一次側ポート２２に供給され
た一次圧油は減圧されて二次側ポート２３に流れ、二次
側ポート２３の二次圧が上昇する。この二次圧は細孔３
６を経て環状空間３２に流入し、受圧部３３に作用して
スプール２５を第１の位置に向けて押すので、二次圧は
ソレノイド推力に見合う圧力となる。
た一次圧油は減圧されて二次側ポート２３に流れ、二次
側ポート２３の二次圧が上昇する。この二次圧は細孔３
６を経て環状空間３２に流入し、受圧部３３に作用して
スプール２５を第１の位置に向けて押すので、二次圧は
ソレノイド推力に見合う圧力となる。
【００４０】また、スプール２５の外周面２７に、小径
部２８と切欠２９（つまり、一次側ポート２２と二次側
ポート２３を連通する部分）を形成したので、スプール
２５の径ｄ０を大きくすることで一次側ポート２２と二
次側ポート２３の開口面積が大きくなるので二次側ポー
ト２３に多量の圧油を流す大容量の減圧弁となる。
部２８と切欠２９（つまり、一次側ポート２２と二次側
ポート２３を連通する部分）を形成したので、スプール
２５の径ｄ０を大きくすることで一次側ポート２２と二
次側ポート２３の開口面積が大きくなるので二次側ポー
ト２３に多量の圧油を流す大容量の減圧弁となる。
【００４１】また、スプール２５の内周面の径の差（小
径穴２６ａの径ｄ１と大径穴２６ｂの径ｄ２の差）が受
圧部３３の面積であるから、スプール２５の径ｄ０が大
きくとも受圧部３３の面積が小さく、二次圧でスプール
２５を第１の位置に押す力が小さい。これによりスプー
ル押し手段の押し力、例えばソレノイド推力を小さくで
き、ソレノイド３８を小型化できる。
径穴２６ａの径ｄ１と大径穴２６ｂの径ｄ２の差）が受
圧部３３の面積であるから、スプール２５の径ｄ０が大
きくとも受圧部３３の面積が小さく、二次圧でスプール
２５を第１の位置に押す力が小さい。これによりスプー
ル押し手段の押し力、例えばソレノイド推力を小さくで
き、ソレノイド３８を小型化できる。
【００４２】また、スプール２５の内周面に径の差をつ
けて受圧部３３としたから、外周面に径の差をつけて受
圧部とする場合と比べてスプール２５の加工誤差等によ
る径ｄ１，ｄ２の寸法のバラツキによる受圧部３３の面
積誤差が小さく、二次圧を精度良く制御できる。
けて受圧部３３としたから、外周面に径の差をつけて受
圧部とする場合と比べてスプール２５の加工誤差等によ
る径ｄ１，ｄ２の寸法のバラツキによる受圧部３３の面
積誤差が小さく、二次圧を精度良く制御できる。
【００４３】また、スプール２５は穴２６を有するほぼ
筒形状であるから、スプール２５の径ｄ０が大きくとも
スプール２５は軽量であり、スプール２５を第１の位
置、第２の位置に移動する時間が短く応答性が優れたも
のとなる。
筒形状であるから、スプール２５の径ｄ０が大きくとも
スプール２５は軽量であり、スプール２５を第１の位
置、第２の位置に移動する時間が短く応答性が優れたも
のとなる。
【００４４】また、受圧部３３に二次圧が細孔３６を経
て作用するから、受圧部３３に二次圧がゆっくりと作用
するのでスプール２５が急激に移動することがなくダン
ピング効果を有する。
て作用するから、受圧部３３に二次圧がゆっくりと作用
するのでスプール２５が急激に移動することがなくダン
ピング効果を有する。
【００４５】前記スプール押し手段としてはレバーでも
良く、レバーとした場合にはレバー操作力を軽減でき
る。
良く、レバーとした場合にはレバー操作力を軽減でき
る。
【図１】本発明の実施の形態を示す減圧弁の断面図であ
る。
る。
【図２】従来の減圧弁の断面図である。
【図３】従来の減圧弁の断面図である。
【図４】従来の減圧弁の断面図である。
１…一次側ポート ２…二次側ポート ３…タンクポート ４…弁本体 ５…スプール ６…スプリング ７…受圧部 ８…スプール押し手段 １１…大径外周面 １２…小径外周面 １６…ピストン １７…細孔 ２０…弁本体 ２１…スプール孔 ２２…一次側ポート ２３…二次側ポート ２４…タンクポート ２５…スプール ２６…穴 ２６ｃ…段差部 ２７…外周面 ２８…小径部 ２９…切欠 ３１…ピストン ３２…環状室 ３３…受圧部 ３６…細孔 ３８…ソレノイド
Claims (2)
- 【請求項１】 一次側ポート（２２）と二次側ポート
（２３）を遮断し二次側ポート（２３）をタンクポート
（２４）に連通する第１の位置と、一次側ポート（２
２）と二次側ポート（２３）を連通し、二次側ポート
（２３）とタンクポート（２４）を遮断する第２の位置
に移動するスプール（２５）、 前記スプール（２５）を第１の位置に押すスプリング
（３７）、 前記スプール（２５）を第２の位置に押すスプール押し
手段を備え、 前記スプール（２５）は段付きの内周面を有するほぼ筒
形状で、そのスプール（２５）の外周面（２７）に一次
側ポート（２２）と二次側ポート（２３）を連通する部
分を有し、 前記スプール（２５）の内周面に段付きのピストン（３
１）を挿入してスプール（２５）の内周面とピストン
（３１）の外周面との間に環状空間（３２）を形成し、
この環状空間（３２）を二次側ポート（２３）に連通し
てスプール（２５）の内周面の段差部を二次圧が作用し
てスプール（２５）を第１の位置に押す受圧部（３３）
としたことを特徴とする減圧弁。 - 【請求項２】 前記環状空間（３２）を細孔（３６）で
二次側ポート（２３）に連通した請求項１記載の減圧
弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29391697A JP3758109B2 (ja) | 1997-10-27 | 1997-10-27 | 減圧弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29391697A JP3758109B2 (ja) | 1997-10-27 | 1997-10-27 | 減圧弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11132348A true JPH11132348A (ja) | 1999-05-21 |
| JP3758109B2 JP3758109B2 (ja) | 2006-03-22 |
Family
ID=17800826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29391697A Expired - Fee Related JP3758109B2 (ja) | 1997-10-27 | 1997-10-27 | 減圧弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3758109B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100334362C (zh) * | 2005-09-20 | 2007-08-29 | 杭州和利时自动化有限公司 | 一种新型的超速保护滑阀 |
| US8955533B2 (en) | 2013-06-07 | 2015-02-17 | Sonnax Industries, Inc. | Multiple pressure ratio valve assembly |
| US9447871B2 (en) | 2013-11-20 | 2016-09-20 | Sonnax Industries, Inc. | Multiple-ratio boost valve |
-
1997
- 1997-10-27 JP JP29391697A patent/JP3758109B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100334362C (zh) * | 2005-09-20 | 2007-08-29 | 杭州和利时自动化有限公司 | 一种新型的超速保护滑阀 |
| US8955533B2 (en) | 2013-06-07 | 2015-02-17 | Sonnax Industries, Inc. | Multiple pressure ratio valve assembly |
| US9447871B2 (en) | 2013-11-20 | 2016-09-20 | Sonnax Industries, Inc. | Multiple-ratio boost valve |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3758109B2 (ja) | 2006-03-22 |
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