JPH11124134A - 易開口性容器蓋 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 開封用タブ先端の押し込みによりスコアを切
断して開口を行う際に開口不良を生じることなく、開口
操作が軽快に行われると共に、耐内容物性にも優れた易
開口性容器蓋を提供するにある。 【解決手段】 開口区画部の押し込みによりスコアを切
断して開口を行う易開口性金属蓋において、該金属蓋は
蓋用金属素材と金属素材の容器内面となる側に施された
熱可塑性樹脂層とのラミネート板からなり、金属素材の
容器内面となる側の表面粗さが山と谷との差（最大高さ
粗さ）で表して０．０５乃至２０μｍの範囲内にあり、
金属素材と樹脂層との界面における気泡面積率が３０％
より小であることを特徴とする易開口性金属蓋。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ラミネート板から
なる易開口性容器蓋に関するもので、より詳細には開封
用タブ先端の押し込みによりスコアを切断して開口を行
う際の開口性が向上し、且つ耐内容物性も向上した易開
口性容器蓋に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、格別の器具を用いることなく手で
容易に開封できる缶詰用缶として、所謂イージイオープ
ン蓋付缶体が広く使用されている。この缶蓋は、加工性
の点から金属素材としてアルミシートやぶりき、ＴＦＳ
を用い、この金属板から成る缶蓋に、金属板の厚み方向
の途中に達するようにスコアを設けて、開口用部分を区
画し、この開口用部分に蓋板自体でリベットを形成さ
せ、このリベットでプルタブを固定したものであり、缶
胴部材のフランジとの間に二重巻締されて使用されるも
のである。

【０００３】このイージイオープン蓋では、スコア加工
やリベット加工に際して内面塗膜に傷が入ることから、
加工後に補正塗りを行うことが必要となる。

【０００４】このような補正塗りが不要でしかも耐腐食
性に優れた缶蓋として、特開昭６２−５２０４５号公報
には、アルミニウム基質と、該基質の缶詰内部となる側
に位置する厚さ１０乃至４０μｍ二軸延伸ポリエチレン
テレフタレートフィルム層と、アルミニウム基質及びフ
ィルム層の間に介在する厚みが0.3 乃至３μｍのエポキ
シ−フェノール樹脂系接着プライマー層との複合材から
成り、該アルミニウム基質にはその厚み方向の途中に達
するようにスコアが形成されていることを特徴とするイ
ージイオープン蓋が記載されている。

【０００５】また、特開昭６３−１２４４５号公報に
は、上記複合材が工具や移送具と接触する際に、フィル
ム上にピンホールやクラックが発生するのを防止するた
めに、フィルム表面に滑剤含有エポキシ系熱硬化性樹脂
塗膜の層を設けることが提案されている。

【０００６】更に、特開平３−６３１２４号公報には、
開封片によりスコアを切断して開口を行う易開口性金属
蓋において、蓋用金属素材と、該金属素材の少なくとも
容器用内面側に設けられたエチレンテレフタレート単位
を主体とするポリエステル二軸配向フィルムとから成る
ラミネートから構成され、前記フィルムは、下記式 １７≧Ｉ₍₁₀₀₎／Ｉ₍₁₁₀₎≧４ ここで、Ｉ₍₁₀₀₎ はポリエステル被膜に平行な（１０
０）によるＸ線回折強度、Ｉ₍₁₁₀₎ はポリエステル被膜
に平行な（１１０）によるＸ線回折強度であり、を満足
するＸ線回折強度比を有し、且つ、結晶の面内配向の異
方性指数が30以下であることを特徴とする耐腐食性、開
口性、耐フェザリング性に優れたイージイオープン容器
蓋が記載されている。

【０００７】易開口性容器蓋（イージイオープン蓋）と
しては、切り取られた開口片が路上等にポイ捨てされる
おそれを解消するため、開封用タブや開口片が蓋に結合
したまま残るようにした所謂ステイオンタブ（ＳＯＴ）
形式の易開口性容器蓋も広く用いれるようになってい
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ステイオンタブ（ＳＯ
Ｔ）形式の易開口性容器蓋では、開封用タブ先端の押し
込みによりスコアを切断して開口を行うが、この開口操
作では、ラミネート板の内面側樹脂層が引き延ばされる
形でスコアの切断が行われるため、金属基材と内面樹脂
層との間でデラミネーションが発生する傾向がある。こ
のため、金属基材の切断と樹脂層の切断とが時間的にず
れて進行し、開口に際して、固い、粘い等の感触が発生
し、開口を軽快に行うことができないという問題があ
る。

【０００９】特に、内容物として、スープ、コーヒー飲
料、紅茶飲料、緑茶飲料等を充填した缶詰製品では、湯
の中で暖めた状態或いはホットベンダーで暖めた状態で
取り出し、開口操作を行う場合が多く、この場合には内
面樹脂層が伸びやすい状態となっているため、上記傾向
が特に顕著である。

【００１０】従って、本発明の目的は、開封用タブ先端
の押し込みによりスコアを切断して開口を行う際に開口
不良を生じることなく、開口操作が軽快に行われると共
に、耐内容物性にも優れた易開口性容器蓋を提供するに
ある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明によれば、開口区
画部の押し込みによりスコアを切断して開口を行う易開
口性金属蓋において、該金属蓋は蓋用金属素材と金属素
材の容器内面となる側に施された熱可塑性樹脂層とのラ
ミネート板からなり、金属素材の容器内面となる側の山
と谷との差（最大高さ粗さ）が０．０５乃至２０μｍの
範囲内にあり、金属素材と樹脂層との界面における気泡
面積率が３０％より小であることを特徴とする易開口性
金属蓋が提供される。本発明において、 １．金属素材と樹脂層との界面における気泡が、長さ方
向に６ｍｍ以下で幅方向に１６０μｍ以下である寸法を
有すること、 ２．前記ラミネート板は、０Ｔ折り曲げ試験に付したと
き、折り曲げ加工部の金属露出が通電値として１ｍＡ以
下であるものであること、 ３．前記熱可塑性樹脂層が６５℃において８００％以下
の伸び率を有する熱可塑性樹脂であること、が好まし
い。

【００１２】

【発明の実施形態】

［作用］本発明者らは、開口区画部の押し込みによりス
コアを切断して開口を行う易開口性容器蓋用のラミネー
ト板について包括的な研究を重ねた結果、従来のラミネ
ート板においては、金属素材と熱可塑性樹脂層との界面
には、微細でしかも肉眼では検出できない気泡がかなり
介在しており、この気泡の存在がスコアの開口性に大き
な影響を与えること、及び用いる金属素材の表面状態、
特に表面粗さがある一定の範囲にあることが界面での気
泡面積率を減少させるのに最も有効であると共に、スコ
アの開口性にも大きな影響を与えることを見出した。

【００１３】金属素材と熱可塑性樹脂層との界面に存在
する気泡は、後述する試験法に示すとおり、超音波顕微
鏡撮影により測定検出することができ、これは前記界面
に空気が存在すると、超音波の反射が起きるという原理
を利用するものである。この超音波顕微鏡撮影による写
真では、超音波反射部分と超音波の非反射部分とが存在
するので、これを画像処理し、全面積当たりの超音波反
射部分の面積を求めることにより、気泡面積率（％）が
求められる。

【００１４】本発明では、ラミネート板の気泡面積率を
３０％以下、好適には２５％よりも小、最も好適には２
０％以下とすることにより、後述する例に示すとおり、
開口不良率（開口ができなかったものや、開口できても
開口部に樹脂層のはみ出し等が発生したものの割合）を
４％以下、特に０％に抑制できると共に、開口を至って
軽快に行うことが可能となる。

【００１５】一方、本明細書において、金属素材の表面
粗さは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１で規定する最大高さＲｍ
ａｘで表すことができる。この表面粗さは、材料の圧延
目に直角方向に断面曲線（粗さ曲線）を求め、この曲線
から基準長さだけ抜き取った部分の平均線に平行な２直
線で抜き取り部分を挟んだとき、この２直線の間隔を断
面曲線の縦倍率の方向に測定してこの値をマイクロメー
トル（μｍ）で表わしたものである。

【００１６】本発明において、金属素材表面の最大高さ
が０．０５乃至２０μｍ、特に好適には０．２乃至１０
μｍの範囲とすることが、気泡面積率を上記の範囲に制
御し、開口不良を解消し、開口操作の軽快さを達成する
ために重要である。

【００１７】金属素材と熱可塑性樹脂層との界面に微細
な気泡が存在する理由は、金属素材と熱可塑性樹脂層と
のラミネートに際して、周囲の空気が巻き込まれること
によるが、金属素材表面の最大高さが本発明で規定した
範囲にある場合には、このような空気の巻き込みが少な
く、しかも金属素材表面が熱可塑性樹脂層に、デラミネ
ーションを防止し、密着性を向上させるようなアンカー
効果を付与するためと考えられる。

【００１８】一方、最大高さＲｍａｘが上記範囲を上回
ると、気泡面積率を本発明で規定した範囲に制御するこ
とが困難となる傾向があると共に、仮に気泡面積率を３
０％よりも小さくできたとしても、やはり開口不良率が
増大し、開口操作の軽快さが失われる傾向がある。ま
た、最大高さ粗さが本発明で規定した範囲を下回ると、
やはり開口不良率が増大し、また開口操作の軽快さが失
われる傾向がある。これは、前述したアンカー効果が損
なわれるためと考えられる。

【００１９】本発明においては、金属素材と樹脂層との
界面における気泡が、長さ方向に６ｍｍ以下で幅方向に
１６０μｍ以下である寸法、特に好適には長さ方向に４
ｍｍ以下で幅方向に１００μｍ以下である寸法を有する
ことが好ましい。気泡の大きさが、上記寸法範囲に抑制
されていると、開口不良が発生しなく、開口の軽快さも
失われることがない。

【００２０】また、本発明で用いるラミネート板は、０
Ｔ折り曲げ試験に付したとき、折り曲げ加工部の金属露
出が通電値として１ｍＡ以下であるものであることが好
ましい。０Ｔ折り曲げ試験とは、ラミネート板をスペー
サーを介することなく１８０゜折り曲げる試験をいう。
この折り曲げ部における通電値、即ち、エナメルレータ
ーにおける電流値が１ｍＡを越えるようなものでは、耐
内容物性が悪く、腐食や金属溶出、更には漏洩等等が発
生しやすい。

【００２１】更に、本発明に用いる熱可塑性樹脂層は、
６５℃において８００％以下の伸び率を有する熱可塑性
樹脂であることが、易開口性の点で好ましい。この伸び
率とは、ラミネート板の状態ではなく、熱可塑性樹脂層
単独の状態で上記温度で測定した値をいう。また、本発
明でいう伸び率とは、常温での伸び率とは異なり、加熱
状態での伸び率であることに注目する必要がある。この
伸び率が８００％を上回る場合には、開口不良率が増大
し、開口の軽快さも失われる傾向がある。

【００２２】この６５℃での伸び率は、９０％以上であ
ることが蓋への加工後の耐内容物性を向上させる見地か
ら好ましい。伸び率が上記範囲を下回る場合には、前記
折り曲げ加工部の通電値が１．５ｍＡを越えるようにな
り、耐内容物性が低下する傾向がある。

【００２３】以上説明した本発明によれば、開口区画部
の押し込みによりスコアを切断して開口を行う際に開口
不良を生じることなく、開口操作が軽快に行われると共
に、この易開口性蓋は耐内容物性にも優れている。

【００２４】［金属素材］本発明において、金属素材と
しては各種アルミ材や各種鋼板等の従来イージイオープ
ン蓋に使用されている金属素材は全て使用できる。

【００２５】アルミ材としては、例えば純アルミやアル
ミと他の合金用金属、特にマグネシウム、マンガン等の
少量を含むアルミ合金が使用される。

【００２６】通常のアルミニウム素材は、電気化学的に
鋼よりも卑の状態にあり、両金属が電解質系に共存する
と、アルミニウムの腐食が進行する。かかる見地から、
本発明においては、Ｃｕ ０〜０．８％、Ｍｇ ０〜
２．８％、Ｍｎ ０〜１．５％、Ｆｅ ０〜０．５％、
Ｓｉ ０〜０．５％（％は重量基準）を含むアルミ合金
をアルミ材として用いることにより、前記系での腐食を
有効に防止できる。即ち、合金成分として含有されるＣ
ｕは０％乃至０．８％、特に０．０５乃至０．４％の範
囲にあることが耐食性の点より望ましい。このCuはアル
ミニウム素材を電気化学的に貴な状態にもたらす作用を
し、鋼−アルミ系の腐食がより有効に防止されることに
なる。また、Ｍｇは０乃至２．８％の範囲が耐食性の点
より望ましい。２．８％を越えると鋼とカップルされた
ときに孔食を生じ易くなる。Ｍｎは０％乃至１．５％が
加工性の点より望ましい。１．５％を越えるとリベット
加工等の加工が困難となる。勿論、巻締に用いる缶が、
アルミニウム製である場合には、このような制限は特に
受けない。

【００２７】アルミニウム材の厚みは、蓋の大きさ等に
よっても相違するが一般に０．２０乃至０．５０ｍｍ、
特に０．２３乃至０．３０ｍｍの範囲内にあるのがよ
い。アルミ材への内面材の密着性や耐腐食性の見地から
は、アルミ材の表面に表面処理膜を形成させることが一
般に望ましい。表面処理としては、クロメート処理、ジ
ルコニウム処理、リン酸処理、ポリアクリル酸処理、陽
極酸化処理等が好ましい例である。表面処理被膜の形成
例として一例を挙げると、クロメート処理膜の形成は、
それ自体公知の手段、例えば、アルミ材を、苛性ソーダ
で脱脂と若干のエッチングを行なった後、ＣｒＯ₃ ４ｇ
/Ｌ、Ｈ₃ ＰＯ₄ １２ｇ/Ｌ、Ｆ ０．６５ｇ／Ｌ、残り
は水のような処理液に浸漬する化学処理により行われ
る。クロメート処理膜の厚みは、表面積当りのＣｒ原子
の重量で表わして、５乃至５０ｍｇ／ｄｍ² 、特に１０
乃至３５ｍｇ／ｄｍ² の範囲内にあることが密着性の点
より望ましい。

【００２８】一方、各種鋼板類としては、クロメート表
面処理鋼板、特に電解クロム酸処理鋼板、クロメート処
理ニッケルめっき鋼板、クロメート処理鉄・錫合金めっ
き鋼板、クロメート処理錫ニッケル合金めっき鋼板、ク
ロメート処理鉄・錫ニッケル合金めっき鋼板、クロメー
ト処理アルミニウムめっき鋼板、クロメート処理ぶりき
等が使用される。鋼板基質の厚みは、耐圧変形性と加工
性及び易開口性との兼合いにより決定され、一般に0.1
乃至0.4 mm、特に0.12乃至0.35mmの範囲にあるのが望ま
しい。

【００２９】これらの内でも、電解クロム酸処理鋼板が
好ましいものであり、このものは、鋼板基質の上に金属
クロム層とその上の非金属クロム層とを備えている。金
属クロム層の厚みは、耐腐食性と加工性との兼合いによ
り決定され、その量は３０乃至３００ｍｇ／ｍ² 、特に
５０乃至２５０ｍｇ／ｍ² の範囲にあることが望まし
い。また非金属クロム層の厚みは、塗膜密着性や接着剥
離強度に関連するものであり、クロム量として表わして
４乃至４０ｍｇ／ｍ² 、特に７乃至３０ｍｇ／ｍ ² の範
囲にあることが望ましい。

【００３０】［熱可塑性樹脂層］蓋内面材となる熱可塑
性樹脂としては、例えば低密度ポリエチレン、高密度ポ
リエチレン、ポリプロピレン、ポリ１−ブテン、ポリ４
−メチル−１−ペンテンあるいはエチレン、ピロピレ
ン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン等のα−オ
レフィン同志のランダムあるいはブロック共重合体等の
ポリオレフィン、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチ
レン・ビニルアルコール共重合体、エチレン・塩化ビニ
ル共重合体等のエチレン・ビニル化合物共重合体、ポリ
スチレン、アクリロニトリル・スチレン共重合体、ＡＢ
Ｓ、α−メチルスチレン・スチレン共重合体等のスチレ
ン系樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、塩化
ビニル・塩化ビニリデン共重合体、ポリアクリル酸メチ
ル、ポリメタクリル酸メチル等のポリビニル化合物、ナ
イロン６、ナイロン６−６、ナイロン６−１０、ナイロ
ン１１、ナイロン１２等のポリアミド、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンナフタレート等の熱可塑性ポリエステル、ポリカー
ボネート、ポリフエニレンオキサイド等あるいはそれら
の混合物のいずれかの樹脂でもよい。

【００３１】上記熱可塑性樹脂層には、それ自体公知の
フィルム用配合剤、例えば非晶質シリカ等のアンチブロ
ッキング剤、無機フィラー、各種帯電防止剤、滑剤、酸
化防止剤、紫外線吸収剤等を公知の処方に従って配合す
ることができる。

【００３２】熱可塑性樹脂の金属板への被覆は、熱融着
法、ドライラミネーション、押出コート法等により行わ
れ、被覆樹脂と金属板との間に接着性（熱融着性）が乏
しい場合には、例えばウレタン系接着剤、エポキシ系接
着剤、酸変性オレフィン樹脂系接着剤、コポリアミド系
接着剤、コポリエステル系接着剤等を介在させることが
できる。

【００３３】また、熱可塑性樹脂の厚みは、一般に３乃
至５０μｍ、特に５乃至４０μｍの範囲にあることが望
ましい。フィルムを用いた熱融着の場合、未延伸のもの
でも延伸のものでもよい。

【００３４】好適な熱可塑性樹脂として、エチレングリ
コールやブチレングリコールを主体とするアルコール成
分と、芳香族二塩基酸、例えばテレフタル酸、イソフタ
ル酸、ナフタレンジカルボン酸等の酸成分とから誘導さ
れる熱可塑性ポリエステルが挙げられる。

【００３５】原料ポリエステルとしては、ポリエチレン
テレフタレートそのものも著しく制限されたラミネート
条件下で使用可能であるが、フィルムの到達し得る最高
結晶化度を下げることが耐衝撃性や加工性の点で望まし
く、この目的のためにポリエステル中にエチレンテレフ
タレート以外の共重合エステル単位を導入するのがよ
い。エチレンテレフタレート単位或いはブチレンテレフ
タレート単位を主体とし、他のエステル単位の少量を含
む融点が２１０乃至２５２℃共重合ポリエステルを用い
ることが特に好ましい。尚、ホモポリエチレンテレフタ
レートの融点は一般に２５５〜２６５℃である。

【００３６】一般に共重合ポリエステル中の二塩基酸成
分の７０モル％以上、特に７５モル％以上がテレフタル
酸成分から成り、ジオール成分の７０モル％以上、特に
７５モル％以上がエチレングリコールまたはブチレング
リコールから成り、二塩基酸成分の１乃至３０モル％、
特に５乃至２５モル％がテレフタル酸以外の二塩基酸成
分から成ることが好ましい。

【００３７】テレフタル酸以外の二塩基酸としては、イ
ソフタル酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳
香族ジカルボン酸：シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸：コハク酸、アジピン酸、セバチン
酸、ドデカンジオン酸等の脂肪族ジカルボン酸：の１種
又は２種以上の組合せが挙げられ、エチレングリコール
またはブチレングリコール以外のジオール成分として
は、プロピレングリコール、ジエチレングリコール、
１，６−ヘキシレングリコール、シクロヘキサンジメタ
ノール、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物
等の１種又は２種以上が挙げられる。勿論、これらのコ
モノマーの組合せは、共重合ポリエステルの融点を前記
範囲とするものでなければならない。

【００３８】また、このポリエステルは、成形時の溶融
流動特性を改善するために、三官能以上の多塩基酸及び
多価アルコールから成る群より選択された少なくとも１
種の分岐乃至架橋成分を含有することができる。これら
の分岐乃至架橋成分は、３．０モル％以下、好適には
０．０５乃至３．０モル％の範囲にあるのがよい。

【００３９】三官能以上の多塩基酸及び多価アルコール
としては、トリメリット酸、ピロメリット酸、ヘミメリ
ット酸、１，１，２，２−エタンテトラカルボン酸、
１，１，２−エタントリカルボン酸、１，３，５−ペン
タントリカルボン酸、１，２，３，４−シクロペンタン
テトラカルボン酸、ビフェニル−３，４，３’，４’−
テトラカルボン酸等の多塩基酸や、ペンタエリスリトー
ル、グリセロール、トリメチロールプロパン、１，２，
６−ヘキサントリオール、ソルビトール、１，１，４，
４−テトラキス（ヒドロキシメチル）シクロヘキサン等
の多価アルコールが挙げられる。

【００４０】三官能以上の多塩基酸及び多価アルコール
ビスフエノールの多官能成分は、ポリエステル乃至ポリ
エステル全体当たり０．０５乃至３．０モル％、好まし
くは０．１乃至３．０モル％含有されていることが好ま
しく、

【００４１】用いるコポリエステルは、フィルムを形成
するに足る分子量を有するべきであり、このためには固
有粘度（Ｉ．Ｖ．）が０．５２乃至１．９ｄｌ／ｇ、特
に０．５３乃至１．４ｄｌ／ｇの範囲にあるものが望ま
しい。

【００４２】上記熱可塑性ポリエステルは、予め形成さ
れたフィルムの形でラミネート板の形成に用いることも
できるし、また押出コートによりラミネート板を形成す
ることもできる。

【００４３】前者の場合、未配向のＴ−ダイフィルムを
用いることもできるが、耐食性や耐衝撃性の点では、二
軸延伸された分子配向フィルムを用いることが好まし
い。二軸配向の程度は、偏光蛍光法、複屈折法、密度勾
配管法密度等でも確認することができる。

【００４４】二軸延伸フィルムとしては、エチレンテレ
フタレート単位またはブチレンテレフタレート単位を主
体とするポリエステルを、Ｔ−ダイ法やインフレーショ
ン製膜法でフィルムに成形し、このフィルムを延伸温度
で、逐次或いは同時二軸延伸し、延伸後のフィルムを熱
固定することにより製造されたフィルムを挙げることが
できる。

【００４５】フィルムの延伸は一般に８０乃至１１０℃
の温度で、面積延伸倍率が２．５乃至１６．０、特に
４．０乃至１４．０となる範囲で行うのがよく、フィル
ムの熱固定は、１３０乃至２４０℃、特に１５０乃至２
３０℃の範囲で行うのがよい。

【００４６】二軸延伸フィルムと金属素材との接着に接
着用プライマーを用いる場合に、フィルムへの接着用プ
ライマーとの密着性を高めるために、フィルムの表面を
コロナ放電処理しておくこともできる。その場合コロナ
放電処理の程度は、そのぬれ張力が４４ｄｙｎｅ／ｃｍ
以上となるようなものであることが望ましい。

【００４７】この他、フィルムへのプラズマ処理、火炎
処理等のそれ自体公知の接着性向上表面処理やウレタン
樹脂系、変性ポリエステル樹脂系等の接着性向上コーテ
ィング処理を行っておくことも可能である。

【００４８】［ラミネート板］本発明の易開口性容器蓋
の製造に用いるラミネート板の断面構造の一例を示す図
１において、このラミネート板１は、金属基材２の容器
蓋内面となる側に施された熱可塑性樹脂（ポリエステ
ル）層３及び容器蓋外面となる側に施された外面塗料層
４を備えている。この具体例では、熱可塑性樹脂層３の
最内面にも内面塗料層（オーバーコート層）５が形成さ
れている。熱可塑性樹脂層３と金属基材２との間には、
図示していないが、プライマー層が設けられていてもよ
い。

【００４９】外面保護塗膜４としては、熱硬化性樹脂塗
料、例えば、フェノール−ホルムアルデヒド樹脂、フラ
ン−ホルムアルデヒド樹脂、キシレン−ホルムアルデヒ
ド樹脂、ケトン−ホルムアルデヒド樹脂、尿素ホルムア
ルデヒド樹脂、メラミン−ホルムアルデヒド樹脂、アル
キド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ビ
スマレイミド樹脂、トリアリルシアヌレート樹脂、熱硬
化性アクリル樹脂、シリコーン樹脂、油性樹脂、或は熱
可塑性樹脂塗料、例えば、塩化ビニル−酢酸ビニル共重
合体、塩化ビニル−マレイン酸共重合体、塩化ビニル−
マレイン酸−酢酸ビニル共重合体、アクリル重合体、飽
和ポリエステル樹脂等を挙げることができる。これらの
樹脂塗料は単独でも２種以上の組合せでも使用される。
また、アンダーコートと、トップコートの２層に設ける
こともできる。

【００５０】外面保護塗膜４の厚みは、特に制限されな
いが、一般に２乃至６μｍの厚みに設けるのが好まし
い。

【００５１】本発明において、金属素材と熱可塑性樹脂
層との界面における気泡面積率が、金属素材の表面粗さ
によって大きく影響されることは既に指摘したとおりで
あるが、金属素材と熱可塑性樹脂層とのラミネート条件
によっても影響される。一般に、ラミネート温度を高く
して樹脂の軟化溶融の程度を高くすると、気泡面積率を
低くできる。また、ラミネート速度を遅くすることも、
空気の巻き込みを少なくして、気泡面積率を所定の範囲
に抑制するのに有効である。更に、ラミネートロールに
よる圧力を高くすることも気泡面積率を低くするのに有
効である。

【００５２】本発明に用いる樹脂−金属ラミネート板
は、予め製膜されたポリエステル等の熱可塑性樹脂フィ
ルムを金属基体に熱接着させることによっても製造する
ことができるし、また別法として、ポリエステル等の熱
可塑性樹脂を溶融状態で金属基体上に押出しコートし
て、熱接着させることにより製造することができる。

【００５３】本発明において、フィルムの熱接着や押出
コートに使用するポリエステル層は、単層であっても、
また多層の積層構造のものであってもよい。例えば、多
層ポリエステルの場合、下地樹脂層がエチレンテレフタ
レート系ポリエステルとブチレンテレフタレート系ポリ
エステルとのブレンド物から成り、表面樹脂層がエチレ
ンテレフタレート系結晶性ポリエステル或いはエチレン
テレフタレート単位を主体としエチレンイソフタレート
単位を２０モル％以下の量で含む共重合ポリエステルか
ら成るのがよい。表面樹脂層は、７０℃以上のガラス転
移点（Ｔｇ）を有することがフレーバー保持性の点で好
ましい。

【００５４】本発明に使用するポリエステル等の熱可塑
性樹脂層の厚みは、全体として、２乃至１００μｍ、特
に５乃至５０μｍの範囲にあるのが金属の保護効果及び
加工性の点でよい。多層ポリエステルの場合、ブレンド
物層と、エチレンテレフタレート系ポリエステル層と
は、９６：４乃至４：９６の厚み比を有するのがよい。

【００５５】積層体の製造に予め製膜されたポリエステ
ル等のフィルムを使用する場合、このフィルムは、前述
したポリエステル等の熱可塑性樹脂をＴ−ダイ法でフィ
ルムに成形し、過冷却された未配向のキャストフィルム
とする。この未配向のフィルムを熱接着に用いることも
できるし、また、このキャストフィルムを延伸温度で、
逐次或いは同時二軸延伸し、延伸後のフィルムを熱固定
したものをラミネートの製造に用いることもできる。

【００５６】ポリエステル等の熱可塑性樹脂フィルムは
一般に二軸延伸されているのが好ましい。二軸配向の程
度は、Ｘ線回折法、偏光蛍光法、複屈折法、密度勾配管
法密度等でも確認することができる。フィルムの２軸延
伸の程度は、０．０４乃至０．１８の複屈折を有するも
のが適当である。フィルムの延伸は一般に８０乃至１１
０℃の温度で、面積延伸倍率が２．５乃至１６．０、特
に４．０乃至１４．０となる範囲から、ポリエステルの
種類や他の条件との関連で、複屈折（面方向屈折率−厚
み方向屈折率）が０．０４乃至０．１８の範囲となる延
伸倍率を選ぶ。また、フィルムの熱固定は、１３０乃至
２４０℃、特に１５０乃至２３０℃の範囲から、やはり
前記条件が満足されるような熱固定温度を選ぶ。

【００５７】一般に必要でないが、接着用プライマーを
用いる場合には、フィルムへの接着用プライマーとの密
着性を高めるために、二軸延伸ポリエステルフィルムの
表面をコロナ放電処理しておくこともできる。その場合
コロナ放電処理の程度は、そのぬれ張力が４４ｄｙｎｅ
／ｃｍ以上となるようなものであることが望ましい。

【００５８】この他、フィルムへのプラズマ処理、火炎
処理等のそれ自体公知の接着性向上表面処理やウレタン
樹脂系、変性ポリエステル樹脂系等の接着性向上コーテ
ィング処理を行っておくことも可能である。

【００５９】ポリエステル等の熱可塑性樹脂フィルムの
ラミネートは、必ずしもこれに限定されないが、次の方
法で製造される。先ず、金属板を加熱ロール等により、
用いるポリエステル等の融点（Ｔｍ）以上の温度
（Ｔ₁ ）に加熱し、ラミネートロール間に供給する。一
方、ポリエステル等のフィルムは、供給ロールから巻き
ほぐされ、ラミネートロール間に金属板と重なる位置関
係で供給される。ラミネートロールは、加熱ロールより
も若干低い温度（Ｔ₂ ）に保たれており、金属板の容器
内面側となる面にポリエステル等のフィルムを熱接着さ
せる。ラミネートロールの下方には、形成されるラミネ
ートを急冷するための冷却水を収容した水槽が設けられ
ており、この水槽中にラミネート板を導くことにより、
ラミネート板を急冷する。

【００６０】金属板の加熱温度（Ｔ₁ ）は、一般にＴｍ
＋０℃乃至Ｔｍ＋１００℃、特にＴｍ＋０℃乃至Ｔｍ＋
５０℃の温度が適当であり、一方ラミネートロールの温
度Ｔ ₂ は、７０℃乃至１８０℃、特に８０℃乃至１５０
℃の範囲が適当である。上記の温度設定により、金属板
上のポリエステルには、上記温度差に対応する温度勾配
が形成され、この温度勾配は次第に低温側に移行しやが
て消失するが、ポリエステルの表面側から金属板側への
厚み方向途中の部分が、溶融相から固相への遷移状態に
おいて配向の戻り現象を生じる温度領域を十分な時間を
かけて通過するようにする。このために、ラミネートロ
ール通過後のラミネートを、保温域で保温するのが有効
である。

【００６１】ラミネート時におけるこのような温度勾配
の形成は、金属素材との界面における気泡面積率を減少
させながら、しかも腐食成分に対するバリアー性や耐衝
撃性の点で役立つ分子配向を温存させる上で極めて有効
なものである。

【００６２】本発明に用いる樹脂−金属ラミネート板は
また、ポリエステル等の熱可塑性樹脂を溶融状態で金属
基体上に押出しコートして、熱接着させることにより製
造することができる。

【００６３】樹脂−金属ラミネート板の押出コート法に
よる製造は次のように行われる。金属板を必要により加
熱装置により予備加熱し、一対のラミネートロール間の
ニップ位置に供給する。一方、ポリエステル等の熱可塑
性樹脂は、押出機のダイヘッドを通して薄膜の形に押し
出し、ラミネートロールと金属板との間に供給され、ラ
ミネートロールにより金属板に圧着される。ラミネート
ロールは、一定の温度に保持されており、金属板にポリ
エステル等の熱可塑性樹脂から成る薄膜を圧着して両者
を熱接着させると共に両側から冷却して積層体を得る。
一般に、形成される積層体を更に冷却用水槽等に導い
て、熱結晶化を防止するため、急冷を行う。

【００６４】この押出コート法では、樹脂組成の選択と
ロールや冷却槽による急冷とにより、ポリエステル等の
熱可塑性樹脂層は、結晶化度が、低いレベル、非晶密度
との差が０．０５以下に抑制されているため、ついで行
うボタン加工乃至リベット加工等に対する十分な加工性
が保証される。勿論、急冷操作は上記例に限定されるも
のではなく、形成されるラミネート板に冷却水を噴霧し
て、ラミネート板を急冷することもできる。

【００６５】金属基体に対するポリエステル等の熱可塑
性樹脂の熱接着は、溶融樹脂層が有する熱量と、金属板
が有する熱量とにより行われる。金属板の加熱温度（Ｔ
₁ ）は、一般に９０℃乃至２９０℃、特に１００℃乃至
２８０℃の温度が適当であり、一方ラミネートロールの
温度は１０℃乃至１５０℃の範囲が適当である。

【００６６】樹脂フィルムと金属素材の間に所望により
設ける接着プライマーは、金属素材とフィルムとの両方
に優れた接着性を示すものである。密着性と耐腐食性と
に優れたプライマー塗料の代表的なものは、種々のフェ
ノール類とホルムアルデヒドから誘導されるレゾール型
フェノールアルデヒド樹脂と、ビスフェノール型エポキ
シ樹脂とから成るフェノールエポキシ系塗料であり、特
にフェノール樹脂とエポキシ樹脂とを５０：５０乃至
５：９５重量比、特に４０：６０乃至１０：９０の重量
比で含有する塗料である。

【００６７】接着プライマー層は、一般に０．３乃至５
μｍの厚みに設けるのがよい。接着プライマー層は予め
金属素材上に設けてもよく或いはフィルムを用いる場合
には、予めフィルム上に設けてもよい。

【００６８】フィルムの容器内面となる側に対して所望
により設ける熱硬化性樹脂のトップコート層としては、
従来缶用に使用される熱硬化性樹脂塗料、特にフェノー
ル・アルデヒド樹脂、フラン樹脂、キシレン・ホルムア
ルデヒド樹脂、ケトン・ホルムアルデヒド樹脂、尿素樹
脂、メラミン樹脂、アニリン樹脂、アルキド樹脂、グア
ナミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、
熱硬化性アクリル樹脂、トリアリルシアヌレート樹脂、
ビスマレイミド樹脂、オレオレジナス塗料、熱硬化型ア
クリル塗料、熱硬化型ビニル塗料の１種または２種以上
の組合せである。これらの内でも、低温短時間焼付性の
点では、エポキシ−ユリア塗料、エポキシ変性ビニル塗
料、低温型エポキシ−フェノール塗料、水酸基型ポリエ
ステル−エポキシ塗料等が特に好ましい。このトップコ
ート層は１乃至１０μｍの厚みを有することが望まし
い。また、トップコート層には、素材搬送中において発
生する傷を防止するために、滑剤を予め含有させること
ができる。

【００６９】本発明の好適な態様においては、二軸延伸
ポリエステルフィルムの一方の面にエポキシ系の如き熱
硬化性接着プライマーを塗布する工程と、金属素材に前
記塗装ポリエステルフィルムを接着プライマー層と金属
素材とが対面する位置関係でラミネートする工程と、必
要によっては得られるラミネート材の蓋内面となるべき
表面にトップコート層用熱硬化性樹脂塗料を塗装焼付す
る工程と、必要によって金属素材の蓋外面となるべき表
面に外面保護塗膜を形成させる工程とより蓋用ラミネー
ト板を製造する。また、このラミネート板をコイルコー
トにより内外面同時に塗装し、焼付処理に賦し、接着プ
ライマー層、トップコート層及び外面保護塗膜の硬化を
一挙に行うことが可能となる。

【００７０】更に他の好適な態様においては、二軸延伸
ポリエステルフィルムの蓋内面となるべき表面にトップ
コート用熱硬化性樹脂塗料を塗布し、該フィルムの他方
の面にエポキシ系の如き熱硬化性接着ポリマーを塗布す
る工程と、塗装金属素材の一方の面に、前記塗装ポリエ
ステルフィルムを、接着プライマー層と金属素材とが対
面する位置関係で施す工程と、得られるラミネートを、
接着プライマー層及び、トップコート層の熱硬化性樹脂
塗膜が硬化するように熱処理する工程とにより、蓋用の
ラミネート板を製造する。

【００７１】［易開口性容器蓋及びその製造］本発明の
イージイオープン容器蓋の上面を示す図２及び断面を拡
大して示す第図３において、この蓋１０は、前述した図
１のラミネート板から形成されており、缶胴側面内面に
嵌合されるべき環状リム部（カウンターシンク）１１を
介して外周側に密封用溝１２を備えており、この環状リ
ム部１１の内側には開口すべき部分１３を区画するスコ
ア１４が設けられている。この開口すべき部分（開口区
画部）１３の外部には、これに近接して、蓋材を缶蓋外
面側に突出させて形成したリベット１５が形成され、開
口用タブ１６がこのリベット１５のリベット打ちにより
以下に示すように固定されている。即ち、開口用タブ１
６は、一端に押し裂きによる開口用先端１７及び他端に
保持用リング１８を有し、開口用先端１７に近接してリ
ベット１５で固定される支点部分１９が存在する。開口
すべき部分１３はおおむねスコア１４によって囲まれて
いるが、一部は蓋材にスコア１４を経ることなく蓋１０
に結合されている。前述した密封用溝１２には、密封用
ゴム組成物のコンパウンド（シーラント）２０がライニ
ングされていて、缶胴フランジとの間に密封が行われ
る。

【００７２】開口に際しては、開口用タブ１６のリング
１８を保持して、これを上方に持上げる。これにより開
口用タブ１６の開口用先端１７が下方に押込まれ、スコ
ア１４の一部が剪断開始される。次いで、リング１８を
保持してこれを上方に引張ることにより、スコア１４の
残留部が破断されて開口が容易に行われる。このタイプ
の蓋１０では、タブ１６が開口部分１３と共に蓋から離
脱することなく、蓋に残ることになる。

【００７３】上記具体例の蓋は、いわゆるステイ・オン
・タブであるが、勿論フルオープンのイージイオープン
蓋にも適用可能である。

【００７４】本発明のイージイオープン蓋は、前述した
積層体を用いる点を除けば、それ自体公知の手段で行わ
れる。この工程を説明すると、先ずプレス成形工程で、
積層体シートを円板の形に打抜くと共に、所望の蓋形状
に成形する。

【００７５】次いで、スコア刻印工程で、スコアダイス
を用いて、ふたの外面側からスコアが金属素材の途中に
達するようにスコアの刻印を行う。スコアにおける金属
素材の残留厚み（t2）は、金属素材の元厚み（t1）に対
して、t2/t1 ×１００が１０乃至５０％で、t2が２０乃
至１５０μｍとなるようにするのがよい。また、スコア
の底部巾（ｄ）は７５μｍ以下、特に５０μｍ以下とす
ることがフィルム層への傷の発生を防止する上で重要で
ある。

【００７６】リベット形成工程において、リベット形成
ダイスを用いてスコアで区画された開口用部に外面に突
出したリベットを形成させ、タブ取付工程で、リベット
に開口タブを嵌合させ、リベットの突出部を鋲出してタ
ブを固定させる。リベット形成工程の代りに、接着タブ
の場合には、開口用部或いはタブにナイロン系接着剤テ
ープ等の接着剤を施こし、タブ取付工程でタブと開口用
部とを熱接着させる。最後にライニング工程において、
蓋の密封用溝に、ノズルを通して、密封用コンパウンド
をライニング塗布し、乾燥して密封剤層を形成させる。
この蓋と缶胴との二重巻締工程を説明すると、缶胴部材
のフランジとイージーオープン蓋の密封用溝部とを嵌合
させると共に、一次巻締用ロールを用いてフランジの周
囲に溝部を一次巻締させる。次いで、二次巻締工程にお
いて、このフランジ部を更に、缶胴側壁部に沿って更に
巻締して缶体とする。

【００７７】缶胴部材としては、側面に接着剤（ナイロ
ン系接着剤）による継目や溶接による継目を備え、上下
に巻締用フランジを備えたテイン・フリー・スチール
（ＴＦＳ、電解クロム酸処理鋼板）製のスリーピース缶
用缶胴部材や、絞り成形或いは深絞り成形で形成された
所謂ツーピース缶用のＴＦＳ或いはアルミニウム製缶胴
が好適に使用される。その他、本発明の蓋は、錫メッキ
鋼板（ブリキ）から形成され、ハンダ付或いは溶接によ
る継目を備えたスリーピース缶用缶胴や、絞りしごき加
工、深絞り加工、衝撃押出加工等により形成された所謂
ブリキ製のシームレス缶胴にも等しく適用できる。

【００７８】

【実施例】本発明を次の例で説明する。実施例における
測定は次の通り行った。

【００７９】評価及び測定方法 * 表面粗さ サンプルの表面粗さを、測定方法「ＪＩＳ Ｂ ０６０
１」に準じ、下記測定装置及び条件にて測定し、粗さの
山と谷の最大差（最大高さ）を求めた。 東京精密（株）製表面粗さ形状測定機“サーフコーム５
５０Ａ” 探針 ：Ｒ５μｍ トレーシングスピード：０．３ｍｍ／ｓｅｃ

【００８０】* 気泡面積率及び大きさ サンプル表面を超音波顕微鏡にて撮影し、得られた写真
について、常法にて画像処理し、気泡面積率及び大きさ
を求めた。

【００８１】* 折曲げ加工及び加工部通電値 ３ｃｍ×３ｃｍに切出したラミネート板について、ラミ
ネート面が外側になるように０Ｔ（スペーサーなし）で
折曲げ、折曲げ加工部の通電値を測定した。

【００８２】* 通電値測定方法：１％食塩水中におい
て、測定サンプルをアノードとし、対極としてのステン
レスとの間に＋６Ｖの電圧を印可したときに流れる電流
値を測定した。

【００８３】* フイルム伸び率 サンプルの金属素材を常法にて溶解し、得られたフリー
フイルムについて、下記測定装置及び条件にて伸び率＊
を測定した。 ＊伸び率（％）＝［（破断時のフィルム全長−フィルム
元長さ）／フィルム元長さ］×１００ 東洋ボールドウィン（株）製引張試験機“ＴＥＮＳＩＬ
ＯＮ／ＵＴＭ−III−５００” 測定温度：６５℃，引張速度５００ｍｍ／ｍｉｎ

【００８４】* 開口評価 空缶に９０℃のお湯を充填後、サンプル蓋を巻締め、１
３０℃×５０分のレトルト処理を行った。得られたサン
プル１０００缶を室温で６ヶ月経時後、８０℃にて２４
時間保管後、パネラー１０人にて通常の方法にて手開口
を行ない、開口（不良）率を求めた。また、開口官能性
（固い、粘い等）を５点評価で行い、パネラー１０人の
平均値を求めた。 （開口官能性） 評点：１→２→３→４→５ 程度：軽い→やや軽い→やや硬い→やや粘る→固 い、粘る

【００８５】* 開缶評価空缶に下記内容物をホットパッ
ク後、サンプル蓋を巻締め、所定のレトルト処理を行っ
た。得られたサンプル１００缶を３７℃にて３ヶ月保存
後、開缶し、蓋内面状態を評価した。 （内容物及びレトルト処理条件） 梅粥 ：１２４℃×３０分 コーンスープ ：１２５℃×４５分 ぜんざい ：１３０℃×５０分 ココア ：１２５℃×３０分

【００８６】実施例１ 金属素材 板厚０．２５ｍｍのアルミニウム合金Ａ５０５２Ｈ３８
の仕上げ冷間圧延工程において、圧延ロール表面粗度を
調整し、アルミニウム表面の粗さについて、前記の測定
条件で、山と谷との最大差が２μｍの材料を得た。次
に、この材料に、洗浄後クロム酸・りん酸表面処理を実
施した。 フィルム 厚み２５μｍの二軸延伸ポリエチレンテレフタレート／
イソフタレート共重合ポリエステルフィルム（イソフタ
レート成分：１２モル％）［ＰＥＴ／ＩＡ］の片面にエ
ポキシフェノール系樹脂の接着プライマを１ｇ／ｍ² 塗
布し、乾燥した。 塗装ラミネート材の製造 前記アルミ材を２２５℃に加熱し、その片面に、前記共
重合ポリエステルフィルムをアルミ材と接着プライマと
が対面するように供給して熱圧着し、ラミネート後水冷
した。次いでラミネート板の未被覆アルミ面に、エポキ
シ尿素系塗料をロールコーターを用いて、固形分として
４ｇ／ｍ² の塗布量になるように塗布し、１９０℃で１
０分間の焼付け処理を実施した。 蓋の製造 得られた塗装焼付けラミネート板について、ラミネート
面が蓋の内面側となるように直径６８．７ｍｍの蓋を打
ち抜き、これに蓋の外側からパーシャル開口型のスコア
加工（幅２２ｍｍ、スコア残存厚み１１０μｍ、スコア幅
２０μｍ）、リベット加工並びに開封用タブの取付を行
ない、ＳＯＴ蓋を作製した。

【００８７】得られたＳＯＴ蓋を用いて、前記条件にて
水パックを行ない、作製したサンプルについて８０℃開
口評価を実施した。その結果、開口性は良好で、開口不
良は発生せず、官能的には評点１．０であった。

【００８８】また、前記条件にて梅粥のテストパックを
行ない、作製したサンプルについて３７℃×３ヶ月の経
時後、開缶評価を実施した。その結果、腐食等は認めら
れず、良好な状態であった。

【００８９】このＳＯＴ蓋について、前記の条件にて気
泡面積率及び気泡の大きさを測定したところ、面積率２
％、大きさは長さ０．０５ｍｍ、幅１５μｍであった。
また、フィルムについて、前記条件にて伸び率を測定し
たところ、３００％であった。尚、ラミネート板での折
曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【００９０】実施例２ 表面粗さの山と谷との最大差が１０μｍであるアルミニ
ウム材を用いた以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作
製し、評価を行なった。その結果、開口性は良好で、開
口不良は発生せず、官能的には評点１．５であった。ま
た、梅粥について開缶評価を実施した結果、腐食等は認
められず、良好な状態であった。気泡については、面積
率は８％、大きさは長さ３．０ｍｍ、幅６０μｍであっ
た。また、フィルムの伸び率は、３００％であった。
尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡ
であった。

【００９１】実施例３ 表面粗さの山と谷との最大差が１９μｍであるアルミニ
ウム材を用いた以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作
製し、評価を行なった。その結果、開口性は良好で、開
口不良は発生せず、官能的には評点２．０であった。ま
た、梅粥について開缶評価を実施した結果、腐食等は認
められず、良好な状態であった。気泡については、面積
率は２８％、大きさは長さ５．８ｍｍ、幅１５０μｍで
あった。また、フィルムの伸び率は、３００％であっ
た。尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電値は、０
ｍＡであった。

【００９２】実施例４ 表面粗さの山と谷との最大差が１９μｍであるアルミニ
ウム材を用い、ラミネート時の板温を２３５℃にした以
外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行な
った。その結果、開口性は良好で、開口不良は発生せ
ず、官能的には評点１．２であった。また、梅粥につい
て開缶評価を実施した結果、腐食等は認められず、良好
な状態であった。気泡については、面積率は０．５％、
大きさは長さ０．１ｍｍ、幅２０μｍであった。また、
フィルムの伸び率は、２５０％であった。尚、ラミネー
ト板での折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【００９３】実施例５ ラミネート時の板温を２１５℃にした以外は、実施例１
と同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行なった。その結
果、開口性は良好で、開口不良は発生せず、官能的には
評点１．８であった。また、コーンスープについて開缶
評価を実施した結果、腐食等は認められず、良好な状態
であった。気泡については、面積率は２０％、大きさは
長さ６．５ｍｍ、幅１７０μｍであった。また、フィル
ムの伸び率は、２５０％であった。尚、ラミネート板で
の折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【００９４】実施例６ ラミネート時の板温を２１０℃にした以外は、実施例１
と同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行なった。その結
果、開口性は良好で、開口不良は発生せず、官能的には
評点２．２であった。また、コーンスープについて開缶
評価を実施した結果、腐食等は認められず、良好な状態
であった。気泡については、面積率は２８％、大きさは
長さ６．８ｍｍ、幅１８０μｍであった。また、フィル
ムの伸び率は、２３０％であった。尚、ラミネート板で
の折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【００９５】実施例７ 二軸延伸ポリエチレンテレフタレート／イソフタレート
共重合ポリエステルフィルムのイソフタレート成分を１
４モル％にし、ラミネート時の板温を２２０℃にした以
外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行な
った。その結果、開口性は良好で、開口不良は発生せ
ず、官能的には評点２．２であった。また、コーンスー
プについて開缶評価を実施した結果、腐食等は認められ
ず、良好な状態であった。気泡については、面積率は２
％、大きさは長さ０．１ｍｍ、幅２５μｍであった。ま
た、フィルムの伸び率は、８５０％であった。尚、ラミ
ネート板での折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであっ
た。

【００９６】実施例８ フィルムの接着プライマを塗布せず、ラミネート時の板
温を２４０℃にした以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋
を作製し、評価を行なった。その結果、開口性は良好
で、開口不良は発生せず、官能的には評点１．２であっ
た。また、コーンスープについて開缶評価を実施した結
果、腐食等は認められず、良好な状態であった。気泡に
ついては、面積率は０．３％、大きさは長さ０．０５ｍ
ｍ、幅１６μｍであった。また、フィルムの伸び率は、
７００％であった。尚、ラミネート板での折曲げ加工部
の通電値は、０ｍＡであった。

【００９７】実施例９ 表面粗さの山と谷との最大差が４μｍであるアルミニウ
ム材を用い、フィルムの樹脂組成をポリエチレンテレフ
タレート［ＰＥＴ］に、またフィルムの接着プライマを
塗布せず、ラミネート時の板温を２５５℃にした以外
は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行なっ
た。その結果、開口性は良好で、開口不良は発生せず、
官能的には評点１．６であった。また、コーンスープに
ついて開缶評価を実施した結果、腐食等は認められず、
良好な状態であった。気泡については、面積率は１０
％、大きさは長さ０．５ｍｍ、幅３５μｍであった。ま
た、フィルムの伸び率は、２５０％であった。尚、ラミ
ネート板での折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであっ
た。

【００９８】実施例１０ ポリエチレンテレフタレート／イソフタレート共重合ポ
リエステル樹脂（イソフタレート成分：１２モル％）
［ＰＥＴ／ＩＡ］を２６０℃で溶融させ、押出しラミネ
ートした以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作製し、
評価を行なった。その結果、開口性は良好で、開口不良
は発生せず、官能的には評点１．１であった。また、コ
ーンスープについて開缶評価を実施した結果、腐食等は
認められず、良好な状態であった。気泡については、全
く生じなかった。また、フィルムの伸び率は、７８０％
であった。尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電値
は、０ｍＡであった。

【００９９】実施例１１ フィルムの樹脂組成を二軸延伸ポリエチレンテレフタレ
ート／ナフタレンジカルボン酸共重合ポリエステルフィ
ルム（ナフタレンジカルボン酸成分：１２モル％）［Ｐ
ＥＴ／ＮＤＣ］した以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋
を作製し、評価を行なった。その結果、開口性は良好
で、開口不良は発生せず、官能的には評点１．１であっ
た。また、ぜんざいについて開缶評価を実施した結果、
腐食等は認められず、良好な状態であった。気泡につい
ては、面積率は１％、大きさは長さ０．１ｍｍ、幅２５
μｍであった。また、フィルムの伸び率は、２３０％で
あった。尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電値
は、０ｍＡであった。

【０１００】実施例１２ 表面粗さの山と谷との最大差が２μｍである板厚０．２
３ｍｍ，材質Ｔ４ＣＡのＬＴＳ材を用い、スコア加工の
スコア残存厚みを６０μｍにした以外は、実施例１と同
様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行なった。その結果、開
口性は良好で、開口不良は発生せず、官能的には評点
１．２であった。また、コーンスープについて開缶評価
を実施した結果、腐食等は認められず、良好な状態であ
った。気泡については、面積率は２％、大きさは長さ
０．１ｍｍ、幅２５μｍであった。また、フィルムの伸
び率は、３００％であった。尚、ラミネート板での折曲
げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【０１０１】実施例１３ 表面粗さの山と谷との最大差が２μｍである板厚０．２
３ｍｍ，材質Ｔ４ＣＡのＴＦＳ材を用い、スコア加工の
スコア残存厚みを６０μｍにした以外は、実施例１と同
様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行なった。その結果、開
口性は良好で、開口不良は発生せず、官能的には評点
１．２であった。また、コーンスープについて開缶評価
を実施した結果、腐食等は認められず、良好な状態であ
った。気泡については、面積率は２．５％、大きさは長
さ０．２ｍｍ、幅２８μｍであった。また、フィルムの
伸び率は、３００％であった。尚、ラミネート板での折
曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【０１０２】実施例１４ 実施例１と同様の塗装焼付けラミネート板について、ラ
ミネート面が蓋の内面側となるように直径６８．７ｍｍ
の蓋を打ち抜き、これにプッシュイン開口用の円形（直
径１５ｍｍ及び９ｍｍ）切れ込み加工（ヒンジあり）を
行ない、プッシュイン蓋を作製した。得られたプッシュ
イン蓋を用いて、前記条件にて実缶パックを行ない、作
製したサンプルについて前記条件にて開口評価を実施し
た。その結果、開口性は良好で、開口不良は発生せず、
官能的には評点１．２であった。また、ココアについて
開缶評価を実施した結果、腐食等は認められず、良好な
状態であった。

【０１０３】このプッシュイン蓋について、前記の条件
にて気泡面積率及び気泡の大きさを測定したところ、面
積率２％、大きさは長さ０．１ｍｍ、幅２５μｍであっ
た。また、フィルムについて、前記条件にて伸び率を測
定したところ、３００％であった。尚、ラミネート板で
の折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【０１０４】比較例１ 表面粗さの山と谷との最大差が２１μｍであるアルミニ
ウム材を用い、ラミネート時の板温を２３８℃にした以
外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行な
った。その結果、開口不良が発生し（発生率１％）、官
能的には評点３．２であった。但し、梅粥について開缶
評価を実施した結果は、腐食等は認められず、良好な状
態であった。気泡については、面積率は１％、大きさは
長さ０．０８ｍｍ、幅２１μｍであった。また、フィル
ムの伸び率は、４００％であった。尚、ラミネート板で
の折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【０１０５】比較例２ 表面粗さの山と谷との最大差が２１μｍであるアルミニ
ウム材を用いた以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作
製し、評価を行なった。その結果、開口不良が発生し
（発生率４％）、官能的には評点３．８であった。但
し、梅粥について開缶評価を実施した結果は、腐食等は
認められず、良好な状態であった。気泡については、面
積率は２９％、大きさは長さ５．９ｍｍ、幅１５０μｍ
であった。また、フィルムの伸び率は、３００％であっ
た。尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電値は、０
ｍＡであった。

【０１０６】比較例３ 表面粗さの山と谷との最大差が２１μｍであるアルミニ
ウム材を用い、ラミネート時の板温を２２０℃にした以
外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行な
った。その結果、開口不良が発生し（発生率４％）、官
能的には評点４．１であった。但し、梅粥について開缶
評価を実施した結果は、腐食等は認められず、良好な状
態であった。気泡については、面積率は３１％、大きさ
は長さ７．５ｍｍ、幅２００μｍであった。また、フィ
ルムの伸び率は、３００％であった。尚、ラミネート板
での折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【０１０７】比較例４ 表面粗さの山と谷との最大差が２８μｍであるアルミニ
ウム材を用い、ラミネート時の板温を２３５℃にした以
外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行な
った。その結果、開口不良が発生し（発生率３％）、官
能的には評点３．４であった。但し、梅粥について開缶
評価を実施した結果は、腐食等は認められず、良好な状
態であった。気泡については、面積率は１５％、大きさ
は長さ２．５ｍｍ、幅１００μｍであった。また、フィ
ルムの伸び率は、３５０％であった。尚、ラミネート板
での折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【０１０８】比較例５ 表面粗さの山と谷との最大差が２８μｍであるアルミニ
ウム材を用いた以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作
製し、評価を行なった。その結果、開口不良が発生し
（発生率１２％）、官能的には評点５．０であった。ま
た、コーンスープについて開缶評価を実施した結果、ア
ンダーフィルムコロージョンが認められた。気泡につい
ては、面積率は４０％、大きさは長さ８．５ｍｍ、幅２
５０μｍであった。また、フィルムの伸び率は、２５０
％であった。尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電
値は、０ｍＡであった。

【０１０９】比較例６ 表面粗さの山と谷との最大差が３０μｍであるアルミニ
ウム材を用い、二軸延伸ポリエチレンテレフタレート／
イソフタレート共重合ポリエステルフィルムのイソフタ
レート成分を１４モル％にし、ラミネート時の板温を２
２０℃にした以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を作製
し、評価を行なった。その結果、開口不良が発生し（発
生率１０％）、官能的には評点５．０であった。但し、
梅粥について開缶評価を実施した結果は、腐食等は認め
られず、良好な状態であった。気泡については、面積率
は３８％、大きさは長さ８．０ｍｍ、幅２２０μｍであ
った。また、フィルムの伸び率は、８５０％であった。
尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡ
であった。

【０１１０】比較例７ 表面粗さの山と谷との最大差が２５μｍであるアルミニ
ウム材を用い、フィルムの樹脂組成をホモＰＥＴに、フ
ィルムの接着プライマを塗布せず、ラミネート時の板温
を２５５℃にした以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を
作製し、評価を行なった。その結果、開口不良が発生し
（発生率８％）、官能的には評点３．５であった。ま
た、梅粥について開缶評価を実施した結果、アンダーフ
ィルムコロージョンが認められた。気泡については、面
積率は３０％、大きさは長さ８．２ｍｍ、幅２１０μｍ
であった。また、フィルムの伸び率は、２５０％であっ
た。尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電値は、０
ｍＡであった。

【０１１１】比較例８ フィルムの接着プライマを塗布せず、ラミネート時の板
温を２１２℃にした以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋
を作製し、評価を行なった。その結果、開口不良が発生
し（発生率５％）、官能的には評点４．１であった。ま
た、コーンスープについて開缶評価を実施した結果、ア
ンダーフィルムコロージョンが認められた。気泡につい
ては、面積率は３２％、大きさは長さ４．０ｍｍ、幅１
４０μｍであった。また、フィルムの伸び率は、２００
％であった。尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通電
値は、０ｍＡであった。

【０１１２】比較例９ 表面粗さの山と谷との最大差が１０μｍであるアルミニ
ウム材を用い、フィルムの接着プライマを塗布せず、ラ
ミネート時の板温を２１５℃にした以外は、実施例１と
同様にＳＯＴ蓋を作製し、評価を行なった。その結果、
開口不良が発生し（発生率１２％）、官能的には評点
５．０であった。また、コーンスープについて開缶評価
を実施した結果、アンダーフィルムコロージョンが認め
られた。気泡については、面積率は４０％、大きさは長
さ８．０ｍｍ、幅２７０μｍであった。また、フィルム
の伸び率は、２００％であった。尚、ラミネート板での
折曲げ加工部の通電値は、０ｍＡであった。

【０１１３】比較例１０ 表面粗さの山と谷との最大差が０．０３μｍであるアル
ミニウム材を用いた以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋
を作製し、評価を行なった。その結果、開口不良が発生
し（発生率５．０％）、官能的には評点３．５であっ
た。また、コーンスープについて開缶評価を実施した結
果、アンダーフィルムコロージョンが認められた。気泡
については、面積率は１％、大きさは長さ０．１ｍｍ、
幅１５μｍであった。また、フィルムの伸び率は、３０
０％であった。尚、ラミネート板での折曲げ加工部の通
電値は、０ｍＡであった。

【０１１４】比較例１１ ラミネート時の板温を２３５℃に、ラミネート後の冷却
を空気放冷にした以外は、実施例１と同様にＳＯＴ蓋を
作製し、評価を行なった。その結果、開口性は良好で、
開口不良は発生せず、官能的には評点２．０であった。
但し、コーンスープについて開缶評価を実施した結果、
かなり激しいアンダーフィルムコロージョンが認められ
た。気泡については、面積率は１．８％、大きさは長さ
０．１ｍｍ、幅２３μｍであった。また、フィルムの伸
び率は８０％であった。尚、ラミネート板での折曲げ加
工部の通電値は、１．５ｍＡであった。

【０１１５】

【表１】

【０１１６】

【表２】

【０１１７】

【発明の効果】本発明によれば、開口区画部の押し込み
によりスコアを切断して開口を行う易開口性金属蓋にお
いて、金属蓋を蓋用金属素材と金属素材の容器内面とな
る側に施された熱可塑性樹脂層とのラミネート板から形
成し、金属素材を容器内面となる側の山と谷との差（最
大高さ粗さ）が０．０５乃至２０μｍの範囲内とし、更
に、金属素材と樹脂層との界面における気泡面積率を３
０％より小となるようにしたことにより、開口を行う際
に開口不良を生じることなく、開口操作が軽快に行われ
ると共に、耐内容物性にも優れている。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の易開口性蓋の製造に用いるラミネート
板の断面構造を示す断面図である。

【図２】本発明の易開口性蓋の一例の上面図である。

【図３】本発明の図２の易開口性蓋の拡大断面図であ
る。

【符号の説明】

１ ラミネート板 ２ 金属基材 ３ 熱可塑性樹脂層 ４ 外面塗料層 ５ 内面塗料層 １０ 蓋 １１ 環状リム部 １２ 密封用溝 １３ 開口すべき部分 １４ スコア １５ リベット １６ 開口用タブ １７ 開口用先端 １８ 保持用リング １９ 支点部分

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 開口区画部の押し込みによりスコアを切
   断して開口を行う易開口性金属蓋において、該金属蓋は
   蓋用金属素材と金属素材の容器内面となる側に施された
   熱可塑性樹脂層とのラミネート板からなり、金属素材の
   容器内面となる側の表面粗さが山と谷との差（最大高さ
   粗さ）で表して０．０５乃至２０μｍの範囲内にあり、
   金属素材と樹脂層との界面における気泡面積率が３０％
   より小であることを特徴とする易開口性金属蓋。
2. 【請求項２】 金属素材と樹脂層との界面における気泡
   が、長さ方向に６ｍｍ以下で幅方向に１６０μｍ以下で
   ある寸法を有する請求項１記載の易開口性金属蓋。
3. 【請求項３】 前記ラミネート板は、０Ｔ折り曲げ試験
   に付したとき、折り曲げ加工部の金属露出が通電値とし
   て１ｍＡ以下であるものである請求項１または２記載の
   易開口性金属蓋。
4. 【請求項４】 前記熱可塑性樹脂層が６５℃において８
   ００％以下の伸び率を有する熱可塑性樹脂である請求項
   １乃至３の何れかに記載の易開口性金属蓋。