JPH11114336A

JPH11114336A - 排ガスフィルタおよびその製造方法

Info

Publication number: JPH11114336A
Application number: JP28644997A
Authority: JP
Inventors: Shinji Wada; 信二和田; Nobuaki Nagai; 伸明永井; Yuichi Murano; 雄一村野
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1997-10-20
Filing date: 1997-10-20
Publication date: 1999-04-27
Anticipated expiration: 2017-10-20
Also published as: JP3603568B2

Abstract

(57)【要約】【課題】成形体の保形性に優れ、焼成による崩壊やク
ラックを抑制し、高温安定性に優れ、耐熱性及び耐熱衝
撃性に優れたチタン酸アルミニウム質の排ガスフィルタ
およびその製造方法を得ることを目的とする。【解決手段】多孔質セラミックスよりなり多数の連通
気孔を有する格子壁３に仕切られて排ガスの流路方向に
多数形成された貫通孔２と、貫通孔２の一方端である排
ガス入口と他方端である排ガス出口の端面部に交互に設
けられた封止材４とで構成され、格子壁３の結晶成分は
チタン酸アルミニウムのみからなり、チタン酸アルミニ
ウムを構成する結晶粒子の間隙および表面にはＡｌ₂Ｏ₃
とＳｉＯ ₂とを含有する非晶質粒子が突出して存在し、
格子壁３の化学組成は、Ａｌ₂Ｏ₃が４８〜５３ｗｔ％、
ＴｉＯ₂が３３〜４０ｗｔ％、ＳｉＯ₂が７〜１３ｗｔ
％、Ｆｅ₂Ｏ₃が１〜３ｗｔ％とされた排ガスフィルタ１
とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ン等から排出される排ガス中に含まれる黒煙等をろ過す
る排ガスフィルタおよびその製造方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】近年、環境問題が深刻化したことに伴い
ディーゼルエンジン等の燃焼機関から排出される排気ガ
スとともに大気中に分散される黒煙の処理が問題となっ
てきている。この問題を解決するために、ディーゼルエ
ンジン等の燃焼機関の排気管の途中に排ガスフィルタを
設け、この排ガスフィルタによって黒煙をろ過、捕集し
排ガスのみを排出している。

【０００３】ところで、この排ガスフィルタに黒煙が多
量に捕集されると、排ガスフィルタは目詰まりを起こす
ようになって、排ガスの流路を妨げることになり、結果
的にエンジンの燃焼効率等に悪影響を及ぼすことにな
る。そのため、予め設けられた所定の捕集量に達すると
黒煙を空気とともに燃焼させて気体化し、目詰まりを除
去して排ガスフィルタを初期の状態に戻して再生するこ
とが必要である。

【０００４】この排ガスフィルタの再生には主として電
気ヒータ方式が用いられ、黒煙が所定量捕集されるのを
検知した制御部は、黒煙を安定して燃焼させるように制
御する。ここで、電気ヒータ方式というのは、排ガスの
流入側もしくは流出側に電気ヒータを設け、電気ヒータ
に通電することによって排ガスフィルタを加熱し、排ガ
スの流入側もしくは流出側から供給される空気によって
黒煙を燃焼させるものである。そして再生中は、予備の
排ガスフィルタを使用してディーゼルエンジンは継続し
て運転される。

【０００５】ところで、この捕集された黒煙は排ガスフ
ィルタの全面に分布しているが、その全面の黒煙が同時
に燃焼するのではなく、電気ヒータ側の排ガスフィルタ
端部から徐々に燃焼が進行する。そのため排ガスフィル
タの部分によっては温度勾配が生じ、熱膨張の差から熱
応力を発生することになる。通常の使用では捕集される
黒煙の量を予測して、比較的早い段階に燃焼させて排ガ
スフィルタを再生することが行われている。この場合に
は黒煙は６００〜９００℃で徐々に燃焼し、排ガスフィ
ルタは急激に加熱されることがなく、大きな熱応力を受
けることは少ない。

【０００６】一方、制御部による制御が十分でなかった
り、黒煙が所定量以上に捕集された場合などには加熱に
よって黒煙は急激に燃焼し、１０００℃以上もの高温度
に急激に上昇して異常燃焼する。このとき排ガスフィル
タは部分的に大きな熱衝撃を受け、疲労破壊によってク
ラックが生じ破壊されることになる。

【０００７】従って、排ガスフィルタはこの異常燃焼に
よる急激な熱衝撃に耐えられる材質のものが必要で、低
熱膨張性、高耐熱衝撃性が強く要求されている。更に、
黒煙の捕集効率が高いことと、同時に黒煙の捕集によっ
て起こる排ガスの流路抵抗が小さいことも必要である。

【０００８】そこで、これらの要求を満たすため、排ガ
スフィルタは材料、構造、製造法等について様々な開発
が行われている。

【０００９】ここで、排ガスフィルタの格子壁を構成す
る多孔質セラミックス材料について説明する。

【００１０】例えば、排ガスフィルタに一般的に使用さ
れている材料の一つとして、熱膨張係数が小さく、耐熱
衝撃性に優れたコージェライト焼結体（２ＭｇＯ・２Ａ
ｌ₂Ｏ₃・５ＳｉＯ₂）がある。このコージェライトの熱
膨張係数は結晶の方向によって異方性を示し、結晶のａ
軸が２．０×１０^-6Ｋ^-1、ｃ軸が−０．９×１０^-6Ｋ ^-1
と異なっている。

【００１１】しかしながら、押出成形法でハニカム状に
成形されたものは、工程中で原料に含まれるカオリンや
タルク等の板状結晶が剪断力を受けて格子壁と平行な方
向に分散されるので、ｃ軸は押出成形方向（排ガス流路
方向）に僅かながら多く配向された状態となる。これに
より、コージェライトの押出成形方向の熱膨張係数は約
０．５×１０^-6Ｋ^-1、押出成形方向に垂直な方向の熱膨
張係数は約０．９×１０^-6Ｋ^-1となり、全体にわたって
熱膨張係数が小さく異方性が少なくなり、高耐熱衝撃性
の排ガスフィルタが製造されている。

【００１２】一方、多孔質セラミックス材料として、従
来からのコージェライトの他に、最近ではチタン酸アル
ミニウム（Ａｌ₂Ｏ₃・ＴｉＯ₂）が検討され始めてい
る。チタン酸アルミニウムは溶融温度が１６００℃以上
と高く、再生時の高温にも十分耐えることができるもの
である。

【００１３】しかしながら、このチタン酸アルミニウム
の熱膨張係数はやはり結晶の方向によって異方性を示
し、結晶のａ軸が１１．８×１０^-6Ｋ^-1、ｂ軸が１９．
４×１０^-6Ｋ^-1、ｃ軸が−２．６×１０^-6Ｋ^-1と、コー
ジェライトの結晶と比べてもその異方性は大きいという
特徴がある。そして、このように異方性が大きいと、結
晶粒子間にマイクロクラックを生じ易いという問題があ
る。また、チタン酸アルミニウムの結晶は高温度（７５
０〜１２００℃）のもとで酸化チタニウム（ルチル）と
酸化アルミニウム（コランダム）に分解しやすいという
問題もある。

【００１４】この様に、チタン酸アルミニウムは低膨張
で耐熱性に優れた材料であるが、他のセラミックス材料
に比べて、製造時に発生する結晶粒子間のマイクロクラ
ックのために機械的強度が低く、製造条件によっては、
結晶粒子の分解による材質の変化により熱膨張係数が変
化して大きくなりやすいという問題がある。

【００１５】そこでチタン酸アルミニウムの機械的強度
の向上や熱膨張係数の制御について改善が行われ、既に
一部実用化されるまでになってきている。

【００１６】例えば、特公平６−３１１８０号公報に
は、チタン酸アルミニウムを主成分とし、副成分として
ＳｉＯ₂を１〜１０ｗｔ％、Ａｌ₂Ｏ₃を１〜１０ｗｔ
％、Ｆｅ₂Ｏ₃を０．１〜５ｗｔ％含む多孔質成形体の構
成が開示されている。これは、耐熱衝撃性、耐熱性のあ
るチタン酸アルミニウム基材を使用し、成形体の緻密化
による強度向上、ならびに鉄系の高温鉄溶湯に対する耐
食性低下の抑制を図っている。

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】特公平６−３１１８０
号公報に記載された多孔質成形体の用途は鉄系の高温溶
湯の不純物除去フィルタあるいは高温悪環境での通気性
固体とされているが、当該公報の記載によれば、鉄系の
金属溶湯フィルタとしての性能調査を行い、他の多孔質
成形体についての性能調査は行っていない。特に、副成
分の上限（Ｆｅ₂Ｏ₃：３ｗｔ％，ＳｉＯ₂：１０ｗｔ
％，Ａｌ₂Ｏ₃：１０ｗｔ％）は鉄系の高温鉄溶湯に対す
る耐食性の低下を理由に設定され、排ガスフィルタとし
ての副成分の化学組成とは異なるところがある。

【００１８】ここで、排ガスフィルタについて、チタン
酸アルミニウムを主成分とした場合の開発過程および問
題点を以下に示してみる。

【００１９】第１に、チタン酸アルミニウムは焼結性に
乏しく、高温安定性が悪いため、副成分を添加する必要
がある。第２に、チタン酸アルミニウムは比較的高温度
（１４００℃以上）で焼結するため、微小粒子ではなく
粗大粒子を適用して焼成収縮率を抑制する必要がある。
第３に、チタン酸アルミニウムの粗大粒子を使用する
と、押出成形時の可塑性に乏しいため、有機結合剤を多
量に添加する必要がある。第４に、チタン酸アルミニウ
ムは比重が大きく、押出成形後の保形性に乏しいため、
鉛直方向に押し出す必要がある。第５に、チタン酸アル
ミニウムの粗大粒子を使用すると、焼成過程における有
機結合剤消失後の保形性に乏しく、焼成過程でハニカム
成形体が崩れるため、充填材などで支えながら焼成する
必要がある。第６に、充填材などで支えながら焼成する
と、焼成過程における成形体の内外部で温度や酸素濃度
が部分的に異なり、有機結合剤の局部的な燃焼が起こ
り、焼成後にクラックが発生しやすい。

【００２０】特公平６−３１１８０号公報に記載された
化学組成は、高温安定性の向上、機械的強度の向上など
を図ることができ、確かに前記した第１の問題点をクリ
アする手段となり得る。しかしながら、第２〜第６の問
題点をクリアすることはできない。従って、特公平６−
３１１８０号公報に記載された技術を排ガスフィルタに
適用するのは、未だ不十分である。特に、第５および第
６の問題点に示すような焼成過程での崩壊やクラックに
関する問題は、排ガスフィルタにとって重要になる。

【００２１】ここで、従来の成形体の焼成時の状態を図
６に示す。図６に示すように、ハニカム成形体１１は、
その周囲をセラミック充填材１２で支持された状態でセ
ラミック坩堝１３中で焼成されている。これは、チタン
酸アルミニウムを主成分とした排ガスフィルタの焼成で
は、ハニカム成形体１１をセラミック充填材１２で支持
しないと、焼成後に崩壊やクラックが必ず発生すること
になるからである。

【００２２】そこで、本発明は、高温安定性の向上を図
ることのできる排ガスフィルタについての技術を提供す
ることを目的とする。

【００２３】また、本発明は、焼成収縮率を抑制して寸
法制度の安定化を図ることのできる排ガスフィルタにつ
いての技術を提供することを目的とする。

【００２４】さらに、本発明は、押出成形時の可塑性の
向上を図ることのできる排ガスフィルタについての技術
を提供することを目的とする。

【００２５】本発明は、押出成形後の保形性の向上を図
ることのできる排ガスフィルタについての技術を提供す
ることを目的とする。

【００２６】本発明は、充填材を用いることなく焼成を
行うことのできる排ガスフィルタについての技術を提供
することを目的とする。

【００２７】そして、本発明は、焼成後のクラックを防
止することのできる排ガスフィルタについての技術を提
供することを目的とする。

【００２８】

【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に、本発明の排ガスフィルタは、多孔質セラミックスよ
りなり多数の連通気孔を有する格子壁に仕切られて排ガ
スの流路方向に多数形成された貫通孔と、貫通孔の一方
端である排ガス入口と他方端である排ガス出口の端面部
に交互に設けられた封止材とで構成され、格子壁の結晶
成分はチタン酸アルミニウムのみからなり、チタン酸ア
ルミニウムを構成する結晶粒子の間隙および表面にはＡ
ｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを含有する非晶質粒子が突出して存
在し、格子壁の化学組成は、Ａｌ₂Ｏ₃が４８〜５３ｗｔ
％、ＴｉＯ₂が３３〜４０ｗｔ％、ＳｉＯ₂が７〜１３ｗ
ｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃が１〜３ｗｔ％とされている。

【００２９】これにより、排ガスフィルタの焼結性が向
上し、良好な高温安定性を得ることができる。

【００３０】また、本発明の排ガスフィルタの製造方法
は、Ａｌ₂Ｏ₃がＴｉＯ₂に対して等モルより３〜６ｗｔ
％多く配分されたチタン酸アルミニウムからなる主成分
と、少なくともＳｉＯ₂を４〜７ｗｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃を１
〜３ｗｔ％有する副成分とからなる第１のセラミックス
原料１００重量部を用意し、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを主
成分として構成される粘土からなる第２のセラミックス
原料５〜２０重量部を第１のセラミックス原料に添加
し、第１のセラミックス原料および第２のセラミックス
原料を造孔剤、結合剤、可塑剤および水とともに混合し
てセラミックス坏土を作製し、セラミックス坏土をハニ
カム形状に押出成形し、得られた押出成形体を加熱、焼
結して多孔質セラミックスを形成するようにしたもので
ある。

【００３１】これにより、寸法制度の安定化、押出成形
時の可塑性の向上、押出成形後の保形性の向上、焼成時
の充填材の撤去および焼成後のクラックの発生防止を図
ることができる。

【００３２】本発明の排ガスフィルタの製造方法は、Ａ
ｌ₂Ｏ₃がＴｉＯ₂に対して等モルより３〜６ｗｔ％多く
配分されたチタン酸アルミニウムからなる主成分と、少
なくともＳｉＯ₂を４〜７ｗｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃を１〜３ｗ
ｔ％有する副成分とからなる第１のセラミックス原料１
００重量部を用意し、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを主成分と
して構成される粘土からなる第２のセラミックス原料５
〜２０重量部と、ＴｉＯ₂からなる第３のセラミックス
原料５〜１２重量部を第１のセラミックス原料に添加
し、第１のセラミックス原料、第２のセラミックス原料
および第３のセラミックス原料を造孔剤、結合剤、可塑
剤および水とともに混合してセラミックス坏土を作製
し、セラミックス坏土をハニカム形状に押出成形し、得
られた押出成形体を加熱、焼結して多孔質セラミックス
を形成するようにしたものである。

【００３３】これにより、寸法制度の安定化、押出成形
時の可塑性の向上、押出成形後の保形性の向上、焼成時
の充填材の撤去および焼成後のクラックの発生防止を図
ることができる。

【００３４】

【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、多孔質セラミックスよりなり多数の連通気孔を有す
る格子壁に仕切られて排ガスの流路方向に多数形成され
た貫通孔と、貫通孔の一方端である排ガス入口と他方端
である排ガス出口の端面部に交互に設けられた封止材と
で構成された排ガスフィルタであって、格子壁の結晶成
分はチタン酸アルミニウムのみからなり、チタン酸アル
ミニウムを構成する結晶粒子の間隙および表面にはＡｌ
₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを含有する非晶質粒子が突出して存在
し、格子壁の化学組成は、Ａｌ₂Ｏ₃が４８〜５３ｗｔ
％、ＴｉＯ₂が３３〜４０ｗｔ％、ＳｉＯ₂が７〜１３ｗ
ｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃が１〜３ｗｔ％とされたものであり、排
ガスフィルタの焼結性が向上して、良好な高温安定性を
得ることができるという作用を有する。

【００３５】本発明の請求項２に記載の発明は、請求項
１記載の発明において、非晶質粒子の化学組成は、Ａｌ
₂Ｏ₃が３７〜４８ｗｔ％、ＳｉＯ₂が４９〜６０ｗｔ％
である排ガスフィルタであり、焼成収縮率が低く寸法精
度のよい排ガスフィルタを得ることができるという作用
を有する。

【００３６】本発明の請求項３に記載の発明は、請求項
１または２記載の発明において、排ガスの流路方向にお
ける格子壁は、熱膨張係数αが｜α｜≦２×１０^-6Ｋ^-1
（室温〜８００℃）であり、開口率を０に換算した時の
圧縮強度σがσ≧１５０ｋｇｆ／ｃｍ²である排ガスフ
ィルタであり、排ガスフィルタの耐熱衝撃性を向上させ
ることができるという作用を有する。

【００３７】本発明の請求項４に記載の発明は、請求項
１乃至３のいずれか一項に記載の発明において、格子壁
は、連通気孔の平均気孔径が７〜２０μｍ、気孔率が３
０〜４０％である排ガスフィルタであり、黒煙を高効率
で捕集でき、圧力損失の上昇率を小さくすることができ
るという作用を有する。

【００３８】本発明の請求項５に記載の発明は、Ａｌ₂
Ｏ₃がＴｉＯ₂に対して等モルより３〜６ｗｔ％多く配分
されたチタン酸アルミニウムからなる主成分と、少なく
ともＳｉＯ₂を４〜７ｗｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃を１〜３ｗｔ％
有する副成分とからなる第１のセラミックス原料１００
重量部を用意し、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを主成分として
構成される粘土からなる第２のセラミックス原料５〜２
０重量部を第１のセラミックス原料に添加し、第１のセ
ラミックス原料および第２のセラミックス原料を造孔
剤、結合剤、可塑剤および水とともに混合してセラミッ
クス坏土を作製し、セラミックス坏土をハニカム形状に
押出成形し、得られた押出成形体を加熱、焼結して多孔
質セラミックスを形成するようにした排ガスフィルタの
製造方法であり、寸法制度の安定化、押出成形時の可塑
性の向上、押出成形後の保形性の向上、焼成時の充填材
の撤去および焼成後のクラックの発生防止を図ることが
できるという作用を有する。

【００３９】本発明の請求項６に記載の発明は、Ａｌ₂
Ｏ₃がＴｉＯ₂に対して等モルより３〜６ｗｔ％多く配分
されたチタン酸アルミニウムからなる主成分と、少なく
ともＳｉＯ₂を４〜７ｗｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃を１〜３ｗｔ％
有する副成分とからなる第１のセラミックス原料１００
重量部を用意し、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを主成分として
構成される粘土からなる第２のセラミックス原料５〜２
０重量部と、ＴｉＯ₂からなる第３のセラミックス原料
５〜１２重量部を第１のセラミックス原料に添加し、第
１のセラミックス原料、第２のセラミックス原料および
第３のセラミックス原料を造孔剤、結合剤、可塑剤およ
び水とともに混合してセラミックス坏土を作製し、セラ
ミックス坏土をハニカム形状に押出成形し、得られた押
出成形体を加熱、焼結して多孔質セラミックスを形成す
るようにした排ガスフィルタの製造方法であり、寸法制
度の安定化、押出成形時の可塑性の向上、押出成形後の
保形性の向上、焼成時の充填材の撤去および焼成後のク
ラックの発生防止を図ることができるという作用を有す
る。

【００４０】本発明の請求項７に記載の発明は、請求項
５または６記載の発明において、第１のセラミックス原
料の平均粒子径を８〜３０μｍとした排ガスフィルタの
製造方法であり、排ガスフィルタの焼成収縮率を低減す
ることができるという作用を有する。

【００４１】本発明の請求項８に記載の発明は、請求項
５乃至７のいずれか一項に記載の発明において、第２の
セラミックス原料の平均粒子径を１０μｍ以下とした排
ガスフィルタの製造方法であり、第２のセラミックス原
料を第１のセラミックス原料の粒子間隙に存在させて、
焼成時の保形性を向上させることができるという作用を
有する。

【００４２】本発明の請求項９に記載の発明は、請求項
６乃至８のいずれか一項に記載の発明において、第３の
セラミックス原料の平均粒子径を１０μｍ以下とした排
ガスフィルタの製造方法であり、第３のセラミックス原
料が第１のセラミックス原料と焼結反応し易くなり、機
械的強度を向上させることができるという作用を有す
る。

【００４３】以下、本発明の実施の形態について図１〜
図６を用いて説明する。なお、実施の形態を説明するた
めの全図において同一の部材には同一の符号を付し、重
複した説明は省略する。

【００４４】図１は本発明の一実施の形態による排ガス
フィルタを示す斜視図、図２は図１の排ガスフィルタの
端面部拡大図、図３は図１の排ガスフィルタの断面にお
ける排ガスの流路を示す概略図、図４は図１の排ガスフ
ィルタにおける格子壁のＸ線回折図、図５は図１の排ガ
スフィルタを作製する際における成形体の焼成時の状態
を示す説明図である。

【００４５】図１に示すように、排ガスフィルタ１に
は、その長さ方向である排ガスの流路方向に貫通孔２が
多数形成されている。この貫通孔２は、多孔質セラミッ
クスで形成されて多数の連通気孔を有する格子壁３によ
って仕切られている。貫通孔２の排ガス入口である一方
の端面部１ａ、および排ガス出口である他方の端面部１
ｂは、封止材４により交互に閉塞されている。

【００４６】図示するように、排ガスフィルタ１は円柱
状であり、端面部１ａ，１ｂの直径は約１４４ｍｍ、排
ガスの流路方向に沿った長さは約１５２ｍｍになるよう
に構成されている。但し、これ以外の寸法とすることも
できる。

【００４７】この排ガスフィルタ１の大きさは、エンジ
ン排気量が２０００〜３０００ｃｃのものに多く用いら
れる。その理由は、この程度の容量の排ガスフィルタ１
が排ガス中の黒煙等を効率的に捕集できるからである。
なお、排ガスフィルタ１が円柱状とされているので、等
方的に応力を分布させることができ、製造工程で発生す
る加工歪等が低減されて強度が高められている。

【００４８】ここで、この排ガスフィルタ１は多孔質セ
ラミックスであるために、外周面１ｃに連通気孔が多く
形成されているが、使用時には外周面１ｃには断熱材等
が密着されるので、黒煙が外部に漏れることはない。こ
の排ガスフィルタ１をディーゼルエンジンなどに取り付
ける場合には、排ガスフィルタ１を無機繊維質の断熱材
等で包み、更にＳＵＳ等の収納容器内に収納して固定さ
れる。

【００４９】ここで、端面部１ａ，１ｂの詳細な構造に
ついて説明する。なお、端面部１ａ，１ｂは基本的に同
じ構造をしているので、ここでは端面部１ａを取り上げ
て説明する。

【００５０】端面部１ａには排ガスフィルタ１の排ガス
流路方向に沿って断面方形状の複数の貫通孔２が設けら
れており、貫通孔２は多数の連通気孔が設けられた格子
壁３で区切られている。格子壁３は端面部１ａから端面
部１ｂまで連続して構成されている。格子壁３の厚さｔ
１，ｔ２はそれぞれ０．２〜０．３ｍｍ（貫通孔２の数
が２００セル／平方インチ）、０．４〜０．５ｍｍ（貫
通孔２の数が１００セル／平方インチ）の範囲内で構成
することが好ましい。これより小さくなると、機械的強
度が低くなりすぎたり、捕集効率が落ちたりするからで
ある。また、これより大きくなると、圧力損失が高くな
る等の不都合が生じることがあるからである。

【００５１】また、格子壁３の矢印方向Ｌに沿ったピッ
チＡ１と矢印方向Ｍに沿ったピッチＡ２とはそれぞれ２
ｍｍ〜４ｍｍの範囲にあることが好ましい。これより小
さくなると排ガスの圧力損失が高くなったり、これより
大きいと黒煙等の捕集量が少なくなったりするなど不都
合が生じるからである。本実施の形態においては、Ａ１
＝Ａ２として、等方的に機械的強度を向上するとともに
捕集能力を各部で均一にしているので、安定したフィル
タ特性を得ることができる。なお、ピッチＡ１およびピ
ッチＡ２の長さを相互に違えることによって貫通孔２の
断面形状を長方形にし、形成された長方形の長辺部と短
辺部を通過する排ガスの流量に差を設けるようにすると
補集能力の偏りを任意に調整することができるので、排
ガスフィルタ１の収納容器の設計やそれに接続する配管
などの構成の自由度を大きくとることができる。

【００５２】前述のように、封止材４は端面部１ａ側の
貫通孔２と同じ端面部１ｂ側の貫通孔２のどちらかに、
しかも交互に設けられている。一般にこの封止材４は格
子壁３と同じ材料組成で構成されたり、違った種類の材
料でも熱膨張係数の比較的近いものが選択され、これに
より、貫通孔２の周辺に生じるクラックなどが防止され
ている。

【００５３】また、格子壁３と封止材４のそれぞれの主
成分を同じにしておき、副成分の種類およびその添加量
を変えることによって、格子壁３と封止材４の熱膨張係
数を調整することができるとともに、製造時にペースト
状の封止材４の硬度等をも調整することができ、作業性
がよくなり生産性を向上させることもできる。

【００５４】ここで、封止材４を端面部１ａ，１ｂのそ
れぞれの貫通孔２に設けたときの排ガスの流路について
図３で説明する。

【００５５】図３に示すように、貫通孔２は格子壁３に
よって流入孔２ａと流出孔２ｂに区画される。端面部１
ａ側から排ガスが流入すると、排ガスはまず開口状態の
流入孔２ａに流入するが、その対向する側の端面部１ｂ
の貫通孔２が封止材４によって封止されているため、格
子壁３を通過して流出孔２ｂに流出し開口状態の貫通孔
２を通って端面部１ｂより系外に排出する。そして、排
ガスがこのように多孔質セラミックからなる格子壁３を
通過する際に、排ガスの中の黒煙等が排ガスフィルタ１
の内部に捕集されることになる。

【００５６】次に、この排ガスフィルタ１の製造方法に
ついて説明する。先ず、主成分としてチタン酸アルミニ
ウムからなり、Ａｌ₂Ｏ₃とＴｉＯ₂は等モルよりＡｌ₂Ｏ
₃が３〜６ｗｔ％多く、副成分として少なくともＳｉＯ₂
が４〜７ｗｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃が１〜３ｗｔ％とからなる第
１のセラミックス原料１００重量部を用意する。

【００５７】次に、主成分としてＡｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂で
構成される粘土からなる第２のセラミックス原料５〜２
０重量部を第１のセラミックス原料に添加する（なお、
試料によっては、ＴｉＯ₂からなる第３のセラミックス
原料も５〜１２重量部を添加する）。

【００５８】そして、造孔剤（格子壁に気孔を形成させ
るもの）、結合剤、可塑剤、水などを第１のセラミック
ス原料および第２のセラミックス原料（第３のセラミッ
クス原料を添加した場合には、さらに第３のセラミック
ス原料）に混合して坏土状にする。

【００５９】続いて、これをハニカム形状の金型を通し
て押出成形する。そして、得られた押出成形体を乾燥
後、１５００℃で熱処理し、これに予め調整した封止材
４（主成分はチタン酸アルミニウム）を貫通孔２に充填
して前述のように端面部１ａ，１ｂを閉塞した後、１４
００℃で熱処理する。

【００６０】これにより、図１に示す排ガスフィルタ１
が作製される。このように第２のセラミックス原料であ
る粘土５〜２０重量部を第１のセラミックス原料に添加
することで、第１に、押出成形時において、粘土質特有
の可塑性を付与するため、メトローズなど有機結合剤の
使用量を低減することができる、第２に、押出成形直後
において、チタン酸アルミニウム粗大粒子の間隙に粘土
粒子が充填され保形性を付与するため、成形体の変形を
防止し製造歩留まりの向上を図ることができる、第３
に、焼成時において、チタン酸アルミニウム粗大粒子の
間隙に粘土粒子が充填され保形性を付与するため、焼成
体の崩壊やクラックを防止し製造歩留まりの向上を図る
ことができる、第４に、焼成時において、チタン酸アル
ミニウム粗大粒子の間隙や表面上で粘土粒子が非晶質と
なり粗大粒子同士の結合を付与するため、焼成体の強度
の向上を図ることができる、などの作用効果が得られ、
排ガスフィルタ１およびその製造において極めて有効で
ある。

【００６１】なお、粘土のタイプとしては、耐熱温度を
低下させないため、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂で構成され不純
物の少ない粘土（例えばカオリナイト系）が好ましい。
ここで、第２のセラミックス原料が５重量部より少ない
と焼成時の保形力不足により焼成体が崩壊し、２０重量
部より多いと高温下でＳｉＯ₂がクリストバイライトに
相転移し熱膨張が増加してしまう。

【００６２】さらに、第３のセラミックス原料であるＴ
ｉＯ₂も添加すると、これがチタン酸アルミニウム粗大
粒子の間隙や表面に存在する粘土粒子と反応して、特に
前述した第４の作用効果を十分に引き出すことができ
る。なお、第３のセラミックス原料は５重量部〜１２重
量部添加する必要がある。これは、５重量部より少ない
と焼結反応不十分により焼成体の機械的強度を大幅に向
上させることができず、１２重量部より多いと高温下で
チタン酸アルミニウムが分解し熱膨張が増加してしまう
からである。

【００６３】第１のセラミックス原料の平均粒子径は８
〜３０μｍの範囲が好ましい。平均粒子径が８μｍより
小さいと排ガスフィルタ１の焼成収縮率が大きいため寸
法精度が悪くなり、３０μｍより大きいと焼結性が乏し
いため機械的強度が低くなるからである。また、第２の
セラミックス原料および第３セラミックス原料の平均粒
子径はそれぞれ１０μｍ以下であることが好ましい。こ
れは、平均粒子径が１０μｍを越えると、チタン酸アル
ミニウム粗大粒子の間隙にうまく入り込めず、結果とし
て焼成収縮率が増大してしまうからである。

【００６４】ここで、本発明の排ガスフィルタ１におけ
る最大の特徴は、チタン酸アルミニウムの結晶粒子の間
隙や表面に、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂を含有する非晶質粒子
が点在していることである。

【００６５】既に説明した製造方法で示したように、こ
の排ガスフィルタ１は第１のセラミックス原料に第２の
セラミックス原料を添加することにより作製されてい
る。そして、第２のセラミックス原料である粘土粒子は
チタン酸アルミニウム粗大粒子の間隙や表面に存在する
ため、粘土の添加量を増やしてもある程度までは焼成収
縮率に大きな変化はない。焼成により、粘土粒子はチタ
ン酸アルミニウム粗大粒子上で丸く焼結し、突出した状
態で非晶質粒子が存在している。

【００６６】格子壁を拡大して観察すると、チタン酸ア
ルミニウム粗大粒子５の間隙や表面に存在する非晶質粒
子６が確認される。また、マイクロクラック７が認めら
れる。このマイクロクラック７は、チタン酸アルミニウ
ムに特有のもので、結晶異方性により低熱膨張化する材
料には必ず存在するものである。

【００６７】格子壁３の化学組成は、前記のように、チ
タン酸アルミニウムを構成するＡｌ ₂Ｏ₃とＴｉＯ₂以外
に、焼結や分解抑制に効果のある副成分（ＳｉＯ₂、Ｆ
ｅ₂Ｏ₃、ＺｒＯ₂、ＭｇＯ、希土類の酸化物など）を含
有する必要がある。これは、Ａｌ₂Ｏ₃とＴｉＯ₂のみか
らチタン酸アルミニウムを合成すると、焼結不十分によ
る強度不足、チタン酸アルミニウムの分解などの問題が
起きるからである。

【００６８】また、格子壁３の結晶状態は、チタン酸ア
ルミニウムの結晶粒子と前記副成分が非晶質として存在
し、他の結晶粒子を殆ど含まないことが必要である。チ
タン酸アルミニウム以外の結晶粒子を含有する場合、チ
タン酸アルミニウムの高温安定性が劣る傾向にあり、７
５０〜１２００℃の温度範囲において分解が急激に進行
することになるからである。チタン酸アルミニウム質製
品の機械的強度を向上させる目的で、ムライト、コラン
ダム、ルチル、コージェライトなど、チタン酸アルミニ
ウム以外に他の結晶粒子を存在させた試みが行われてい
るが、排ガスフィルタとしては高温安定性に問題があり
実用できない。従って、排ガスフィルタとして高温安定
性を維持しながら機械的強度を向上させるためには、チ
タン酸アルミニウム以外の結晶粒子を存在させてはなら
ない。

【００６９】本発明における格子壁３は、チタン酸アル
ミニウムの理論組成（Ａｌ₂Ｏ₃とＴｉＯ₂が等モル）に
近い範囲からＡｌ₂Ｏ₃がやや多めに構成されている。こ
れによって、Ａｌ₂Ｏ₃やＴｉＯ₂の余剰成分でコランダ
ムやルチルは殆ど生成されない。ここで、チタン酸アル
ミニウム以外の結晶粒子を存在させてはならないと示し
たが、チタン酸アルミニウムの高温安定性は他の結晶粒
子の種類や存在量によって異なる。勿論、他の結晶粒子
の存在量が少ないほど、高温安定性はよくなる傾向にあ
る。例えば、コランダムやルチルが微量存在している場
合、チタン酸アルミニウムの分解はかなり遅く進行する
程度であり、実用可能な範囲である。

【００７０】ここで、図４の格子壁のＸ線回折図につい
て説明する。図４に示すデータはＸ線回折法によって求
められている。Ｘ線回折法は、管球から発生したＸ線を
固定した試料に照射し、反射、散乱したＸ線を検出器で
カウントするものである。試料に結晶質を含有してる場
合には、鋭いピークが現れる。このピークは結晶格子の
配置によって特有であり、Ｘ線回折法においてそのＸ線
回折図（パターン）はほぼ一定である。図４において、
縦軸は格子壁３に回折されたＸ線強度をとり、横軸は走
査角度２θである。ここで、図４において、チタン酸ア
ルミニウム粗大粒子による結晶ピーク８、非晶質粒子に
よる非晶質ピーク９が認められる。非晶質ピーク９は結
晶ピーク８のように鋭くなく、バックグランドが盛り上
がったようなブロードなピークとして現れている。な
お、Ｘ線回折装置は理学製のものを使用した。

【００７１】格子壁３へチタン酸アルミニウムの分解抑
制に効果的な副成分を含有させた場合、排ガスフィルタ
１の再生（黒煙の燃焼）時の温度６００℃以上に長時間
さらされても、チタン酸アルミニウムを分解することを
防ぐことができる。このチタン酸アルミニウムの焼結や
分解抑制に効果的な副成分には、ＳｉＯ₂、Ｆｅ₂Ｏ₃、
ＺｒＯ₂、ＭｇＯ、希土類の酸化物などがある。

【００７２】副成分ＳｉＯ₂、Ｆｅ₂Ｏ₃は、チタン酸ア
ルミニウムの焼結や分解抑制に効果がある。ここで、Ｓ
ｉＯ₂が７ｗｔ％よりも少ないと上記の第１〜第４の作
用効果を十分に発揮することができず焼成体が崩壊す
る。一方、１３ｗｔ％よりも多いと高温下でＳｉＯ₂が
クリストバライトに相転移し、熱膨張が増加してしま
う。また、Ｆｅ₂Ｏ₃が１ｗｔ％よりも少ないと焼結性が
悪く、３ｗｔ％よりも多いと耐熱温度が低くなってしま
う。

【００７３】本実施の形態では、実験に際して島津製作
所製水銀ポロシメーター（マイクロメリティックスポー
アライザー９３２０形）を用いた。この装置は水銀圧入
法に基づくもので、排ガスフィルタ１に水銀が１ｇ当り
何ｃｃ浸透するかを求めたものである。実験は、排ガス
フィルタ１の格子壁３を所定の容器に収納し、その容器
内に段階的に圧力を変化させて水銀を圧入する。容器内
の圧力が低いときは、比較的大きな連通気孔に水銀のみ
が入り込み、圧力が高いときは小さな連通気孔にまで水
銀が入り込む。従って、所定の圧力の時に排ガスフィル
タ１の格子壁３に水銀が１ｇ当り何ｃｃ入り込むかを測
定することによって、所定の気孔径がどの程度存在する
か測定することができる。

【００７４】連通気孔の平均気孔径は７〜２０μｍ、気
孔率は３０〜４０％の範囲が適当である。これは、平均
気孔径が７μｍより小さいと圧力損失が高くなりすぎ
て、２０μｍより大きいと黒煙の捕集効率が低下するか
らである。また、気孔率は３０％より小さいと圧力損失
が高くなりすぎて、４０％より大きいと機械的強度が極
端に低くなるからである。

【００７５】

【実施例】次に、本発明の実施例を説明する。

【００７６】以下の化学組成からなる第１のセラミック
ス原料に、第２のセラミックス原料である粘土を添加量
を変えて秤量し、セラミックス原料（第１のセラミック
ス原料と第２のセラミックス原料の総量）１００重量部
に対して、造孔剤として合成樹脂１０〜１２重量部、造
孔剤としてメチルセルロース１０〜１５重量部を添加
し、乾燥状態で混合した。これに、可塑剤としてグリセ
リン２〜３重量部、水２４〜２７重量部を添加し、混合
・混練して坏土状にした。これをハニカム形状の金型を
通して押出成形し、この押出成形体を乾燥後、１５００
℃で熱処理した。これに、主成分がチタン酸アルミニウ
ムである封止材４を貫通孔２に市松模様になるよう両端
面部に交互に充填し、１４００℃にて再度熱処理を行
い、排ガスフィルタ１を作製した。

【００７７】Ａｌ₂Ｏ₃ ・・・５４ｗｔ％ＴｉＯ₂ ・・・３９ｗｔ％ＳｉＯ₂ ・・・５ｗｔ％Ｆｅ₂Ｏ₃ ・・・２ｗｔ％ここで得られた格子壁３の特性としては、熱膨張係数α
が排ガス流路方向ならびに排ガス流路方向と垂直方向の
各方向ともα＜｜２×１０^-6Ｋ^-1｜であり、平均気孔径
が約１０μｍ、気孔率が約３５％であった。

【００７８】このようにして得られた排ガスフィルタ１
について、第１のセラミックス原料、第２のセラミック
ス原料、第３のセラミックス原料の各配合量、格子壁３
の化学組成、成形後の保形性、焼成後の状態、排ガス流
路方向の圧縮強度、熱処理前、熱処理後の各結晶状態を
（表１）に示す。ここでの熱処理は、高温安定性をみる
ために、熱処理温度１１００℃、熱処理時間５００時間
で実施した。

【００７９】

【表１】

【００８０】試料１〜４は本発明によるもので、第１の
セラミックス原料に第２のセラミックス原料、第３のセ
ラミックス原料を添加することで、格子壁の化学組成が
Ａｌ ₂Ｏ₃４８〜５３ｗｔ％、ＴｉＯ₂３３〜４０ｗｔ
％、ＳｉＯ₂７〜１３ｗｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃１〜３ｗｔ％に
なるよう構成されている。なお、第２のセラミックス原
料（粘土）の種類はカオリナイト系を使用したが、他の
結晶系（例えば、ハロイサイト系）で構成される粘土で
も保形性、低焼成収縮率の効果がある。また、第３のセ
ラミックス原料（ＴｉＯ₂）の種類はアナターゼ型を使
用したが、ルチル型やアナターゼ型とルチル型の混合粉
末でも同様な傾向がある。

【００８１】本実施例における焼成は、図５に示すよう
に支持材であるセラミック充填材を用いることなく成形
体１ａをセットして行った。

【００８２】（表１）に示すように、比較例である試料
５の焼成後の状態は、成形体外周部が崩壊して成形体全
体にクラックが発生していた。ここで、試料５は、第１
のセラミックス原料のみの使用で作製されたものであ
り、第２のセラミックス原料による保形力がないため、
崩壊およびクラックが発生している。また、試料５を除
くものは第２のセラミックス原料を充分含有しているの
で、崩壊およびクラックは発生していない。

【００８３】比較例である試料６は、第１のセラミック
ス原料１００重量部に第２のセラミックス原料を２５重
量部添加したものである。この試料は、第２のセラミッ
クス原料を充分含有し保形力があるため、焼成後の崩壊
やクラックは発生していない。しかし、高温安定性試験
においては、熱処理後にクリストバライト（ＳｉＯ₂）
が析出して高温安定性に劣る。ここで、クリストバライ
トは高熱膨張を示す材料であるため、格子壁にクリスト
バライトが析出すると、排ガスフィルタ１の耐熱衝撃性
が低くなりクラックが発生しやすくなる。

【００８４】（表１）に蹴る圧縮強度は、排ガスの流路
方向で測定した。（表１）に示したデータは、開口率を
０に換算した時の排ガス流路方向の圧縮強度であり、１
０回の平均値である。第１のセラミックス原料に第２の
セラミックス原料や第３のセラミックス原料を添加する
と、添加量が増加するに従い圧縮強度も向上する。これ
は、第１のセラミックス原料（粗大粒子）の間隙や表面
に第２のセラミックス原料や第３のセラミックス原料が
位置し、焼成過程において第１のセラミックス原料同士
が強力に焼結するためで、添加量が増加するわりには焼
成収縮率の増大は極めて緩やかである。

【００８５】以上のように、試料１〜４の化学組成から
構成されるものは、焼成後の崩壊やクラックがなく、機
械的強度が向上し、高温安定性に優れている。しかし、
チタン酸アルミニウムの化学組成（Ａｌ₂Ｏ₃とＴｉＯ₂
は等モル）よりＴｉＯ₂が多かったり、粘土成分（Ａｌ₂
Ｏ₃とＳｉＯ₂）が多かったりすると、高温安定性に劣り
耐熱衝撃性が低下する傾向にある。

【００８６】

【発明の効果】以上のように、本発明の排ガスフィルタ
によれば、排ガスフィルタの焼結性が向上して、良好な
高温安定性を得ることができるという有効な効果が得ら
れる。

【００８７】非晶質粒子の化学組成をＡｌ₂Ｏ₃が３７〜
４８ｗｔ％、ＳｉＯ₂が４９〜６０ｗｔ％とすることに
より、焼成収縮率が低く寸法精度のよい排ガスフィルタ
を得ることができるという有効な効果が得られる。

【００８８】排ガスの流路方向における格子壁の熱膨張
係数αを｜α｜≦２×１０^-6Ｋ^-1（室温〜８００℃）と
し、開口率を０に換算した時の圧縮強度σをσ≧１５０
ｋｇｆ／ｃｍ²とすることにより、排ガスフィルタの耐
熱衝撃性を向上させることができるという有効な効果が
得られる。

【００８９】格子壁の連通気孔の平均気孔径を７〜２０
μｍ、気孔率を３０〜４０％とすることにより、黒煙を
高効率で捕集でき、圧力損失の上昇率を小さくすること
ができるという有効な効果が得られる。

【００９０】また、本発明の排ガスフィルタの製造方法
によれば、寸法制度の安定化、押出成形時の可塑性の向
上、押出成形後の保形性の向上、焼成時の充填材の撤去
および焼成後のクラックの発生防止を図ることができる
という有効な効果が得られる。

【００９１】第３のセラミックス原料を添加すると、焼
成体の強度をさらに向上させることができるという有効
な効果が得られる。

【００９２】第１のセラミックス原料の平均粒子径を８
〜３０μｍとすることにより、排ガスフィルタの焼成収
縮率を低減することができるという有効な効果が得られ
る。

【００９３】第２のセラミックス原料の平均粒子径を１
０μｍ以下とすることにより、第２のセラミックス原料
を第１のセラミックス原料の粒子間隙に存在させて、焼
成時の保形性を向上させることができるという有効な効
果が得られる。

【００９４】第３のセラミックス原料の平均粒子径を１
０μｍ以下とすることにより、第３のセラミックス原料
が第１のセラミックス原料と焼結反応し易くなり、機械
的強度を向上させることができるという有効な効果が得
られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態による排ガスフィルタを
示す斜視図

【図２】図１の排ガスフィルタの端面部を示す拡大図

【図３】図１の排ガスフィルタの断面における排ガスの
流路を示す概略図

【図４】図１の排ガスフィルタにおける格子壁のＸ線回
折図

【図５】図１の排ガスフィルタを作製する際における成
形体の焼成時の状態を示す説明図

【図６】従来の成形体の焼成時の状態を示す断面図

【符号の説明】

１排ガスフィルタ２貫通孔３格子壁４封止材

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】多孔質セラミックスよりなり多数の連通気
孔を有する格子壁に仕切られて排ガスの流路方向に多数
形成された貫通孔と、前記貫通孔の一方端である排ガス
入口と他方端である排ガス出口の端面部に交互に設けら
れた封止材とで構成された排ガスフィルタであって、前記格子壁の結晶成分はチタン酸アルミニウムのみから
なり、前記チタン酸アルミニウムを構成する結晶粒子の間隙お
よび表面にはＡｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを含有する非晶質粒
子が突出して存在し、前記格子壁の化学組成は、Ａｌ₂Ｏ₃が４８〜５３ｗｔ
％、ＴｉＯ₂が３３〜４０ｗｔ％、ＳｉＯ₂が７〜１３ｗ
ｔ％、Ｆｅ₂Ｏ₃が１〜３ｗｔ％であることを特徴とする
排ガスフィルタ。
【請求項２】前記非晶質粒子の化学組成は、Ａｌ₂Ｏ₃が
３７〜４８ｗｔ％、ＳｉＯ₂が４９〜６０ｗｔ％である
ことを特徴とする請求項１記載の排ガスフィルタ。
【請求項３】排ガスの流路方向における前記格子壁は、
熱膨張係数αが｜α｜≦２×１０^-6Ｋ^-1（室温〜８００
℃）であり、開口率を０に換算した時の圧縮強度σがσ
≧１５０ｋｇｆ／ｃｍ²であることを特徴とする請求項
１または２記載の排ガスフィルタ。
【請求項４】前記格子壁は、前記連通気孔の平均気孔径
が７〜２０μｍ、気孔率が３０〜４０％であることを特
徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の排ガス
フィルタ。
【請求項５】Ａｌ₂Ｏ₃がＴｉＯ₂に対して等モルより３
〜６ｗｔ％多く配分されたチタン酸アルミニウムからな
る主成分と、少なくともＳｉＯ₂を４〜７ｗｔ％、Ｆｅ₂
Ｏ₃を１〜３ｗｔ％有する副成分とからなる第１のセラ
ミックス原料１００重量部を用意し、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを主成分として構成される粘土か
らなる第２のセラミックス原料５〜２０重量部を前記第
１のセラミックス原料に添加し、前記第１のセラミックス原料および前記第２のセラミッ
クス原料を造孔剤、結合剤、可塑剤および水とともに混
合してセラミックス坏土を作製し、前記セラミックス坏土をハニカム形状に押出成形し、得られた押出成形体を加熱、焼結して多孔質セラミック
スを形成することを特徴とする排ガスフィルタの製造方
法。
【請求項６】Ａｌ₂Ｏ₃がＴｉＯ₂に対して等モルより３
〜６ｗｔ％多く配分されたチタン酸アルミニウムからな
る主成分と、少なくともＳｉＯ₂を４〜７ｗｔ％、Ｆｅ₂
Ｏ₃を１〜３ｗｔ％有する副成分とからなる第１のセラ
ミックス原料１００重量部を用意し、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とを主成分として構成される粘土か
らなる第２のセラミックス原料５〜２０重量部と、Ｔｉ
Ｏ₂からなる第３のセラミックス原料５〜１２重量部を
前記第１のセラミックス原料に添加し、前記第１のセラミックス原料、前記第２のセラミックス
原料および前記第３のセラミックス原料を造孔剤、結合
剤、可塑剤および水とともに混合してセラミックス坏土
を作製し、前記セラミックス坏土をハニカム形状に押出成形し、得られた押出成形体を加熱、焼結して多孔質セラミック
スを形成することを特徴とする排ガスフィルタの製造方
法。
【請求項７】前記第１のセラミックス原料の平均粒子径
は８〜３０μｍであることを特徴とする請求項５または
６記載の排ガスフィルタの製造方法。
【請求項８】前記第２のセラミックス原料の平均粒子径
は１０μｍ以下であることを特徴とする請求項５乃至７
のいずれか一項に記載の排ガスフィルタの製造方法。
【請求項９】前記第３のセラミックス原料の平均粒子径
は１０μｍ以下であることを特徴とする請求項６乃至８
のいずれか一項に記載の排ガスフィルタの製造方法。