JPH11108472A - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 複数の熱源機を並列に配管接続して運転する
空気調和装置の、据付け性、冷媒や油の好適分流性など
を改善すること。 【解決手段】 この空気調和装置は、主熱源機５ａと、
主熱源機５ａよりも最大空調能力の小さな従熱源機５ｂ
と、複数の利用側熱交換器７ａ，７ｂとを備えており、
これらの間は第１合流管８Ａと第２合流管９Ａの２本で
配管接続されて冷媒回路を構成してある。更に、主圧縮
機１ａを容量可変に構成し、主ケーシング３５ａと従ケ
ーシング３５ｂの寸法比を各熱源機５ａ，５ｂの最大空
調能力比に応じて設定し、空調運転にあたっては主熱源
機５ａを容量制御により常時運転し、かつ、従熱源機５
ｂを選択的に運転・停止するように構成してある。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、複数の熱源機を並
列に配管接続して運転する空気調和装置に係り、特に、
据付け性、冷媒や油の好適分流性などを改善することの
できる空気調和装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の空調、特に大形のビル用空調機の
場合、空調機の能力別の機種揃えは、冷房能力２．８ｋ
Ｗを１馬力と称して、８，１０，１６，２０馬力のもの
を単位とした組合わせが主流であった。このため、例え
ば３０馬力の能力が必要な場合は、図１３のごとく、１
０馬力の空調機と２０馬力の空調機を個別に２台設置す
るなどしていた。また、同じ容量の熱源機を複数台設置
したほうが固定位置が決めやすいなどの利点から、図１
４のごとく、１０馬力の空調機を３台組合わせて設置す
ることもある。

【０００３】そして最近では、図１５のように、８馬力
または１０馬力の熱源機を一つの単位ユニットとして、
例えば３０馬力だと、１０馬力容量の熱源機を３台用意
し、各熱源機から出た配管を一つに合流させて室内機に
導くという複数熱源機の合流システムが出現している。
この複数熱源機合流システムは、図１６に示すように、
空調負荷に応じて３台の熱源機を順次運転させるといっ
た運転形態を行っている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、例えば
複数熱源機合流システムで３０馬力のものを設置する際
に最小単位を１０馬力とすると、３台の熱源機の設置が
必要となり、ビルの屋上に搬入する場合などはクレーン
車による吊り上げ作業を３回も必要とするため、工事に
かかる時間的、費用的な負担も大きかった。通常、熱源
機の配置を検討する際に空調負荷は何馬力という単位で
考えるのに対し、熱源機の空調能力と熱源機の形状寸法
（横幅寸法など）とが比例していないと、各熱源機個別
の寸法を常に念頭において設置寸法を設計しなければな
らない。そのため、何か空調負荷設計に変更があった場
合には、もう一度配置設計も大きく見直す必要があると
いった煩わしさもあった。

【０００５】また、複数の熱源機が個別に存在している
ことから、室内機から熱源機に戻る液冷媒や冷凍機油な
どは、個々の熱源機から出る冷媒循環量や油吐出量に応
じた量が各熱源機に戻ることが理想である。ところが、
実際には各熱源機から出る冷媒量や油量に対し、戻って
くる量を同等に制御するのは熱源機の台数が増えれば増
えるほど困難となる。すなわち、液冷媒や油の戻り量が
一部の熱源機で過剰気味となり、他方の熱源機では不足
気味になってしまう。このように、液冷媒の戻りが過剰
となると、液量過多による圧縮機への液バックが発生し
たり、あるいは油量の戻りが不足すると、油不足による
圧縮機の潤滑不良損傷の問題も発生することとなる。

【０００６】特に、実際の空調機容量の設定は、図１３
のように、年間の負荷の中で最大負荷となった時でも対
応できるように設定されているが、中間期などはあまり
運転容量が大きくなく、能力全体の何分の一かでこと足
りるのである。この時、複数の熱源機を組合わせて１つ
の空調システムとする場合でも、熱源機１台あたりの最
大能力が小さいものを数多く組合わせた場合には、中間
期といえども複数の熱源機を同時に運転する頻度が増
え、上述の油や液冷媒の戻りに関して問題が多発する。

【０００７】更に、複数の熱源機が冷媒回路内に並列に
設けられている場合、その一部の熱源機が停止している
と、運転熱源機からの吐出冷媒が室内機に行く途中で停
止中の熱源機に逆流する。これにより、停止中の圧縮機
に冷媒が溜まりこんで油が希釈され、次に起動する際に
は圧縮機内の油濃度が低下したままで運転せざるを得な
かった。

【０００８】また、室内機から戻ってくる冷媒の一部が
停止中の熱源機のアキュムレータに溜まって液冷媒量が
過剰になり、圧縮機を起動すると、過剰な液冷媒をその
まま吸い込んで液バックによる圧縮機損傷につながるこ
とから、圧縮機を運転できない状況が発生する。

【０００９】

【課題を解決するための手段】前述のような課題を解決
するため、この発明に係る空気調和装置は、主圧縮機、
主熱交換器を有する少なくとも１台以上の主熱源機と、
従圧縮機、従熱交換器を有する少なくとも１台以上の従
熱源機と、複数の利用側熱交換器とを備え、主熱源機と
従熱源機とは第１合流部および第２合流部にて並列に配
管接続され、複数の利用側熱交換器も第３合流部および
第４合流部にてそれぞれ並列に配管接続され、更に第１
合流部と第３合流部とが第１合流管により配管接続さ
れ、第２合流部と第４合流部とが第２合流管により配管
接続されて冷媒回路を構成してなる空気調和装置におい
て、主圧縮機を容量可変に構成し、主熱源機の主ケーシ
ングと従熱源機の従ケーシングをそれぞれ概略箱型形状
に形成し、主熱源機の最大空調能力と従熱源機の最大空
調能力との比を概略１００：４０から１００：６５の範
囲に設定し、主ケーシングの横幅または奥行き寸法と従
ケーシングの横幅または奥行き寸法との比を主熱源機の
最大空調能力と従熱源機の最大空調能力との比に応じて
設定するとともに、空調運転にあたり主熱源機を容量制
御により常時運転し、かつ、従熱源機を選択的に運転・
停止するように構成してある。

【００１０】また、主圧縮機、主熱交換器を有する少な
くとも１台以上の主熱源機と、従圧縮機、従熱交換器を
有する少なくとも１台以上の従熱源機と、複数の利用側
熱交換器とを備え、主熱源機と従熱源機とは第１合流部
および第２合流部にて並列に配管接続され、複数の利用
側熱交換器も第３合流部および第４合流部にてそれぞれ
並列に配管接続され、更に第１合流部と第３合流部とが
第１合流管により配管接続され、第２合流部と第４合流
部とが第２合流管により配管接続されて冷媒回路を構成
してなる空気調和装置において、従熱交換器から第１合
流部までの冷媒回路に、冷媒流量を調整する第１流量制
御装置を設けたものである。

【００１１】更に、主圧縮機、主熱交換器、主アキュム
レータを有する少なくとも１台以上の主熱源機と、従圧
縮機、従熱交換器、従アキュムレータを有する少なくと
も１台以上の従熱源機と、複数の利用側熱交換器とを備
え、主熱源機と従熱源機とは第１合流部および第２合流
部にて並列に配管接続され、複数の利用側熱交換器も第
３合流部および第４合流部にてそれぞれ並列に配管接続
され、更に第１合流部と第３合流部とが第１合流管によ
り配管接続され、第２合流部と第４合流部とが第２合流
管により配管接続されて冷媒回路を構成してなる空気調
和装置において、主圧縮機吐出側の冷媒回路に設けられ
た主油分離器と、主アキュムレータ内に設けられた主油
貯溜部と、主油分離器と主油貯溜部とを連通する第１主
バイパス管と、主油貯溜部から主圧縮機に油を戻す主返
油管と、従圧縮機吐出側の冷媒回路に設けられた従油分
離器と、従アキュムレータ内に設けられた従油貯溜部
と、従油分離器と従油貯溜部とを連通する第１従バイパ
ス管と、従油貯溜部から従圧縮機に油を戻す従返油管
と、主油貯溜部と従油貯溜部とを連通する均油管とを備
え、均油管の主油貯溜部側の接続開口部は主油貯溜部内
の液量が第１所定量以下となった時に主油貯溜部内の液
と接しない部分に位置し、かつ、均油管の従油貯溜部側
の接続開口部は従油貯溜部内の液量が第２所定量以下と
なった時に従油貯溜部内の液と接しない部分に位置する
ように、均油管を配置したものである。

【００１２】そして、主圧縮機、主熱交換器を有する少
なくとも１台以上の主熱源機と、従圧縮機、従熱交換器
を有する少なくとも１台以上の従熱源機と、複数の利用
側熱交換器とを備え、主熱源機と従熱源機とは第１合流
部および第２合流部にて並列に配管接続され、複数の利
用側熱交換器も第３合流部および第４合流部にてそれぞ
れ並列に配管接続され、更に第１合流部と第３合流部と
が第１合流管により配管接続され、第２合流部と第４合
流部とが第２合流管により配管接続されて冷媒回路を構
成してなる空気調和装置において、従圧縮機吐出側の冷
媒回路に、冷媒吐出方向にのみ冷媒を流通させる従逆止
弁を備えたものである。

【００１３】また、主圧縮機、主四方切換弁、主熱交換
器、主アキュムレータを有する少なくとも１台以上の主
熱源機と、従圧縮機、従四方切換弁、従熱交換器、従ア
キュムレータを有する少なくとも１台以上の従熱源機
と、複数の利用側熱交換器とを備え、主熱源機と従熱源
機とは第１合流部および第２合流部にて並列に配管接続
され、複数の利用側熱交換器も第３合流部および第４合
流部にてそれぞれ並列に配管接続され、更に第１合流部
と第３合流部とが第１合流管により配管接続され、第２
合流部と第４合流部とが第２合流管により配管接続され
て冷媒回路を構成してなる空気調和装置において、従圧
縮機と従四方切換弁の間の冷媒回路に配備され冷媒吐出
方向にのみ冷媒を流通させる従逆止弁と、従逆止弁と従
四方切換弁との間の冷媒回路から、従アキュムレータに
または従四方切換弁と従アキュムレータとの間の冷媒回
路に連結され第２流量制御装置を有する第２従バイパス
管と、従アキュムレータから従熱交換器と利用側熱交換
器との間の冷媒回路に連結され第３流量制御装置を有す
る第３従バイパス管とを備えたものである。

【００１４】

【発明の実施の形態】

発明の実施の形態１．図１はこの発明の一実施形態によ
る冷媒回路図、図２は複数の熱源機を組み合わせてなる
一冷媒回路システムにおいて基本単位となる熱源機の種
類と組合わせによるシステム全体の能力を示す図であ
る。図１において、この実施形態による空気調和装置
は、主圧縮機１ａ、主四方切換弁２ａ、主熱交換器３
ａ、および主アキュムレータ４ａを有する１台の主熱源
機５ａと、従圧縮機１ｂ、従四方切換弁２ｂ、従熱交換
器３ｂ、および従アキュムレータ４ｂを有する１台の従
熱源機５ｂと、２台並列の利用側熱交換器７ａ，７ｂ
と、絞り装置６ａ，６ｂとを備えている。そして、主熱
源機５ａと従熱源機５ｂは第１合流部８および第２合流
部９で並列に配管接続されている。利用側熱交換器７
ａ，７ｂは第３合流部８Ｂおよび第４合流部９Ｂでそれ
ぞれ並列に配管接続されている。また、第１合流部８と
第３合流部８Ｂとは第１合流管８Ａを介して配管接続さ
れている。第２合流部９と第４合流部９Ｂとは第２合流
管９Ａを介して配管接続されている。以上のような諸々
の配管接続により、この空気調和装置の冷媒回路が構成
されている。

【００１５】ここで、主圧縮機１ａは例えばインバータ
制御などにより容量可変に構成されている。また、主熱
源機５ａの主ケーシング３５ａと従熱源機５ｂの従ケー
シング３５ｂは概略箱型形状に形成されている。そし
て、主熱源機５ａの最大空調能力と従熱源機５ｂの最大
空調能力との比は、概略１００：４０から１００：６５
の範囲に設定されている。更に、主ケーシング３５ａの
横幅または奥行き寸法と従ケーシング３５ｂの横幅また
は奥行き寸法との比は、主熱源機５ａの最大空調能力と
従熱源機５ｂの最大空調能力との比に応じて設定されて
いる。加えて、この空気調和装置は、冷房または暖房運
転に際して、主熱源機５ａの主圧縮機１ａを容量制御に
より常時運転するとともに、従熱源機５ｂの従圧縮機１
ｂを、要求される空調負荷に応じて選択的に運転・停止
させるように構成されている。

【００１６】尚、この空気調和装置において、図２に示
す基本単位の形名は冷房能力を意味し、例えば５６０形
であれば冷房能力５６ｋＷ相当を出力することを意味し
ている。図２のように、基本単位として５６０、４５０
という大容量の熱源機と、２８０、２２４形の小容量の
熱源機により、熱源機の組合わせで６７４形から８４０
形までのシステム容量（例えば、冷房能力）に対して全
て２台の熱源機で能力を満足できる。能力変化範囲は、
Ｊ５６０型の大容量熱源機で２．２ｋＷから５６ｋＷま
で可変に変化可能で、４５０型の場合だと２．２ｋＷか
ら４５ｋＷまで可変に制御可能である。

【００１７】また、図３のように、２台の主、従熱源機
５ａ，５ｂから取り出した冷媒配管を途中の第１、第２
合流部８，９で合流させて一つの冷媒回路を形成してあ
る。また、第１、第２合流部８，９から室内機までの配
管は２本の第１、第２合流管８Ａ，９Ａが用いられる。
それにより、能力は最小２．２ｋＷから最大８４ｋＷま
で可変に調整できるようになり、配管工事費用も低減化
される。このように、２台の熱源機により最大８４ｋＷ
までの冷房負荷に２台の熱源機で対応できるシステムの
ため、ビルの屋上に熱源機を搬入する場合などはクレー
ン車で引き揚げることになるが、その場合でも２回の作
業で済み、時間的にも搬入費用の点でも負担が少なくな
る。

【００１８】更に、これら基本単位室外ユニットである
主、従熱源機５ａ，５ｂにおいて、主、従ケーシング３
５ａ，３５ｂの外形寸法は図３のようになっている。こ
れにより、配置レイアウトを考える場合に、１ｍ×１ｍ
の寸法と２ｍ×１ｍの寸法の組合わせで、能力比が概略
寸法比（または、容積比）にほぼ等しくなる。従って、
大容量の熱源機の場合は２ｍ² 、小容量の熱源機は１ｍ
² と、床面積を想定してレイアウトを検討することがで
きるので、レイアウト検討が容易になる。

【００１９】また、図４に大容量の熱源機と小容量の熱
源機の組合わせ運転パターンと必要能力の関係を示す。
通常、空調機の能力は年間を通して最大負荷となる場合
に合わせて設定されており、中間期や残業時間などのよ
うに比較的空調負荷が小さい領域では、容量制御可能な
大容量熱源機側の運転だけで空調負荷をまかなうことが
できる。従って、一冷媒回路において複数の熱源機が同
時に運転することによる油や冷媒の戻り量のアンバラン
スに伴う液バックや油不足などの問題の発生頻度が少な
くなる。このため、空気調和装置の信頼性が向上する。

【００２０】発明の実施の形態２．図５はこの発明の一
実施形態による冷媒回路図である。図において、５ａは
主熱源機、５ｂは従熱源機であり、これら主、従熱源機
５ａ，５ｂにおいて、１ａ，１ｂは主、従圧縮機、２
ａ，２ｂは主、従四方切換弁、３ａ，３ｂは例えば室外
などに配置される主、従熱交換器、４ａ，４ｂは主、従
アキュムレータである。また、６ａ，６ｂは例えば室内
機などに配置される絞り装置、７ａ，７ｂも例えば室内
機などに配置される利用側熱交換器である。そして、８
は主、従熱源機５ａ，５ｂの液冷媒が合流する第１合流
部、９は主、従熱源機５ａ，５ｂのガス冷媒が合流する
第２合流部である。そして、１０は従熱源機５ｂにおい
て従熱交換器３ｂと第１合流部８の間の冷媒回路に設け
られて冷媒流量を調整する第１流量制御装置である。図
中、実線矢印は冷房運転における冷媒の流れを、破線矢
印は暖房運転における冷媒の流れをそれぞれ示す。

【００２１】まず、冷房運転について説明する。主熱源
機５ａ側の主圧縮機１ａを出た高温高圧のガス冷媒は主
四方切換弁２ａを経て主熱交換器３ａへの流れ、放熱し
て高圧の液冷媒となる。その後、主熱源機５ａを出て第
１合流部８に至る。従熱源機５ｂでも同様に従圧縮機１
ｂから四方切換弁２ｂ、熱交換器３ｂを経て第１合流部
８で主熱源機５ａ側からの液冷媒と合流する。合流した
冷媒はそのまま利用側熱交換器７ａ，７ｂへと向かい、
絞り装置６ａ，６ｂでそれぞれ減圧されて低温低圧の二
相冷媒となり、利用側熱交換器７ａ，７ｂにて吸熱する
ことでそのほとんどがガス状になる。この低圧ガス冷媒
は第２合流部９にて主熱源機５ａと従熱源機５ｂに分か
れて流れる。主熱源機５ａに流れた冷媒は主四方切換弁
２ａを経て主アキュムレータ４ａに入り、一部未蒸発で
あった液冷媒が分離されガス冷媒のみが主圧縮機１ａに
戻る。従熱源機５ｂ側の冷媒も同様に、従四方切換弁２
ｂ、従アキュムレータ４ｂを経て従圧縮機１ｂに戻る。

【００２２】次に、暖房運転について説明する。暖房運
転では主圧縮機１ａを出た高温高圧のガス冷媒は主四方
切換弁２ａを経て第２合流部９に至る。ここで同じく、
従熱源機５ｂからのガス冷媒と合流し、利用側熱交換器
７ａ，７ｂに入る。ここで、ガス冷媒は放熱、凝縮し高
圧の液冷媒となる。利用側熱交換器７ａ，７ｂを出た冷
媒は絞り装置６ａ，６ｂで減圧され、低圧の二相冷媒と
なる。二相冷媒はそのまま第１合流部８に至り、主熱源
機５ａ側と従熱源機５ｂ側に分かれて流れる。主熱源機
５ａ側に流れた冷媒は主熱交換器３ａにてその液部がほ
とんど吸熱蒸発し、主四方切換弁２ａを経て主アキュム
レータ４ａで気液分離され、ガス冷媒のみが主圧縮機１
ａに至る。一方、第１合流部８から従熱源機５ｂに流れ
た冷媒は第１流量制御装置１０によりやや減圧され、従
熱交換器３ｂ、従四方切換弁４ｂ、従アキュムレータ５
ｂを経て従圧縮機１ｂに戻る。

【００２３】ここで、第１流量制御装置１０の働きにつ
いて説明する。暖房運転時において、利用側熱交換器７
ａ，７ｂから戻る冷媒は第１合流部８で主熱源機５ａと
従熱源機５ｂとに分かれて流れるが、理想的なのは主圧
縮機１ａと従圧縮機１ｂの吐出する冷媒吐出量に見合っ
た割合で分流することである。しかし、冷媒の流れやす
さは主に配管内の圧損に支配されやすく、これは圧縮機
の冷媒流量、配管径、あるいは配管長に大きく左右され
る。例えば、図５の場合であると、第１合流部８から主
熱交換器３ａまでの冷媒回路の配管径が第１合流部８か
ら従熱交換器３ｂまでの冷媒回路の配管径よりも太い場
合、同じ冷媒流量が流れると主熱源機５ａ側の方が圧損
が小さくなる。従って、主熱源機５ａ側に流れる流量の
方が多くなる。そのため、主熱交換器３ａに流れる二相
冷媒流量が多くなり、主熱交換器３ａで蒸発しきれない
液冷媒が増加する。更に、圧損の小さい熱交換器であれ
ば、第１合流部８での圧力に対して圧力低下が小さい訳
であるので、蒸発器として作用する主熱交換器３ａの蒸
発温度も高くなる。蒸発温度が高い場合は、被冷却流体
（空冷式では空気、水冷式では水）との温度差が小さく
なるので、蒸発能力も低下する。よって、二相冷媒の液
蒸発量も少なくなることから、主熱交換器３ａを出る冷
媒の乾き度も小さくなりやすい。

【００２４】通常、主、従アキュムレータ４ａ，４ｂの
構造は図６の通りとなっている。図６は主アキュムレー
タ４ａを例にとって示している。従アキュムレータ４ｂ
も構成部品の種類は同じであるため、ここでは説明を省
略する。図において、入口管１１ａから入った冷媒のう
ち、液部分が底部に溜まり、ガス部分は主アキュムレー
タ４ａ内部でＵ字状となっている出口管１２ａの先端か
ら吸われて、主圧縮機１ａに戻される。但し、わずかで
はあるが液冷媒に混ざっている油を主圧縮機１ａに戻す
必要があるため、Ｕ字型の下部に小径の返油穴１３ａが
穿設されており、この返油穴１３ａから冷媒と油の混合
液が主圧縮機１ａへ吸われるようになっている。つま
り、通常、主アキュムレータ４ａに入る液量と主アキュ
ムレータ４ａ内の返油穴１３ａから吸われる液量が等し
ければ、主アキュムレータ４ａ内の液面は変化しない。
しかし、主アキュムレータ４ａから出る液量は変わらな
いため、液の流入が多くなると徐々に主アキュムレータ
４ａ内の液面が上昇する。ひいては、Ｕ字管の上端から
多量の液が吸われてしまって、主圧縮機１ａに液バック
し、液圧縮により主圧縮機１ａが壊れるという状態にな
る。

【００２５】そこで、この実施形態では、第１流量制御
装置１０を開閉調節することにより、主熱源機５ａに液
が過剰に流れている場合は第１流量制御装置１０を大き
く開いて従熱源機５ｂ側へ流しやすくする。逆に、また
従熱源機５ｂを過剰に流れている場合には第１流量制御
装置１０を絞ってその流量を抑えるようにしてある。こ
れにより、主アキュムレータ４ａまたは従アキュムレー
タ４ｂ内の液量が過剰に増えることを防止でき、圧縮機
の損傷を回避できる。尚、アキュムレータへの流入流量
が過剰かどうかの判断は、例えば主、従アキュムレータ
４ａ，４ｂに液面検知装置（図示せず）を付加して判断
する方法や、主、従アキュムレータ４ａ，４ｂの入口管
上または主熱交換器３ａから主四方切換弁２ａに至る配
管上に、温度センサーと圧力センサー（いずれも図示せ
ず）を取付け、冷媒過熱度を検知することにより主、従
アキュムレータ４ａ，４ｂ入口での過熱度を比較して、
過熱度が小さい場合には液が戻り気味であると判断する
方法などがある。本発明はこれらいずれの方法でも用い
ることができる。

【００２６】発明の実施の形態３．図７はこの発明の一
実施形態による冷媒回路図を示す。図７は図５と同様の
構成であるが、以下の相違点がある。まず、主熱源機５
ａにおいて、主圧縮機１ａ吐出側で主四方切換弁２ａと
の間の冷媒回路に、主油分離器１４ａが設けられてい
る。主油分離器１４ａからは主アキュムレータ４ａに向
かって第１主バイパス管１５ａが連結されている。従熱
源機５ｂでも同様に、従油分離器１４ｂと第１従バイパ
ス管１５ｂが設けられている。そして、主、従アキュム
レータ４ａ，４ｂは均油管１６で連通している。

【００２７】続いて、主、従アキュムレータ４ａ，４ｂ
の内部構造を図８に示す。主、従アキュムレータ４ａ，
４ｂとも構成部分の種類は共通であるため、図８には主
アキュムレータ４ａのみの構造を代表して示している。
図において、主アキュムレータ４ａ内部は仕切１７ａで
区切られている。仕切１７ａを挟んで一方には、主、従
四方切換弁２ａ，２ｂからの冷媒が流れ込む入口管１１
ａと、主圧縮機１ａに戻る出口管１２ａとが接続された
主液溜部１８ａが形成されている。仕切１７ａを挟んで
反対側には、接続開口部３６ａの高さが主アキュムレー
タ４ａの底から所定高さｈに設定された均油管１６と、
第１主バイパス管１５ａとが接続された主油貯溜部１９
ａが形成されている。また、主油貯溜部１９ａの底部
と、主圧縮機１ａの手前の出口管１２ａとは主返油穴２
０ａでバイパス接続されている。すなわち、主油貯溜部
１９ａ側の接続開口部３６ａは主油貯溜部１９ａ内の液
量が第１所定量以下となった時に主油貯溜部１９ａ内の
液と接しない部分に位置するように、均油管１６が配置
されている。前記の第１所定量は図中の所定高さｈを越
えない液量を意味する。一方、従アキュムレータ４ｂ側
では、第２所定量としている。

【００２８】ここで、主熱源機５ａ側について冷媒回路
上の動作について説明する。主圧縮機１ａから出る吐出
ガス冷媒にはわずかながら潤滑油が含まれている。こう
した油が冷媒回路を循環したのちなるべく早く主圧縮機
１ａに戻るように、主油分離器１４ａを設けて、冷媒と
油をまず分離する。分離された油は、主油分離器１４ａ
から第１主バイパス管１５ａを通って主アキュムレータ
４ａの主油貯溜部１９ａに戻される。尚、仕切１７ａを
設けているのは、主油分離器１４ａからでた濃度の高い
油をそのまま主アキュムレータ４ａ内の液冷媒と混合さ
せると、結局主アキュムレータ４ａ内は多量の液冷媒に
よって薄められた油濃度の低い混合液しか存在し得ない
からである。そのため、返油穴１３ａから主圧縮機１ａ
に戻る混合液の液量が同じであっても、含まれる油量は
少なくなる。

【００２９】一方、図８のように主油貯溜部１９ａにお
いて濃度の高い状態の油が主返油管２０ａから主圧縮機
１ａに戻される。これにより、主液溜部１８ａ内の液量
に依らず、濃度の高い油を主圧縮機１ａに一定量戻すこ
とが可能となって、主圧縮機１ａへの返油不足に伴う損
傷は回避される。主、従油分離器１４ａ，１４ｂからの
油を直接主、従圧縮機１ａ，１ｂに戻さず、主、従油貯
溜部１９ａ，１９ｂを介する理由は次の通りである。長
時間、主、従圧縮機１ａ，１ｂが停止中に、周囲温度が
低いと、主、従油分離器１４ａ，１４ｂも低温となる。
そこで、主圧縮機１ａが起動したとすると、起動直後の
吐出ガス冷媒は低温の主油分離器１４ａで冷却されて液
冷媒となる。こうして、時間とともに主油分離器１４ａ
の温度は上昇するが、それまでは主油分離器１４ａで作
られた液が主圧縮機１ａの吸入部に戻ることになる。も
し、主油貯溜部１９ａがないと、直接この液が主圧縮機
１ａに至り主圧縮機１ａが液圧縮して損傷する。ところ
が、主油貯溜部１９ａは主油分離器１４ａからの液を一
端受けるため、主圧縮機１ａに直接液が戻らず、圧縮機
損傷も回避されることになる。

【００３０】次に、均油管１６の作用について説明す
る。図７に示したように、複数の主、従熱源機５ａ，５
ｂが同時に運転している場合、例えば冷房運転の場合だ
と、主、従油分離器１４ａ，１４ｂでも完全に分離でき
なかった油が第１合流部８で合流した後、利用側熱交換
器７ａ，７ｂを経由し第２合流部９で主、従熱源機５
ａ，５ｂに分かれる。この場合、通常は冷媒の流動特性
や第２合流部９の形状により、主、従熱源機５ａ，５ｂ
から出てきた油量の比と、第２合流部９で分流される油
量の比が異なることが予想される。つまり、最悪の場
合、油が多く出る方の熱源機に第２合流部９から少量の
油が戻ることが考えられる。そのため、時間とともに一
方の熱源機の油が減少し、他方の熱源機の液溜部に油が
多く存在していく。多く存在する方を仮に主熱源機５ａ
とすると、主液溜部１８ａの油濃度が上昇し、返油穴１
３ａから流れ出る混合液中の油量も増える。従って、主
圧縮機１ａの返油量も増加する。主圧縮機１ａでは返油
量の増加に伴って油吐出量も多くなる。これは、吸入ガ
ス冷媒中の油が多くなると、吸入ガスとともに霧状とな
った油がガス冷媒と同じ流路をたどって、主圧縮機１ａ
内の圧縮室に吸い込まれる確率が高くなるためである。

【００３１】一方、吐出した油のほとんどは主油分離器
１４ａで分離されて主油貯溜部１９ａに戻ることから、
主油貯溜部１９ａの油量が増加する結果となる。こうし
て、主、従アキュムレータ４ａ，４ｂの主、従油貯溜部
１９ａ，１９ｂのそれぞれに油量の差が生じてくる。こ
のとき、図７のように均油管１６で連通しておくこと
で、主油貯溜部１９ａ側で所定高さｈよりも油面が上昇
した場合には、両熱源機間で従熱源機５ｂ側への油の移
動が期待でき、第２合流部９での油の分流に偏りがあっ
ても、従熱源機５ｂ側の油が無くなることはない。更
に、主圧縮機１ａと従圧縮機１ｂの冷媒循環量の差によ
って、その上流にある主、従アキュムレータ４ａ，４ｂ
内の内圧にも差ができる。このように、主油貯溜部１９
ａと従油貯溜部１９ｂの内圧に差が生じると、油は圧力
の高い方から低い方へ移動する。所定高さｈの位置で均
油管１６を接続しているので、所定高さｈより下方にあ
る油は他方のアキュムレータに向けて流れ出ることはな
いことから、必要最低限の油量を確保できる。所定高さ
ｈは主、従アキュムレータ４ａ，４ｂで特に同じにする
必要はなく、熱源機の高低差関係や、圧縮機の容量に応
じて熱源機間で異なる高さとしても差し支えない。

【００３２】因みに、均油管１６を主、従圧縮機１ａ，
１ｂ間に接続せず、主、従油貯溜部１９ａ，１９ｂと接
続するのは、仮に一方の熱源機に多量の油が溜まった状
態で油貯溜部がない場合、その油は主、従圧縮機１ａ，
１ｂに溜まることになる。例えば、油溜め部分の容積が
大きな圧縮機であれば問題ないが、一方の圧縮機の油溜
め部分の容積が大きく、他方が小さい場合が考えられ
る。このような場合に、均油管１６を圧縮機間に取り付
けると、油溜め容積の大きな圧縮機に溜まった油が均油
管１６を通して他方の油溜め容積の小さな圧縮機に移動
することになる。そこで、最悪の場合、油が移動しすぎ
て容積の小さな圧縮機内で油のオーバーフローが発生
し、その油が圧縮部に至って油圧縮し損傷を招くおそれ
が生じる。このため、均油管１６は圧縮機間でなく、主
油貯溜部１９ａと従油貯溜部１９ｂとを結ぶ方が圧縮機
にとって好ましいのである。このように、アキュムレー
タ内に油貯溜部を設け、更に熱源機間を均油管１６で連
結することにより、一方の熱源機で油が不足して圧縮機
が損傷するといった問題が解消され、空気調和装置の信
頼性が向上する。

【００３３】発明の実施の形態４．図９はこの発明の一
実施形態を示している。冷媒回路構成はほぼ図５と同じ
であるため、相違点のみ説明すると、従熱源機５ｂの従
圧縮機１ｂ吐出側で従四方切換弁２ｂとの間の冷媒回路
に、冷媒吐出方向にのみ冷媒を流通させる従逆止弁２１
ｂが設けられていることである。ここでは、利用側熱交
換器７ａ，７ｂの負荷に応じて、主、従熱源機５ａ，５
ｂの主、従圧縮機１ａ，１ｂがそれぞれ単独で発停（起
動・停止）する場合を想定している。すなわち、基本的
に主圧縮機１ａを連続して制御運転させ、主圧縮機１ａ
だけでは負荷対応できない場合に、従圧縮機１ｂを起動
させるといった図４に示したような実施形態１の運転パ
ターンを行う場合を考える。例えば、暖房運転の場合に
主圧縮機１ａだけが運転されていると、主圧縮機１ａか
ら出た吐出ガスは第２合流部９を経由し、停止中の従熱
源機５ｂに流れ込む。更に、従四方切換弁４ｂを経由し
て従圧縮機１ｂに向かおうとするが、その手前の従逆止
弁２１ｂにより従圧縮機１ｂへは流入しないのである。
これにより、ガス冷媒温度よりも低温の従圧縮機１ｂ内
部で冷媒の凝縮が起こって従圧縮機１ｂ内に液が溜ま
り、次に従圧縮機１ｂを起動する際に液が寝込んで圧縮
機内の油濃度が低下した状態から圧縮機を起動しなけれ
ばならないといった問題を回避できる。

【００３４】尚、従熱源機５ｂ側の従四方切換弁２ｂと
して、高圧側と低圧側の差圧により切換わる差圧作動型
の弁を用いた場合、従四方切換弁２ｂは従圧縮機１ｂが
停止中は、図９のごとく、従逆止弁２１ｂと第２合流部
９が連通し、従アキュムレータ４ｂと従熱交換器３ｂが
連通した状態としておくのがよい。これは、従圧縮機１
ｂが停止中は、従四方切換弁２ｂの高圧部、つまり従圧
縮機１ｂの吐出部の圧力が低いため、低圧部、つまり従
四方切換弁２ｂの従アキュムレータ４ｂ側の圧力との差
圧が小さいため、従四方切換弁２ｂを切換えるだけの差
圧を確保しにくく、切換え不良が発生する可能性がある
ためである。

【００３５】発明の実施の形態５．図１０はこの発明の
一実施形態による冷媒回路図を示したものである。冷媒
回路構成は図７とほぼ同じであるが、従熱源機５ｂの従
油分離器１４ｂと従四方切換弁２ｂの間の冷媒回路に、
従逆止弁２１ｂが配備されている。このように、従逆止
弁２１ｂを備えることによって、従熱源機５ｂの従圧縮
機１ｂが停止中で主熱源機５ａが暖房運転している場合
に、ガス冷媒が第２合流部９を経由して停止中の従圧縮
機１ｂに流れ込んだりしない。そのため、従圧縮機１ｂ
内で凝縮することによる圧縮機内油濃度の低下が発生す
ることがない。更に、従油分離器１４ｂと従四方切換弁
２ｂの間に従逆止弁２１ｂがあるため、従油分離器１４
ｂ内に冷媒が寝込むこともない。従って、従油分離器１
４ｂで液冷媒が発生し、それが第１従バイパス管１５ｂ
を経て従アキュムレータ４ｂの従油貯溜部１９ｂに流れ
込むことによる従油貯溜部１９ｂ内の油濃度低下という
問題も防止することが可能である。その結果、圧縮機の
信頼性を十分に高めることが可能となる。

【００３６】尚、ここでは主熱源機５ａ側の主圧縮機１
ａが運転され、従圧縮機１ｂが停止していることを想定
しているが、主圧縮機１ａが停止し、従圧縮機１ｂが運
転されるような場合には、図１１のごとく、主熱源機５
ａの主油分離器１４ａと主四方切換弁２ａの間に、主逆
止弁２１ａを設置しておくのもよい。

【００３７】発明の実施の形態６．図１２はこの発明の
一実施形態による冷媒回路図を示す。冷媒回路構成は図
５とほぼ同じであるため、図５との相違点を説明する。
図において、２１ｂは従圧縮機１ｂと従四方切換弁２ｂ
の間の冷媒回路に配備されており冷媒吐出方向にのみ冷
媒を流通させる従逆止弁、２２ｂは従逆止弁２１ｂと従
四方切換弁２ｂの間の冷媒回路から従アキュムレータ４
ｂへバイパスする第２従バイパス管４５ｂに設けられた
第２流量制御装置、２３ｂは従アキュムレータ４ｂの底
部から従熱交換器３ｂと第１合流部８の間の冷媒回路へ
バイパスする第３従バイパス管４６ｂに設けられた第３
流量制御装置である。尚、第２従バイパス管４５ｂは、
従アキュムレータ４ｂへ直接連結せず、従四方切換弁２
ｂからの入口管１１ｂに連結しても構わない。

【００３８】次に、従逆止弁２１ｂおよび第２、第３流
量制御装置２２ｂ，２３ｂの作用について説明する。
今、従アキュムレータ４ｂ内に液冷媒が溜まった状態で
従圧縮機１ｂが停止している状態とする。このとき、主
圧縮機１ａが運転し主四方切換弁２ａは暖房運転側に切
り換えられ、絞り装置６ａ，６ｂを全閉状態として、利
用側熱交換器７ａ，７ｂへは冷媒が流れないようにして
おく。そして、第２、第３流量制御装置２２ｂ，２３ｂ
を開いておくと、主圧縮機１ａから出た高圧冷媒は主四
方切換弁２ａを通り、第２合流部９を経由して従熱源機
５ｂ側へ流れる。そして、この冷媒は従四方切換弁２ｂ
を経て従逆止弁２１ｂで止められるが、第２流量制御装
置２２ｂが開いているため、そのまま従アキュムレータ
４ｂに流入し、従アキュムレータ４ｂ内の圧力が上昇す
る。更に、従アキュムレータ４ｂ底部にある第３従バイ
パス管４６ｂの第３流量制御装置２３ｂは開いているの
で、従アキュムレータ４ｂ内の液冷媒は第３従バイパス
管４６ｂを通って第１合流部８へと流れる。このとき、
第１流量制御装置１０は開いているので、冷媒は利用側
熱交換器７ａ，７ｂへは流れず、第１合流部８を通って
そのまま主熱源機５ａへと流れていく。そして、冷媒は
主熱交換器３ａおよび主四方切換弁２ａを経由して主ア
キュムレータ４ａに流入する。

【００３９】このように、従逆止弁２１ｂ、第２、第３
流量制御装置２２ｂ，２３ｂを備えることにより、従熱
源機５ｂ側の従圧縮機１ｂが停止した状態においても、
従アキュムレータ４ｂ内に溜まった冷媒を主熱源機５ａ
の主アキュムレータ４ａへと移動させることが可能とな
る。従って、例えば従熱源機５ｂが停止中に従アキュム
レータ４ｂ内に過剰に液冷媒が溜まっており、そのまま
従圧縮機１ｂが起動すると液バックによる損傷のおそれ
があるような場合でも、従アキュムレータ４ｂの液量を
低下させることができ、圧縮機損傷を回避して製品の信
頼性を向上させることができるのである。

【００４０】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明に係る空
気調和装置によれば、複数の熱源機で一つの冷媒配管施
工を行う場合でも、空調機として用いられる熱源機の容
量の基本単位に沿って容量を大きくでき、熱源機の台数
も少なくできるため、搬入負荷を低減できる。加えて、
最大空調能力が１００：４０から１００：６５に対して
熱源機ケーシングの横幅または奥行き寸法を概略熱源機
の最大能力比に類するようにしているので、概略能力比
を熱源機の占有面積比と考えることができ、設置レイア
ウトの検討も容易となる。また、複数の熱源機のうち一
方の最大空調能力を大きく設定していることから、中間
期などのように必要負荷の小さいときには１台の熱源機
で負荷調整できる頻度が増え、複数の熱源機を同時運転
することに起因する油不足や液バックといった問題が少
なくなり、空気調和装置の信頼性も向上する。

【００４１】また、暖房運転時の主熱源機や従熱源機へ
の冷媒や油の戻り量を均一にできるため、主熱源機や従
熱源機での冷媒過多や油不足が解消されて圧縮機の損傷
を防ぐのみならず、冷房運転時には停止中の従熱源機に
第１合流部を経由した冷媒が流れ込まないため、利用側
熱交換器への冷媒流量不足を防止できる。

【００４２】更に、主、従油貯溜部を連通する均油管に
より、主熱源機や従熱源機での油の偏り、または過剰な
油の移動が解消されるため、主圧縮機や従圧縮機の損傷
を防ぐことができる。

【００４３】そして、暖房運転時に従熱源機が停止中の
場合でも、主熱源機から第２合流部を経由して従圧縮機
へ冷媒が逆流しないため、停止中の従圧縮機に冷媒が寝
込むことがなく油希釈の問題も発生しないことから信頼
性が向上する。尚、システムの容量を大きくするため
に、主熱源機に対して従熱源機の台数が２台、３台と増
加しても、従熱源機の台数に応じた数の逆止弁を主熱源
機側に追加する必要はない。

【００４４】また、従圧縮機が停止中に従アキュムレー
タ内に液が溜まった場合でも第２、第３従バイパス管に
より、従アキュムレータ内の液は第１合流部を経由して
主熱源機側に移動できるため、従圧縮機が起動するとき
に液バックにより損傷するという問題がなくなり、信頼
性が向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の実施の形態１における冷媒回路図
である。

【図２】 実施の形態１の熱源機の組合せパターンを示
す表である。

【図３】 実施の形態１における熱源機の外形寸法を示
す外観図である。

【図４】 実施の形態１の熱源機の運転パターンを示し
た図である。

【図５】 この発明の実施の形態２における冷媒回路図
である。

【図６】 実施の形態２におけるアキュムレータの内部
構造図である。

【図７】 この発明の実施の形態３における冷媒回路図
である。

【図８】 実施の形態３におけるアキュムレータの内部
構造図である。

【図９】 この発明の実施の形態４における冷媒回路図
である。

【図１０】 この発明の実施の形態５における冷媒回路
図である。

【図１１】 実施の形態５における別の冷媒回路図であ
る。

【図１２】 この発明の実施の形態６における冷媒回路
図である。

【図１３】 従来の空気調和装置の熱源機の組合せを示
した図である。

【図１４】 従来の空気調和装置の熱源機の組合せを示
した図である。

【図１５】 従来の空気調和装置の熱源機の組合せを示
した図である。

【図１６】 従来の空気調和装置の熱源機の運転パター
ンを示した図である。

【符号の説明】

１ａ 主圧縮機、１ｂ 従圧縮機、２ａ 主四方切換
弁、２ｂ 従四方切換弁、３ａ 主熱交換器、３ｂ 従
熱交換器、４ａ 主アキュムレータ、４ｂ 従アキュム
レータ、５ａ 主熱源機、５ｂ 従熱源機、６ａ 絞り
装置、６ｂ 絞り装置、７ａ 利用側熱交換器、７ｂ
利用側熱交換器、８ 第１合流部、８Ａ第１合流管、８
Ｂ 第３合流部、９ 第２合流部、９Ａ 第２合流管、
９Ｂ 第４合流部、１０ 第１流量制御装置、１４ａ
主油分離器、１４ｂ 従油分離器、１５ａ 第１主バイ
パス管、１５ｂ 第１従バイパス管、１６ 均油管、１
９ａ 主油貯溜部、２０ａ 主返油管、２１ｂ 従逆止
弁、２２ｂ 第２流量制御装置、２３ｂ 第３流量制御
装置、３５ａ 主ケーシング、３５ｂ 従ケーシング、
３６ａ 接続開口部、４５ｂ 第２従バイパス管、４６
ｂ 第３従バイパス管、ｈ 所定高さ。

フロントページの続き (72)発明者 上野 嘉夫 東京都千代田区大手町二丁目６番２号 三 菱電機エンジニアリング株式会社内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 主圧縮機、主熱交換器を有する少なくと
   も１台以上の主熱源機と、従圧縮機、従熱交換器を有す
   る少なくとも１台以上の従熱源機と、複数の利用側熱交
   換器とを備え、前記主熱源機と前記従熱源機とは第１合
   流部および第２合流部にて並列に配管接続され、前記複
   数の利用側熱交換器も第３合流部および第４合流部にて
   それぞれ並列に配管接続され、更に前記第１合流部と前
   記第３合流部とが第１合流管により配管接続され、前記
   第２合流部と前記第４合流部とが第２合流管により配管
   接続されて冷媒回路を構成してなる空気調和装置におい
   て、前記主圧縮機を容量可変に構成し、前記主熱源機の
   主ケーシングと前記従熱源機の従ケーシングをそれぞれ
   概略箱型形状に形成し、前記主熱源機の最大空調能力と
   前記従熱源機の最大空調能力との比を概略１００：４０
   から１００：６５の範囲に設定し、前記主ケーシングの
   横幅または奥行き寸法と前記従ケーシングの横幅または
   奥行き寸法との比を前記主熱源機の最大空調能力と前記
   従熱源機の最大空調能力との比を応じて設定するととも
   に、空調運転にあたり前記主熱源機を容量制御により常
   時運転し、かつ、前記従熱源機を選択的に運転・停止す
   るようにしたことを特徴とする空気調和装置。
2. 【請求項２】 主圧縮機、主熱交換器を有する少なくと
   も１台以上の主熱源機と、従圧縮機、従熱交換器を有す
   る少なくとも１台以上の従熱源機と、複数の利用側熱交
   換器とを備え、前記主熱源機と前記従熱源機とは第１合
   流部および第２合流部にて並列に配管接続され、前記複
   数の利用側熱交換器も第３合流部および第４合流部にて
   それぞれ並列に配管接続され、更に前記第１合流部と前
   記第３合流部とが第１合流管により配管接続され、前記
   第２合流部と前記第４合流部とが第２合流管により配管
   接続されて冷媒回路を構成してなる空気調和装置におい
   て、前記従熱交換器から前記第１合流部までの冷媒回路
   に、冷媒流量を調整する第１流量制御装置を設けたこと
   を特徴とする空気調和装置。
3. 【請求項３】 主圧縮機、主熱交換器、主アキュムレー
   タを有する少なくとも１台以上の主熱源機と、従圧縮
   機、従熱交換器、従アキュムレータを有する少なくとも
   １台以上の従熱源機と、複数の利用側熱交換器とを備
   え、前記主熱源機と前記従熱源機とは第１合流部および
   第２合流部にて並列に配管接続され、前記複数の利用側
   熱交換器も第３合流部および第４合流部にてそれぞれ並
   列に配管接続され、更に前記第１合流部と前記第３合流
   部とが第１合流管により配管接続され、前記第２合流部
   と前記第４合流部とが第２合流管により配管接続されて
   冷媒回路を構成してなる空気調和装置において、前記主
   圧縮機吐出側の冷媒回路に設けられた主油分離器と、前
   記主アキュムレータ内に設けられた主油貯溜部と、前記
   主油分離器と前記主油貯溜部とを連通する第１主バイパ
   ス管と、前記主油貯溜部から前記主圧縮機に油を戻す主
   返油管と、前記従圧縮機吐出側の冷媒回路に設けられた
   従油分離器と、前記従アキュムレータ内に設けられた従
   油貯溜部と、前記従油分離器と前記従油貯溜部とを連通
   する第１従バイパス管と、前記従油貯溜部から前記従圧
   縮機に油を戻す従返油管と、前記主油貯溜部と前記従油
   貯溜部とを連通する均油管とを備え、前記均油管の前記
   主油貯溜部側の接続開口部は前記主油貯溜部内の液量が
   第１所定量以下となった時に前記主油貯溜部内の液と接
   しない部分に位置し、かつ、前記均油管の前記従油貯溜
   部側の接続開口部は前記従油貯溜部内の液量が第２所定
   量以下となった時に前記従油貯溜部内の液と接しない部
   分に位置するように、前記均油管を配置したことを特徴
   とする空気調和装置。
4. 【請求項４】 主圧縮機、主熱交換器を有する少なくと
   も１台以上の主熱源機と、従圧縮機、従熱交換器を有す
   る少なくとも１台以上の従熱源機と、複数の利用側熱交
   換器とを備え、前記主熱源機と前記従熱源機とは第１合
   流部および第２合流部にて並列に配管接続され、前記複
   数の利用側熱交換器も第３合流部および第４合流部にて
   それぞれ並列に配管接続され、更に前記第１合流部と前
   記第３合流部とが第１合流管により配管接続され、前記
   第２合流部と前記第４合流部とが第２合流管により配管
   接続されて冷媒回路を構成してなる空気調和装置におい
   て、前記従圧縮機吐出側の冷媒回路に、冷媒吐出方向に
   のみ冷媒を流通させる従逆止弁を備えていることを特徴
   とする空気調和装置。
5. 【請求項５】 主圧縮機、主四方切換弁、主熱交換器、
   主アキュムレータを有する少なくとも１台以上の主熱源
   機と、従圧縮機、従四方切換弁、従熱交換器、従アキュ
   ムレータを有する少なくとも１台以上の従熱源機と、複
   数の利用側熱交換器とを備え、前記主熱源機と前記従熱
   源機とは第１合流部および第２合流部にて並列に配管接
   続され、前記複数の利用側熱交換器も第３合流部および
   第４合流部にてそれぞれ並列に配管接続され、更に前記
   第１合流部と前記第３合流部とが第１合流管により配管
   接続され、前記第２合流部と前記第４合流部とが第２合
   流管により配管接続されて冷媒回路を構成してなる空気
   調和装置において、前記従圧縮機と前記従四方切換弁の
   間の冷媒回路に配備され冷媒吐出方向にのみ冷媒を流通
   させる従逆止弁と、前記従逆止弁と前記従四方切換弁と
   の間の冷媒回路から、前記従アキュムレータにまたは前
   記従四方切換弁と前記従アキュムレータとの間の冷媒回
   路に連結され第２流量制御装置を有する第２従バイパス
   管と、前記従アキュムレータから前記従熱交換器と利用
   側熱交換器との間の冷媒回路に連結され第３流量制御装
   置を有する第３従バイパス管とを備えていることを特徴
   とする空気調和装置。