JPH11101401A - 複数の炉域を有するボイラの炉域燃焼状態制御方法 - Google Patents
複数の炉域を有するボイラの炉域燃焼状態制御方法Info
- Publication number
- JPH11101401A JPH11101401A JP27967397A JP27967397A JPH11101401A JP H11101401 A JPH11101401 A JP H11101401A JP 27967397 A JP27967397 A JP 27967397A JP 27967397 A JP27967397 A JP 27967397A JP H11101401 A JPH11101401 A JP H11101401A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- combustion
- zones
- boiler
- zone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 バーナ角度調節器に複数の炉域の燃焼状態の
アンバランスを軽減して安定した蒸気を確保する事の出
来るボイラの炉域燃焼状態制御方法の提供。 【解決手段】 火炉内に複数の独立した燃焼状態を形成
する炉域を具え、夫々の炉域の後流側に位置する後部煙
道にガス分配ダンパを、又前記夫々の炉域上方若しくは
後部煙道に主蒸気用加熱手段又は／及び再熱蒸気用加熱
手段を配設してなる複数の炉域を有するボイラにおい
て、前記夫々の炉域若しくは後部煙道に設置された加熱
手段により加熱された主蒸気温度又は／及び再熱蒸気温
度の前記両炉域間の温度偏差、ガス分配ダンパの開度偏
差の内、少なくとも一の偏差信号に基づいて両炉域の燃
焼状態のアンバランスを検出し、該検出信号基づいて前
記炉域夫々に配設されたバーナの角度を調節して燃焼ゾ
ーンを変えることにより、両炉域間の燃焼アンバランス
を軽減することを特徴とする。
アンバランスを軽減して安定した蒸気を確保する事の出
来るボイラの炉域燃焼状態制御方法の提供。 【解決手段】 火炉内に複数の独立した燃焼状態を形成
する炉域を具え、夫々の炉域の後流側に位置する後部煙
道にガス分配ダンパを、又前記夫々の炉域上方若しくは
後部煙道に主蒸気用加熱手段又は／及び再熱蒸気用加熱
手段を配設してなる複数の炉域を有するボイラにおい
て、前記夫々の炉域若しくは後部煙道に設置された加熱
手段により加熱された主蒸気温度又は／及び再熱蒸気温
度の前記両炉域間の温度偏差、ガス分配ダンパの開度偏
差の内、少なくとも一の偏差信号に基づいて両炉域の燃
焼状態のアンバランスを検出し、該検出信号基づいて前
記炉域夫々に配設されたバーナの角度を調節して燃焼ゾ
ーンを変えることにより、両炉域間の燃焼アンバランス
を軽減することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、発電プラントにお
ける、火炉内に複数の炉域を具えたボイラの炉域燃焼状
態制御、より具体的には蒸気温度制御に係り、特に火炉
内に複数の独立した燃焼状態を形成する炉域を具え、夫
々の炉域の後流側に位置する後部煙道にガス分配ダンパ
を、又前記夫々の炉域上方若しくは後部煙道に主蒸気用
加熱手段又は／及び再熱蒸気用加熱手段を配設してなる
複数の炉域を有するボイラにおいて、前記炉域間の燃焼
状態のアンバランスを軽減する為のボイラの炉域燃焼状
態制御方法に関する。
ける、火炉内に複数の炉域を具えたボイラの炉域燃焼状
態制御、より具体的には蒸気温度制御に係り、特に火炉
内に複数の独立した燃焼状態を形成する炉域を具え、夫
々の炉域の後流側に位置する後部煙道にガス分配ダンパ
を、又前記夫々の炉域上方若しくは後部煙道に主蒸気用
加熱手段又は／及び再熱蒸気用加熱手段を配設してなる
複数の炉域を有するボイラにおいて、前記炉域間の燃焼
状態のアンバランスを軽減する為のボイラの炉域燃焼状
態制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より火炉内の左右に夫々バーナを配
し、火炉内に２つの独立した燃焼状態を形成する形式の
ボイラは公知であり、図５にかかるボイラの従来のバー
ナ角度調整用の制御回路を示す。
し、火炉内に２つの独立した燃焼状態を形成する形式の
ボイラは公知であり、図５にかかるボイラの従来のバー
ナ角度調整用の制御回路を示す。
【０００３】図５に示す従来のバーナ角度調整用の制御
回路は、火炉内の左右に２つの独立した燃焼状態を形成
する炉域を夫々Ａ炉域及びＢ炉域とした場合に、例えば
Ａ炉域の運転状態に対応する負荷指標（以下ＬＤ）１０
０を入力変数として関数発生器１０１にて所定の演算を
行なって、Ａ炉域バーナ角度調節器（不図示）にバーナ
角度調節器指令を出力し、Ａ炉域バーナの角度調整を行
なう。又Ｂ炉域バーナの角度調整も同様に行ない、これ
により前記２つの炉域間の運転状態のアンバランスを軽
減していた。
回路は、火炉内の左右に２つの独立した燃焼状態を形成
する炉域を夫々Ａ炉域及びＢ炉域とした場合に、例えば
Ａ炉域の運転状態に対応する負荷指標（以下ＬＤ）１０
０を入力変数として関数発生器１０１にて所定の演算を
行なって、Ａ炉域バーナ角度調節器（不図示）にバーナ
角度調節器指令を出力し、Ａ炉域バーナの角度調整を行
なう。又Ｂ炉域バーナの角度調整も同様に行ない、これ
により前記２つの炉域間の運転状態のアンバランスを軽
減していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらかかる従
来のバーナ角度調整用の制御方式は、あらかじめＡ／Ｂ
炉域個々の運転状態から決められた関数発生器の設定す
る角度となる為、ボイラの燃焼状態の変化により、生じ
る蒸気温度のＡ／Ｂ炉域間の炉内燃焼状態のアンバラン
ス軽減には何ら寄与していなかった。しかしながらＡ／
Ｂ炉域間の燃焼状態のアンバランスが生じると、タービ
ン側へ供給する蒸気温度のアンバランスにつながり、タ
ービン側へ寿命消費を早めることになるという問題があ
る。本発明は、かかる課題に鑑み、バーナ角度調節器に
複数の炉域の燃焼状態のアンバランスを軽減して安定し
た蒸気を確保する事の出来るボイラの炉域燃焼状態制御
方法を提供することを目的とする。
来のバーナ角度調整用の制御方式は、あらかじめＡ／Ｂ
炉域個々の運転状態から決められた関数発生器の設定す
る角度となる為、ボイラの燃焼状態の変化により、生じ
る蒸気温度のＡ／Ｂ炉域間の炉内燃焼状態のアンバラン
ス軽減には何ら寄与していなかった。しかしながらＡ／
Ｂ炉域間の燃焼状態のアンバランスが生じると、タービ
ン側へ供給する蒸気温度のアンバランスにつながり、タ
ービン側へ寿命消費を早めることになるという問題があ
る。本発明は、かかる課題に鑑み、バーナ角度調節器に
複数の炉域の燃焼状態のアンバランスを軽減して安定し
た蒸気を確保する事の出来るボイラの炉域燃焼状態制御
方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、火炉内に複数
の独立した燃焼状態を形成する炉域を具え、夫々の炉域
の後流側に位置する後部煙道にガス分配ダンパを、又前
記夫々の炉域上方若しくは後部煙道に主蒸気用加熱手段
又は／及び再熱蒸気用加熱手段を配設してなる複数の炉
域を有するボイラにおいて、前記夫々の炉域若しくは後
部煙道に設置された加熱手段により加熱された主蒸気温
度又は／及び再熱蒸気温度の前記両炉域間の温度偏差、
ガス分配ダンパの開度偏差の内、少なくとも一の偏差信
号に基づいて両炉域の燃焼状態のアンバランスを検出
し、該検出信号基づいて前記炉域夫々に配設されたバー
ナの角度を調節して燃焼ゾーンを変えることにより、両
炉域間の燃焼アンバランスを軽減することを特徴とする
ものである。
の独立した燃焼状態を形成する炉域を具え、夫々の炉域
の後流側に位置する後部煙道にガス分配ダンパを、又前
記夫々の炉域上方若しくは後部煙道に主蒸気用加熱手段
又は／及び再熱蒸気用加熱手段を配設してなる複数の炉
域を有するボイラにおいて、前記夫々の炉域若しくは後
部煙道に設置された加熱手段により加熱された主蒸気温
度又は／及び再熱蒸気温度の前記両炉域間の温度偏差、
ガス分配ダンパの開度偏差の内、少なくとも一の偏差信
号に基づいて両炉域の燃焼状態のアンバランスを検出
し、該検出信号基づいて前記炉域夫々に配設されたバー
ナの角度を調節して燃焼ゾーンを変えることにより、両
炉域間の燃焼アンバランスを軽減することを特徴とする
ものである。
【０００６】即ち、本発明は、例えば夫々の炉域の後部
煙道に位置するガス分配ダンパのＡ／Ｂ炉域の開度偏差
・１次過熱器等の主蒸気温度のＡ／Ｂ炉域の温度偏差、
１次再熱器等の再熱蒸気のＡ／Ｂ炉域の温度偏差をみ
て、燃焼による熱吸収のＡ／Ｂ炉域のアンバランスを検
出し、その信号でＡ／Ｂ炉域夫々に配設されたバーナ角
度調節器を個別に動かして、Ａ／Ｂ炉域燃焼ゾーンを変
えることにより、両炉域間の燃焼アンバランスを軽減す
るものである。
煙道に位置するガス分配ダンパのＡ／Ｂ炉域の開度偏差
・１次過熱器等の主蒸気温度のＡ／Ｂ炉域の温度偏差、
１次再熱器等の再熱蒸気のＡ／Ｂ炉域の温度偏差をみ
て、燃焼による熱吸収のＡ／Ｂ炉域のアンバランスを検
出し、その信号でＡ／Ｂ炉域夫々に配設されたバーナ角
度調節器を個別に動かして、Ａ／Ｂ炉域燃焼ゾーンを変
えることにより、両炉域間の燃焼アンバランスを軽減す
るものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。
【０００８】図１乃至図４は、本発明の実施形態におけ
るＡ／Ｂ２つの炉域からなるボイラおよびその燃焼状態
制御回路を示し、図１は前記ボイラの概略正面図、図２
（Ａ）は図１のＡ−Ａ線部分の断面図、図２（Ｂ）は図
１のＢ−Ｂ線部分の断面図を示す。図１において、３０
は火炉１内に燃焼用空気を送風する押込通風機で、燃焼
用空気は火炉側壁と、底部から火炉１に入る。火炉１
は、図２（Ａ）に示すように、水平断面において、Ａ炉
域とＢ炉域に２つの炉域に仮想区画され、夫々の炉域の
コーナ部にバーナが上下２段に配設されている。即ち、
Ａ炉域には１、２、７、８の各コーナ（角隅部）にバー
ナ２Ａが上下各二段、Ｂ炉域には、３、４、５、６の各
コーナ（角隅部）にバーナ２Ｂが上下各二段、夫々配設
されており、いずれのバーナ２（２Ａ、２Ｂ）も角度調
整器１６により上下に所定角度（例えば±４°）調整可
能に構成されている。
るＡ／Ｂ２つの炉域からなるボイラおよびその燃焼状態
制御回路を示し、図１は前記ボイラの概略正面図、図２
（Ａ）は図１のＡ−Ａ線部分の断面図、図２（Ｂ）は図
１のＢ−Ｂ線部分の断面図を示す。図１において、３０
は火炉１内に燃焼用空気を送風する押込通風機で、燃焼
用空気は火炉側壁と、底部から火炉１に入る。火炉１
は、図２（Ａ）に示すように、水平断面において、Ａ炉
域とＢ炉域に２つの炉域に仮想区画され、夫々の炉域の
コーナ部にバーナが上下２段に配設されている。即ち、
Ａ炉域には１、２、７、８の各コーナ（角隅部）にバー
ナ２Ａが上下各二段、Ｂ炉域には、３、４、５、６の各
コーナ（角隅部）にバーナ２Ｂが上下各二段、夫々配設
されており、いずれのバーナ２（２Ａ、２Ｂ）も角度調
整器１６により上下に所定角度（例えば±４°）調整可
能に構成されている。
【０００９】そして前記夫々のＡ／Ｂ炉域の上方には２
〜４次過熱器９（通常、２次から４次まであり）、２次
再熱器１３が配設され、更に夫々のＡ／Ｂ炉域の後流側
に位置する後部煙道１９は、仕切壁２０により２つに分
割され一の仕切空間（ＲＨ側）には１次過熱器８、ＥＣ
φ（節炭器）７、ＲＨ側ガス分配ダンパ３（３ａ、３
ｂ）が、他の仕切空間（ＳＨ側）には１次再熱器１２、
ＥＣφ（節炭器）７、ＳＨ側ガス分配ダンパ４（４ａ、
４ｂ）が、夫々のＡ／Ｂ炉域に配設されている。（図２
（Ａ）参照） 尚、後部煙道１９の配置構成等はＡ炉域側及びＢ炉域側
夫々同一である。
〜４次過熱器９（通常、２次から４次まであり）、２次
再熱器１３が配設され、更に夫々のＡ／Ｂ炉域の後流側
に位置する後部煙道１９は、仕切壁２０により２つに分
割され一の仕切空間（ＲＨ側）には１次過熱器８、ＥＣ
φ（節炭器）７、ＲＨ側ガス分配ダンパ３（３ａ、３
ｂ）が、他の仕切空間（ＳＨ側）には１次再熱器１２、
ＥＣφ（節炭器）７、ＳＨ側ガス分配ダンパ４（４ａ、
４ｂ）が、夫々のＡ／Ｂ炉域に配設されている。（図２
（Ａ）参照） 尚、後部煙道１９の配置構成等はＡ炉域側及びＢ炉域側
夫々同一である。
【００１０】そして前記夫々のガス分配ダンパ３、４出
口側の煙道１９は１つに合流し、吸引ファン５等により
排気ガスとして煙突に導かれる。６は前記ＥＣφ（節炭
器）７等にボイラ水を給水する給水ポンプで、該給水ポ
ンプ６にてボイラ内に送った水をＥＣφ７から１次過熱
器８、２次〜４次過熱器９を通る間に過熱され、定格条
件の蒸気として、主蒸気管１０を通り高圧タービン１１
へ供給される主蒸気系統を構成する。再熱蒸気系統も同
様に、高圧タービンからの蒸気が１次再熱器１２、２次
再熱器１３を経て、定格条件の蒸気が再熱蒸気管１４を
通り低圧タービン１５へ供給される。
口側の煙道１９は１つに合流し、吸引ファン５等により
排気ガスとして煙突に導かれる。６は前記ＥＣφ（節炭
器）７等にボイラ水を給水する給水ポンプで、該給水ポ
ンプ６にてボイラ内に送った水をＥＣφ７から１次過熱
器８、２次〜４次過熱器９を通る間に過熱され、定格条
件の蒸気として、主蒸気管１０を通り高圧タービン１１
へ供給される主蒸気系統を構成する。再熱蒸気系統も同
様に、高圧タービンからの蒸気が１次再熱器１２、２次
再熱器１３を経て、定格条件の蒸気が再熱蒸気管１４を
通り低圧タービン１５へ供給される。
【００１１】次にかかる構成のボイラの動作を説明す
る。押込み通風機３０で火炉１底部に空気を送り、各バ
ーナ２にて点火し、火炉１内の夫々のＡ／Ｂ炉域の温度
を昇温して、高温に加熱された燃焼ガスは、図２（Ｂ）
に示すように、夫々のＡ／Ｂ炉域上方に位置する２次〜
４次過熱器９（９ａ、９ｂ）、２次再熱器１３と熱交換
（ボイラ水若しくはボイラ蒸気の加熱）した後、図２
（Ａ）に示すように、仕切壁２０により区分けされた後
部煙道１９内に入り、１次過熱器８、１次再熱器１２、
及び節炭器７と夫々熱交換した後、ガス分配ダンパ３、
４を介して煙突に導かれる。
る。押込み通風機３０で火炉１底部に空気を送り、各バ
ーナ２にて点火し、火炉１内の夫々のＡ／Ｂ炉域の温度
を昇温して、高温に加熱された燃焼ガスは、図２（Ｂ）
に示すように、夫々のＡ／Ｂ炉域上方に位置する２次〜
４次過熱器９（９ａ、９ｂ）、２次再熱器１３と熱交換
（ボイラ水若しくはボイラ蒸気の加熱）した後、図２
（Ａ）に示すように、仕切壁２０により区分けされた後
部煙道１９内に入り、１次過熱器８、１次再熱器１２、
及び節炭器７と夫々熱交換した後、ガス分配ダンパ３、
４を介して煙突に導かれる。
【００１２】従ってかかる実施形態によれば、主蒸気系
統においては、給水ポンプ６にて、ボイラ内に送った水
をＥＣφ７から１次過熱器８、２次〜４次過熱器９を通
る間に過熱され、定格条件の蒸気として、主蒸気管１０
を通り高圧タービン１１へ供給され、再熱蒸気系統も同
様１次再熱器１２から２次再熱器１３を経て、定格条件
の蒸気として再熱蒸気管１４を通り低圧タービン１５へ
供給され、そして主蒸気、再熱蒸気を定格条件とする制
御はバーナ２からの燃料量、ガス分配ダンパ３、４でガ
ス通過量を変える等で行うことが出来る。
統においては、給水ポンプ６にて、ボイラ内に送った水
をＥＣφ７から１次過熱器８、２次〜４次過熱器９を通
る間に過熱され、定格条件の蒸気として、主蒸気管１０
を通り高圧タービン１１へ供給され、再熱蒸気系統も同
様１次再熱器１２から２次再熱器１３を経て、定格条件
の蒸気として再熱蒸気管１４を通り低圧タービン１５へ
供給され、そして主蒸気、再熱蒸気を定格条件とする制
御はバーナ２からの燃料量、ガス分配ダンパ３、４でガ
ス通過量を変える等で行うことが出来る。
【００１３】又図２（Ｂ）に示すように、ボイラの火炉
１は、１、２、７、８の各コーナにバーナ２Ａが上下各
二段、３、４、５、６の各コーナにバーナ２Ｂが上下各
二段、夫々配設され、Ａ炉域、Ｂ炉域で独立した燃焼を
行なわれるように構成されているために、燃焼状況によ
っては、Ａ炉域側とＢ炉域側の１次過熱器８、２次〜４
次過熱器９、１次再熱器１２、２次再熱器１３での熱吸
収が均一でなくなり、Ａ炉域とＢ炉域側の蒸気温度のア
ンバランスが生じることがある。そこで本実施形態で
は、そのアンバランスを軽減する為に次の様な制御を行
なっている。
１は、１、２、７、８の各コーナにバーナ２Ａが上下各
二段、３、４、５、６の各コーナにバーナ２Ｂが上下各
二段、夫々配設され、Ａ炉域、Ｂ炉域で独立した燃焼を
行なわれるように構成されているために、燃焼状況によ
っては、Ａ炉域側とＢ炉域側の１次過熱器８、２次〜４
次過熱器９、１次再熱器１２、２次再熱器１３での熱吸
収が均一でなくなり、Ａ炉域とＢ炉域側の蒸気温度のア
ンバランスが生じることがある。そこで本実施形態で
は、そのアンバランスを軽減する為に次の様な制御を行
なっている。
【００１４】即ち本発明は、１次過熱器８、２次〜４次
過熱器９、１次再熱器１２、２次再熱器１３での熱吸収
のＡ炉域とＢ炉域の均一化を図る為、Ａ炉域側ガスダン
パ３ａ開度とＢ炉域側ガスダンパ３ｂ開度の開度偏差、
Ａ炉域側主蒸気管１０ａの温度とＢ炉域側主蒸気管１０
ｂの温度の温度偏差、及びＡ炉域側再熱蒸気管１４ａの
温度とＢ炉域側再熱蒸気管１４ｂの温度の温度偏差をみ
て、Ａ炉域／Ｂ炉域の熱吸収、燃焼の違いを検出する。
その違いにて、バーナ角度調節器１６にてバーナ２の角
度を上下に動かし（例えば、Ａ炉域側の熱吸収が悪けれ
ばＡ炉域側バーナ角度を上げ、Ｂ炉域側バーナ角度を下
げる。）でＡ／Ｂ炉域の燃焼ゾーンを変えＡ／Ｂ炉域の
アンバランスを軽減する。このため本実施形態には、ガ
スダンパ３、及び主蒸気管１０ａ、１０ｂ、再熱蒸気管
１４ａ、１４ｂに温度検知センサ（不図示）を夫々配設
している。
過熱器９、１次再熱器１２、２次再熱器１３での熱吸収
のＡ炉域とＢ炉域の均一化を図る為、Ａ炉域側ガスダン
パ３ａ開度とＢ炉域側ガスダンパ３ｂ開度の開度偏差、
Ａ炉域側主蒸気管１０ａの温度とＢ炉域側主蒸気管１０
ｂの温度の温度偏差、及びＡ炉域側再熱蒸気管１４ａの
温度とＢ炉域側再熱蒸気管１４ｂの温度の温度偏差をみ
て、Ａ炉域／Ｂ炉域の熱吸収、燃焼の違いを検出する。
その違いにて、バーナ角度調節器１６にてバーナ２の角
度を上下に動かし（例えば、Ａ炉域側の熱吸収が悪けれ
ばＡ炉域側バーナ角度を上げ、Ｂ炉域側バーナ角度を下
げる。）でＡ／Ｂ炉域の燃焼ゾーンを変えＡ／Ｂ炉域の
アンバランスを軽減する。このため本実施形態には、ガ
スダンパ３、及び主蒸気管１０ａ、１０ｂ、再熱蒸気管
１４ａ、１４ｂに温度検知センサ（不図示）を夫々配設
している。
【００１５】次に前記動作を行なう為の制御回路を図３
及び図４に示す。図３（Ｂ）はガス分配ダンパ３、４に
基づくバイアス値を求める制御回路で、図中５１はＡ炉
域側ガスダンパ３ａ開度とＢ炉域側ガスダンパ３ｂ開度
を減算してその開度偏差を求める減算器、５２はヒステ
リシス付高低モニタ、５３ａ〜５３ｄは“＋１”信号発
生器５４若しくは”０”信号発生器５５よりの信号を選
択的に切換え＋１若しくは０の信号を出力する切替器、
５３ｅ〜５３ｈは“−１”信号発生器５６若しくは”
０”信号発生器５５よりの信号を選択的に切換え−１若
しくは０の信号を出力する切替器、５７は前記切換器５
３ａ〜５３ｈより出力される“＋１”、”０”、“−
１”の信号を加算する加算器である。
及び図４に示す。図３（Ｂ）はガス分配ダンパ３、４に
基づくバイアス値を求める制御回路で、図中５１はＡ炉
域側ガスダンパ３ａ開度とＢ炉域側ガスダンパ３ｂ開度
を減算してその開度偏差を求める減算器、５２はヒステ
リシス付高低モニタ、５３ａ〜５３ｄは“＋１”信号発
生器５４若しくは”０”信号発生器５５よりの信号を選
択的に切換え＋１若しくは０の信号を出力する切替器、
５３ｅ〜５３ｈは“−１”信号発生器５６若しくは”
０”信号発生器５５よりの信号を選択的に切換え−１若
しくは０の信号を出力する切替器、５７は前記切換器５
３ａ〜５３ｈより出力される“＋１”、”０”、“−
１”の信号を加算する加算器である。
【００１６】従って前記切換器５３ａ〜５３ｈは８個あ
るので、加算器５７より１°刻みで−４°〜＋４°の信
号が送出される。そして前記加算器５７よりの信号はＡ
炉域側のガス分配ダンパバイアス値として、図３（Ａ）
に示すＡ炉域側のバーナ角度調整器１６のバイアス値を
生成する加算器６０に送られる。（例えばＡ炉域側のダ
ンパ開度がＢ炉域側より高ければ、プラス偏差で最大＋
４°、Ｂ炉域のダンパ開度がＡ炉域より高ければマイナ
ス偏差で−４°）又５８は“−１”を乗算する乗算器
で、前記加算器５７よりの信号を“±”反転させ、Ｂ炉
域側のガス分配ダンパバイアス値として、不図示のＢ炉
域側のバーナ角度調整器１６のバイアス値を生成する加
算器に送られる。
るので、加算器５７より１°刻みで−４°〜＋４°の信
号が送出される。そして前記加算器５７よりの信号はＡ
炉域側のガス分配ダンパバイアス値として、図３（Ａ）
に示すＡ炉域側のバーナ角度調整器１６のバイアス値を
生成する加算器６０に送られる。（例えばＡ炉域側のダ
ンパ開度がＢ炉域側より高ければ、プラス偏差で最大＋
４°、Ｂ炉域のダンパ開度がＡ炉域より高ければマイナ
ス偏差で−４°）又５８は“−１”を乗算する乗算器
で、前記加算器５７よりの信号を“±”反転させ、Ｂ炉
域側のガス分配ダンパバイアス値として、不図示のＢ炉
域側のバーナ角度調整器１６のバイアス値を生成する加
算器に送られる。
【００１７】従って図３（Ｂ）の制御形態によれば、Ａ
炉域側のガス分配ダンパバイアス値とＢ炉域側のガス分
配ダンパバイアス値は、必ず“±”反転させた同一数値
となり、Ａ炉域側のバーナ角度が上がれば、Ｂ炉域側の
バーナ角度が下げることとなる。
炉域側のガス分配ダンパバイアス値とＢ炉域側のガス分
配ダンパバイアス値は、必ず“±”反転させた同一数値
となり、Ａ炉域側のバーナ角度が上がれば、Ｂ炉域側の
バーナ角度が下げることとなる。
【００１８】図４（Ａ）は主蒸気管温度バイアス値を得
るための制御回路で、減算器５１により、Ａ炉域側主蒸
気管１０ａの温度とＢ炉域側主蒸気管１０ｂの温度を減
算してその開度偏差を求め、前記図３（Ｂ）に示す制御
回路と同様な回路で、”±”反転させた同一数値のＡ炉
域側の主蒸気管温度バイアス値とＢ炉域側の主蒸気管温
度バイアス値を得る。
るための制御回路で、減算器５１により、Ａ炉域側主蒸
気管１０ａの温度とＢ炉域側主蒸気管１０ｂの温度を減
算してその開度偏差を求め、前記図３（Ｂ）に示す制御
回路と同様な回路で、”±”反転させた同一数値のＡ炉
域側の主蒸気管温度バイアス値とＢ炉域側の主蒸気管温
度バイアス値を得る。
【００１９】図４（Ｂ）は再熱蒸気管温度バイアス値を
得るための制御回路で、減算器５１により、Ａ炉域側再
熱蒸気管１４ａの温度とＢ炉域側再熱蒸気管１４ｂの温
度を減算してその開度偏差を求め、前記図３（Ｂ）に示
す制御回路と同様な回路で、”±”反転させた同一数値
のＡ炉域側の再熱蒸気管温度バイアス値とＢ炉域側の再
熱蒸気管温度バイアス値を得る。
得るための制御回路で、減算器５１により、Ａ炉域側再
熱蒸気管１４ａの温度とＢ炉域側再熱蒸気管１４ｂの温
度を減算してその開度偏差を求め、前記図３（Ｂ）に示
す制御回路と同様な回路で、”±”反転させた同一数値
のＡ炉域側の再熱蒸気管温度バイアス値とＢ炉域側の再
熱蒸気管温度バイアス値を得る。
【００２０】そして前記夫々のバイアス値はＡ／Ｂ夫々
のＡ／Ｂ炉域のバーナ角度調整器１６のバイアス値を生
成する加算器６０に送られる。図３（Ａ）はＡ炉域側の
バーナ角度調整回路を示すが、Ｂ炉域側のバーナ角度調
整回路も同様である。
のＡ／Ｂ炉域のバーナ角度調整器１６のバイアス値を生
成する加算器６０に送られる。図３（Ａ）はＡ炉域側の
バーナ角度調整回路を示すが、Ｂ炉域側のバーナ角度調
整回路も同様である。
【００２１】図３（Ａ）において、６０は角度調節器バ
イアス値設定用の加算器で、図３（Ｂ）、図４（Ａ）
（Ｂ）で夫々設定したガス分配ダンパバイアス（ａ）、
主蒸気温度バイアス（ｂ）と再熱蒸気温度バイアス
（ｃ）を加算して加算器６１に送る。加算器６１では、
Ａ炉域の運転状態に対応する負荷指標（以下ＬＤ）１０
０を入力変数として関数発生器１０１にて所定の演算を
行なって得られる従来の角度指令値と前記角度調節器バ
イアス値を加算し、バイアス補正されたバーナ角度調節
器指令をＡ炉域バーナ角度調節器（不図示）に出力し、
Ａ炉域バーナの角度調整を行なう。
イアス値設定用の加算器で、図３（Ｂ）、図４（Ａ）
（Ｂ）で夫々設定したガス分配ダンパバイアス（ａ）、
主蒸気温度バイアス（ｂ）と再熱蒸気温度バイアス
（ｃ）を加算して加算器６１に送る。加算器６１では、
Ａ炉域の運転状態に対応する負荷指標（以下ＬＤ）１０
０を入力変数として関数発生器１０１にて所定の演算を
行なって得られる従来の角度指令値と前記角度調節器バ
イアス値を加算し、バイアス補正されたバーナ角度調節
器指令をＡ炉域バーナ角度調節器（不図示）に出力し、
Ａ炉域バーナの角度調整を行なう。
【００２２】従って例えばＡ炉域側が高い、Ｂ炉域側が
低いというアンバランスが生じていると（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）の信号を加算した前記バイアス値加算器
６０より出力されるバイアス値は、Ａ炉域側は−α°、
Ｂ炉域側は＋α°となった場合において、従来の負荷指
標に基づく角度指令を０と想定すると、加算器６１に加
算されたバーナ角度調節器指令のＡ炉域側は−α°、Ｂ
炉域側は＋α°となり、この信号がＡ／Ｂ炉域それぞれ
のバーナ角度調節器１６へ入力される。この信号を受け
とったＡ炉域側のバーナ２Ａは−α°（下側へ）を向
き、Ｂ炉域側のバーナ２Ｂは＋α°（上側）を向き燃焼
することとなり、Ａ炉域の燃焼ゾーンは下がり、Ｂ炉域
の燃焼ゾーンは上がることになるのでＡ炉域主蒸気は下
がり傾向、Ｂ炉域は上がり傾向となりアンバランスは改
善の方向に動く。
低いというアンバランスが生じていると（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）の信号を加算した前記バイアス値加算器
６０より出力されるバイアス値は、Ａ炉域側は−α°、
Ｂ炉域側は＋α°となった場合において、従来の負荷指
標に基づく角度指令を０と想定すると、加算器６１に加
算されたバーナ角度調節器指令のＡ炉域側は−α°、Ｂ
炉域側は＋α°となり、この信号がＡ／Ｂ炉域それぞれ
のバーナ角度調節器１６へ入力される。この信号を受け
とったＡ炉域側のバーナ２Ａは−α°（下側へ）を向
き、Ｂ炉域側のバーナ２Ｂは＋α°（上側）を向き燃焼
することとなり、Ａ炉域の燃焼ゾーンは下がり、Ｂ炉域
の燃焼ゾーンは上がることになるのでＡ炉域主蒸気は下
がり傾向、Ｂ炉域は上がり傾向となりアンバランスは改
善の方向に動く。
【００２３】これによりＡ炉域、Ｂ炉域の蒸気温度アン
バランスは軽減され、タービン側への供給蒸気もＡ・Ｂ
バランスされたものとなるので寿命消費を早めるという
問題点を解消できる。
バランスは軽減され、タービン側への供給蒸気もＡ・Ｂ
バランスされたものとなるので寿命消費を早めるという
問題点を解消できる。
【００２４】
【発明の効果】以上記載のごとく本発明によれば、バー
ナ角度調節器に複数の炉域の燃焼状態のアンバランスを
軽減して安定した蒸気を確保する事の出来るボイラの炉
域燃焼状態制御方法を得る事が出来る。
ナ角度調節器に複数の炉域の燃焼状態のアンバランスを
軽減して安定した蒸気を確保する事の出来るボイラの炉
域燃焼状態制御方法を得る事が出来る。
【図１】図１乃至図４は、本発明の実施形態におけるＡ
／Ｂ２つの炉域からなるボイラおよびその燃焼状態制御
回路を示し、図１は前記ボイラの概略正面図である。
／Ｂ２つの炉域からなるボイラおよびその燃焼状態制御
回路を示し、図１は前記ボイラの概略正面図である。
【図２】（Ａ）は図１のＡ−Ａ線部分の断面図、（Ｂ）
は図１のＢ−Ｂ線部分の断面図である。
は図１のＢ−Ｂ線部分の断面図である。
【図３】（Ａ）はＡ炉域側のバーナ角度調整回路、
（Ｂ）はガス分配ダンパ３、４に基づくバイアス値を求
める制御回路である。
（Ｂ）はガス分配ダンパ３、４に基づくバイアス値を求
める制御回路である。
【図４】（Ａ）は主蒸気管温度バイアス値を得るための
制御回路、（Ｂ）は再熱蒸気管温度バイアス値を得るた
めの制御回路である。
制御回路、（Ｂ）は再熱蒸気管温度バイアス値を得るた
めの制御回路である。
【図５】従来のバーナ角度調整用の制御回路を示す。
３０ 押込通風機 １ 火炉 ２ バーナ ３ ＲＨ側ガス分配ダンパ ４ ＳＨ側ガス分配ダンパ ６ 給水ポンプ ７ ＥＣφ（節炭管） ８ １次過熱器 ９ ２〜４次の過熱器 １０ 主蒸気管 １１ 高圧タービン １２ １次再熱器 １３ ２次再熱器 １４ 再熱蒸気管 １５ 低圧タービン
Claims (1)
- 【請求項１】 火炉内に複数の独立した燃焼状態を形成
する炉域を具え、夫々の炉域の後流側に位置する後部煙
道にガス分配ダンパを、又前記夫々の炉域上方若しくは
後部煙道に主蒸気用加熱手段又は／及び再熱蒸気用加熱
手段を配設してなる複数の炉域を有するボイラにおい
て、 前記夫々の炉域若しくは後部煙道に設置された加熱手段
により加熱された主蒸気温度又は／及び再熱蒸気温度の
前記両炉域間の温度偏差、ガス分配ダンパの開度偏差の
内、少なくとも一の偏差信号に基づいて両炉域の燃焼状
態のアンバランスを検出し、該検出信号基づいて前記炉
域夫々に配設されたバーナの角度を調節して燃焼ゾーン
を変えることにより、両炉域間の燃焼アンバランスを軽
減することを特徴とするボイラの炉域燃焼状態制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27967397A JP3652849B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 複数の炉域を有するボイラの炉域燃焼状態制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27967397A JP3652849B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 複数の炉域を有するボイラの炉域燃焼状態制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11101401A true JPH11101401A (ja) | 1999-04-13 |
| JP3652849B2 JP3652849B2 (ja) | 2005-05-25 |
Family
ID=17614279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27967397A Expired - Fee Related JP3652849B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 複数の炉域を有するボイラの炉域燃焼状態制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3652849B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007263505A (ja) * | 2006-03-29 | 2007-10-11 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 石炭焚きボイラの制御装置 |
| JP2013133988A (ja) * | 2011-12-26 | 2013-07-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石炭焚き火力発電プラントの制御装置及び制御方法 |
| CN110645569A (zh) * | 2019-11-01 | 2020-01-03 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 一种提高w火焰锅炉煤种灵活性的燃烧系统及燃烧方法 |
-
1997
- 1997-09-26 JP JP27967397A patent/JP3652849B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007263505A (ja) * | 2006-03-29 | 2007-10-11 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 石炭焚きボイラの制御装置 |
| JP2013133988A (ja) * | 2011-12-26 | 2013-07-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石炭焚き火力発電プラントの制御装置及び制御方法 |
| CN110645569A (zh) * | 2019-11-01 | 2020-01-03 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 一种提高w火焰锅炉煤种灵活性的燃烧系统及燃烧方法 |
| CN110645569B (zh) * | 2019-11-01 | 2023-10-24 | 国能南京电力试验研究有限公司 | 一种提高w火焰锅炉煤种灵活性的燃烧系统及燃烧方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3652849B2 (ja) | 2005-05-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5210799B2 (ja) | 酸素燃焼ボイラプラント及び酸素燃焼ボイラプラントの制御方法 | |
| JP2012017965A (ja) | ボイラシステム | |
| JPH0765724B2 (ja) | 火力発電プラント自動制御装置 | |
| JPH11101401A (ja) | 複数の炉域を有するボイラの炉域燃焼状態制御方法 | |
| JP2001132940A (ja) | ボイラの多缶設置システムにおける排ガス逆流防止装置 | |
| JPH08178208A (ja) | ボイラ及びボイラの再熱蒸気温度制御方法 | |
| JP3455389B2 (ja) | 外部燃焼式過熱器の制御方法 | |
| JP2565142B2 (ja) | プラント自動制御装置 | |
| JP3738487B2 (ja) | コンビネーションバーナの燃焼用空気制御装置 | |
| JP2915502B2 (ja) | 再熱蒸気温度制御方法 | |
| JP5408150B2 (ja) | ボイラシステム | |
| JP3830610B2 (ja) | 発電用ボイラの再熱蒸気制御方法 | |
| JP2023106935A (ja) | ボイラ制御装置、ボイラ制御方法、及び、プログラム | |
| JPH06193801A (ja) | 循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置 | |
| JPH1054508A (ja) | 主蒸気温度制御方法及び装置 | |
| JPH11351512A (ja) | ボイラの再熱蒸気温度制御装置 | |
| JP2006064188A (ja) | ボイラの再熱器蒸気温度の制御方法および装置 | |
| JP5408149B2 (ja) | ボイラシステム | |
| JPH0533903A (ja) | ボイラ火炉の運転方法 | |
| JPH0238843B2 (ja) | ||
| JP3455388B2 (ja) | 外部燃焼式過熱器 | |
| JP2675105B2 (ja) | バーナ自動制御装置 | |
| JP3628184B2 (ja) | 流動床式ごみ焼却炉の制御方法 | |
| JPH0765723B2 (ja) | プラント自動制御装置 | |
| JPH04131602A (ja) | ボイラの火炉出口温度制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050215 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050224 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080304 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090304 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100304 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110304 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110304 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120304 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130304 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140304 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |