JPH1094860A - 鋼連続鋳造用タンディッシュ - Google Patents
鋼連続鋳造用タンディッシュInfo
- Publication number
- JPH1094860A JPH1094860A JP25352596A JP25352596A JPH1094860A JP H1094860 A JPH1094860 A JP H1094860A JP 25352596 A JP25352596 A JP 25352596A JP 25352596 A JP25352596 A JP 25352596A JP H1094860 A JPH1094860 A JP H1094860A
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- Japan
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- molten steel
- tundish
- ladle
- continuous casting
- weir
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Abstract
(57)【要約】
【課題】鋳片の非金属介在物が少なく、連々鋳において
取鍋交換前後の鋳片の清浄度が改善され、異鋼種連々鋳
においては鋳片の成分が迅速に切り替わる、連続鋳造用
タンディッシュ。 【解決手段】取鍋の溶湯注湯部と鋳型への溶鋼流出部の
間のタンディッシュ底面に長さが５００ｍｍ以上の高底
部を配設し、該高底部はその上面がタンディッシュの底
面よりも２００ｍｍ以上高くかつタンディッシュ内溶鋼
湯面よりも５００ｍｍ以上下方となる高さに設定する。
高底部には、溝幅が１００〜２００ｍｍの排滓用の溝を
形成する事ができる。
取鍋交換前後の鋳片の清浄度が改善され、異鋼種連々鋳
においては鋳片の成分が迅速に切り替わる、連続鋳造用
タンディッシュ。 【解決手段】取鍋の溶湯注湯部と鋳型への溶鋼流出部の
間のタンディッシュ底面に長さが５００ｍｍ以上の高底
部を配設し、該高底部はその上面がタンディッシュの底
面よりも２００ｍｍ以上高くかつタンディッシュ内溶鋼
湯面よりも５００ｍｍ以上下方となる高さに設定する。
高底部には、溝幅が１００〜２００ｍｍの排滓用の溝を
形成する事ができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造に用
いられるタンディッシュに関する。
いられるタンディッシュに関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は、従来の鋼連続鋳造用タンディッ
シュの縦断面の説明図である。タンディッシュの底面１
から溶鋼湯面２までの溶鋼深さｈは約１０００ｍｍで、
取鍋の溶鋼注湯部３と鋳型への溶鋼流出部４の間には、
タンディッシュの底面１からの高さＨが約７００ｍｍの
堰５が形成されている。尚堰５の長さＬは７０〜１００
ｍｍである。
シュの縦断面の説明図である。タンディッシュの底面１
から溶鋼湯面２までの溶鋼深さｈは約１０００ｍｍで、
取鍋の溶鋼注湯部３と鋳型への溶鋼流出部４の間には、
タンディッシュの底面１からの高さＨが約７００ｍｍの
堰５が形成されている。尚堰５の長さＬは７０〜１００
ｍｍである。
【０００３】図３のタンディッシュを用いると、取鍋か
ら注入された溶鋼は、堰５を越えて鋳型への溶鋼流出部
４に達する。溶鋼内に含有されている介在物も溶鋼注湯
部３内で上昇し堰５を越えて流れるが、溶鋼注湯部３内
であるいは堰５を越えて流れる際に溶鋼中の介在物はス
ラグ６に吸収され、従って堰５により鋳型への溶鋼流出
部４における溶鋼の介在物は低減するといわれている。
ら注入された溶鋼は、堰５を越えて鋳型への溶鋼流出部
４に達する。溶鋼内に含有されている介在物も溶鋼注湯
部３内で上昇し堰５を越えて流れるが、溶鋼注湯部３内
であるいは堰５を越えて流れる際に溶鋼中の介在物はス
ラグ６に吸収され、従って堰５により鋳型への溶鋼流出
部４における溶鋼の介在物は低減するといわれている。
【０００４】前の取鍋の溶鋼を鋳造した後、タンディッ
シュを交換しないで、後の取鍋の溶鋼を鋳造する連々鋳
は広く行われている。この連々鋳においては、前の取鍋
の注入終了に近い時期の溶湯から製造した鋳片や、後の
取鍋の注入開始時期の溶湯から製造した鋳片は、他の時
期に製造された鋳片よりも清浄度が悪いという問題点が
ある。従って取鍋交換前後の鋳片の清浄度の改善が強く
望まれている。
シュを交換しないで、後の取鍋の溶鋼を鋳造する連々鋳
は広く行われている。この連々鋳においては、前の取鍋
の注入終了に近い時期の溶湯から製造した鋳片や、後の
取鍋の注入開始時期の溶湯から製造した鋳片は、他の時
期に製造された鋳片よりも清浄度が悪いという問題点が
ある。従って取鍋交換前後の鋳片の清浄度の改善が強く
望まれている。
【０００５】また前の取鍋の溶鋼の成分が後の取鍋の溶
鋼の成分と相違する連々鋳においては、後の取鍋の溶鋼
の注入開始以後も約１０ｍの鋳片には前の取鍋の成分が
検知されるという問題点がある。この鋳片については、
他鋼種への振り替えが行われるか、成分系によっては屑
となる場合もある。従って短時間で鋳片の成分が切り替
わる連々鋳が強く望まれている。
鋼の成分と相違する連々鋳においては、後の取鍋の溶鋼
の注入開始以後も約１０ｍの鋳片には前の取鍋の成分が
検知されるという問題点がある。この鋳片については、
他鋼種への振り替えが行われるか、成分系によっては屑
となる場合もある。従って短時間で鋳片の成分が切り替
わる連々鋳が強く望まれている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】鋳片の非金属介在物は
少ない事が望ましい。本発明は鋳片の非金属介在物を低
減するタンディッシュの提供を課題としている。また連
々鋳においては前記の如く取鍋交換前後の鋳片の清浄度
が改善され、あるいは鋳片の成分が迅速に切り替わるこ
とが望ましい。本発明は連々鋳において取鍋交換前後の
鋳片の清浄度が改善されかつ鋳片の成分が迅速に切り替
わるタンディッシュの提供を課題としている。
少ない事が望ましい。本発明は鋳片の非金属介在物を低
減するタンディッシュの提供を課題としている。また連
々鋳においては前記の如く取鍋交換前後の鋳片の清浄度
が改善され、あるいは鋳片の成分が迅速に切り替わるこ
とが望ましい。本発明は連々鋳において取鍋交換前後の
鋳片の清浄度が改善されかつ鋳片の成分が迅速に切り替
わるタンディッシュの提供を課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】図１は本発明のタンディ
ッシュの例を示す図で、図１（Ａ）は取鍋からの溶鋼注
湯部３と鋳型への溶鋼流出部４を含む縦断面の説明図
で、図１（Ｂ）は図１（Ａ）のイ−イ縦断面の説明図で
ある。
ッシュの例を示す図で、図１（Ａ）は取鍋からの溶鋼注
湯部３と鋳型への溶鋼流出部４を含む縦断面の説明図
で、図１（Ｂ）は図１（Ａ）のイ−イ縦断面の説明図で
ある。
【０００８】本発明は、（１）タンディッシュ底面１か
ら溶鋼湯面２までの溶鋼深さｈを７００ｍｍ超として操
業する連続鋳造用タンディッシュ８において、取鍋の溶
鋼注湯部３と鋳型への溶鋼流出部４の間のタンディッシ
ュの底面１に長さＬが５００ｍｍ以上の高底部１０が配
設され、該高底部１０は、その上面がタンディッシュ底
面１よりも２００ｍｍ以上高く、即ちＨが２００ｍｍ以
上であり、かつタンディッシュ内溶鋼湯面２よりも５０
０ｍｍ以上下方となる、従って（ｈ−Ｈ）が５００ｍｍ
以上となる高さである事を特徴としている。
ら溶鋼湯面２までの溶鋼深さｈを７００ｍｍ超として操
業する連続鋳造用タンディッシュ８において、取鍋の溶
鋼注湯部３と鋳型への溶鋼流出部４の間のタンディッシ
ュの底面１に長さＬが５００ｍｍ以上の高底部１０が配
設され、該高底部１０は、その上面がタンディッシュ底
面１よりも２００ｍｍ以上高く、即ちＨが２００ｍｍ以
上であり、かつタンディッシュ内溶鋼湯面２よりも５０
０ｍｍ以上下方となる、従って（ｈ−Ｈ）が５００ｍｍ
以上となる高さである事を特徴としている。
【０００９】また図１（Ｃ）にみられる如く、本発明は
（２）高底部１０が、溝幅Ｗが１００〜２００ｍｍで、
図１（Ａ）の取鍋の溶鋼注湯部３から鋳型への溶鋼流出
部４に至る、図１（Ｃ）の９で示した排滓用の溝を有す
る高底部１０である事を特徴とする、前記（１）に記載
の鋼連続鋳造用タンディッシュである。
（２）高底部１０が、溝幅Ｗが１００〜２００ｍｍで、
図１（Ａ）の取鍋の溶鋼注湯部３から鋳型への溶鋼流出
部４に至る、図１（Ｃ）の９で示した排滓用の溝を有す
る高底部１０である事を特徴とする、前記（１）に記載
の鋼連続鋳造用タンディッシュである。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明者等は水モデルを用いて、
タンディッシュ内の堰の形状と溶鋼流れの関係を調査し
た。図２はその例で、図２（Ａ）は従来の堰５の例、図
２（Ｂ）は本発明の高底部の堰１０の例である。
タンディッシュ内の堰の形状と溶鋼流れの関係を調査し
た。図２はその例で、図２（Ａ）は従来の堰５の例、図
２（Ｂ）は本発明の高底部の堰１０の例である。
【００１１】図２（Ａ）にみられる如く、従来の堰５の
場合は、溶鋼注湯部３に注湯された溶鋼は、堰５に突き
当たり、強い上昇流を形成する。この強い上昇流は、溶
鋼の上面にあるスラグ６を強く撹拌しスラグ巻き込み
６’を形成する。一方堰５の、鋳型への溶鋼流出部４側
には、堰５の高さに相当する大きな容積の澱み部１１が
形成される。
場合は、溶鋼注湯部３に注湯された溶鋼は、堰５に突き
当たり、強い上昇流を形成する。この強い上昇流は、溶
鋼の上面にあるスラグ６を強く撹拌しスラグ巻き込み
６’を形成する。一方堰５の、鋳型への溶鋼流出部４側
には、堰５の高さに相当する大きな容積の澱み部１１が
形成される。
【００１２】図２（Ａ）でタンディッシュ内の溶鋼湯面
２を下げると、堰５の上面と溶鋼湯面２との間隔は小さ
くなるが、この際には溶湯注湯部３における溶鋼の上昇
流は更に強くなりスラグ巻き込み６’も増加する。堰５
の上面と溶鋼湯面２との間隔が小さくなると、澱み部１
１は順次溶鋼流出部４に流出する。しかし澱み部１１が
流出し始めた段階で、堰５の上面と溶鋼湯面２との間隔
を再度大きくすると、澱み部１１の流出は停止し、再度
大きな容積の澱み部１１となる。
２を下げると、堰５の上面と溶鋼湯面２との間隔は小さ
くなるが、この際には溶湯注湯部３における溶鋼の上昇
流は更に強くなりスラグ巻き込み６’も増加する。堰５
の上面と溶鋼湯面２との間隔が小さくなると、澱み部１
１は順次溶鋼流出部４に流出する。しかし澱み部１１が
流出し始めた段階で、堰５の上面と溶鋼湯面２との間隔
を再度大きくすると、澱み部１１の流出は停止し、再度
大きな容積の澱み部１１となる。
【００１３】一方図２（Ｂ）にみられる如く、本発明の
高底部１０の場合は、溶鋼注湯部３における上昇流は弱
く、スラグ６を撹拌する力が弱い。このためスラグ巻込
６’の発生はみとめられない。尚図２（Ｂ）の場合にも
澱み部１１は発生するが、図２（Ａ）の場合に比べてそ
の容積は図２（Ｂ）の如く小さい。
高底部１０の場合は、溶鋼注湯部３における上昇流は弱
く、スラグ６を撹拌する力が弱い。このためスラグ巻込
６’の発生はみとめられない。尚図２（Ｂ）の場合にも
澱み部１１は発生するが、図２（Ａ）の場合に比べてそ
の容積は図２（Ｂ）の如く小さい。
【００１４】上記の水モデルの調査結果から、スラグ巻
込６’を低減するためには、堰５を低くして強い上昇流
の発生を防止する事が考えられる。また連々鋳における
取鍋交換前後の鋳片の清浄度を改善するためには、堰５
を低くして、取鍋交換の際にも堰５の上面と溶鋼湯面２
との間隔を十分に保持する事が有効と考えられる。また
連々鋳において鋳片の成分を迅速に切り替えるためには
堰５の高さを低くして、澱み部１１の容積を小さくする
事が有効と考えられる。
込６’を低減するためには、堰５を低くして強い上昇流
の発生を防止する事が考えられる。また連々鋳における
取鍋交換前後の鋳片の清浄度を改善するためには、堰５
を低くして、取鍋交換の際にも堰５の上面と溶鋼湯面２
との間隔を十分に保持する事が有効と考えられる。また
連々鋳において鋳片の成分を迅速に切り替えるためには
堰５の高さを低くして、澱み部１１の容積を小さくする
事が有効と考えられる。
【００１５】
【表１】
【００１６】本発明者等は、水モデルによる前記調査結
果を参考にして、堰の形状が異なるタンディッシュを作
成し、これ等を用いて連続鋳造を行った。その概要を表
１に示した。表１で介在物は、タコ壷型のサンプラーを
用いて鋳型への溶鋼流出部４の近傍の溶鋼を汲み上げ、
これを用いて検鏡法により測定したもので、表１の番号
１の介在物を１００とした場合の相対値である。また表
１の番号１〜６は取鍋の鋳造中期の溶鋼の測定値であ
る。
果を参考にして、堰の形状が異なるタンディッシュを作
成し、これ等を用いて連続鋳造を行った。その概要を表
１に示した。表１で介在物は、タコ壷型のサンプラーを
用いて鋳型への溶鋼流出部４の近傍の溶鋼を汲み上げ、
これを用いて検鏡法により測定したもので、表１の番号
１の介在物を１００とした場合の相対値である。また表
１の番号１〜６は取鍋の鋳造中期の溶鋼の測定値であ
る。
【００１７】番号１は、高さが７００ｍｍで長さＬが８
０ｍｍの通常の堰を有するタンディッシュの例である。
番号２は高さが１００ｍｍの高底部の堰の比較例である
が、番号２は高底部の堰の高さが１００ｍｍで本発明よ
りも低く過ぎるために取鍋内の溶鋼中の介在物を浮上し
除去する効果が小さく介在物は番号１よりも多い。番号
３は高底部の堰の高さを２００ｍｍにした本発明の例で
あるが、介在物は番号１よりも顕著に少ない。番号４は
高底部の長さＬが本発明の５００ｍｍよりも短かい２０
０ｍｍの比較例であるが、番号１と略同等の介在物のレ
ベルにある。しかし番号５の如く高底部の長さＬを５０
０ｍｍ以上とする事により、介在物は低減する。
０ｍｍの通常の堰を有するタンディッシュの例である。
番号２は高さが１００ｍｍの高底部の堰の比較例である
が、番号２は高底部の堰の高さが１００ｍｍで本発明よ
りも低く過ぎるために取鍋内の溶鋼中の介在物を浮上し
除去する効果が小さく介在物は番号１よりも多い。番号
３は高底部の堰の高さを２００ｍｍにした本発明の例で
あるが、介在物は番号１よりも顕著に少ない。番号４は
高底部の長さＬが本発明の５００ｍｍよりも短かい２０
０ｍｍの比較例であるが、番号１と略同等の介在物のレ
ベルにある。しかし番号５の如く高底部の長さＬを５０
０ｍｍ以上とする事により、介在物は低減する。
【００１８】番号６は、高底部の上面と溶鋼湯面との間
隔（ｈ−Ｈ）が５００ｍｍ以下の比較例であるが、（ｈ
−Ｈ）が小さい場合の介在物は番号１と同等のレベルに
ある。以上の点により、高底部はタンディッシュの底面
よりも２００ｍｍ以上高くする事が好ましく、また高底
部の長さＬは５００ｍｍ以上とする事が好ましい。尚高
底部の上面と溶鋼湯面との間隔（ｈ−Ｈ）は５００ｍｍ
以上とする事が好ましい。
隔（ｈ−Ｈ）が５００ｍｍ以下の比較例であるが、（ｈ
−Ｈ）が小さい場合の介在物は番号１と同等のレベルに
ある。以上の点により、高底部はタンディッシュの底面
よりも２００ｍｍ以上高くする事が好ましく、また高底
部の長さＬは５００ｍｍ以上とする事が好ましい。尚高
底部の上面と溶鋼湯面との間隔（ｈ−Ｈ）は５００ｍｍ
以上とする事が好ましい。
【００１９】番号７は、連々鋳の際の、後の取鍋の鋳造
初期の溶鋼の例である。この連々鋳に際しては、後鍋の
溶鋼の鋳造開始の際は、溶鋼湯面高さｈは６００ｍｍで
あり（ｈ−Ｈ）は２００ｍｍであったが、介在物は多
い。これは（ｈ−Ｈ）が２００ｍｍで本発明よりも小さ
過ぎるために、高底部を流れる活溌な溶鋼の流れがスラ
グ巻き込みを発生させたものと考えられる。番号８は番
号７と同様に、連々鋳を行った際の後の取鍋の鋳造初期
の溶鋼の例であるが、この場合は（ｈ−Ｈ）を本発明の
５００ｍｍ以上としたために、溶鋼の介在物は少ない。
初期の溶鋼の例である。この連々鋳に際しては、後鍋の
溶鋼の鋳造開始の際は、溶鋼湯面高さｈは６００ｍｍで
あり（ｈ−Ｈ）は２００ｍｍであったが、介在物は多
い。これは（ｈ−Ｈ）が２００ｍｍで本発明よりも小さ
過ぎるために、高底部を流れる活溌な溶鋼の流れがスラ
グ巻き込みを発生させたものと考えられる。番号８は番
号７と同様に、連々鋳を行った際の後の取鍋の鋳造初期
の溶鋼の例であるが、この場合は（ｈ−Ｈ）を本発明の
５００ｍｍ以上としたために、溶鋼の介在物は少ない。
【００２０】本発明者等は番号７および８において、後
鍋の鋳造開始後の鋳片から長さ方向の異なる位置の分析
試料を多数個採取しこれをチェック分析して、取鍋交換
後に前鍋の溶鋼成分の影響がなくなり、鋳片の成分が後
鍋溶鋼の成分となるまでの鋳片の長さを調査した。表１
の鋳片成分切替りはこの際の鋳片の長さである。従来
の、例えば表１の番号１の、堰の高さが７００ｍｍのタ
ンディッシュを用いた場合は、鋳片成分の切替りは約１
０ｍとなる。表１の番号７および８では鋳片成分の切替
り長さは０．８〜２．２ｍで、従来よりも顕著に短い。
これは番号７，８においはて、高底部の高さが２００〜
４００ｍｍで従来よりも低いために、図２で述べた澱み
部１１の容積が小さくなったためと想考される。
鍋の鋳造開始後の鋳片から長さ方向の異なる位置の分析
試料を多数個採取しこれをチェック分析して、取鍋交換
後に前鍋の溶鋼成分の影響がなくなり、鋳片の成分が後
鍋溶鋼の成分となるまでの鋳片の長さを調査した。表１
の鋳片成分切替りはこの際の鋳片の長さである。従来
の、例えば表１の番号１の、堰の高さが７００ｍｍのタ
ンディッシュを用いた場合は、鋳片成分の切替りは約１
０ｍとなる。表１の番号７および８では鋳片成分の切替
り長さは０．８〜２．２ｍで、従来よりも顕著に短い。
これは番号７，８においはて、高底部の高さが２００〜
４００ｍｍで従来よりも低いために、図２で述べた澱み
部１１の容積が小さくなったためと想考される。
【００２１】本発明を図１（Ｂ）に示した排滓用の溝が
ない高底部を有するタンディッシュについて述べたが、
本発明のタンディッシュの高底部には、図１（Ｃ）で示
した排滓用の溝９を形成する事ができる。この排滓用の
溝９を設けると、連々鋳の鍋交換時に、あるいは連続鋳
造終了時にタンディッシュ内のスラグを溶鋼注湯部３か
ら溶鋼流出部４へ移動させ、鋳型への溶湯流出孔からタ
ンディッシュ外に流出させる事ができる。この際の排滓
用の溝９は幅Ｗを１００〜２００ｍｍとする事が好まし
い。
ない高底部を有するタンディッシュについて述べたが、
本発明のタンディッシュの高底部には、図１（Ｃ）で示
した排滓用の溝９を形成する事ができる。この排滓用の
溝９を設けると、連々鋳の鍋交換時に、あるいは連続鋳
造終了時にタンディッシュ内のスラグを溶鋼注湯部３か
ら溶鋼流出部４へ移動させ、鋳型への溶湯流出孔からタ
ンディッシュ外に流出させる事ができる。この際の排滓
用の溝９は幅Ｗを１００〜２００ｍｍとする事が好まし
い。
【００２２】本発明者等の知見によると、溝９の幅Ｗが
１００ｍｍ未満では、タンディッシュ内のスラグの流れ
が悪くスラグは残留し易い。１００ｍｍ以上にするとス
ラグは流出し易いが、溝９の幅Ｗが２００ｍｍ超になる
と、連続鋳造中にこの排滓用の溝９を通る溶鋼の介在物
を浮上し除去する作用が小さいために、溶鋼流出部４に
おける溶鋼の介在物は増加する。
１００ｍｍ未満では、タンディッシュ内のスラグの流れ
が悪くスラグは残留し易い。１００ｍｍ以上にするとス
ラグは流出し易いが、溝９の幅Ｗが２００ｍｍ超になる
と、連続鋳造中にこの排滓用の溝９を通る溶鋼の介在物
を浮上し除去する作用が小さいために、溶鋼流出部４に
おける溶鋼の介在物は増加する。
【００２３】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明によると、鋳片
の非金属介在物を低減することができる。また連々鋳に
おいて取鍋交換前後の鋳片の非金属介在物を低減し、ま
た鋳片の成分を迅速に切り替える事ができる。
の非金属介在物を低減することができる。また連々鋳に
おいて取鍋交換前後の鋳片の非金属介在物を低減し、ま
た鋳片の成分を迅速に切り替える事ができる。
【図１】：本発明のタンディッシュの例の説明図。
【図２】：タンディッシュ内の堰の形状と溶鋼流れの関
係の説明図。
係の説明図。
【図３】：従来の連続鋳造用タンディッシュの説明図。
１：タンディッシュ底面、 ２：溶鋼湯面、 ３：溶鋼
注湯部、４：溶鋼流出部、 ５：従来の堰、 ６：溶鋼
の上面にあるスラグ、 ６’：スラグ巻き込み、 ７：
溶鋼、 ８：タンディッシュ、 ９：排滓用の溝、 １
０：高底部、１１：澱み部。
注湯部、４：溶鋼流出部、 ５：従来の堰、 ６：溶鋼
の上面にあるスラグ、 ６’：スラグ巻き込み、 ７：
溶鋼、 ８：タンディッシュ、 ９：排滓用の溝、 １
０：高底部、１１：澱み部。
Claims (2)
- 【請求項１】タンディッシュ底面から溶鋼湯面までの溶
鋼深さを７００ｍｍ超とする鋼連続鋳造用タンディッシ
ュにおいて、取鍋の溶鋼注湯部と鋳型への溶鋼流出部の
間のタンディッシュ底面に長さが５００ｍｍ以上の高底
部が配設され、該高底部は、その上面がタンディッシュ
底面よりも２００ｍｍ以上高くかつタンディッシュ内溶
鋼湯面よりも５００ｍｍ以上下方となる高さであること
を特徴とする、鋼連続鋳造用タンディッシュ。 - 【請求項２】高底部が、溝幅が１００〜２００ｍｍで、
取鍋の溶鋼注湯部から鋳型への溶鋼流出部に至る排滓用
の溝を有する高底部である事を特徴とする、請求項１記
載の鋼連続鋳造用タンディッシュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25352596A JPH1094860A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 鋼連続鋳造用タンディッシュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25352596A JPH1094860A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 鋼連続鋳造用タンディッシュ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1094860A true JPH1094860A (ja) | 1998-04-14 |
Family
ID=17252587
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25352596A Withdrawn JPH1094860A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 鋼連続鋳造用タンディッシュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1094860A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021505397A (ja) * | 2017-12-11 | 2021-02-18 | ポスコＰｏｓｃｏ | 溶融物の処理装置 |
-
1996
- 1996-09-25 JP JP25352596A patent/JPH1094860A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021505397A (ja) * | 2017-12-11 | 2021-02-18 | ポスコＰｏｓｃｏ | 溶融物の処理装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20031202 |