JPH1071506A - 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆窒化珪素基焼結材料製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆窒化珪素基焼結材料製切削工具Info
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- JPH1071506A JPH1071506A JP8228424A JP22842496A JPH1071506A JP H1071506 A JPH1071506 A JP H1071506A JP 8228424 A JP8228424 A JP 8228424A JP 22842496 A JP22842496 A JP 22842496A JP H1071506 A JPH1071506 A JP H1071506A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/009—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone characterised by the material treated
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- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
- C04B41/52—Multiple coating or impregnating multiple coating or impregnating with the same composition or with compositions only differing in the concentration of the constituents, is classified as single coating or impregnation
Abstract
(57)【要約】
【課題】 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被
覆Ｓｉ3 Ｎ4 基焼結材料製切削工具を提供する。 【解決手段】 Ｓｉ3 Ｎ4 の含有割合が７５〜９９．９
容量％であるＳｉ3 Ｎ4基焼結材料で構成された基体の
表面に、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＯ2
層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉＣＮＯ層から
なるＴｉ化合物層のうちの１種または２種以上で構成し
た硬質被覆層、あるいは前記Ｔｉ化合物層のうちの１種
または２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層で構成した硬質被覆層
を０．５〜２０μｍの平均層厚で化学蒸着および／また
は物理蒸着してなる表面被覆Ｓｉ3 Ｎ 4 基焼結材料製切
削工具において、前記基体表面部に、前記基体最表面を
電子顕微鏡で観察した組織で、Ｓｉ3 Ｎ4 が４〜４０面
積％に減少した加熱酸化層を形成する。
覆Ｓｉ3 Ｎ4 基焼結材料製切削工具を提供する。 【解決手段】 Ｓｉ3 Ｎ4 の含有割合が７５〜９９．９
容量％であるＳｉ3 Ｎ4基焼結材料で構成された基体の
表面に、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＯ2
層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉＣＮＯ層から
なるＴｉ化合物層のうちの１種または２種以上で構成し
た硬質被覆層、あるいは前記Ｔｉ化合物層のうちの１種
または２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層で構成した硬質被覆層
を０．５〜２０μｍの平均層厚で化学蒸着および／また
は物理蒸着してなる表面被覆Ｓｉ3 Ｎ 4 基焼結材料製切
削工具において、前記基体表面部に、前記基体最表面を
電子顕微鏡で観察した組織で、Ｓｉ3 Ｎ4 が４〜４０面
積％に減少した加熱酸化層を形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硬質被覆層の窒
化珪素（以下、Ｓｉ3 Ｎ4 で示す）基焼結材料で構成さ
れた基体に対する密着性にすぐれ、したがって例えば苛
酷な条件での切削となる鋳鉄の断続切削を高速条件で行
っても硬質被覆層に剥離の発生なく、長期に亘ってすぐ
れた切削性能を発揮するようになる表面被覆Ｓｉ3 Ｎ4
基焼結材料（以下、被覆切削工具という）に関するもの
である。
化珪素（以下、Ｓｉ3 Ｎ4 で示す）基焼結材料で構成さ
れた基体に対する密着性にすぐれ、したがって例えば苛
酷な条件での切削となる鋳鉄の断続切削を高速条件で行
っても硬質被覆層に剥離の発生なく、長期に亘ってすぐ
れた切削性能を発揮するようになる表面被覆Ｓｉ3 Ｎ4
基焼結材料（以下、被覆切削工具という）に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特公昭６２−１３
４３０号公報に記載されるように、Ｓｉ3 Ｎ4 の含有割
合が７５〜９９．９容量％であり、したがって残りは結
合相形成成分としてのＭｇ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｙ、および希
土類元素の酸化物のうちの１種または２種以上、さらに
必要に応じて含有する窒化ジルコニウム（以下、ＺｒＮ
で示す）からなるＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料で構成された基
体の表面に、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、
窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以
下、ＴｉＣＮで示す）層、酸化物（以下、ＴｉＯ2 で示
す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、窒酸化
物（以下、ＴｉＮＯで示す）層、および炭窒酸化物（以
下、ＴｉＣＮＯで示す）層からなるＴｉ化合物層のうち
の１種または２種以上で構成された硬質被覆層、あるい
は前記Ｔｉ化合物層のうちの１種または２種以上と、酸
化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層とで構成
された硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で化学
蒸着および／または物理蒸着してなる被覆切削工具が知
られており、またこの被覆切削工具が主に鋳鉄などの連
続切削や断続切削に用いられていることも知られてい
る。
４３０号公報に記載されるように、Ｓｉ3 Ｎ4 の含有割
合が７５〜９９．９容量％であり、したがって残りは結
合相形成成分としてのＭｇ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｙ、および希
土類元素の酸化物のうちの１種または２種以上、さらに
必要に応じて含有する窒化ジルコニウム（以下、ＺｒＮ
で示す）からなるＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料で構成された基
体の表面に、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、
窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以
下、ＴｉＣＮで示す）層、酸化物（以下、ＴｉＯ2 で示
す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、窒酸化
物（以下、ＴｉＮＯで示す）層、および炭窒酸化物（以
下、ＴｉＣＮＯで示す）層からなるＴｉ化合物層のうち
の１種または２種以上で構成された硬質被覆層、あるい
は前記Ｔｉ化合物層のうちの１種または２種以上と、酸
化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層とで構成
された硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で化学
蒸着および／または物理蒸着してなる被覆切削工具が知
られており、またこの被覆切削工具が主に鋳鉄などの連
続切削や断続切削に用いられていることも知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削装置
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ省力化に
対する要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾
向にあるが、上記の従来被覆切削工具においては、これ
を構成する硬質被覆層の基体表面に対する密着性が不十
分なために、例えば鋳鉄の断続切削を高速で行った場
合、切削が苛酷な条件での切削となることから硬質被覆
層に剥離が発生し易く、これが原因で比較的短時間で使
用寿命に至るのが現状である。
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ省力化に
対する要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾
向にあるが、上記の従来被覆切削工具においては、これ
を構成する硬質被覆層の基体表面に対する密着性が不十
分なために、例えば鋳鉄の断続切削を高速で行った場
合、切削が苛酷な条件での切削となることから硬質被覆
層に剥離が発生し易く、これが原因で比較的短時間で使
用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記従来被覆切削工具に着目
し、これを構成する硬質被覆層の基体表面に対する密着
性の向上を図るべく研究を行った結果、上記基体に、大
気などの酸化性雰囲気中、６００〜１４００℃に所定時
間保持の条件で加熱酸化処理を施すと、前記基体表面部
にはＳｉ3 Ｎ4 の含有割合が減少した加熱酸化層が形成
されるようになり、この加熱酸化層におけるＳｉ3 Ｎ4
の割合を、基体表面を走査型電子顕微鏡や電子線マイク
ロアナライザなどの電子顕微鏡で観察した組織で、４〜
４０面積％、すなわち前記加熱酸化処理を施さない状態
では７５〜９９．９面積％の割合で存在していたＳｉ3
Ｎ4を４〜４０面積％に低減した状態で、これに上記硬
質被覆層を化学蒸着法および／または物理蒸着法を用い
て形成すると、この結果の被覆切削工具においては、前
記硬質被覆層の前記基体表面に対する密着性が著しく向
上し、したがって例えば鋳鉄の高速断続切削でも前記硬
質被覆層に剥離の発生なく、すぐれた切削性能を長期に
亘って発揮するようになるという研究結果を得たのであ
る。
上述のような観点から、上記従来被覆切削工具に着目
し、これを構成する硬質被覆層の基体表面に対する密着
性の向上を図るべく研究を行った結果、上記基体に、大
気などの酸化性雰囲気中、６００〜１４００℃に所定時
間保持の条件で加熱酸化処理を施すと、前記基体表面部
にはＳｉ3 Ｎ4 の含有割合が減少した加熱酸化層が形成
されるようになり、この加熱酸化層におけるＳｉ3 Ｎ4
の割合を、基体表面を走査型電子顕微鏡や電子線マイク
ロアナライザなどの電子顕微鏡で観察した組織で、４〜
４０面積％、すなわち前記加熱酸化処理を施さない状態
では７５〜９９．９面積％の割合で存在していたＳｉ3
Ｎ4を４〜４０面積％に低減した状態で、これに上記硬
質被覆層を化学蒸着法および／または物理蒸着法を用い
て形成すると、この結果の被覆切削工具においては、前
記硬質被覆層の前記基体表面に対する密着性が著しく向
上し、したがって例えば鋳鉄の高速断続切削でも前記硬
質被覆層に剥離の発生なく、すぐれた切削性能を長期に
亘って発揮するようになるという研究結果を得たのであ
る。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、Ｓｉ3 Ｎ4 の含有割合が７５〜９
９．９容量％であるＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料、さらに詳述
すれば、分散相形成成分としてＳｉ3 Ｎ4 ：７５〜９
９．９容量％を含有し、残りが結合相形成成分としての
Ｍｇ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｙ、および希土類元素の酸化物（以
下、これらを総称して金属酸化物と云う）のうちの１種
または２種以上、さらに必要に応じて分散相形成成分と
して含有するＺｒＮからなるＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料で構
成された基体の表面に、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ
層、ＴｉＯ2 層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉ
ＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１種または２種
以上で構成された硬質被覆層、あるいは前記Ｔｉ化合物
層のうちの１種または２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構
成された硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で化
学蒸着および／または物理蒸着してなる被覆切削工具に
おいて、上記基体表面部に、前記基体最表面を電子顕微
鏡で観察した組織で、Ｓｉ3 Ｎ 4 が４〜４０面積％に減
少した加熱酸化層を形成してなる、硬質被覆層がすぐれ
た密着性を有する被覆切削工具に特徴を有するものであ
る。
されたものであって、Ｓｉ3 Ｎ4 の含有割合が７５〜９
９．９容量％であるＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料、さらに詳述
すれば、分散相形成成分としてＳｉ3 Ｎ4 ：７５〜９
９．９容量％を含有し、残りが結合相形成成分としての
Ｍｇ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｙ、および希土類元素の酸化物（以
下、これらを総称して金属酸化物と云う）のうちの１種
または２種以上、さらに必要に応じて分散相形成成分と
して含有するＺｒＮからなるＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料で構
成された基体の表面に、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ
層、ＴｉＯ2 層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉ
ＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１種または２種
以上で構成された硬質被覆層、あるいは前記Ｔｉ化合物
層のうちの１種または２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構
成された硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で化
学蒸着および／または物理蒸着してなる被覆切削工具に
おいて、上記基体表面部に、前記基体最表面を電子顕微
鏡で観察した組織で、Ｓｉ3 Ｎ 4 が４〜４０面積％に減
少した加熱酸化層を形成してなる、硬質被覆層がすぐれ
た密着性を有する被覆切削工具に特徴を有するものであ
る。
【０００６】なお、この発明の被覆切削工具において、
基体におけるＳｉ3 Ｎ4 の含有割合を７５〜９９．９容
量％としたのは、その割合が７５容量％未満になると、
硬さが急激に低下し、所望のすぐれた耐摩耗性を確保す
ることができず、一方その割合が９９．９容量％を越え
ると、実質的に焼結性向上成分である上記金属酸化物の
割合が０．１％未満になってしまい、基体の強度低下が
著しくなるという理由によるものであり、望ましくは９
０〜９７容量％とするのがよい。また、同じく基体表面
部に形成された加熱酸化層の基体最表面におけるＳｉ3
Ｎ4 の含有割合を４〜４０面積％にしたのは、その割合
が４面積％未満になると、前記加熱酸化層の軟化が著し
く、所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができず、
一方その割合が４０面積％を越えると、基体表面と硬質
被覆層との間にすぐれた密着性を確保することができな
くなるという理由からであり、望ましくは１０〜３０面
積％とするのがよい。さらに、硬質被覆層の平均層厚を
０．５〜２０μｍとしたのは、その層厚が０．５μｍ未
満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができ
ず、一方その層厚が２０μｍを越えると、耐欠損性が低
下するようになるという理由からであり、望ましくは１
〜８μｍとするのがよい。
基体におけるＳｉ3 Ｎ4 の含有割合を７５〜９９．９容
量％としたのは、その割合が７５容量％未満になると、
硬さが急激に低下し、所望のすぐれた耐摩耗性を確保す
ることができず、一方その割合が９９．９容量％を越え
ると、実質的に焼結性向上成分である上記金属酸化物の
割合が０．１％未満になってしまい、基体の強度低下が
著しくなるという理由によるものであり、望ましくは９
０〜９７容量％とするのがよい。また、同じく基体表面
部に形成された加熱酸化層の基体最表面におけるＳｉ3
Ｎ4 の含有割合を４〜４０面積％にしたのは、その割合
が４面積％未満になると、前記加熱酸化層の軟化が著し
く、所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができず、
一方その割合が４０面積％を越えると、基体表面と硬質
被覆層との間にすぐれた密着性を確保することができな
くなるという理由からであり、望ましくは１０〜３０面
積％とするのがよい。さらに、硬質被覆層の平均層厚を
０．５〜２０μｍとしたのは、その層厚が０．５μｍ未
満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができ
ず、一方その層厚が２０μｍを越えると、耐欠損性が低
下するようになるという理由からであり、望ましくは１
〜８μｍとするのがよい。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆切削工具
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも０．１〜１μｍの範囲内の所定の平均粒径を有す
るＳｉ3 Ｎ4 粉末、各種の金属酸化物粉末、及びＺｒＮ
粉末を用意し、これら原料粉末を表１、２に示される配
合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾
燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に定める形状
の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、まず温
度：１５００〜１８００℃、圧力：３．５ＭＰａ、保持
時間：３時間の条件で一次焼結し、ついで温度：１７０
０〜２０００℃、圧力：１００ＭＰａ、保持時間：１．
５時間の条件で二次次焼結することにより基体Ａ〜Ｔを
それぞれ製造した。なお、表１、２には、上記基体Ａ〜
Ｅの最表面を、ダイヤモンド砥石を用いて鏡面研磨した
状態で、走査型電子顕微鏡および電子線マイクロアナラ
イザで観察した組織にもとづいて算出したＳｉ3 Ｎ4 の
面積％をそれぞれ示した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも０．１〜１μｍの範囲内の所定の平均粒径を有す
るＳｉ3 Ｎ4 粉末、各種の金属酸化物粉末、及びＺｒＮ
粉末を用意し、これら原料粉末を表１、２に示される配
合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾
燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に定める形状
の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、まず温
度：１５００〜１８００℃、圧力：３．５ＭＰａ、保持
時間：３時間の条件で一次焼結し、ついで温度：１７０
０〜２０００℃、圧力：１００ＭＰａ、保持時間：１．
５時間の条件で二次次焼結することにより基体Ａ〜Ｔを
それぞれ製造した。なお、表１、２には、上記基体Ａ〜
Ｅの最表面を、ダイヤモンド砥石を用いて鏡面研磨した
状態で、走査型電子顕微鏡および電子線マイクロアナラ
イザで観察した組織にもとづいて算出したＳｉ3 Ｎ4 の
面積％をそれぞれ示した。
【０００８】ついで、これらの基体Ａ〜Ｔに、このうち
基体Ａ〜Ｊは、その表面をダイヤモンド砥石を用いて研
磨した状態で、また基体Ｋ〜Ｔは焼結したままの状態
で、大気中、それぞれ表３、４に示される温度および保
持時間で加熱酸化処理を施して基体表面部に加熱酸化層
を形成し、基体Ｋ〜Ｔにはバレル処理と鏡面研磨を施し
た状態で、また基体Ａ〜Ｔには鏡面研磨だけを施した状
態で、同じく基体最表面（加熱酸化層最表面）を走査型
電子顕微鏡および電子線マイクロアナライザで観察し、
この観察組織にもとづいてＳｉ3 Ｎ4 の割合（面積％）
を算出し、引き続いて、通常の化学蒸着装置を用い、通
常の条件で同じく表３、４に示される組成および平均層
厚を硬質被覆層を形成することにより本発明被覆切削工
具１〜２０をそれぞれ製造した。また、比較の目的で、
表１、２に示される基体Ａ〜Ｔのそれぞれの鏡面研磨表
面に、表５、６に示される通り直接本発明被覆切削工具
１〜２０と同じ条件で硬質被覆層を形成することにより
従来被覆切削工具１〜２０をそれぞれ製造した。
基体Ａ〜Ｊは、その表面をダイヤモンド砥石を用いて研
磨した状態で、また基体Ｋ〜Ｔは焼結したままの状態
で、大気中、それぞれ表３、４に示される温度および保
持時間で加熱酸化処理を施して基体表面部に加熱酸化層
を形成し、基体Ｋ〜Ｔにはバレル処理と鏡面研磨を施し
た状態で、また基体Ａ〜Ｔには鏡面研磨だけを施した状
態で、同じく基体最表面（加熱酸化層最表面）を走査型
電子顕微鏡および電子線マイクロアナライザで観察し、
この観察組織にもとづいてＳｉ3 Ｎ4 の割合（面積％）
を算出し、引き続いて、通常の化学蒸着装置を用い、通
常の条件で同じく表３、４に示される組成および平均層
厚を硬質被覆層を形成することにより本発明被覆切削工
具１〜２０をそれぞれ製造した。また、比較の目的で、
表１、２に示される基体Ａ〜Ｔのそれぞれの鏡面研磨表
面に、表５、６に示される通り直接本発明被覆切削工具
１〜２０と同じ条件で硬質被覆層を形成することにより
従来被覆切削工具１〜２０をそれぞれ製造した。
【０００９】つぎに、上記本発明被覆切削工具１〜２０
および従来被覆切削工具１〜２０について、 被削材：ＦＣ３００の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸
棒、 切削速度：４００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１．５ｍｍ、 送り：０．４ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５０分、 の条件での鋳鉄の湿式高速断続切削試験を行い、切刃の
逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表２〜５
に示した。
および従来被覆切削工具１〜２０について、 被削材：ＦＣ３００の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸
棒、 切削速度：４００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１．５ｍｍ、 送り：０．４ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５０分、 の条件での鋳鉄の湿式高速断続切削試験を行い、切刃の
逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表２〜５
に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【表６】
【００１６】
【発明の効果】表３〜６に示される結果から、基体表面
部にＳｉ3 Ｎ4 の含有割合が低減した加熱酸化層が形成
された本発明被覆切削工具１〜２０は、これの形成がな
い従来被覆切削工具１〜２０に比して、硬質被覆層の基
体表面に対する密着性にすぐれているので、苛酷な切削
条件となる鋳鉄の高速断続切削でも硬質被覆層に剥離の
発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するの
に対して、従来被覆切削工具１〜２０においては、硬質
被覆層と基体との密着性が不十分なために比較的短時間
で硬質被覆層に剥離が発生し、使用寿命に至ることが明
らかである。上述のように、この発明の被覆切削工具
は、これを構成する硬質被覆層が基体表面に著しく強固
に密着しているので、例えば鋳鉄などの通常の条件での
連続切削や断続切削は勿論のこと、特にこれらの切削を
苛酷な条件で行っても硬質被覆層に剥離の発生なく、長
期に亘ってすぐれた切削性能を発揮し、したがって切削
加工の高速化に十分に対応でき、かつ省力化にも寄与す
るものである。
部にＳｉ3 Ｎ4 の含有割合が低減した加熱酸化層が形成
された本発明被覆切削工具１〜２０は、これの形成がな
い従来被覆切削工具１〜２０に比して、硬質被覆層の基
体表面に対する密着性にすぐれているので、苛酷な切削
条件となる鋳鉄の高速断続切削でも硬質被覆層に剥離の
発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するの
に対して、従来被覆切削工具１〜２０においては、硬質
被覆層と基体との密着性が不十分なために比較的短時間
で硬質被覆層に剥離が発生し、使用寿命に至ることが明
らかである。上述のように、この発明の被覆切削工具
は、これを構成する硬質被覆層が基体表面に著しく強固
に密着しているので、例えば鋳鉄などの通常の条件での
連続切削や断続切削は勿論のこと、特にこれらの切削を
苛酷な条件で行っても硬質被覆層に剥離の発生なく、長
期に亘ってすぐれた切削性能を発揮し、したがって切削
加工の高速化に十分に対応でき、かつ省力化にも寄与す
るものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 16/56 Ｃ０４Ｂ 35/58 １０２Ｇ
Claims (2)
- 【請求項１】 窒化珪素の含有割合が７５〜９９．９容
量％である窒化珪素基焼結材料で構成された基体の表面
に、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、酸化物
層、炭酸化物層、窒酸化物層、および炭窒酸化物層から
なるＴｉ化合物層のうちの１種または２種以上で構成さ
れた硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で化学蒸
着および／または物理蒸着してなる表面被覆窒化珪素基
焼結材料製切削工具において、 上記基体表面部に、前記基体最表面を電子顕微鏡で観察
した組織で、窒化珪素が４〜４０面積％に減少した加熱
酸化層を形成したことを特徴とする硬質被覆層がすぐれ
た密着性を有する表面被覆窒化珪素基焼結材料製切削工
具。 - 【請求項２】 窒化珪素の含有割合が７５〜９９．９容
量％である窒化珪素基焼結材料で構成された基体の表面
に、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、酸化物
層、炭酸化物層、窒酸化物層、および炭窒酸化物層から
なるＴｉ化合物層のうちの１種または２種以上と、酸化
アルミニウム層とで構成された硬質被覆層を０．５〜２
０μｍの平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸着し
てなる表面被覆窒化珪素基焼結材料製切削工具におい
て、 上記基体表面部に、前記基体最表面を電子顕微鏡で観察
した組織で、窒化珪素が４〜４０面積％に減少した加熱
酸化層を形成したことを特徴とする硬質被覆層がすぐれ
た密着性を有する表面被覆窒化珪素基焼結材料製切削工
具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8228424A JPH1071506A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆窒化珪素基焼結材料製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8228424A JPH1071506A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆窒化珪素基焼結材料製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1071506A true JPH1071506A (ja) | 1998-03-17 |
Family
ID=16876268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8228424A Withdrawn JPH1071506A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆窒化珪素基焼結材料製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1071506A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009154219A (ja) * | 2007-12-25 | 2009-07-16 | Kyocera Corp | 切削工具 |
| CN102443775A (zh) * | 2010-10-15 | 2012-05-09 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 硬质涂层、具有该涂层的被覆件及其制备方法 |
| JP2012110894A (ja) * | 2000-01-27 | 2012-06-14 | Battelle Memorial Inst | 触媒、その製造方法、及び触媒を用いる反応 |
| WO2012147450A1 (ja) * | 2011-04-28 | 2012-11-01 | 京セラ株式会社 | 切削工具 |
| CN111943650A (zh) * | 2020-07-22 | 2020-11-17 | 长沙壹纳光电材料有限公司 | 一种用于活化等离子沉积技术的iwo靶材及其制备方法 |
| CN114941126A (zh) * | 2022-06-29 | 2022-08-26 | 武汉苏泊尔炊具有限公司 | 抗菌刀具及其制造方法 |
-
1996
- 1996-08-29 JP JP8228424A patent/JPH1071506A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012110894A (ja) * | 2000-01-27 | 2012-06-14 | Battelle Memorial Inst | 触媒、その製造方法、及び触媒を用いる反応 |
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| WO2012147450A1 (ja) * | 2011-04-28 | 2012-11-01 | 京セラ株式会社 | 切削工具 |
| JP5153968B2 (ja) * | 2011-04-28 | 2013-02-27 | 京セラ株式会社 | 切削工具 |
| CN103501940A (zh) * | 2011-04-28 | 2014-01-08 | 京瓷株式会社 | 切削工具 |
| CN111943650A (zh) * | 2020-07-22 | 2020-11-17 | 长沙壹纳光电材料有限公司 | 一种用于活化等离子沉积技术的iwo靶材及其制备方法 |
| CN114941126A (zh) * | 2022-06-29 | 2022-08-26 | 武汉苏泊尔炊具有限公司 | 抗菌刀具及其制造方法 |
| CN114941126B (zh) * | 2022-06-29 | 2023-08-25 | 武汉苏泊尔炊具有限公司 | 抗菌刀具及其制造方法 |
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