JP2005279909A - 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】表面被覆サーメット製切削工具が、WC基超硬合金またはTiCN基サーメットで構成された工具基体の表面に、(a)下部層として、いずれも化学蒸着形成されたTiC層、TiN層、TiCN層、TiCO層、およびTiCNO層のうちの1層または2層以上からなり、Ti化合物層、(b)上部層として、化学蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造を有する。
【選択図】なし
Description
(a)下部層として、いずれも化学蒸着形成されたTiの炭化物(以下、TiCで示す)層、窒化物(以下、同じくTiNで示す)層、炭窒化物(以下、TiCNで示す)層、炭酸化物(以下、TiCOで示す)層、および炭窒酸化物(以下、TiCNOで示す)層のうちの1層または2層以上からなり、かつ3〜20μmの合計平均層厚を有するTi化合物層、
(b)上部層として、酸化アルミニウム(以下、Al2 O3 で示す)の結晶粒界にY(イットリウム)が0.01〜10質量%の割合で偏析含有し、化学蒸着形成した状態でα型の結晶構造を有し、かつ、1〜15μmの平均層厚を有する蒸着α型Al系酸化物[以下、Y含有Al2 O3 で示す]層、または同平均層厚の蒸着α型Al2 O3 層、
以上(a)および(b)で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆サーメット工具が知られており、この被覆サーメット工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられていることも知られている。
工具基体の表面に、通常の化学蒸着装置で、下部層として、通常の条件で、上記Ti化合物層を形成した後、同じく通常の条件で、
組成式:(Al1−X YX )2 O3 、
で現した場合、電子線マイクロアナライザー(EPMA)で測定して、X値が原子比で、0.001〜0.01を満足する組成にすると共に、結晶構造がκ型またはθ型の結晶構造を有するYを固溶含有したAl系酸化物[以下、(Al,Y)2 O3 で示す]層を蒸着形成し、ついで、前記(Al,Y)2 O3 層の表面に、同じく化学蒸着装置にて、
反応ガス組成:体積%で、TiCl4:0.2〜3%、CO2:0.2〜10%、Ar:5〜50%、H2:残り、
反応雰囲気温度:900〜1020℃、
反応雰囲気圧力:7〜30kPa、
時間:25〜100分、
の条件で処理して、
組成式:TiOZ 、
で表わした場合、オージェ分光分析装置で測定して、Z値がTiに対する原子比で1.2〜1.9、を満足するTi酸化物層を0.1〜2μmの平均層厚で形成し、この状態で、加熱変態処理、望ましくは圧力:7〜50kPaのAr雰囲気中、温度:1000〜1200℃に10〜120分間保持の条件で加熱変態処理を施して、前記κ型またはθ型の結晶構造の(Al,Y)2 O3 層をα型結晶構造の(Al,Y)2 O3 層に変態させると、前記変態前の(Al,Y)2 O3 層の表面に形成したTi酸化物層の作用で、前記κ型またはθ型の結晶構造からα型結晶構造への変態が全面同時的に発生し、変態時に発生する割れ(クラック)が同時発生的に形成されるようになることから、前記変態発生割れは、きわめて微細に、かつ一様に分散分布した状態となると共に、前記加熱変態の進行が著しく促進されることから、結晶粒の成長が著しく抑制され、この結果形成された加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層は、変態発生割れが層全体に亘って微細にして均一化された組織を有し、機械的熱的衝撃に対してきわめて強固なものとなるので、硬質被覆層の上部層が前記加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層、下部層が上記Ti化合物層(このTi化合物層には上記の条件での加熱変態処理では何らの変化も起らない)で構成された被覆サーメット工具は、特に激しい機械的熱的衝撃を伴なう高速断続切削加工でも、前記加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層のもつ前記の特性によって、高強度を有する前記Ti化合物層の共存と相俟って、硬質被覆層におけるチッピング発生が著しく抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示すようになること、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図1(a),(b)に概略図で示される通り、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記結晶粒の結晶面である(0001)面の前記表面研磨面の法線に対する傾斜角を測定し、前記個々の結晶粒が示す0〜45度の範囲内の測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分し、各区分内に存在する測定傾斜角を区分毎に集計してなるポールプロットグラフを作成した場合、前記蒸着α型(Al,Y)2 O3 層および蒸着α型Al2 O3 層は、いずれも図3に前記蒸着α型(Al,Y)2 O3 層で例示される通り、26〜36度の広い範囲内に傾斜角区分のなだらかな最高ピークが現れるのに対して、前記加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層は、図2に例示される通り、1〜11度の範囲内の狭い範囲に傾斜角区分の最高ピークが現れること。
以上(a)および(b)に示される研究結果を得たのである。
(a)下部層として、いずれも化学蒸着形成されたTiC層、TiN層、TiCN層、TiCO層、およびTiCNO層のうちの1層または2層以上からなり、かつ3〜20μmの合計平均層厚を有するTi化合物層、
(b)上部層として、化学蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造を有し、かつ、
組成式:(Al1−X YX )2 O3 、
で表わした場合、電子線マイクロアナライザー(EPMA)で測定して、X値が原子比で0.001〜0.01を満足する(Al,Y)2 O3 層の表面に、
組成式:TiOZ 、
で表わした場合、オージェ分光分析装置で測定して、Z値がTiに対する原子比で1.2〜1.9、を満足するTi酸化物層を0.1〜2μmの平均層厚で化学蒸着形成した状態で、加熱変態処理を施して、前記κ型またはθ型の結晶構造を有する(Al,Y)2 O3 層の結晶構造をα型結晶構造に変態してなると共に、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記結晶粒の結晶面である(0001)面の前記表面研磨面の法線に対する傾斜角を測定し、前記個々の結晶粒が示す0〜45度の範囲内の測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分し、各区分内に存在する測定傾斜角を区分毎に集計してなるポールプロットグラフにおいて、1〜11度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが現れ、かつ1〜15μmの平均層厚を有する加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層、
以上(a)および(b)で構成された硬質被覆層を形成してなる、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。
(a)下部層(Ti化合物層)の平均層厚
Ti化合物層は、自体が高強度を有し、これの存在によって硬質被覆層が高強度を具備するようになるほか、工具基体と上部層である加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用をもつが、その合計平均層厚が3μm未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その合計平均層厚が20μmを越えると、特に高熱発生を伴なう高速断続切削で熱塑性変形を起し易くなり、これが偏摩耗の原因となることから、その合計平均層厚を3〜20μmと定めた。
Ti酸化物層は、上記の通り蒸着κ型またはθ型(Al,Y)2 O3 層の加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層への加熱変態を全面同時的に開始して、加熱変態時に発生する割れを微細化および均一化するほか、前記加熱変態を促進し、処理時間の短縮化によって結晶粒の成長を抑制する作用を有し、したがって、上記のポールプロットグラフで、測定傾斜角:1〜11度の範囲内に最高ピークが現れる加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層を形成するのに不可欠であるが、そのZ値がTiに対する原子比で1.2未満でも、また同1.9を越えても、さらにその平均層厚が0.1μm未満でも前記の作用を十分に発揮させることができず、この結果ポールプロットグラフで、測定傾斜角:1〜11度の範囲内に最高ピークが現れる加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層の形成は困難となるものであり、一方前記作用は2μmの平均層厚で十分であり、これ以上の厚さは不必要であることから、そのZ値をTiに対する原子比で1.2〜1.9、その平均層厚を0.1〜2μmとそれぞれ定めた。
加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層は、構成成分であるAlの作用ですぐれた高温硬さと耐熱性を有し、同Yの作用で高温強度の向上したものになるが、Yの割合(X値)が、Alとの合量に占める割合で、原子比で(以下同じ)0.001未満では、所望の高温強度向上効果を発揮することができず、一方Yの割合が同0.01を越えると、Y成分が結晶粒界に析出するようになって六方晶結晶格子に乱れが生じ、加熱変態処理でのκ型またはθ型結晶構造からα型結晶構造への変態進行を阻害するようになることから、Yの含有割合(X値)を0.001〜0.01と定めた。
また、加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層の平均層厚が1μm未満では、硬質被覆層に十分な高温硬さと耐熱性を具備せしめることができず、一方その平均層厚が15μmを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を1〜15μmと定めた。
すなわち、上記ポールプロットグラフは、上記の加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層および蒸着α型(Al,Y)2 O3 層の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に70度の入射角度で15kVの加速電圧の電子線を1nAの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に照射して、電子後方散乱回折像装置を用い、30×50μmの領域を0.1μm/stepの間隔で、前記結晶粒の結晶面である(0001)面の前記表面研磨面の法線に対する傾斜角を測定し、この測定結果に基づいて、前記個々の結晶粒が示す0〜45度の範囲内の測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分し、各区分内に存在する測定傾斜角を区分毎に集計することにより作成した。
この結果得られた各種の加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層および蒸着α型(Al,Y)2 O3 層のポールプロットグラフにおいて、(0001)面が最高ピークを示す傾斜角区分をそれぞれ表5,6に示した。
なお、図2は、本発明被覆サーメット工具2の加熱変態α型(Al,Y)2 O3 層のポールプロットグラフ、図3は、比較被覆サーメット工具2の蒸着α型(Al,Y)2 O3 層のポールプロットグラフをそれぞれ示すものである。
被削材:JIS・SCr420の長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:300m/min、
切り込み:1.5mm、
送り:0.25mm/rev、
切削時間:10分、
の条件(切削条件Aという)での合金鋼の乾式高速断続切削試験(通常の切削速度は200m/min)、
被削材:JIS・S50Cの長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:400m/min、
切り込み:2mm、
送り:0.3mm/rev、
切削時間:10分、
の条件(切削条件Bという)での炭素鋼の乾式高速断続切削試験(通常の切削速度は250m/min)、
被削材:JIS・FCD600の長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:350m/min、
切り込み:2.5mm、
送り:0.2mm/rev、
切削時間:10分、
の条件(切削条件Cという)でのダクタイル鋳鉄の乾式高速断続切削試験(通常の切削速度は200m/min)を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表7に示した。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
(a)下部層として、いずれも化学蒸着形成されたTiの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの1層または2層以上からなり、かつ3〜20μmの合計平均層厚を有するTi化合物層、
(b)上部層として、化学蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造を有し、かつ、
組成式:(Al1−X YX )2 O3 、
で表わした場合(上記組成式における「Y」はイットリウムを示す)、電子線マイクロアナライザー(EPMA)で測定して、X値が原子比で0.001〜0.01を満足するAl系酸化物層の表面に、
組成式:TiOZ 、
で表わした場合、オージェ分光分析装置で測定して、Z値がTiに対する原子比で1.2〜1.9、を満足するTi酸化物層を0.1〜2μmの平均層厚で化学蒸着形成した状態で、加熱変態処理を施して、前記κ型またはθ型の結晶構造を有するAl系酸化物層の結晶構造をα型結晶構造に変態してなると共に、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記結晶粒の結晶面である(0001)面の前記表面研磨面の法線に対する傾斜角を測定し、前記個々の結晶粒が示す0〜45度の範囲内の測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分し、各区分内に存在する測定傾斜角を区分毎に集計してなるポールプロットグラフにおいて、1〜11度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが現れ、かつ1〜15μmの平均層厚を有する加熱変態α型Al系酸化物層、
以上(a)および(b)で構成された硬質被覆層を形成してなる硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010158733A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Mitsubishi Materials Corp | 耐熱塑性変形性、層間密着強度にすぐれた表面被覆切削工具 |
JP2010214482A (ja) * | 2009-03-13 | 2010-09-30 | Mitsubishi Materials Corp | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2010240826A (ja) * | 2009-03-18 | 2010-10-28 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2011183488A (ja) * | 2010-03-05 | 2011-09-22 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐剥離性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03150364A (ja) * | 1989-06-16 | 1991-06-26 | Sandvik Ab | アルミナ被覆物品とその被覆方法 |
JP2001310203A (ja) * | 1999-08-12 | 2001-11-06 | Mitsubishi Materials Corp | 切粉に対する表面潤滑性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
JP2002239807A (ja) * | 2001-02-13 | 2002-08-28 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP2004001154A (ja) * | 2002-06-03 | 2004-01-08 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 酸化膜被覆工具 |
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2004
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03150364A (ja) * | 1989-06-16 | 1991-06-26 | Sandvik Ab | アルミナ被覆物品とその被覆方法 |
JP2001310203A (ja) * | 1999-08-12 | 2001-11-06 | Mitsubishi Materials Corp | 切粉に対する表面潤滑性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
JP2002239807A (ja) * | 2001-02-13 | 2002-08-28 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP2004001154A (ja) * | 2002-06-03 | 2004-01-08 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 酸化膜被覆工具 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010158733A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Mitsubishi Materials Corp | 耐熱塑性変形性、層間密着強度にすぐれた表面被覆切削工具 |
JP2010214482A (ja) * | 2009-03-13 | 2010-09-30 | Mitsubishi Materials Corp | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2010240826A (ja) * | 2009-03-18 | 2010-10-28 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP2011183488A (ja) * | 2010-03-05 | 2011-09-22 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐剥離性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
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