JPH1071415A - 形鋼−ビームを冷却する方法 - Google Patents
形鋼−ビームを冷却する方法Info
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- JPH1071415A JPH1071415A JP9124500A JP12450097A JPH1071415A JP H1071415 A JPH1071415 A JP H1071415A JP 9124500 A JP9124500 A JP 9124500A JP 12450097 A JP12450097 A JP 12450097A JP H1071415 A JPH1071415 A JP H1071415A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 形鋼、特に形鋼−ビームを冷却する方法を提
供すること 【手段】 空気冷却を終了する以前に、材料蓄積を有す
る形鋼がプロフイル外側面において計算機の支援の下に
予め定められた冷却スケジュールに帰属する可変の加冷
却幅および加冷却時間で少なくともなお変態温度Ａｒ1
の直ぐ上方の値まで冷却が達せられるように水冷却を行
う
供すること 【手段】 空気冷却を終了する以前に、材料蓄積を有す
る形鋼がプロフイル外側面において計算機の支援の下に
予め定められた冷却スケジュールに帰属する可変の加冷
却幅および加冷却時間で少なくともなお変態温度Ａｒ1
の直ぐ上方の値まで冷却が達せられるように水冷却を行
う
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、形鋼、特に形鋼−
ビームを冷却する方法に関する。
ビームを冷却する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】形鋼−ビーム、例えば二重−Ｔ形鋼、Ｕ
形鋼、アングル材、Ｔ鋼のような形鋼の圧延後の冷却
は、一般に冷却床を使用して行なわれる。形鋼−ビーム
もしくは棒材に対して、この冷却床上で滞留している間
抑制しがたい、時として不都合な自然冷却が行なわれる
ことにより、大抵後にその真直性と残留応力状態に対し
て不利な影響が及ぼされることが避けられない。即ち、
真直性もしくは自己形状は残留応力状態と密接な因果関
係が存在している。形鋼−ビームに関して言われる品質
の基準として共に捉えられるこれらの両性質は厚板圧延
の際の平坦度に比される。しかし、厚板にあっては平坦
状態が良好であると言う意味は、大体幾何学的な観点か
ら言われることであるが、断面全体にわたっての繊維の
長さの相違は、比較的剛性なプロフイルにあっては場合
によっては曲がりを誘起するものとして作用するが、確
実に言えることは事情によっては残留応力状態に基づい
て担持能力の著しい低減を誘起するものとして作用す
る。外部から荷重が作用した際の担持能力の低減以外
に、残留応力を伴う構造部分は、加工の際、その際生じ
る平衡状態の喪失による大きな歪みを有する。それどこ
ろか、この構造部分は残留応力の大きく異なる領域にお
いて、例えば二重−Ｔ形鋼にあって特にウエッブからフ
ランジへの移行領域において生じるような割れを形成す
る傾向すら有している。
形鋼、アングル材、Ｔ鋼のような形鋼の圧延後の冷却
は、一般に冷却床を使用して行なわれる。形鋼−ビーム
もしくは棒材に対して、この冷却床上で滞留している間
抑制しがたい、時として不都合な自然冷却が行なわれる
ことにより、大抵後にその真直性と残留応力状態に対し
て不利な影響が及ぼされることが避けられない。即ち、
真直性もしくは自己形状は残留応力状態と密接な因果関
係が存在している。形鋼−ビームに関して言われる品質
の基準として共に捉えられるこれらの両性質は厚板圧延
の際の平坦度に比される。しかし、厚板にあっては平坦
状態が良好であると言う意味は、大体幾何学的な観点か
ら言われることであるが、断面全体にわたっての繊維の
長さの相違は、比較的剛性なプロフイルにあっては場合
によっては曲がりを誘起するものとして作用するが、確
実に言えることは事情によっては残留応力状態に基づい
て担持能力の著しい低減を誘起するものとして作用す
る。外部から荷重が作用した際の担持能力の低減以外
に、残留応力を伴う構造部分は、加工の際、その際生じ
る平衡状態の喪失による大きな歪みを有する。それどこ
ろか、この構造部分は残留応力の大きく異なる領域にお
いて、例えば二重−Ｔ形鋼にあって特にウエッブからフ
ランジへの移行領域において生じるような割れを形成す
る傾向すら有している。
【０００３】本発明は残留応力の発生の仕組みに関する
以下に述べる熟考と認識とを基礎としている。圧延され
た形鋼−ビームは均一な伸び分布のほぼ良好な状態で最
後のロールスタンドを去る。このことは、ビーム材もし
くは棒材が真っ直ぐであり、波形を有する領域を持って
いないことを意味する。力学的に再結晶性の材料の場
合、棒材／ビーム材は温度水準が高いことから殆ど残留
応力を有していない。これに対して、抑圧された、力学
的な−熱力学的な圧延にとっては重要な条件である−再
結晶の場合、最後のパス低減にとって特有な残留応力状
態が生じる。
以下に述べる熟考と認識とを基礎としている。圧延され
た形鋼−ビームは均一な伸び分布のほぼ良好な状態で最
後のロールスタンドを去る。このことは、ビーム材もし
くは棒材が真っ直ぐであり、波形を有する領域を持って
いないことを意味する。力学的に再結晶性の材料の場
合、棒材／ビーム材は温度水準が高いことから殆ど残留
応力を有していない。これに対して、抑圧された、力学
的な−熱力学的な圧延にとっては重要な条件である−再
結晶の場合、最後のパス低減にとって特有な残留応力状
態が生じる。
【０００４】最後の圧延後の温度分布は通常明白に不均
一である。プロフイルは特に材料蓄積を有する場所にあ
っては、肉薄の領域におけるよりも僅かに強くしか冷却
されない。熱的な出発状態がどうであったかにかかわり
なく、プロフイルは一般に空気での冷却は不均一にしか
行なわれない。これにより起因する異なる長さ熱的な変
動は、弾性的な或いは弾性／塑性な伸びによって補正さ
れなければならない。しかし、これに伴い応力が形成す
ることはどうしても回避できない。温度が高くなればな
るほど、ますます迅速にこのような応力がリラクセーシ
ョンにより低減する。即ち、このような応力は、平行し
て経過する応力除去焼なましに比される工程の作用を受
ける。これはもちろん熱的変化よりはゆっくりと経過す
るので、プロフイルはこの高い温度相においても内部の
応力の総和により影響を受ける。非対称的な冷却条件或
いは非対称的なプロフイル幾何学形状にあっては、圧延
棒材には歪みが生じると言う制約はあるが、内部のモー
メントが零になる形状となる。外部力−例えば重量、摩
擦力或いは他の保持力が例えば矯正格子(Richtrost) −
圧延棒材の歪みが矯正されている場合はこの限りではな
い。
一である。プロフイルは特に材料蓄積を有する場所にあ
っては、肉薄の領域におけるよりも僅かに強くしか冷却
されない。熱的な出発状態がどうであったかにかかわり
なく、プロフイルは一般に空気での冷却は不均一にしか
行なわれない。これにより起因する異なる長さ熱的な変
動は、弾性的な或いは弾性／塑性な伸びによって補正さ
れなければならない。しかし、これに伴い応力が形成す
ることはどうしても回避できない。温度が高くなればな
るほど、ますます迅速にこのような応力がリラクセーシ
ョンにより低減する。即ち、このような応力は、平行し
て経過する応力除去焼なましに比される工程の作用を受
ける。これはもちろん熱的変化よりはゆっくりと経過す
るので、プロフイルはこの高い温度相においても内部の
応力の総和により影響を受ける。非対称的な冷却条件或
いは非対称的なプロフイル幾何学形状にあっては、圧延
棒材には歪みが生じると言う制約はあるが、内部のモー
メントが零になる形状となる。外部力−例えば重量、摩
擦力或いは他の保持力が例えば矯正格子(Richtrost) −
圧延棒材の歪みが矯正されている場合はこの限りではな
い。
【０００５】形鋼の繊維或いは部分がガンマ−アルファ
−組織変態の領域内に入った場合、組織の完全な新たな
構造の生起によりそこにそれぞれの応力が低減される。
アルファ−鉄の充填密度が僅かであることによって条件
付けられるこの繊維の成長も部分的に抑制される。何故
なら、未だ変態の領域内に存在していない他の繊維はそ
の残留弾性により共成長に対して逆の作用を行うからで
ある。変態領域への漸次的な到達のこの相にあっては、
非対称的な形鋼或いは非対称的に冷却しかつ矯正格子内
にに案内されない或いは他の設備部材に案内されない形
鋼の曲がりは絶えず変化する。変態の終り頃になって始
めて、形鋼は殆ど残留応力が消失し、自由に形成する或
いは強制的な曲がり状態に左右されなくなる。少なくと
も二つの繊維或いは部分領域が変態の下限限界温度を下
回った際、これらの繊維間に再び、熱によって条件付け
られる異なる収縮の弾性的なもしくは弾性−塑性的な均
衡の結果である強制状態が生じる。これらの応力−後の
残留応力−は、その際重要でない増大するリラクセーシ
ョンにより、変態の下方において殆ど低減されない。冷
却が進捗するにつれて、ますます繊維が変態の領域を去
り、残留応力の上記したような形成に関与してくる。
−組織変態の領域内に入った場合、組織の完全な新たな
構造の生起によりそこにそれぞれの応力が低減される。
アルファ−鉄の充填密度が僅かであることによって条件
付けられるこの繊維の成長も部分的に抑制される。何故
なら、未だ変態の領域内に存在していない他の繊維はそ
の残留弾性により共成長に対して逆の作用を行うからで
ある。変態領域への漸次的な到達のこの相にあっては、
非対称的な形鋼或いは非対称的に冷却しかつ矯正格子内
にに案内されない或いは他の設備部材に案内されない形
鋼の曲がりは絶えず変化する。変態の終り頃になって始
めて、形鋼は殆ど残留応力が消失し、自由に形成する或
いは強制的な曲がり状態に左右されなくなる。少なくと
も二つの繊維或いは部分領域が変態の下限限界温度を下
回った際、これらの繊維間に再び、熱によって条件付け
られる異なる収縮の弾性的なもしくは弾性−塑性的な均
衡の結果である強制状態が生じる。これらの応力−後の
残留応力−は、その際重要でない増大するリラクセーシ
ョンにより、変態の下方において殆ど低減されない。冷
却が進捗するにつれて、ますます繊維が変態の領域を去
り、残留応力の上記したような形成に関与してくる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の根底をなす課
題は、変態の終期頃において均一な温度分布を有する形
鋼の生成を可能にする方法を提供することである。
題は、変態の終期頃において均一な温度分布を有する形
鋼の生成を可能にする方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、本発明に
より、空気冷却が終了する以前に、材料蓄積(Materiala
nhaeufung)を有する形鋼がプロフイル外側面において計
算機の支援の下に予め定められた冷却スケジュールに帰
属する可変の加冷却幅および加冷却時間で少なくともな
お変態温度Ａｒ1 の直ぐ上方の値まで冷却が達せられる
ように水冷却を行うことによって解決される。
より、空気冷却が終了する以前に、材料蓄積(Materiala
nhaeufung)を有する形鋼がプロフイル外側面において計
算機の支援の下に予め定められた冷却スケジュールに帰
属する可変の加冷却幅および加冷却時間で少なくともな
お変態温度Ａｒ1 の直ぐ上方の値まで冷却が達せられる
ように水冷却を行うことによって解決される。
【０００８】プロフイル外側面の領域は、例えば二重−
Ｔ形鋼、Ｕ形鋼の場合はフランジである。こうして変態
温度Ａｒ1 以上での選択的な冷却により、特に下方の変
態温度の境界近傍での冷却により、均一な温度分布が可
能となる。何故ならビームが水冷の後、冷却された領域
が冷さの貯えを消耗し、熱的に再び回復するまで放って
おかれ、熱的な残留応力のないプロフイルが得られるか
らである。従って、公知の方法におけるように、プロフ
イル内にそこで、変態終期頃における不一様な温度分布
に起因する、熱的な条件による異なった伸びの本質的に
弾性的なもしくは弾性−可塑性な補正が生じる内部の応
力の形成が誘起されることがない。従って、形鋼−ビー
ムの製造の際の、またその後加工、例えば鋸引きの際の
形状安定性が改善される。一様な温度分布との関連での
変態終期頃における十分な残留応力の僅少は、中間時期
にあって温度分布が一様であった場合は、−室温への完
全な冷却が行なわれた後にあっても−殆ど残留応力のな
い、従って高い荷重能を有しかつ形状安定した形鋼が得
られる。
Ｔ形鋼、Ｕ形鋼の場合はフランジである。こうして変態
温度Ａｒ1 以上での選択的な冷却により、特に下方の変
態温度の境界近傍での冷却により、均一な温度分布が可
能となる。何故ならビームが水冷の後、冷却された領域
が冷さの貯えを消耗し、熱的に再び回復するまで放って
おかれ、熱的な残留応力のないプロフイルが得られるか
らである。従って、公知の方法におけるように、プロフ
イル内にそこで、変態終期頃における不一様な温度分布
に起因する、熱的な条件による異なった伸びの本質的に
弾性的なもしくは弾性−可塑性な補正が生じる内部の応
力の形成が誘起されることがない。従って、形鋼−ビー
ムの製造の際の、またその後加工、例えば鋸引きの際の
形状安定性が改善される。一様な温度分布との関連での
変態終期頃における十分な残留応力の僅少は、中間時期
にあって温度分布が一様であった場合は、−室温への完
全な冷却が行なわれた後にあっても−殆ど残留応力のな
い、従って高い荷重能を有しかつ形状安定した形鋼が得
られる。
【０００９】適切な温度分布の調整は、特に圧延方向で
相前後して設けられている噴射ノズル列によった行なわ
れ、これらの噴射ノズル列は異なる間隔で長手方向で必
要に即応して多重に並列して、場合によっては入組んで
設けられているか或いは形鋼に所望の位置或いは領域で
作用する異なるノズルの列として形成されている。本発
明の提案により、冷却スケジュールに必要な加冷却幅と
加冷却時間並びに強度を決定するために、形鋼の温度が
検出され、プロセス計算機に入力される。
相前後して設けられている噴射ノズル列によった行なわ
れ、これらの噴射ノズル列は異なる間隔で長手方向で必
要に即応して多重に並列して、場合によっては入組んで
設けられているか或いは形鋼に所望の位置或いは領域で
作用する異なるノズルの列として形成されている。本発
明の提案により、冷却スケジュールに必要な加冷却幅と
加冷却時間並びに強度を決定するために、形鋼の温度が
検出され、プロセス計算機に入力される。
【００１０】この目的のため、冷却工程の開始時に、も
しくは連続的な設備の場合は形鋼が冷却区間に入る以前
に形鋼内の温度分布が検出される。この検出は異なる形
鋼領域の温度を測定することにより、基準温度を測定す
ることにより、および特性分布に帰納することにより、
変形技術上の履歴を考慮して計算を行なうことにより或
いはこれらの方法の組合せた方法により達せられる。こ
の入力により、引続き適切な冷却スケジュールをプロセ
ス計算機により検出し、冷却工程を時間に即応して自動
的に活性化し、場合によっては長さ全体にわたって速度
を変化させたり或いは温度を変えたりして、このように
して冷却工程を終了する。
しくは連続的な設備の場合は形鋼が冷却区間に入る以前
に形鋼内の温度分布が検出される。この検出は異なる形
鋼領域の温度を測定することにより、基準温度を測定す
ることにより、および特性分布に帰納することにより、
変形技術上の履歴を考慮して計算を行なうことにより或
いはこれらの方法の組合せた方法により達せられる。こ
の入力により、引続き適切な冷却スケジュールをプロセ
ス計算機により検出し、冷却工程を時間に即応して自動
的に活性化し、場合によっては長さ全体にわたって速度
を変化させたり或いは温度を変えたりして、このように
して冷却工程を終了する。
【００１１】適切な冷却スケジュールの算出は、物理的
なモデルき基礎をおいたソフトウエア或いはオン−ライ
ンで行なわれるか、或いは前工程において計算結果をプ
ロットタイプ、仮定された温度分布と材料に依存してオ
ンラインで検出し、計算機内に補充し、冷却強度と冷却
時間とを補間法的に検出する。形鋼を圧延するために必
要な最後の圧延機に続く水冷区間、特に連続的な冷却区
間は、特に個別に制御可能であり、遮断および接続可能
な冷却帯域に分割されている場合、簡単な方法で抜出る
形鋼の異なったプロフイル、温度状態、材料および速度
に適合させることが可能である。この場合、冷却区間は
多数の冷却区間部分から成る。更に、別個に制御可能な
帯域を十分な数で設けることにより、通過速度或いは出
口温度分布のような可変の条件が存在している場合のプ
ロセスの制御と、例えば棒材端部の冷却区間内における
停止を制御することも可能である。
なモデルき基礎をおいたソフトウエア或いはオン−ライ
ンで行なわれるか、或いは前工程において計算結果をプ
ロットタイプ、仮定された温度分布と材料に依存してオ
ンラインで検出し、計算機内に補充し、冷却強度と冷却
時間とを補間法的に検出する。形鋼を圧延するために必
要な最後の圧延機に続く水冷区間、特に連続的な冷却区
間は、特に個別に制御可能であり、遮断および接続可能
な冷却帯域に分割されている場合、簡単な方法で抜出る
形鋼の異なったプロフイル、温度状態、材料および速度
に適合させることが可能である。この場合、冷却区間は
多数の冷却区間部分から成る。更に、別個に制御可能な
帯域を十分な数で設けることにより、通過速度或いは出
口温度分布のような可変の条件が存在している場合のプ
ロセスの制御と、例えば棒材端部の冷却区間内における
停止を制御することも可能である。
【００１２】本発明による提案により、水が作用される
形鋼の表面の大きさは冷却水ノズルのプロフイル外側面
に対する距離を変えることにより変化される。更に、本
発明により、冷却強度は供給圧力を変えることにより制
御される。特に比較的大きなプロフイルの場合、通板方
向でただ一つのノズル列を側方当たり設ける代わりに、
分配管に多数のノズル列を備えるのが有利である。この
構成は、作用面の拡幅におよび冷却強度の上昇に寄与す
る。形鋼の水噴流が形成されることにより定まる冷却さ
れた被圧延材の位置と経過は適当な装置により回転可能
なノズル列を介して調整される。
形鋼の表面の大きさは冷却水ノズルのプロフイル外側面
に対する距離を変えることにより変化される。更に、本
発明により、冷却強度は供給圧力を変えることにより制
御される。特に比較的大きなプロフイルの場合、通板方
向でただ一つのノズル列を側方当たり設ける代わりに、
分配管に多数のノズル列を備えるのが有利である。この
構成は、作用面の拡幅におよび冷却強度の上昇に寄与す
る。形鋼の水噴流が形成されることにより定まる冷却さ
れた被圧延材の位置と経過は適当な装置により回転可能
なノズル列を介して調整される。
【００１３】公知技術に比して本発明による方法の作用
態様は、以下に対置して述べた二つの実施の形態によっ
て明瞭である。 １．公知技術による空気での形鋼ＨＥＢ １４０の冷却 Ｔ0 ＝９００℃と材料Ｃ ４５の一様な初期温度分布か
ら出発して、自然放冷により下方の変態温度を下回った
後極度に加熱された繊維により残留応力を誘起する不一
様な温度分布および中間温度分布が発生し、この温度分
布は（３００分で）室温に完全に冷却後残留応力を生じ
る。この際、この残留応力は特にフランジの先端部にお
いて、即ち外部の荷重が増大した際に極めて高い負荷を
受ける外側繊維における曲げ軸線に関係なく、４６０Ｎ
／ｍｍ2 の冷間流れ限界値の約１２％の値に増大する。
残留応力によるこの予荷重は仕上がりビームの負荷能を
低減させる。 ２．前工程とし行なわれる、本発明による水冷後の空気
による形鋼ＨＥＢ １４０の冷却 上記の例における同様な前提でフランジ外側を６，７秒
間８０ｍｍの幅の中心にある被圧延材を正しく測定され
た強度で水冷した場合、変態を完全に通過した後実際に
一様な温度分布が達せられた。これは実験で確かめられ
た。冷却が完全に終了した後、冷間流れの限界値の最大
５，６％に過ぎない残留応力が生じた。更に、特に通常
適用されている方法に従って冷却された形鋼がしばしば
残留応力に起因する割れが生じるウエッブ領域における
応力の明瞭な一様化が達せられる。応力と伸び間の関係
の算出のため、熱に依存した長さ変化以外に、すべての
他の連続機構にとって重要な工程、例えば弾性、塑性お
よび温度に依存したリラクセーションリラキシゼーショ
ンが考慮される。
態様は、以下に対置して述べた二つの実施の形態によっ
て明瞭である。 １．公知技術による空気での形鋼ＨＥＢ １４０の冷却 Ｔ0 ＝９００℃と材料Ｃ ４５の一様な初期温度分布か
ら出発して、自然放冷により下方の変態温度を下回った
後極度に加熱された繊維により残留応力を誘起する不一
様な温度分布および中間温度分布が発生し、この温度分
布は（３００分で）室温に完全に冷却後残留応力を生じ
る。この際、この残留応力は特にフランジの先端部にお
いて、即ち外部の荷重が増大した際に極めて高い負荷を
受ける外側繊維における曲げ軸線に関係なく、４６０Ｎ
／ｍｍ2 の冷間流れ限界値の約１２％の値に増大する。
残留応力によるこの予荷重は仕上がりビームの負荷能を
低減させる。 ２．前工程とし行なわれる、本発明による水冷後の空気
による形鋼ＨＥＢ １４０の冷却 上記の例における同様な前提でフランジ外側を６，７秒
間８０ｍｍの幅の中心にある被圧延材を正しく測定され
た強度で水冷した場合、変態を完全に通過した後実際に
一様な温度分布が達せられた。これは実験で確かめられ
た。冷却が完全に終了した後、冷間流れの限界値の最大
５，６％に過ぎない残留応力が生じた。更に、特に通常
適用されている方法に従って冷却された形鋼がしばしば
残留応力に起因する割れが生じるウエッブ領域における
応力の明瞭な一様化が達せられる。応力と伸び間の関係
の算出のため、熱に依存した長さ変化以外に、すべての
他の連続機構にとって重要な工程、例えば弾性、塑性お
よび温度に依存したリラクセーションリラキシゼーショ
ンが考慮される。
【００１４】
【発明の効果】本発明による方法により、形鋼、特に形
鋼−ビームが変態の終期頃における均一な温度分布を有
することが可能になる。
鋼−ビームが変態の終期頃における均一な温度分布を有
することが可能になる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ルッツ・キユムメル ドイツ連邦共和国、40545 デユッセルド ルフ、シユテツフエンストラーセ、26 (72)発明者 ロルフ・シユトート ドイツ連邦共和国、41564 カールスト、 グレフラーター・ストラーセ、17 (72)発明者 ハインツ− ユルゲン・オウデヒンケン ドイツ連邦共和国、40239 デユッセルド ルフ、ブレームストラーセ、11 (72)発明者 マイネルト・マイヤー ドイツ連邦共和国、40699 エルクラート、 フリーデンストラーセ、５ (72)発明者 ハンス− ゲオルク・ハルトウング ドイツ連邦共和国、50259 プルハイム、 シユレーエンヴエーク、12
Claims (5)
- 【請求項１】 形鋼、特に形鋼−ビームを圧延熱から冷
却する方法において、空気冷却が終了する以前に、材料
蓄積を有する形鋼がプロフイル外側面において計算機の
支援の下に予め定められた冷却スケジュールに帰属する
可変の加冷却幅および加冷却時間で少なくともなお変態
温度Ａｒ1 の直ぐ上方の値まで冷却が達せられるように
水冷却を行うことを特徴とする形鋼を冷却する方法。 - 【請求項２】 冷却スケジュールに必要な加冷却幅と加
冷却時間並びに強度を決定するために形鋼の温度を検出
し、プロセス計算機に入力することを特徴とする請求項
１に記載の方法。 - 【請求項３】 水が作用された形鋼の表面の大きさを冷
却水ノズルのプロフイル外側面に対する距離を変えるこ
とにより変化させることを特徴とする請求項１或いは２
に記載の方法。 - 【請求項４】 冷却強度を供給圧力を変えることにより
制御することを特徴とする請求項１から３までのいずれ
か一つに記載の方法。 - 【請求項５】 水冷区間を別個に制御可能および遮断或
いは接続可能な冷却帯域に分割することを特徴とする請
求項１から４までのいずれか一つに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19619574:8 | 1996-05-15 | ||
| DE19619574 | 1996-05-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1071415A true JPH1071415A (ja) | 1998-03-17 |
Family
ID=7794382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9124500A Withdrawn JPH1071415A (ja) | 1996-05-15 | 1997-05-14 | 形鋼−ビームを冷却する方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6059903A (ja) |
| EP (1) | EP0807692A1 (ja) |
| JP (1) | JPH1071415A (ja) |
| KR (1) | KR970073769A (ja) |
| CN (1) | CN1171307A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000024715A (ja) * | 1998-06-27 | 2000-01-25 | Sms Schloeman Siemag Ag | 圧延された形鋼を矯正するための方法 |
| CN102601305A (zh) * | 2012-03-26 | 2012-07-25 | 大连远东美连精工有限公司 | 实体制壳熔模铸造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11221742A (ja) * | 1997-09-30 | 1999-08-17 | Hoya Corp | 研磨方法及び研磨装置並びに磁気記録媒体用ガラス基板及び磁気記録媒体 |
| DE19962891A1 (de) * | 1999-12-23 | 2001-06-28 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Abkühlen von warmgewalzten Profilen |
| US7073805B2 (en) * | 2003-01-06 | 2006-07-11 | Hui Yan | User-propelled riding toys and methods |
| NZ610739A (en) | 2012-05-18 | 2014-04-30 | Neturen Co Ltd | Rebar structure and reinforced concrete member |
| CN103042054A (zh) * | 2013-01-25 | 2013-04-17 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 异形钢材防止冷却弯曲装置及工艺方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE404127C (de) * | 1924-02-16 | 1924-10-13 | Cie Des Forges De Chatillon Co | Verfahren zum Richten von Metallstangen unsymmetrischen Querschnittes, im besonderen on Eisenbahnschienen |
| US4486248A (en) * | 1982-08-05 | 1984-12-04 | The Algoma Steel Corporation Limited | Method for the production of improved railway rails by accelerated cooling in line with the production rolling mill |
| EP0151194A1 (de) * | 1984-01-28 | 1985-08-14 | VEB Stahl- und Walzwerk "Wilhelm Florin" Hennigsdorf | Verfahren zur Verbesserung der Geradheit von Walzstahl |
| JPS60197825A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-07 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | 冷却制御方法 |
| BE899617A (fr) * | 1984-05-09 | 1984-11-09 | Centre Rech Metallurgique | Procede et dispositif perfectionnes pour la fabrication de rails. |
| US5000798A (en) * | 1989-11-07 | 1991-03-19 | The Algoma Steel Corporation, Limited | Method for shape control of rail during accelerated cooling |
| DE69113326T2 (de) * | 1990-06-21 | 1996-03-28 | Nippon Steel Corp | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen stählerner Doppel-T-Träger mit dünnem Steg. |
| JPH04103720A (ja) * | 1990-08-21 | 1992-04-06 | Kawasaki Steel Corp | 形状の良好なｈ形鋼の製造方法 |
| CH686072A5 (de) * | 1992-06-19 | 1995-12-29 | Alusuisse Lonza Services Ag | Sprayanlage zum Kuhlen von Profilen. |
| DE4237991A1 (de) * | 1992-11-11 | 1994-05-19 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Abkühlung von warmgewalzten Profilen insbesondere von Schienen |
| DE19503747A1 (de) * | 1995-02-04 | 1996-08-08 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Abkühlen von warmgewalzten Profilen |
-
1997
- 1997-04-25 EP EP97106855A patent/EP0807692A1/de not_active Withdrawn
- 1997-05-09 US US08/853,615 patent/US6059903A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-10 KR KR1019970018047A patent/KR970073769A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-05-14 JP JP9124500A patent/JPH1071415A/ja not_active Withdrawn
- 1997-05-15 CN CN97111199A patent/CN1171307A/zh active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000024715A (ja) * | 1998-06-27 | 2000-01-25 | Sms Schloeman Siemag Ag | 圧延された形鋼を矯正するための方法 |
| JP4580046B2 (ja) * | 1998-06-27 | 2010-11-10 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 圧延された形鋼を矯正するための方法 |
| CN102601305A (zh) * | 2012-03-26 | 2012-07-25 | 大连远东美连精工有限公司 | 实体制壳熔模铸造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0807692A1 (de) | 1997-11-19 |
| US6059903A (en) | 2000-05-09 |
| KR970073769A (ko) | 1997-12-10 |
| CN1171307A (zh) | 1998-01-28 |
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|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040803 |