JPH1066882A - 排ガス浄化用触媒の製造方法 - Google Patents
排ガス浄化用触媒の製造方法Info
- Publication number
- JPH1066882A JPH1066882A JP8229045A JP22904596A JPH1066882A JP H1066882 A JPH1066882 A JP H1066882A JP 8229045 A JP8229045 A JP 8229045A JP 22904596 A JP22904596 A JP 22904596A JP H1066882 A JPH1066882 A JP H1066882A
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- Japan
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- exhaust gas
- catalyst
- coat layer
- noble metal
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Abstract
(57)【要約】
【課題】サルフェートの生成及び排出を抑制できる排ガ
ス浄化用触媒とする。 【解決手段】ゼオライト粉末とバインダーとの混合物を
モノリス担体基材の表面に付着させてコート層を形成
し、次いでコート層に触媒貴金属を担持させる排ガス浄
化用触媒の製造方法において、バインダーにはＴｉＯ2
ゾル、ＺｒＯ2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少な
くとも一種の酸化物ゾルを用いる。上記酸化物ゾルには
触媒貴金属が担持されにくいので、ＳＯ2 はそのまま下
流へ流れサルフェートの生成が抑制される。
ス浄化用触媒とする。 【解決手段】ゼオライト粉末とバインダーとの混合物を
モノリス担体基材の表面に付着させてコート層を形成
し、次いでコート層に触媒貴金属を担持させる排ガス浄
化用触媒の製造方法において、バインダーにはＴｉＯ2
ゾル、ＺｒＯ2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少な
くとも一種の酸化物ゾルを用いる。上記酸化物ゾルには
触媒貴金属が担持されにくいので、ＳＯ2 はそのまま下
流へ流れサルフェートの生成が抑制される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の排ガス
を浄化する排ガス浄化用触媒の製造方法に関し、詳しく
はゼオライトを利用した排ガス浄化用触媒の製造方法に
関する。
を浄化する排ガス浄化用触媒の製造方法に関し、詳しく
はゼオライトを利用した排ガス浄化用触媒の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ゼオライトは、別名分子篩いとも称され
るように、分子の大きさに匹敵する細孔を有し、吸着剤
として利用されるほか、触媒として多くの反応に利用さ
れている。また主成分であるＡｌ2 Ｏ3 の負電荷を中和
するために陽イオンを含み、この陽イオンは水溶液中で
他の陽イオンと用意に交換されるため、陽イオン交換体
としても利用されている。
るように、分子の大きさに匹敵する細孔を有し、吸着剤
として利用されるほか、触媒として多くの反応に利用さ
れている。また主成分であるＡｌ2 Ｏ3 の負電荷を中和
するために陽イオンを含み、この陽イオンは水溶液中で
他の陽イオンと用意に交換されるため、陽イオン交換体
としても利用されている。
【０００３】ゼオライトのこのような性質を利用して、
近年、自動車の排ガス浄化用触媒への利用が検討され、
たとえば特開平３−２３２５３３号公報には、ゼオライ
トに白金やパラジウムなどの触媒貴金属を担持した排ガ
ス浄化用触媒が開示されている。このような排ガス浄化
用触媒は、例えばモノリス担体基材などにゼオライトの
コート層を形成し、そのコート層に触媒貴金属を担持す
ることで形成されている。なおゼオライト粉末のみでは
焼結されにくく、モノリス担体基材に付着させてコート
層を形成することが困難である。そこでゼオライト粉末
にバインダーとしてシリカゾルやアルミナゾルを混合
し、それをモノリス担体基材などにコートして焼成する
ことでコート層を形成している。そして、そのコート層
に白金などの触媒貴金属を担持して、排ガス浄化用触媒
が製造されている。
近年、自動車の排ガス浄化用触媒への利用が検討され、
たとえば特開平３−２３２５３３号公報には、ゼオライ
トに白金やパラジウムなどの触媒貴金属を担持した排ガ
ス浄化用触媒が開示されている。このような排ガス浄化
用触媒は、例えばモノリス担体基材などにゼオライトの
コート層を形成し、そのコート層に触媒貴金属を担持す
ることで形成されている。なおゼオライト粉末のみでは
焼結されにくく、モノリス担体基材に付着させてコート
層を形成することが困難である。そこでゼオライト粉末
にバインダーとしてシリカゾルやアルミナゾルを混合
し、それをモノリス担体基材などにコートして焼成する
ことでコート層を形成している。そして、そのコート層
に白金などの触媒貴金属を担持して、排ガス浄化用触媒
が製造されている。
【０００４】得られた排ガス浄化用触媒は、例えばディ
ーゼルエンジンの排気系に搭載され、リーン雰囲気の排
ガスの浄化に用いられている。この場合、排ガス中のＨ
Ｃ、ＣＯ及びＳＯＦ（Soluble Organic Fraction）は、
排ガス中に過剰に存在する酸素によって酸化浄化され、
排ガス中のＮＯx はＨＣやＳＯＦと反応して還元浄化さ
れる。また排ガス中に軽油などを添加し、ＮＯx の浄化
率を向上させることも行われている。
ーゼルエンジンの排気系に搭載され、リーン雰囲気の排
ガスの浄化に用いられている。この場合、排ガス中のＨ
Ｃ、ＣＯ及びＳＯＦ（Soluble Organic Fraction）は、
排ガス中に過剰に存在する酸素によって酸化浄化され、
排ガス中のＮＯx はＨＣやＳＯＦと反応して還元浄化さ
れる。また排ガス中に軽油などを添加し、ＮＯx の浄化
率を向上させることも行われている。
【０００５】特にゼオライトは、ＮＯx を選択的に細孔
内に取り込む作用を有し、ＮＯx の浄化性能に優れてい
る。
内に取り込む作用を有し、ＮＯx の浄化性能に優れてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが従来のゼオラ
イトを用いた排ガス浄化用触媒においては、燃料中の硫
黄成分に起因したサルフェートの排出量が多いという問
題があった。つまり排ガス中にはＳＯ2 が含まれ、それ
が排ガス浄化用触媒上でさらに酸化されてサルフェート
が生成してしまう。
イトを用いた排ガス浄化用触媒においては、燃料中の硫
黄成分に起因したサルフェートの排出量が多いという問
題があった。つまり排ガス中にはＳＯ2 が含まれ、それ
が排ガス浄化用触媒上でさらに酸化されてサルフェート
が生成してしまう。
【０００７】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、サルフェートの生成及び排出を抑制できる
排ガス浄化用触媒とすることを目的とする。
ものであり、サルフェートの生成及び排出を抑制できる
排ガス浄化用触媒とすることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の排ガス浄化用触媒の製造方法の特徴は、ゼオライト
粉末とバインダーとの混合物をモノリス担体基材の表面
に付着させてコート層を形成する第１工程と、コート層
に触媒貴金属を担持させる第２工程とよりなる排ガス浄
化用触媒の製造方法において、バインダーには、ＴｉＯ
2 ゾル、ＺｒＯ 2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少
なくとも一種の酸化物ゾルを用いることにある。
明の排ガス浄化用触媒の製造方法の特徴は、ゼオライト
粉末とバインダーとの混合物をモノリス担体基材の表面
に付着させてコート層を形成する第１工程と、コート層
に触媒貴金属を担持させる第２工程とよりなる排ガス浄
化用触媒の製造方法において、バインダーには、ＴｉＯ
2 ゾル、ＺｒＯ 2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少
なくとも一種の酸化物ゾルを用いることにある。
【０００９】
【発明の実施の形態】ゼオライトは周知のように一般
式：ｘＭ2 ／ｎＡｌ2 Ｏ3 ・ｙＳｉＯ2 で表される結晶
性アルミノケイ酸で、Ｍ（ｎ価の金属）、ｘ、ｙの違い
によって結晶構造中の細孔径が異なり、ホウフッ石群、
ホウソーダ群、Ａ型ゼオライト群、ホージャサイト群、
ソーダフッ石群、モルデナイト群、キフッ石群のほか、
構造がまだ不明の合成ゼオライトなどを利用することが
できる。中でも、ＮＯx の分子径より僅かに大きい約５
〜１０オングストロームの細孔径を有するものが好まし
い。また、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比としては、１〜２０
０の範囲が最適である。
式：ｘＭ2 ／ｎＡｌ2 Ｏ3 ・ｙＳｉＯ2 で表される結晶
性アルミノケイ酸で、Ｍ（ｎ価の金属）、ｘ、ｙの違い
によって結晶構造中の細孔径が異なり、ホウフッ石群、
ホウソーダ群、Ａ型ゼオライト群、ホージャサイト群、
ソーダフッ石群、モルデナイト群、キフッ石群のほか、
構造がまだ不明の合成ゼオライトなどを利用することが
できる。中でも、ＮＯx の分子径より僅かに大きい約５
〜１０オングストロームの細孔径を有するものが好まし
い。また、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 比としては、１〜２０
０の範囲が最適である。
【００１０】モノリス担体基材としては、コーディエラ
イトなどの耐熱性セラミックスからハニカム形状に形成
されたもの、あるいは金属製平板と波板を重ねて巻回さ
れて形成されたメタル担体などを用いることができる。
第１工程では、ゼオライト粉末にＴｉＯ2 ゾル、ＺｒＯ
2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少なくとも一種の
酸化物ゾルからなるバインダーが混合され、モノリス担
体基材の表面に付着されてコート層が形成される。
イトなどの耐熱性セラミックスからハニカム形状に形成
されたもの、あるいは金属製平板と波板を重ねて巻回さ
れて形成されたメタル担体などを用いることができる。
第１工程では、ゼオライト粉末にＴｉＯ2 ゾル、ＺｒＯ
2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少なくとも一種の
酸化物ゾルからなるバインダーが混合され、モノリス担
体基材の表面に付着されてコート層が形成される。
【００１１】本発明の最大の特色は、バインダーとして
従来のシリカゾルやアルミナゾルに代えてＴｉＯ2 ゾ
ル、ＺｒＯ2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少なく
とも一種の酸化物ゾルを用いたところにある。ゼオライ
ト粉末からコート層を形成するのに必要なバインダーと
しては、従来より、ゼオライトの成分であり触媒貴金属
の担持効率の高いシリカゾルやアルミナゾルが用いられ
てきた。しかしながら本発明者らが鋭意研究した結果、
シリカゾルから派生したシリカに担持された触媒貴金属
によってＳＯ2 が選択的に酸化されると推察され、その
ため多量のサルフェートが生成されることが明らかとな
った。
従来のシリカゾルやアルミナゾルに代えてＴｉＯ2 ゾ
ル、ＺｒＯ2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少なく
とも一種の酸化物ゾルを用いたところにある。ゼオライ
ト粉末からコート層を形成するのに必要なバインダーと
しては、従来より、ゼオライトの成分であり触媒貴金属
の担持効率の高いシリカゾルやアルミナゾルが用いられ
てきた。しかしながら本発明者らが鋭意研究した結果、
シリカゾルから派生したシリカに担持された触媒貴金属
によってＳＯ2 が選択的に酸化されると推察され、その
ため多量のサルフェートが生成されることが明らかとな
った。
【００１２】また触媒貴金属が担持されたアルミナの場
合には、ＳＯ3 の生成量はシリカに比べて少ないもの
の、生成したＳＯ3 を吸着し易く、吸着されたＳＯ3 が
高温時に急激に放出されるため、白煙が排出されるとい
う問題があった。さらにアルミナの場合には、ＮＯx 浄
化性能の耐久性が低いという問題もある。そこで本発明
では、シリカゾルやアルミナゾルに代えて、バインダー
としてＴｉＯ2 ゾル、ＺｒＯ2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルか
ら選ばれる少なくとも一種の酸化物ゾルを用いることと
した。この酸化物ゾルを用いることにより、図４にも示
すように、酸化物ゾルから派生した酸化物に触媒貴金属
が担持されるのが抑制され、ＳＯ2 はほとんど酸化され
ずにそのまま排出されるためサルフェートの生成が抑制
されるとともに、白煙が生じるのも防止される。
合には、ＳＯ3 の生成量はシリカに比べて少ないもの
の、生成したＳＯ3 を吸着し易く、吸着されたＳＯ3 が
高温時に急激に放出されるため、白煙が排出されるとい
う問題があった。さらにアルミナの場合には、ＮＯx 浄
化性能の耐久性が低いという問題もある。そこで本発明
では、シリカゾルやアルミナゾルに代えて、バインダー
としてＴｉＯ2 ゾル、ＺｒＯ2 ゾル及びＣｅＯ2 ゾルか
ら選ばれる少なくとも一種の酸化物ゾルを用いることと
した。この酸化物ゾルを用いることにより、図４にも示
すように、酸化物ゾルから派生した酸化物に触媒貴金属
が担持されるのが抑制され、ＳＯ2 はほとんど酸化され
ずにそのまま排出されるためサルフェートの生成が抑制
されるとともに、白煙が生じるのも防止される。
【００１３】ＴｉＯ2 ゾル、ＺｒＯ2 ゾル及びＣｅＯ2
ゾルから選ばれる少なくとも一種の酸化物ゾルの添加量
は、ゼオライト粉末１００重量部に対して５〜１００重
量部の範囲とするのが望ましい。酸化物ゾルの添加量が
５重量部より少ないとバインダーとしての作用が得られ
ずコート層の形成が困難となり、１００重量部より多く
すると、相対的にゼオライト量が減少することによりＮ
Ｏx 浄化性能が低下する。
ゾルから選ばれる少なくとも一種の酸化物ゾルの添加量
は、ゼオライト粉末１００重量部に対して５〜１００重
量部の範囲とするのが望ましい。酸化物ゾルの添加量が
５重量部より少ないとバインダーとしての作用が得られ
ずコート層の形成が困難となり、１００重量部より多く
すると、相対的にゼオライト量が減少することによりＮ
Ｏx 浄化性能が低下する。
【００１４】ＴｉＯ2 ゾル、ＺｒＯ2 ゾル及びＣｅＯ2
ゾルから選ばれる少なくとも一種の酸化物ゾルは、酸性
のゾルとしてゼオライト粉末に混合して用いることが好
ましい。塩基性のゾルではゼオライト粉末との混合物が
ゲル状となり、希釈してからコートせざるを得ないた
め、所定厚さとするのに工数が多大となる。酸性のゾル
であればこのような不具合なく、コート層を所定厚さに
容易に形成することができる。
ゾルから選ばれる少なくとも一種の酸化物ゾルは、酸性
のゾルとしてゼオライト粉末に混合して用いることが好
ましい。塩基性のゾルではゼオライト粉末との混合物が
ゲル状となり、希釈してからコートせざるを得ないた
め、所定厚さとするのに工数が多大となる。酸性のゾル
であればこのような不具合なく、コート層を所定厚さに
容易に形成することができる。
【００１５】コート層は、モノリス担体基材１リットル
当たり６０〜２４０ｇとなるように形成することが好ま
しい。コート層の形成量がこの範囲より少ないとＮＯx
浄化性能が低下し、多すぎるとモノリス担体が目詰まり
する場合がある。第２工程では、コート層に触媒貴金属
が担持される。触媒貴金属としては、白金（Ｐｔ）、ロ
ジウム（Ｒｈ）、パラジウム（Ｐｄ）など公知のものを
用いることができる。また場合によっては、鉄、コバル
トなどの卑金属を併用してもよい。
当たり６０〜２４０ｇとなるように形成することが好ま
しい。コート層の形成量がこの範囲より少ないとＮＯx
浄化性能が低下し、多すぎるとモノリス担体が目詰まり
する場合がある。第２工程では、コート層に触媒貴金属
が担持される。触媒貴金属としては、白金（Ｐｔ）、ロ
ジウム（Ｒｈ）、パラジウム（Ｐｄ）など公知のものを
用いることができる。また場合によっては、鉄、コバル
トなどの卑金属を併用してもよい。
【００１６】触媒貴金属をコート層に担持するには、吸
着担持法、吸水担持法など公知の担持法を利用できる。
ただ触媒貴金属は、塩基性塩を用いることが望ましい。
触媒貴金属溶液のｐＨが９以下の場合には、ゼオライト
への担持が困難となるからである。このような触媒貴金
属の塩基性塩としては、テトラアンミン白金ヒドロキシ
ド、ヘキサアンミン白金ヒドロキシド、テトラアンミン
白金クロライド、ヘキサアンミン白金クロライド、ヘキ
サアンミンロジウムヒドロキシド、ヘキサアンミンロジ
ウムクロライドなどが例示される。
着担持法、吸水担持法など公知の担持法を利用できる。
ただ触媒貴金属は、塩基性塩を用いることが望ましい。
触媒貴金属溶液のｐＨが９以下の場合には、ゼオライト
への担持が困難となるからである。このような触媒貴金
属の塩基性塩としては、テトラアンミン白金ヒドロキシ
ド、ヘキサアンミン白金ヒドロキシド、テトラアンミン
白金クロライド、ヘキサアンミン白金クロライド、ヘキ
サアンミンロジウムヒドロキシド、ヘキサアンミンロジ
ウムクロライドなどが例示される。
【００１７】触媒貴金属の担持量は、モノリス担体基材
１リットルに対して０．５〜１０ｇの範囲が好ましい。
担持量がこれより少ないと十分な浄化性能が得られず、
担持量がこれより多くなっても効果が飽和するとともに
コストが増大する。
１リットルに対して０．５〜１０ｇの範囲が好ましい。
担持量がこれより少ないと十分な浄化性能が得られず、
担持量がこれより多くなっても効果が飽和するとともに
コストが増大する。
【００１８】
【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明を具体
的に説明する。 （実施例１） ＜第１工程＞モルデナイト粉末１００重量部に、ＴｉＯ
2 ゾルをＴｉＯ2 固形分で１４重量部となるように混合
し、さらに水を１１１重量部加えてスラリーを調製し
た。
的に説明する。 （実施例１） ＜第１工程＞モルデナイト粉末１００重量部に、ＴｉＯ
2 ゾルをＴｉＯ2 固形分で１４重量部となるように混合
し、さらに水を１１１重量部加えてスラリーを調製し
た。
【００１９】次に、コーディエライト製で容積１．７Ｌ
のモノリス担体基材を用意し、上記スラリーに浸漬後、
引き上げて余分なスラリーを吹き払い、１００℃で８時
間乾燥後３００℃で１．５時間焼成した。この操作を２
回繰り返し、さらに５００℃で１．５時間焼成してコー
ト層を形成した。コート層は、モノリス担体基材１Ｌ当
たり１２０ｇ形成された。
のモノリス担体基材を用意し、上記スラリーに浸漬後、
引き上げて余分なスラリーを吹き払い、１００℃で８時
間乾燥後３００℃で１．５時間焼成した。この操作を２
回繰り返し、さらに５００℃で１．５時間焼成してコー
ト層を形成した。コート層は、モノリス担体基材１Ｌ当
たり１２０ｇ形成された。
【００２０】＜第２工程＞コート層が形成されたモノリ
ス担体基材を、所定濃度のテトラアンミン白金ヒドロキ
シド水溶液中に６０分間浸漬し、引き上げて余分な液滴
を吹き払った後、２５０℃で１時間焼成して本実施例の
排ガス浄化用触媒を調製した。Ｐｔの担持量は、排ガス
浄化用触媒１リットル当たり２ｇである。
ス担体基材を、所定濃度のテトラアンミン白金ヒドロキ
シド水溶液中に６０分間浸漬し、引き上げて余分な液滴
を吹き払った後、２５０℃で１時間焼成して本実施例の
排ガス浄化用触媒を調製した。Ｐｔの担持量は、排ガス
浄化用触媒１リットル当たり２ｇである。
【００２１】＜試験＞得られた排ガス浄化用触媒を、図
１に示すようにディーゼルエンジンの排気系に装着し、
触媒の上流側で排ガス中に軽油を常時１０００ｐｐｍＣ
となるように添加しながら、ディーゼルエンジンを１５
００ｒｐｍで駆動して、最高ＮＯx 浄化率とサルフェー
ト生成率を測定した。
１に示すようにディーゼルエンジンの排気系に装着し、
触媒の上流側で排ガス中に軽油を常時１０００ｐｐｍＣ
となるように添加しながら、ディーゼルエンジンを１５
００ｒｐｍで駆動して、最高ＮＯx 浄化率とサルフェー
ト生成率を測定した。
【００２２】最高ＮＯx 浄化率は排ガス浄化用触媒前後
の排ガス中のＮＯx 量の差から求めたＮＯx 浄化率の最
高値であり、サルフェート生成率は排ガス浄化用触媒前
のＳＯ2 量（モル）に対する排ガス浄化用触媒後のサル
フェート量（モル）から求めた。結果を図２及び図３に
示す。 （実施例２）ＴｉＯ2 ゾルの代わりにＺｒＯ2 ゾルを用
いたこと以外は実施例１と同様にして、本実施例の排ガ
ス浄化用触媒を調製した。そして実施例１と同様に最高
ＮＯ x 浄化率とサルフェート生成率を測定し、結果を図
２及び図３に示す。
の排ガス中のＮＯx 量の差から求めたＮＯx 浄化率の最
高値であり、サルフェート生成率は排ガス浄化用触媒前
のＳＯ2 量（モル）に対する排ガス浄化用触媒後のサル
フェート量（モル）から求めた。結果を図２及び図３に
示す。 （実施例２）ＴｉＯ2 ゾルの代わりにＺｒＯ2 ゾルを用
いたこと以外は実施例１と同様にして、本実施例の排ガ
ス浄化用触媒を調製した。そして実施例１と同様に最高
ＮＯ x 浄化率とサルフェート生成率を測定し、結果を図
２及び図３に示す。
【００２３】（実施例３）ＴｉＯ2 ゾルの代わりにＣｅ
Ｏ2 ゾルを用いたこと以外は実施例１と同様にして、本
実施例の排ガス浄化用触媒を調製した。そして実施例１
と同様に最高ＮＯ x 浄化率とサルフェート生成率を測定
し、結果を図２及び図３に示す。 （実施例４）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たこと以外は実施例１と同様にして、本実施例の排ガス
浄化用触媒を調製した。そして実施例１と同様に最高Ｎ
Ｏx浄化率とサルフェート生成率を測定し、結果を図２
及び図３に示す。
Ｏ2 ゾルを用いたこと以外は実施例１と同様にして、本
実施例の排ガス浄化用触媒を調製した。そして実施例１
と同様に最高ＮＯ x 浄化率とサルフェート生成率を測定
し、結果を図２及び図３に示す。 （実施例４）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たこと以外は実施例１と同様にして、本実施例の排ガス
浄化用触媒を調製した。そして実施例１と同様に最高Ｎ
Ｏx浄化率とサルフェート生成率を測定し、結果を図２
及び図３に示す。
【００２４】（比較例１）ＴｉＯ2 ゾルの代わりにＳｉ
Ｏ2 ゾルを用いたこと以外は実施例１と同様にして、比
較例１の排ガス浄化用触媒を調製した。そして実施例１
と同様に最高ＮＯ x 浄化率とサルフェート生成率を測定
し、結果を図２及び図３に示す。 （比較例２）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用
い、かつＴｉＯ2 ゾルの代わりにＳｉＯ2 ゾルを用いた
こと以外は実施例１と同様にして、比較例２の排ガス浄
化用触媒を調製した。そして実施例１と同様に最高ＮＯ
x 浄化率とサルフェート生成率を測定し、結果を図２及
び図３に示す。
Ｏ2 ゾルを用いたこと以外は実施例１と同様にして、比
較例１の排ガス浄化用触媒を調製した。そして実施例１
と同様に最高ＮＯ x 浄化率とサルフェート生成率を測定
し、結果を図２及び図３に示す。 （比較例２）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用
い、かつＴｉＯ2 ゾルの代わりにＳｉＯ2 ゾルを用いた
こと以外は実施例１と同様にして、比較例２の排ガス浄
化用触媒を調製した。そして実施例１と同様に最高ＮＯ
x 浄化率とサルフェート生成率を測定し、結果を図２及
び図３に示す。
【００２５】＜評価＞図２及び図３より、各実施例の排
ガス浄化用触媒は各比較例に比べてＮＯx 浄化性能に優
れ、かつサルフェート生成率も低いことがわかる。ま
た、その傾向はゼオライトの種類には影響されないこと
もわかる。なお、モルデナイト粉末、ＴｉＯ2 ゾル粉
末、ＺｒＯ2 ゾル粉末、ＣｅＯ2 ゾル粉末、ＳｉＯ2 ゾ
ル粉末及びＡｌ2 Ｏ3 ゾル粉末の６種類の粉末につい
て、Ｐｔを１．６重量％含有するテトラアンミン白金ヒ
ドロキシド水溶液を用い実施例１と同様にしてＰｔを担
持した。そして、テトラアンミン白金ヒドロキシド水溶
液への浸漬時間と、Ｐｔ担持効率との関係を測定し、結
果を図４に示す。
ガス浄化用触媒は各比較例に比べてＮＯx 浄化性能に優
れ、かつサルフェート生成率も低いことがわかる。ま
た、その傾向はゼオライトの種類には影響されないこと
もわかる。なお、モルデナイト粉末、ＴｉＯ2 ゾル粉
末、ＺｒＯ2 ゾル粉末、ＣｅＯ2 ゾル粉末、ＳｉＯ2 ゾ
ル粉末及びＡｌ2 Ｏ3 ゾル粉末の６種類の粉末につい
て、Ｐｔを１．６重量％含有するテトラアンミン白金ヒ
ドロキシド水溶液を用い実施例１と同様にしてＰｔを担
持した。そして、テトラアンミン白金ヒドロキシド水溶
液への浸漬時間と、Ｐｔ担持効率との関係を測定し、結
果を図４に示す。
【００２６】図４から明らかなように、モルデナイト及
びＳｉＯ2 ゾルが最もＰｔを担持し易く、Ａｌ2 Ｏ3 ゾ
ルがそれに次いで担持効率が高く、ＴｉＯ2 ゾル粉末、
ＺｒＯ2 ゾル粉末及びＣｅＯ2 ゾル粉末は担持効率が低
いことがわかる。つまり、モルデナイトと、ＴｉＯ2 ゾ
ル粉末、ＺｒＯ2 ゾル粉末及びＣｅＯ2 ゾル粉末から選
ばれる酸化物との混合系では、Ｐｔはモルデナイトに優
先的に担持され、ＴｉＯ2 ゾル粉末、ＺｒＯ2 ゾル粉末
及びＣｅＯ2 ゾル粉末にはほとんど担持されない。
びＳｉＯ2 ゾルが最もＰｔを担持し易く、Ａｌ2 Ｏ3 ゾ
ルがそれに次いで担持効率が高く、ＴｉＯ2 ゾル粉末、
ＺｒＯ2 ゾル粉末及びＣｅＯ2 ゾル粉末は担持効率が低
いことがわかる。つまり、モルデナイトと、ＴｉＯ2 ゾ
ル粉末、ＺｒＯ2 ゾル粉末及びＣｅＯ2 ゾル粉末から選
ばれる酸化物との混合系では、Ｐｔはモルデナイトに優
先的に担持され、ＴｉＯ2 ゾル粉末、ＺｒＯ2 ゾル粉末
及びＣｅＯ2 ゾル粉末にはほとんど担持されない。
【００２７】したがって実施例の排ガス浄化用触媒にお
いては、Ｐｔはほとんどがモルデナイト又はＺＳＭ−５
に担持されてＮＯx の浄化性能に優れるとともに、Ｔｉ
Ｏ2、ＺｒＯ2 及びＣｅＯ2 ゾルにはほとんど担持され
ないため、ＳＯ2 の酸化が抑制されてサルフェートの生
成が抑制されている。
いては、Ｐｔはほとんどがモルデナイト又はＺＳＭ−５
に担持されてＮＯx の浄化性能に優れるとともに、Ｔｉ
Ｏ2、ＺｒＯ2 及びＣｅＯ2 ゾルにはほとんど担持され
ないため、ＳＯ2 の酸化が抑制されてサルフェートの生
成が抑制されている。
【００２８】
【発明の効果】すなわち本発明の排ガス浄化用触媒の製
造方法によれば、バインダーである酸化物に触媒貴金属
が担持されるのが抑制される。したがってＳＯ2 の酸化
が抑制されるためサルフェートの生成が抑制することが
できる。またゼオライトに優先的に担持された触媒貴金
属により、ＮＯx 浄化性能が向上する。
造方法によれば、バインダーである酸化物に触媒貴金属
が担持されるのが抑制される。したがってＳＯ2 の酸化
が抑制されるためサルフェートの生成が抑制することが
できる。またゼオライトに優先的に担持された触媒貴金
属により、ＮＯx 浄化性能が向上する。
【図１】実施例における性能評価装置の概略構成を示す
説明図である。
説明図である。
【図２】各実施例及び比較例の排ガス浄化用触媒の最高
ＮＯx 浄化率を示す棒グラフである。
ＮＯx 浄化率を示す棒グラフである。
【図３】各実施例及び比較例の排ガス浄化用触媒のサル
フェート生成率を示す棒グラフである。
フェート生成率を示す棒グラフである。
【図４】各粉末のＰｔ担持時間とＰｔ担持効率を示すグ
ラフである。
ラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 29/44 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｂ
Claims (1)
- 【請求項１】 ゼオライト粉末とバインダーとの混合物
をモノリス担体基材の表面に付着させてコート層を形成
する第１工程と、該コート層に触媒貴金属を担持させる
第２工程とよりなる排ガス浄化用触媒の製造方法におい
て、 前記バインダーには、ＴｉＯ2 ゾル、ＺｒＯ2 ゾル及び
ＣｅＯ2 ゾルから選ばれる少なくとも一種の酸化物ゾル
を用いることを特徴とする排ガス浄化用触媒の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8229045A JPH1066882A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 排ガス浄化用触媒の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8229045A JPH1066882A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 排ガス浄化用触媒の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1066882A true JPH1066882A (ja) | 1998-03-10 |
Family
ID=16885888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8229045A Pending JPH1066882A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 排ガス浄化用触媒の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1066882A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6908874B2 (en) | 2001-09-14 | 2005-06-21 | Rothmans, Benson & Hedges Inc. | Process for making metal oxide-coated microporous materials |
| CN104888841A (zh) * | 2015-05-26 | 2015-09-09 | 华东理工大学 | 一种分子筛涂层的整体式催化剂的制备方法 |
-
1996
- 1996-08-29 JP JP8229045A patent/JPH1066882A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6908874B2 (en) | 2001-09-14 | 2005-06-21 | Rothmans, Benson & Hedges Inc. | Process for making metal oxide-coated microporous materials |
| US7531477B2 (en) | 2001-09-14 | 2009-05-12 | Rothmans, Benson & Hedges Inc. | Process for making metal oxide-coated microporous materials |
| CN104888841A (zh) * | 2015-05-26 | 2015-09-09 | 华东理工大学 | 一种分子筛涂层的整体式催化剂的制备方法 |
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