JPH10665A - 射出成形機の可塑化スクリュ装置 - Google Patents
射出成形機の可塑化スクリュ装置Info
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- JPH10665A JPH10665A JP15674396A JP15674396A JPH10665A JP H10665 A JPH10665 A JP H10665A JP 15674396 A JP15674396 A JP 15674396A JP 15674396 A JP15674396 A JP 15674396A JP H10665 A JPH10665 A JP H10665A
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- Japan
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- screw
- resin
- check ring
- plasticizing
- injection molding
- Prior art date
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/47—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using screws
- B29C45/50—Axially movable screw
- B29C45/52—Non-return devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 射出成形機において、高濃度の粉体フィラー
入り樹脂原料を容易に可塑化可能として、従来、困難で
あった高濃度フィラー入り樹脂製品を容易に生産可能と
する可塑化スクリュを提供する。 【解決手段】 可塑化スクリュのねじ部を、長さＬ1 ＝
１５Ｄ〜１７Ｄ（Ｄはスクリュの外周直径）の圧縮ゾー
ンと、長さＬ2 ＝３Ｄ〜５Ｄの計量ゾーンとより成り、
かつ圧縮比（上記圧縮ゾーン入口のねじ溝深さと圧縮ゾ
ーン出口のねじ溝深さの比率）を１．２〜１．８に構成
するとともに、上記スクリュの先端部外周に嵌合される
チェックリングの内周の最小流路面積を、上記ねじ部の
計量ゾーン出口の流路面積の８０％に構成し、樹脂のね
じ部での詰まりを回避し、流路の流動抵抗を低減する。
入り樹脂原料を容易に可塑化可能として、従来、困難で
あった高濃度フィラー入り樹脂製品を容易に生産可能と
する可塑化スクリュを提供する。 【解決手段】 可塑化スクリュのねじ部を、長さＬ1 ＝
１５Ｄ〜１７Ｄ（Ｄはスクリュの外周直径）の圧縮ゾー
ンと、長さＬ2 ＝３Ｄ〜５Ｄの計量ゾーンとより成り、
かつ圧縮比（上記圧縮ゾーン入口のねじ溝深さと圧縮ゾ
ーン出口のねじ溝深さの比率）を１．２〜１．８に構成
するとともに、上記スクリュの先端部外周に嵌合される
チェックリングの内周の最小流路面積を、上記ねじ部の
計量ゾーン出口の流路面積の８０％に構成し、樹脂のね
じ部での詰まりを回避し、流路の流動抵抗を低減する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はプラスチックの射出
成形機において、粉体フィラー入り樹脂の可塑化・射出
を容易に施行可能とした可塑化スクリュ装置に関する。
成形機において、粉体フィラー入り樹脂の可塑化・射出
を容易に施行可能とした可塑化スクリュ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図８、図９には従来の射出成形機の可塑
化装置の１例が示され、図８はその断面図、図９は図８
のＡ部詳細図である。図８〜図９において、３はシリン
ダー、２は樹脂原料１が収容されるホッパー、１０４は
可塑化用のスクリュ、５はヒーター、９はノズル、１０
７は上記スクリュ１０４先端部に形成されたスクリュチ
ップ、１０６はチェックリング、１１０はシートであ
る。
化装置の１例が示され、図８はその断面図、図９は図８
のＡ部詳細図である。図８〜図９において、３はシリン
ダー、２は樹脂原料１が収容されるホッパー、１０４は
可塑化用のスクリュ、５はヒーター、９はノズル、１０
７は上記スクリュ１０４先端部に形成されたスクリュチ
ップ、１０６はチェックリング、１１０はシートであ
る。
【０００３】図８において、上記樹脂原料１はホッパー
２からシリンダー３内のスクリュ１０４に供給され、ヒ
ーター５による加熱と、上記スクリュ１０４の回転とに
より溶融可塑化され、スクリュ１０４の前方へと送られ
て溶融樹脂８として貯えられる。そして、この溶融樹脂
８は、スクリュ１０４の前進動作により、上記ノズル９
を経て図示しない金型内に射出され、冷却・固化されて
製品となる。
２からシリンダー３内のスクリュ１０４に供給され、ヒ
ーター５による加熱と、上記スクリュ１０４の回転とに
より溶融可塑化され、スクリュ１０４の前方へと送られ
て溶融樹脂８として貯えられる。そして、この溶融樹脂
８は、スクリュ１０４の前進動作により、上記ノズル９
を経て図示しない金型内に射出され、冷却・固化されて
製品となる。
【０００４】図８において、可塑化された樹脂がスクリ
ュ１０４の前方に送られる際、この樹脂は、シート１１
０の外周隙間１１１を通り、チェックリング１０６内周
流路を通ってスクリュチップ１０７の前方へと送られ
る。図９には上記チェックリング部の詳細が示され、同
図において、可塑化された樹脂は、流線ｇにて示される
ように、スクリュ溝１０４ａから隙間１１１、１１２、
１０６ａ、１０６ｂ、１０７ａを経て前方へと流れる。
ュ１０４の前方に送られる際、この樹脂は、シート１１
０の外周隙間１１１を通り、チェックリング１０６内周
流路を通ってスクリュチップ１０７の前方へと送られ
る。図９には上記チェックリング部の詳細が示され、同
図において、可塑化された樹脂は、流線ｇにて示される
ように、スクリュ溝１０４ａから隙間１１１、１１２、
１０６ａ、１０６ｂ、１０７ａを経て前方へと流れる。
【０００５】図８において、通常、上記スクリュ１０４
のねじ部の全長Ｌ０は、スクリュ１０４の外周直径をＤ
とすると、１８Ｄ〜２２Ｄであり、また、同ねじ部は、
一定の溝深さＨ１の供給ゾーン、溝深さが減少する圧縮
ゾーン、浅くなった一定の溝深さＨ２の計量ゾーンの３
ゾーンから成る。また、これら３ゾーンの長さは、通
常、供給ゾーンが５Ｄ〜１０Ｄ、圧縮ゾーンが２Ｄ〜７
Ｄ、計量ゾーンが３Ｄ〜５Ｄとなっている。そして、上
記圧縮ゾーンの入口溝深さＨ１と出口溝深さＨ２の比率
Ｈ１／Ｈ２を圧縮比と称し、この圧縮比は通常、２．１
〜２．６と大きな値となっている。
のねじ部の全長Ｌ０は、スクリュ１０４の外周直径をＤ
とすると、１８Ｄ〜２２Ｄであり、また、同ねじ部は、
一定の溝深さＨ１の供給ゾーン、溝深さが減少する圧縮
ゾーン、浅くなった一定の溝深さＨ２の計量ゾーンの３
ゾーンから成る。また、これら３ゾーンの長さは、通
常、供給ゾーンが５Ｄ〜１０Ｄ、圧縮ゾーンが２Ｄ〜７
Ｄ、計量ゾーンが３Ｄ〜５Ｄとなっている。そして、上
記圧縮ゾーンの入口溝深さＨ１と出口溝深さＨ２の比率
Ｈ１／Ｈ２を圧縮比と称し、この圧縮比は通常、２．１
〜２．６と大きな値となっている。
【０００６】さらに、上記チェックリング１０６は、可
塑化時には樹脂を前方に送るため、図８〜図９のよう
に、これが前方位置にあって、スクリュ１０４のシート
１１０との間に後部隙間１１２を有するが、射出開始時
に、スクリュ１０４の先端の樹脂圧力によりチェックリ
ング１０６が後方へ押されて摺動し上記隙間１１２が閉
じる。その射出開始時に、チェックリング部１０６を通
ってスクリュ後方へバックフローする樹脂量を小さくす
るため、上記チェックリング１０６の摺動ストロークは
通常２〜３ｍｍと小さくして閉鎖時間を短くしている。
また、射出時にスクリュ１０４の前方の樹脂圧力により
チェックリング１０６が後方へ押し付けられる力をシー
ト１１０で受けるため、同シート１１０の外径を大きく
する必要があり、そのためにシート１１０とシリンダー
内周３ａとの隙間流路１１１が極めて狭くなっている。
塑化時には樹脂を前方に送るため、図８〜図９のよう
に、これが前方位置にあって、スクリュ１０４のシート
１１０との間に後部隙間１１２を有するが、射出開始時
に、スクリュ１０４の先端の樹脂圧力によりチェックリ
ング１０６が後方へ押されて摺動し上記隙間１１２が閉
じる。その射出開始時に、チェックリング部１０６を通
ってスクリュ後方へバックフローする樹脂量を小さくす
るため、上記チェックリング１０６の摺動ストロークは
通常２〜３ｍｍと小さくして閉鎖時間を短くしている。
また、射出時にスクリュ１０４の前方の樹脂圧力により
チェックリング１０６が後方へ押し付けられる力をシー
ト１１０で受けるため、同シート１１０の外径を大きく
する必要があり、そのためにシート１１０とシリンダー
内周３ａとの隙間流路１１１が極めて狭くなっている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】然るに、高濃度の粉体
フィラー入り樹脂原料は、安価あるいは高機能の粉体フ
ィラーを混合したり、リサイクルの回収原料を粉体化し
て混合したりすることができる利点があるため、射出成
形機により、これを射出成形するニーズが近年高まって
きている。
フィラー入り樹脂原料は、安価あるいは高機能の粉体フ
ィラーを混合したり、リサイクルの回収原料を粉体化し
て混合したりすることができる利点があるため、射出成
形機により、これを射出成形するニーズが近年高まって
きている。
【０００８】図８〜図９に示される従来の可塑化スクリ
ュにあっては、通常の樹脂原料を使用する場合には問題
はないが、上記のような、木粉、石炭灰などの粉体フィ
ラーを高濃度（４０％以上）に含有する樹脂原料を使用
する場合に次のような問題点を抱えている。
ュにあっては、通常の樹脂原料を使用する場合には問題
はないが、上記のような、木粉、石炭灰などの粉体フィ
ラーを高濃度（４０％以上）に含有する樹脂原料を使用
する場合に次のような問題点を抱えている。
【０００９】即ち、上記従来の可塑化スクリュにあって
は、ねじ部の圧縮ゾーン長さが２Ｄ〜７Ｄと短く、かつ
圧縮比が２．１〜２．６と大きいので、溶融しない高濃
度の粉体フィラーが圧縮ゾーンを流れにくく、樹脂原料
がねじ溝内で詰まり易い。さらに、ねじ部先端のチェッ
クリング部１０６を通過する樹脂流路の断面積が小さい
ため、同チェックリング部１０６の樹脂流動抵抗が大き
く、このため、同チェックリング部１０６でも粉体フィ
ラー入り樹脂原料が詰まり易い。このように、スクリュ
のねじ部やチェックリング部１０６で樹脂原料が詰まる
と、可塑化に過大な時間がかかり、また可塑化動作が不
安定となるため、高濃度の粉体フィラー入り樹脂原料で
は射出成形品を生産することは困難を伴なう。
は、ねじ部の圧縮ゾーン長さが２Ｄ〜７Ｄと短く、かつ
圧縮比が２．１〜２．６と大きいので、溶融しない高濃
度の粉体フィラーが圧縮ゾーンを流れにくく、樹脂原料
がねじ溝内で詰まり易い。さらに、ねじ部先端のチェッ
クリング部１０６を通過する樹脂流路の断面積が小さい
ため、同チェックリング部１０６の樹脂流動抵抗が大き
く、このため、同チェックリング部１０６でも粉体フィ
ラー入り樹脂原料が詰まり易い。このように、スクリュ
のねじ部やチェックリング部１０６で樹脂原料が詰まる
と、可塑化に過大な時間がかかり、また可塑化動作が不
安定となるため、高濃度の粉体フィラー入り樹脂原料で
は射出成形品を生産することは困難を伴なう。
【００１０】本発明の目的は、射出成形機において、高
濃度の粉体フィラー入り樹脂原料を容易に可塑化可能と
して、従来、困難であった高濃度フィラー入り樹脂製品
を容易に生産可能とする可塑化スクリュを提供すること
にある。
濃度の粉体フィラー入り樹脂原料を容易に可塑化可能と
して、従来、困難であった高濃度フィラー入り樹脂製品
を容易に生産可能とする可塑化スクリュを提供すること
にある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するもので、その要旨とする手段は、加熱されたシリ
ンダー内でスクリュを回転させて樹脂を溶融可塑化し、
金型内に射出する射出成形機の可塑化スクリュ装置であ
って、上記スクリュは、そのねじ部を、長さＬ 1 ＝１５
Ｄ〜１７Ｄ（Ｄはスクリュの外周直径）の圧縮ゾーン
と、長さＬ2 ＝３Ｄ〜５Ｄの計量ゾーンとより成り、か
つ圧縮比（上記圧縮ゾーン入口のねじ溝深さと圧縮ゾー
ン出口のねじ溝深さの比率）を１．２〜１．８に構成さ
れるとともに、上記スクリュの先端部外周に嵌合される
チェックリングの内周の最小流路面積を、上記ねじ部の
計量ゾーン出口の流路面積の８０％に構成されてなるこ
とを特徴とする射出成形機の可塑化スクリュ装置にあ
る。
決するもので、その要旨とする手段は、加熱されたシリ
ンダー内でスクリュを回転させて樹脂を溶融可塑化し、
金型内に射出する射出成形機の可塑化スクリュ装置であ
って、上記スクリュは、そのねじ部を、長さＬ 1 ＝１５
Ｄ〜１７Ｄ（Ｄはスクリュの外周直径）の圧縮ゾーン
と、長さＬ2 ＝３Ｄ〜５Ｄの計量ゾーンとより成り、か
つ圧縮比（上記圧縮ゾーン入口のねじ溝深さと圧縮ゾー
ン出口のねじ溝深さの比率）を１．２〜１．８に構成さ
れるとともに、上記スクリュの先端部外周に嵌合される
チェックリングの内周の最小流路面積を、上記ねじ部の
計量ゾーン出口の流路面積の８０％に構成されてなるこ
とを特徴とする射出成形機の可塑化スクリュ装置にあ
る。
【００１２】上記手段によれば、可塑化用スクリュのね
じ部を、長さ１５Ｄ〜１７Ｄの圧縮ゾーンと、長さ３Ｄ
〜５Ｄの計量ゾーンとの２ゾーンで構成し、その圧縮比
を１．２〜１．８とすることにより、圧縮比が小さくか
つ長さの長い圧縮ゾーンで樹脂原料が緩やかに可塑化・
圧縮される。これにより、高濃度の粉体フィラー入り樹
脂原料を使用する場合においても、樹脂原料がねじ部で
詰まることなく可塑化され、スムーズに前方へ送られる
こととなる。さらに、上記のように低圧縮比に構成され
たスクリュの先端において、可塑化時のチェックリング
部の最小の流路断面積をねじ部の計量ゾーン出口の流路
断面積の８０％以上とすることにより、チェックリング
部を流れる樹脂原料が急激な圧縮を受けることが回避さ
れ、かつ従来のものよりもチェックリング部の流路断面
積が大幅に増大されるので、樹脂の流動抵抗も大幅に低
下し、チェックリング部での樹脂原料の詰まりの発生も
回避される。
じ部を、長さ１５Ｄ〜１７Ｄの圧縮ゾーンと、長さ３Ｄ
〜５Ｄの計量ゾーンとの２ゾーンで構成し、その圧縮比
を１．２〜１．８とすることにより、圧縮比が小さくか
つ長さの長い圧縮ゾーンで樹脂原料が緩やかに可塑化・
圧縮される。これにより、高濃度の粉体フィラー入り樹
脂原料を使用する場合においても、樹脂原料がねじ部で
詰まることなく可塑化され、スムーズに前方へ送られる
こととなる。さらに、上記のように低圧縮比に構成され
たスクリュの先端において、可塑化時のチェックリング
部の最小の流路断面積をねじ部の計量ゾーン出口の流路
断面積の８０％以上とすることにより、チェックリング
部を流れる樹脂原料が急激な圧縮を受けることが回避さ
れ、かつ従来のものよりもチェックリング部の流路断面
積が大幅に増大されるので、樹脂の流動抵抗も大幅に低
下し、チェックリング部での樹脂原料の詰まりの発生も
回避される。
【００１３】また具体的には、上記手段において、上記
スクリュは、上記チェックリングの端面が当接されるシ
ート部の外周に、上記チェックリング内周部の樹脂通路
に連通可能な樹脂通流用の軸方向溝を設けてなる。
スクリュは、上記チェックリングの端面が当接されるシ
ート部の外周に、上記チェックリング内周部の樹脂通路
に連通可能な樹脂通流用の軸方向溝を設けてなる。
【００１４】従って、従来のものにあっては、シートの
外周とシリンダー内周との間の樹脂流路のみであるのに
対し、かかる手段にあっては、シートの軸方向流路溝が
追加されるため、シート部の流路断面積が大幅に増加す
る。これによって、シート部の流動抵抗が大幅に低減さ
れて、シート部での樹脂原料の詰まりが回避される。
外周とシリンダー内周との間の樹脂流路のみであるのに
対し、かかる手段にあっては、シートの軸方向流路溝が
追加されるため、シート部の流路断面積が大幅に増加す
る。これによって、シート部の流動抵抗が大幅に低減さ
れて、シート部での樹脂原料の詰まりが回避される。
【００１５】さらに、好ましくは、上記各手段におい
て、上記チェックリングは、その端部に形成された爪を
上記スクリュの先端部に形成された軸方向溝に係合され
てなる。これにより、チェックリングは、スクリュと完
全に一体化されて回転する。
て、上記チェックリングは、その端部に形成された爪を
上記スクリュの先端部に形成された軸方向溝に係合され
てなる。これにより、チェックリングは、スクリュと完
全に一体化されて回転する。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下図１〜図７を参照して本発明
の実施形態につき詳細に説明する。図１には本発明の実
施形態に係る可塑化スクリュの縦断面図、図２には図１
のＡ部詳細図、図３には図２のＢ−Ｂ線断面図、図４に
はチェックリングの斜視図、図５にはスクリュチップの
斜視図、図６にはチェックリングが閉じた状態を示す図
２応当図、図７にはねじ部入口からチェックリング出口
に至る樹脂流路の断面積変化を示す線図が夫々示されて
いる。
の実施形態につき詳細に説明する。図１には本発明の実
施形態に係る可塑化スクリュの縦断面図、図２には図１
のＡ部詳細図、図３には図２のＢ−Ｂ線断面図、図４に
はチェックリングの斜視図、図５にはスクリュチップの
斜視図、図６にはチェックリングが閉じた状態を示す図
２応当図、図７にはねじ部入口からチェックリング出口
に至る樹脂流路の断面積変化を示す線図が夫々示されて
いる。
【００１７】図１〜図２において、３はシリンダー、２
は樹脂原料１が収容されるホッパー、４は可塑化用のス
クリュ、５は加熱用のヒーター、９は射出用のノズル、
７は上記スクリュ４先端部に形成されたスクリュチッ
プ、６はチェックリング、１０はシートである。
は樹脂原料１が収容されるホッパー、４は可塑化用のス
クリュ、５は加熱用のヒーター、９は射出用のノズル、
７は上記スクリュ４先端部に形成されたスクリュチッ
プ、６はチェックリング、１０はシートである。
【００１８】上記チェックリング６取付部の詳細を示す
図２において、３ａはシリンダー３の内周を示し、上記
シート１０の外周には複数の軸方向の溝１０ａが設けら
れている。この溝１０ａは、シート１０部の流路断面積
を増加するために設けられたもので、図３に示されるよ
うに、シート１０の外周部を円周方向等間隔に複数個所
切り欠いて形成される。また、上記チェックリング６に
は、図４に示されるように、その先端側に爪６Ｃが複数
個所設けられ、この爪６Ｃは、図５に示されるスクリュ
チップ７の溝７ａに嵌合されている。これにより、スク
リュ４が回転する際、上記チェックリング６は、スクリ
ュ４、シート１０、およびスクリュチップ７と一体とな
って回転可能となる。
図２において、３ａはシリンダー３の内周を示し、上記
シート１０の外周には複数の軸方向の溝１０ａが設けら
れている。この溝１０ａは、シート１０部の流路断面積
を増加するために設けられたもので、図３に示されるよ
うに、シート１０の外周部を円周方向等間隔に複数個所
切り欠いて形成される。また、上記チェックリング６に
は、図４に示されるように、その先端側に爪６Ｃが複数
個所設けられ、この爪６Ｃは、図５に示されるスクリュ
チップ７の溝７ａに嵌合されている。これにより、スク
リュ４が回転する際、上記チェックリング６は、スクリ
ュ４、シート１０、およびスクリュチップ７と一体とな
って回転可能となる。
【００１９】図１に示されるように、この実施形態に係
るスクリュ４は、図８〜図９に示される従来のスクリュ
とは異なり、ねじ部における一定の溝深さの供給ゾーン
を備えず、長さの長い圧縮ゾーンＬ1 と通常長さの計量
ゾーンＬ2 との２ゾーンから成る。これら２ゾーン
Ｌ1 ，Ｌ2 の長さは、スクリュ４の外周直径をＤとする
と、圧縮ゾーンＬ1が１５Ｄ〜１７Ｄ、計量ゾーンＬ2
が３Ｄ〜５Ｄに形成される。そして、上記圧縮ゾーンＬ
1 の入口溝深さＨ１と出口溝深さＨ２の比率である圧縮
比Ｈ１／Ｈ２は１．２〜１．８に構成され、従来のスク
リュの２．１〜２．６よりも大幅に小さくなる。これら
の値は、スクリュ４のねじ部での樹脂原料詰まりを防止
し、かつ適切な可塑化性能を発揮するために必要な値で
ある。上記数値の根拠は後述する。
るスクリュ４は、図８〜図９に示される従来のスクリュ
とは異なり、ねじ部における一定の溝深さの供給ゾーン
を備えず、長さの長い圧縮ゾーンＬ1 と通常長さの計量
ゾーンＬ2 との２ゾーンから成る。これら２ゾーン
Ｌ1 ，Ｌ2 の長さは、スクリュ４の外周直径をＤとする
と、圧縮ゾーンＬ1が１５Ｄ〜１７Ｄ、計量ゾーンＬ2
が３Ｄ〜５Ｄに形成される。そして、上記圧縮ゾーンＬ
1 の入口溝深さＨ１と出口溝深さＨ２の比率である圧縮
比Ｈ１／Ｈ２は１．２〜１．８に構成され、従来のスク
リュの２．１〜２．６よりも大幅に小さくなる。これら
の値は、スクリュ４のねじ部での樹脂原料詰まりを防止
し、かつ適切な可塑化性能を発揮するために必要な値で
ある。上記数値の根拠は後述する。
【００２０】上記射出成形機の稼動時において、樹脂原
料１はホッパー２からシリンダー３内のスクリュ４に供
給され、ヒーター５による加熱と、上記スクリュ４の回
転とにより溶融可塑化され、スクリュ４の前方へと送ら
れて溶融樹脂８として貯えられる。そして、この溶融樹
脂８は、スクリュ４の前進動作により、上記ノズル９を
経て図示しない金型内に射出され、冷却・固化されて製
品となる。
料１はホッパー２からシリンダー３内のスクリュ４に供
給され、ヒーター５による加熱と、上記スクリュ４の回
転とにより溶融可塑化され、スクリュ４の前方へと送ら
れて溶融樹脂８として貯えられる。そして、この溶融樹
脂８は、スクリュ４の前進動作により、上記ノズル９を
経て図示しない金型内に射出され、冷却・固化されて製
品となる。
【００２１】上記のようにして、可塑化された樹脂がス
クリュ前方に送られる際、樹脂は、シート１０の外周の
隙間１１とシート溝１０ａとを通り、さらにチェックリ
ング６の内周の流路を通ってスクリュチップ７の前方へ
と送られる。そして、上記のようにスクリュ４で可塑化
された樹脂は、図２の流線ｆで示すように、スクリュ溝
４ａからシート外周の溝１０ａと隙間１１、さらにシー
ト１０の端面とチェックリング６の端面との隙間１２、
チェックリング６内周の隙間６ａ及び６ｂから溝７ａを
経て前方へと流れる。
クリュ前方に送られる際、樹脂は、シート１０の外周の
隙間１１とシート溝１０ａとを通り、さらにチェックリ
ング６の内周の流路を通ってスクリュチップ７の前方へ
と送られる。そして、上記のようにスクリュ４で可塑化
された樹脂は、図２の流線ｆで示すように、スクリュ溝
４ａからシート外周の溝１０ａと隙間１１、さらにシー
ト１０の端面とチェックリング６の端面との隙間１２、
チェックリング６内周の隙間６ａ及び６ｂから溝７ａを
経て前方へと流れる。
【００２２】上記のように、この実施形態においては、
従来のものにおける樹脂通路がシートの外周とシリンダ
ー内周との間の隙間のみであったのに対して、シートの
軸方向溝部の樹脂通路が追設されているため、シート部
の流路断面積が大幅に増加し、流動抵抗が低減される。
従来のものにおける樹脂通路がシートの外周とシリンダ
ー内周との間の隙間のみであったのに対して、シートの
軸方向溝部の樹脂通路が追設されているため、シート部
の流路断面積が大幅に増加し、流動抵抗が低減される。
【００２３】また、図６は射出時にチェックリング６が
閉じて、図２に示される隙間１２が消滅した状態を示
す。同図のように、上記チェックリング６は、射出時に
はスクリュ４前方の射出樹脂圧力によりシート１０に押
し付けられる。これによって、樹脂は後方へもれないよ
うにシールされる。
閉じて、図２に示される隙間１２が消滅した状態を示
す。同図のように、上記チェックリング６は、射出時に
はスクリュ４前方の射出樹脂圧力によりシート１０に押
し付けられる。これによって、樹脂は後方へもれないよ
うにシールされる。
【００２４】図７にはスクリュ位置Ｌ／Ｄ（Ｌは、図
１、図８に示すように、スクリュ４のねじ部の始部から
の長さ、Ｄはスクリュの外周直径）と樹脂の流路断面積
比（ねじ部の始部（入口部）の最大断面積を１とする）
との関係が示されている。
１、図８に示すように、スクリュ４のねじ部の始部から
の長さ、Ｄはスクリュの外周直径）と樹脂の流路断面積
比（ねじ部の始部（入口部）の最大断面積を１とする）
との関係が示されている。
【００２５】図７においてＡはこの実施形態、Ｂは従来
のもの（図８〜図９参照）を示す１例である。本発明の
実施形態を示すＡでは、チェックリング６部の最小の流
路断面積比が０．６であり、これはねじ部出口の流路断
面積比０．７５の８０％になっているが、チェックリン
グ６部で流路が急に絞られないためには、かかる８０％
以上の値が必要である。
のもの（図８〜図９参照）を示す１例である。本発明の
実施形態を示すＡでは、チェックリング６部の最小の流
路断面積比が０．６であり、これはねじ部出口の流路断
面積比０．７５の８０％になっているが、チェックリン
グ６部で流路が急に絞られないためには、かかる８０％
以上の値が必要である。
【００２６】図７に明らかなように、この実施形態のＡ
線に対し、従来のもののＢ線では、ねじ部の圧縮ゾーン
Ｌ1 で急激に流路断面積比が減少し、さらにチェックリ
ング６で流路断面積比が０．４まで低下している。対し
て、この実施形態に係るＡ線は上記Ｂ線に比べて、流路
断面積比の減少が極めて緩やかであり、かつ流路断面積
比の最小値も大幅に増加している。
線に対し、従来のもののＢ線では、ねじ部の圧縮ゾーン
Ｌ1 で急激に流路断面積比が減少し、さらにチェックリ
ング６で流路断面積比が０．４まで低下している。対し
て、この実施形態に係るＡ線は上記Ｂ線に比べて、流路
断面積比の減少が極めて緩やかであり、かつ流路断面積
比の最小値も大幅に増加している。
【００２７】上記のように、この実施形態に係る可塑化
スクリュにあっては、ねじ部での樹脂の圧縮が緩やかで
かつ圧縮比が小さく、さらにチェックリング６部での流
路断面積も大きいので、木粉、石炭灰などの粉体フィラ
ーを高濃度（４０％以上）に含有する樹脂原料を使用し
ても、可塑化の際にスクリュ４のねじ部やチェックリン
グ６部において原料詰まりを生ずることがない。
スクリュにあっては、ねじ部での樹脂の圧縮が緩やかで
かつ圧縮比が小さく、さらにチェックリング６部での流
路断面積も大きいので、木粉、石炭灰などの粉体フィラ
ーを高濃度（４０％以上）に含有する樹脂原料を使用し
ても、可塑化の際にスクリュ４のねじ部やチェックリン
グ６部において原料詰まりを生ずることがない。
【００２８】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
本発明によれば、射出成形機の可塑化スクリュにおい
て、高濃度の粉体フィラー入り樹脂を使用しても、樹脂
原料がねじ部で詰まることなく、また、樹脂原料が急激
な圧縮を受けることなく可塑化できるので、従来困難で
あった高濃度粉体フィラー入り樹脂製品を射出成形で容
易に生産することができる。その結果、安価あるいは高
機能の粉体フィラーや、リサイクル樹脂製品の粉体化原
料を使用することができ、射出成形品の製造コストの低
減、及び高機能化、さらには樹脂のリサイクル化が可能
となる。
本発明によれば、射出成形機の可塑化スクリュにおい
て、高濃度の粉体フィラー入り樹脂を使用しても、樹脂
原料がねじ部で詰まることなく、また、樹脂原料が急激
な圧縮を受けることなく可塑化できるので、従来困難で
あった高濃度粉体フィラー入り樹脂製品を射出成形で容
易に生産することができる。その結果、安価あるいは高
機能の粉体フィラーや、リサイクル樹脂製品の粉体化原
料を使用することができ、射出成形品の製造コストの低
減、及び高機能化、さらには樹脂のリサイクル化が可能
となる。
【図１】本発明の実施形態に係る射出成形機の可塑化装
置の断面図。
置の断面図。
【図２】図１のＡ部詳細図。
【図３】図２のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】図２に示されるチェックリングの斜視図。
【図５】図２に示されるスクリュチップの斜視図。
【図６】チェックリングが閉じた時を示す図２応当図。
【図７】スクリュのねじ部入口からチェックリング出口
に至る流路断面積の変化線図。
に至る流路断面積の変化線図。
【図８】従来の射出成形機の可塑化装置の断面図。
【図９】図８のＡ部詳細図。
３ シリンダー ４ スクリュ ６ チェックリング ７ スクリュチップ ７ａ 溝 １０ シート １０ａ シートの溝 １１ シートとシリンダーとの隙間 Ｈ１ スクリュの圧縮ゾーン入口のねじ溝深さ Ｈ２ スクリュの圧縮ゾーン出口のねじ溝深さ Ｌ1 圧縮ゾーン Ｌ2 計量ゾーン
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年４月１０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するもので、その要旨とする手段は、加熱されたシリ
ンダー内でスクリュを回転させて樹脂を溶融可塑化し、
金型内に射出する射出成形機の可塑化スクリュ装置であ
って、上記スクリュは、そのねじ部を、長さＬ 1 ＝１５
Ｄ〜１７Ｄ（Ｄはスクリュの外周直径）の圧縮ゾーン
と、長さＬ2 ＝３Ｄ〜５Ｄの計量ゾーンとより成り、か
つ圧縮比（上記圧縮ゾーン入口のねじ溝深さと圧縮ゾー
ン出口のねじ溝深さの比率）を１．２〜１．８に構成さ
れるとともに、上記スクリュの先端部外周に嵌合される
チェックリングの内周の最小流路面積を、上記ねじ部の
計量ゾーン出口の流路面積の８０％以上に構成されてな
ることを特徴とする射出成形機の可塑化スクリュ装置に
ある。
決するもので、その要旨とする手段は、加熱されたシリ
ンダー内でスクリュを回転させて樹脂を溶融可塑化し、
金型内に射出する射出成形機の可塑化スクリュ装置であ
って、上記スクリュは、そのねじ部を、長さＬ 1 ＝１５
Ｄ〜１７Ｄ（Ｄはスクリュの外周直径）の圧縮ゾーン
と、長さＬ2 ＝３Ｄ〜５Ｄの計量ゾーンとより成り、か
つ圧縮比（上記圧縮ゾーン入口のねじ溝深さと圧縮ゾー
ン出口のねじ溝深さの比率）を１．２〜１．８に構成さ
れるとともに、上記スクリュの先端部外周に嵌合される
チェックリングの内周の最小流路面積を、上記ねじ部の
計量ゾーン出口の流路面積の８０％以上に構成されてな
ることを特徴とする射出成形機の可塑化スクリュ装置に
ある。
Claims (3)
- 【請求項１】 加熱されたシリンダー内でスクリュを回
転させて樹脂を溶融可塑化し、金型内に射出する射出成
形機の可塑化スクリュ装置であって、上記スクリュは、
そのねじ部を、長さＬ1 ＝１５Ｄ〜１７Ｄ（Ｄはスクリ
ュの外周直径）の圧縮ゾーンと、長さＬ2 ＝３Ｄ〜５Ｄ
の計量ゾーンとより成り、かつ圧縮比（上記圧縮ゾーン
入口のねじ溝深さと圧縮ゾーン出口のねじ溝深さの比
率）を１．２〜１．８に構成されるとともに、上記スク
リュの先端部外周に嵌合されるチェックリングの内周の
最小流路面積を、上記ねじ部の計量ゾーン出口の流路面
積の８０％に構成されてなることを特徴とする射出成形
機の可塑化スクリュ装置。 - 【請求項２】 上記スクリュは、上記チェックリングの
端面が当接されるシート部の外周に、上記チェックリン
グ内周部の樹脂通路に連通可能な樹脂通流用の軸方向溝
を設けてなる請求項１記載の射出成形機の可塑化スクリ
ュ装置。 - 【請求項３】 上記チェックリングは、その端部に形成
された爪を上記スクリュの先端部に形成された軸方向溝
に係合されてなる請求項１または２の何れかに記載の射
出成形機の可塑化スクリュ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15674396A JPH10665A (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 射出成形機の可塑化スクリュ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15674396A JPH10665A (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 射出成形機の可塑化スクリュ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10665A true JPH10665A (ja) | 1998-01-06 |
Family
ID=15634353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15674396A Withdrawn JPH10665A (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 射出成形機の可塑化スクリュ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10665A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007290284A (ja) * | 2006-04-26 | 2007-11-08 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 射出装置及びシールリング |
| JP2012131042A (ja) * | 2010-12-20 | 2012-07-12 | Toyo Mach & Metal Co Ltd | 射出成形機 |
| JP2013184404A (ja) * | 2012-03-08 | 2013-09-19 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 導電性繊維含有熱可塑性樹脂成形体の製造方法及び射出装置 |
-
1996
- 1996-06-18 JP JP15674396A patent/JPH10665A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007290284A (ja) * | 2006-04-26 | 2007-11-08 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 射出装置及びシールリング |
| JP2012131042A (ja) * | 2010-12-20 | 2012-07-12 | Toyo Mach & Metal Co Ltd | 射出成形機 |
| JP2013184404A (ja) * | 2012-03-08 | 2013-09-19 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 導電性繊維含有熱可塑性樹脂成形体の製造方法及び射出装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030902 |