JPH105809A - 熱延鋼帯の調質圧延方法 - Google Patents
熱延鋼帯の調質圧延方法Info
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- JPH105809A JPH105809A JP8164596A JP16459696A JPH105809A JP H105809 A JPH105809 A JP H105809A JP 8164596 A JP8164596 A JP 8164596A JP 16459696 A JP16459696 A JP 16459696A JP H105809 A JPH105809 A JP H105809A
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- rolling
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高張力鋼や高炭素鋼のような硬質鋼からなる
熱延鋼帯に対する調質圧延を、生産性高く能率的に行
う。 【解決手段】 ３５Kgf/mm2 以上の降伏強度を有する熱
延鋼帯に対し、６０〜１２０℃の温間域において、０．
１ｓ-1以上の歪み速度によって調質圧延を施す。
熱延鋼帯に対する調質圧延を、生産性高く能率的に行
う。 【解決手段】 ３５Kgf/mm2 以上の降伏強度を有する熱
延鋼帯に対し、６０〜１２０℃の温間域において、０．
１ｓ-1以上の歪み速度によって調質圧延を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、降伏強度が３５
Kgf/mm2 以上の高張力鋼または高炭素鋼からなる熱延鋼
板の調質圧延方法に関するものである。
Kgf/mm2 以上の高張力鋼または高炭素鋼からなる熱延鋼
板の調質圧延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延機によって連続的に熱間圧延さ
れた熱延鋼帯は、圧延されたままの状態では十分に平坦
でない場合がある。そこで、熱延鋼帯を、スキンパスミ
ルにより調質圧延して、その平坦度を矯正し、所定の平
坦度を有する熱延鋼帯とすることが行われている。
れた熱延鋼帯は、圧延されたままの状態では十分に平坦
でない場合がある。そこで、熱延鋼帯を、スキンパスミ
ルにより調質圧延して、その平坦度を矯正し、所定の平
坦度を有する熱延鋼帯とすることが行われている。
【０００３】調質圧延は、従来、熱間圧延された熱延鋼
帯を常温まで冷却した後、常温の熱延鋼帯に対し、スキ
ンパスミルによって圧下率１％前後の軽圧下を施すこと
により行われている。この調質圧延によって熱延鋼帯は
一様に伸ばされ、所定の平坦度が得られるとともに、降
伏点伸び、引張り強さ、伸び等の機械的性質、および、
鋼帯の表面粗度などの性状も改善される。
帯を常温まで冷却した後、常温の熱延鋼帯に対し、スキ
ンパスミルによって圧下率１％前後の軽圧下を施すこと
により行われている。この調質圧延によって熱延鋼帯は
一様に伸ばされ、所定の平坦度が得られるとともに、降
伏点伸び、引張り強さ、伸び等の機械的性質、および、
鋼帯の表面粗度などの性状も改善される。
【０００４】上述したように、熱延鋼帯の調質圧延は、
従来常温で行われているので、調質圧延作業能率の向上
のために、圧延速度を速めると、鋼帯の形状矯正能力が
著しく低下する。従って、従来、調質圧延の作業能率向
上は困難であった。
従来常温で行われているので、調質圧延作業能率の向上
のために、圧延速度を速めると、鋼帯の形状矯正能力が
著しく低下する。従って、従来、調質圧延の作業能率向
上は困難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】近時、鋼板の高付加価
値化に伴って、高張力鋼や高炭素鋼に代表される硬質鋼
からなる熱延鋼帯の需要が増加している。このような硬
質鋼からなる熱延鋼帯をスキンパスミルによって調質圧
延する場合、硬質のために鋼帯の形状矯正能力が低く、
従って、調質圧延の作業能率低下が避けられず、生産性
および経済的観点から問題を有している。
値化に伴って、高張力鋼や高炭素鋼に代表される硬質鋼
からなる熱延鋼帯の需要が増加している。このような硬
質鋼からなる熱延鋼帯をスキンパスミルによって調質圧
延する場合、硬質のために鋼帯の形状矯正能力が低く、
従って、調質圧延の作業能率低下が避けられず、生産性
および経済的観点から問題を有している。
【０００６】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、高張力鋼や高炭素鋼に代表される硬質鋼から
なる熱延鋼帯に対する調質圧延を、軟質鋼からなる熱延
鋼帯と同様の生産性で、能率的且つ経済的に行うことが
できる方法を提供することにある。
を解決し、高張力鋼や高炭素鋼に代表される硬質鋼から
なる熱延鋼帯に対する調質圧延を、軟質鋼からなる熱延
鋼帯と同様の生産性で、能率的且つ経済的に行うことが
できる方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点から、硬質鋼からなる熱延鋼帯に対する調質圧延
を、軟質鋼からなる熱延鋼帯と同様の生産性で、能率的
且つ経済的に行い得る方法を開発すべく、鋭意研究を重
ねた。その結果、硬質鋼からなる熱延鋼帯に対する調質
圧延を、所定温度の温間域において、所定の歪み速度に
よって行えば、軟質鋼からなる熱延鋼帯と同様の作業能
率で調質圧延を行い得ることを知見した。
観点から、硬質鋼からなる熱延鋼帯に対する調質圧延
を、軟質鋼からなる熱延鋼帯と同様の生産性で、能率的
且つ経済的に行い得る方法を開発すべく、鋭意研究を重
ねた。その結果、硬質鋼からなる熱延鋼帯に対する調質
圧延を、所定温度の温間域において、所定の歪み速度に
よって行えば、軟質鋼からなる熱延鋼帯と同様の作業能
率で調質圧延を行い得ることを知見した。
【０００８】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、３５Kgf/mm2 以上の降伏強度を有する熱
延鋼帯に対し、６０〜１２０℃の温間域において０．１
ｓ-1以上の歪み速度により調質圧延を施すことに特徴を
有するものである。
ものであって、３５Kgf/mm2 以上の降伏強度を有する熱
延鋼帯に対し、６０〜１２０℃の温間域において０．１
ｓ-1以上の歪み速度により調質圧延を施すことに特徴を
有するものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】調質圧延において、熱延鋼帯に対
する形状矯正の良否は、スキンパス伸長率と対応してお
り、硬質鋼からなる熱延鋼帯に対する形状矯正を、軟質
鋼からなる熱延鋼帯と同じように行うためには、スキン
パス伸長率を０．４％以上とすることが必要である。
する形状矯正の良否は、スキンパス伸長率と対応してお
り、硬質鋼からなる熱延鋼帯に対する形状矯正を、軟質
鋼からなる熱延鋼帯と同じように行うためには、スキン
パス伸長率を０．４％以上とすることが必要である。
【００１０】スキンパス作業能率は、スキンパス伸長率
を０．４％以上に確保することができた形状矯正の条件
（即ちライン速度およびスキンパス調質圧延荷重）での
生産量である。なお、スキンパス伸長率は、スキンパス
調質圧延荷重が高く、ライン速度が低いほど増加する。
を０．４％以上に確保することができた形状矯正の条件
（即ちライン速度およびスキンパス調質圧延荷重）での
生産量である。なお、スキンパス伸長率は、スキンパス
調質圧延荷重が高く、ライン速度が低いほど増加する。
【００１１】この発明においては、３５Kgf/mm2 以上の
降伏強度を有する硬質熱延鋼帯に対する調質圧延を、圧
延負荷が著しく緩和される６０〜１２０℃の温間域にお
いて、０．１ｓ-1以上の歪み速度により行うものであ
る。
降伏強度を有する硬質熱延鋼帯に対する調質圧延を、圧
延負荷が著しく緩和される６０〜１２０℃の温間域にお
いて、０．１ｓ-1以上の歪み速度により行うものであ
る。
【００１２】調質圧延温度が６０℃未満では、圧延負荷
を緩和することができず、作業能率を向上させることが
できない。一方、調質圧延温度が１２０℃を超えると、
作業能率の向上効果が飽和する上、操業の安全性および
設備の保護の観点から問題が生ずる。
を緩和することができず、作業能率を向上させることが
できない。一方、調質圧延温度が１２０℃を超えると、
作業能率の向上効果が飽和する上、操業の安全性および
設備の保護の観点から問題が生ずる。
【００１３】調質圧延における歪み速度が０．１ｓ-1未
満の範囲では、調質圧延温度が６０℃以上であっても、
歪み速度の増大と共にスキンパス伸長率が著しく低下
し、本来の目的である形状矯正が困難になり、あわせて
作業能率を向上させることができない。これに対し、６
０℃以上の温度で且つ０．１ｓ-1以上の歪み速度によっ
て調質圧延を行うときには、圧延負荷は緩和され、スキ
ンパス伸長率の低下の割合も緩やかになり、形状矯正能
力が改善されて、スキンパス作業能率即ち生産性を著し
く向上させることができる。なお、歪み速度の上限は、
作業能率向上効果の飽和、設備の操業能力等の観点から
限界がある。
満の範囲では、調質圧延温度が６０℃以上であっても、
歪み速度の増大と共にスキンパス伸長率が著しく低下
し、本来の目的である形状矯正が困難になり、あわせて
作業能率を向上させることができない。これに対し、６
０℃以上の温度で且つ０．１ｓ-1以上の歪み速度によっ
て調質圧延を行うときには、圧延負荷は緩和され、スキ
ンパス伸長率の低下の割合も緩やかになり、形状矯正能
力が改善されて、スキンパス作業能率即ち生産性を著し
く向上させることができる。なお、歪み速度の上限は、
作業能率向上効果の飽和、設備の操業能力等の観点から
限界がある。
【００１４】この発明の方法において、対象とする熱延
鋼板は、常温で調質圧延を施す場合における、作業能率
および形状矯正能力が悪く、温間域で操業することによ
り生産性が向上する、３５Kgf/mm2 以上の降伏強度を有
する硬質鋼からなる熱延鋼板である。
鋼板は、常温で調質圧延を施す場合における、作業能率
および形状矯正能力が悪く、温間域で操業することによ
り生産性が向上する、３５Kgf/mm2 以上の降伏強度を有
する硬質鋼からなる熱延鋼板である。
【００１５】
【実施例】次に、この発明の方法を、実施例に基づいて
説明する。 〔実施例１〕表１に示す化学成分組成を有する、引張り
強さが５０Kgf/mm2 、６０Kgf/mm2および７０Kgf/mm2
の３種類のスラブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、供試材
No.１〜３を調製した。供試材No. １〜３の常温引張り
試験結果を表２に示す。
説明する。 〔実施例１〕表１に示す化学成分組成を有する、引張り
強さが５０Kgf/mm2 、６０Kgf/mm2および７０Kgf/mm2
の３種類のスラブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、供試材
No.１〜３を調製した。供試材No. １〜３の常温引張り
試験結果を表２に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】得られた供試材No. １〜３を、３０〜１０
０℃の範囲の各種温度まで冷却し、上記各種温度の供試
材を、３．８ｓ-1の歪み速度で調質圧延を施した。図１
に、上記により調質圧延を施した供試材の温度と、その
ときのスキンパス作業能率との関係をグラフによって示
す。
０℃の範囲の各種温度まで冷却し、上記各種温度の供試
材を、３．８ｓ-1の歪み速度で調質圧延を施した。図１
に、上記により調質圧延を施した供試材の温度と、その
ときのスキンパス作業能率との関係をグラフによって示
す。
【００１９】図１から明らかなように、６０℃以上の温
度で調質圧延した供試材のスキンパス作業能率は、６０
℃未満の温度で調質圧延を施した供試材に比べ、何れの
引張り強さの場合でも向上しており、例えば、供試材N
o. ２の場合、調質圧延温度が５０℃の場合のスキンパ
ス作業能率は２２．３Ton/Hrであるのに対し、調質圧延
温度が８０℃の場合のスキンパス作業能率は４６．２To
n/Hrであり、調質圧延温度が１００℃の場合のスキンパ
ス作業能率は５３．８Ton/Hrであった。 〔実施例２〕表１に示す、引張り強さ６０Kgf/mm2 の供
試材No. ２の熱延鋼帯を、５０℃、８０℃および１００
℃の各温度まで冷却し、上記各温度の熱延鋼帯に対し、
スキンパス調質圧延率および圧延速度を調整することに
より調質圧延歪み速度を変化させて調質圧延を施した。
図２に、そのときの調質圧延歪み速度（ｓ-1）とスキン
パス作業能率との関係をグラフによって示す。図２から
明らかなように、調質圧延の歪み速度を０．１ｓ-1以上
とすることにより、スキンパス作業能率を大幅に向上さ
せることができた。 〔実施例３〕表１に示す、引張り強さが５０Kgf/mm2 、
６０Kgf/mm2 および７０Kgf/mm2 の供試材No. １、２、
３の熱延鋼帯を各々８０℃の温度に冷却し、８０℃の温
度の熱延鋼帯に対し、歪み速度を変化させて調質圧延を
施した。図３に、調質圧延歪み速度（ｓ-1）とスキンパ
ス作業能率との関係をグラフによって示す。
度で調質圧延した供試材のスキンパス作業能率は、６０
℃未満の温度で調質圧延を施した供試材に比べ、何れの
引張り強さの場合でも向上しており、例えば、供試材N
o. ２の場合、調質圧延温度が５０℃の場合のスキンパ
ス作業能率は２２．３Ton/Hrであるのに対し、調質圧延
温度が８０℃の場合のスキンパス作業能率は４６．２To
n/Hrであり、調質圧延温度が１００℃の場合のスキンパ
ス作業能率は５３．８Ton/Hrであった。 〔実施例２〕表１に示す、引張り強さ６０Kgf/mm2 の供
試材No. ２の熱延鋼帯を、５０℃、８０℃および１００
℃の各温度まで冷却し、上記各温度の熱延鋼帯に対し、
スキンパス調質圧延率および圧延速度を調整することに
より調質圧延歪み速度を変化させて調質圧延を施した。
図２に、そのときの調質圧延歪み速度（ｓ-1）とスキン
パス作業能率との関係をグラフによって示す。図２から
明らかなように、調質圧延の歪み速度を０．１ｓ-1以上
とすることにより、スキンパス作業能率を大幅に向上さ
せることができた。 〔実施例３〕表１に示す、引張り強さが５０Kgf/mm2 、
６０Kgf/mm2 および７０Kgf/mm2 の供試材No. １、２、
３の熱延鋼帯を各々８０℃の温度に冷却し、８０℃の温
度の熱延鋼帯に対し、歪み速度を変化させて調質圧延を
施した。図３に、調質圧延歪み速度（ｓ-1）とスキンパ
ス作業能率との関係をグラフによって示す。
【００２０】図３から明らかなように、調質圧延の歪み
速度を０．１ｓ-1以上とすることにより、スキンパス作
業能率を大幅に向上させることができた。なお、上記各
実施例においては、いづれもスキンパス伸長率が０．５
〜０．６％の条件で形状矯正を行った。
速度を０．１ｓ-1以上とすることにより、スキンパス作
業能率を大幅に向上させることができた。なお、上記各
実施例においては、いづれもスキンパス伸長率が０．５
〜０．６％の条件で形状矯正を行った。
【００２１】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
高張力鋼や高炭素鋼に代表される硬質鋼からなる熱延鋼
帯に対する調質圧延を、生産性高く効率的に行うことが
できる、工業上有用な効果がもたらされる。
高張力鋼や高炭素鋼に代表される硬質鋼からなる熱延鋼
帯に対する調質圧延を、生産性高く効率的に行うことが
できる、工業上有用な効果がもたらされる。
【図１】鋼帯温度とスキンパス作業能率との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図２】調質圧延の歪み速度とスキンパス作業能率との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図３】調質圧延の歪み速度とスキンパス作業能率との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤田 毅 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 ３５Kgf/mm2 以上の降伏強度を有する熱
延鋼帯に対し、６０〜１２０℃の温間域において、０．
１ｓ-1以上の歪み速度により調質圧延を施すことを特徴
とする、熱延鋼帯の調質圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8164596A JPH105809A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | 熱延鋼帯の調質圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8164596A JPH105809A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | 熱延鋼帯の調質圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH105809A true JPH105809A (ja) | 1998-01-13 |
Family
ID=15796191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8164596A Pending JPH105809A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | 熱延鋼帯の調質圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH105809A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008075603A1 (ja) | 2006-12-18 | 2008-06-26 | Jfe Steel Corporation | 鋼帯の調質圧延方法および高張力冷延鋼板の製造方法 |
| US10086418B2 (en) | 2012-12-21 | 2018-10-02 | Posco | Shape-correcting and rolling method and shape-correcting device for high-strength steel |
-
1996
- 1996-06-25 JP JP8164596A patent/JPH105809A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008075603A1 (ja) | 2006-12-18 | 2008-06-26 | Jfe Steel Corporation | 鋼帯の調質圧延方法および高張力冷延鋼板の製造方法 |
| US8322178B2 (en) | 2006-12-18 | 2012-12-04 | Jfe Steel Corporation | Method for performing temper rolling on steel strip and method for manufacturing high tensile-strength cold rolled steel sheet |
| US10086418B2 (en) | 2012-12-21 | 2018-10-02 | Posco | Shape-correcting and rolling method and shape-correcting device for high-strength steel |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040728 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050208 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20050621 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |