JPH1053980A - タイヤ補強用スチールコード - Google Patents
タイヤ補強用スチールコードInfo
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- JPH1053980A JPH1053980A JP8206933A JP20693396A JPH1053980A JP H1053980 A JPH1053980 A JP H1053980A JP 8206933 A JP8206933 A JP 8206933A JP 20693396 A JP20693396 A JP 20693396A JP H1053980 A JPH1053980 A JP H1053980A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- sheath
- cord
- filament
- filaments
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Classifications
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- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
- D07B1/0626—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration the reinforcing cords consisting of three core wires or filaments and at least one layer of outer wires or filaments, i.e. a 3+N configuration
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2015—Strands
- D07B2201/2016—Strands characterised by their cross-sectional shape
- D07B2201/2018—Strands characterised by their cross-sectional shape oval
-
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-
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-
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- D07B2201/2052—Cores characterised by their structure
- D07B2201/2059—Cores characterised by their structure comprising wires
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- D07B2401/00—Aspects related to the problem to be solved or advantage
- D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
- D07B2401/208—Enabling filler penetration
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動車のタイヤ補強用スチールコードにおい
て、コアフィラメントの内部へのゴムの浸透性をより確
実にすると共に、各シースフィラメントに作用する入力
が均一となるようにする、更にシースフィラメント内部
へのゴムの浸透性を確実にする。 【解決手段】 コアフィラメントの断面外形を偏平に
し、３本のコアフィラメントの場合、素線の断面の中心
点を結んで形成される三角形の最大角がストランドの撚
りの１ピッチ当り５０％以上の割合で、９０度以上の角
度を有するようにコアを形成し、その周囲のシースフィ
ラメントの素線間に隙間を形成させるとともに、コード
外郭形状をほぼ円形に保たせるようにする。
て、コアフィラメントの内部へのゴムの浸透性をより確
実にすると共に、各シースフィラメントに作用する入力
が均一となるようにする、更にシースフィラメント内部
へのゴムの浸透性を確実にする。 【解決手段】 コアフィラメントの断面外形を偏平に
し、３本のコアフィラメントの場合、素線の断面の中心
点を結んで形成される三角形の最大角がストランドの撚
りの１ピッチ当り５０％以上の割合で、９０度以上の角
度を有するようにコアを形成し、その周囲のシースフィ
ラメントの素線間に隙間を形成させるとともに、コード
外郭形状をほぼ円形に保たせるようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のタイヤ補
強用スチールコードに関する。特にコード腐食性を向上
させ、又タイヤ補強用のベルト、カーカスコードに使用
した時のコード折れ性、フレッティング性などの耐久性
を向上させたタイヤ補強用スチールコードに関する。
強用スチールコードに関する。特にコード腐食性を向上
させ、又タイヤ補強用のベルト、カーカスコードに使用
した時のコード折れ性、フレッティング性などの耐久性
を向上させたタイヤ補強用スチールコードに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のタイヤ補強用スチールコードとし
ては、３本のコアフィラメントを撚ったコアの周りにＮ
本のシースフィラメントを撚った所謂３＋Ｎ構造、具体
的には、その外側にスパイラルフィラメントを１本捲い
たり、省略したりの３＋９＋１又は３＋８＋０構造のス
チールコードが使用されている。
ては、３本のコアフィラメントを撚ったコアの周りにＮ
本のシースフィラメントを撚った所謂３＋Ｎ構造、具体
的には、その外側にスパイラルフィラメントを１本捲い
たり、省略したりの３＋９＋１又は３＋８＋０構造のス
チールコードが使用されている。
【０００３】この従来例では、コアフィラメントの隙間
にゴムが入らないため、水分が浸入した場合に、コード
内部を隙間をつたわって、水が伝播し、腐食が起き寿命
が低下していた。又フィラメント間にゴムが介在しない
ために、フィラメントのこすれ合いに伴う摩耗即ちフレ
ッティングが生じ、タイヤの耐久性を損ねていた。
にゴムが入らないため、水分が浸入した場合に、コード
内部を隙間をつたわって、水が伝播し、腐食が起き寿命
が低下していた。又フィラメント間にゴムが介在しない
ために、フィラメントのこすれ合いに伴う摩耗即ちフレ
ッティングが生じ、タイヤの耐久性を損ねていた。
【０００４】従来の改良としては、３＋Ｎ構造のコアス
トランドとシースを同一方向に偏平化して、例えば長径
Ｄｆ、短径ＤｓとするとＤｆ／Ｄｓ＝１．２〜２．０程
度にコアとシースを両方断面を楕円形状にすることが行
なわれていた。（図５参照）
トランドとシースを同一方向に偏平化して、例えば長径
Ｄｆ、短径ＤｓとするとＤｆ／Ｄｓ＝１．２〜２．０程
度にコアとシースを両方断面を楕円形状にすることが行
なわれていた。（図５参照）
【０００５】この方法によると、コアフィラメントの隙
間にゴムが入るため、腐食による寿命低下が防げる。し
かしコードの外の形が偏平になっているため、タイヤに
使用した際に、走行中のコードに作用する引張力、圧縮
力、曲げなどの様々な入力が、各シースフィラメントに
不均一に作用するため、タイヤの耐久性を十分に改善す
るには到らなかった。特に異常大曲げ入力時に甚だしか
った。断面の楕円の短径側では、実質的にコアとシース
がつねに接触するため、フレッティング摩耗が大きかっ
た。
間にゴムが入るため、腐食による寿命低下が防げる。し
かしコードの外の形が偏平になっているため、タイヤに
使用した際に、走行中のコードに作用する引張力、圧縮
力、曲げなどの様々な入力が、各シースフィラメントに
不均一に作用するため、タイヤの耐久性を十分に改善す
るには到らなかった。特に異常大曲げ入力時に甚だしか
った。断面の楕円の短径側では、実質的にコアとシース
がつねに接触するため、フレッティング摩耗が大きかっ
た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、コア
フィラメントの内部へのゴムの浸透性をより確実にする
と共に、各シースフィラメントに作用する入力が均一と
なるようにする、更にシースフィラメント内部へのゴム
の浸透性を確実にすることである。
フィラメントの内部へのゴムの浸透性をより確実にする
と共に、各シースフィラメントに作用する入力が均一と
なるようにする、更にシースフィラメント内部へのゴム
の浸透性を確実にすることである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】単にコアフィラメントの
断面外形を偏平にするだけではなく、３本のコアフィラ
メントの中心点を結んで、該コアフィラメント断面に形
成される三角形の最大角がストランドの撚りの長手方向
１ピッチ当り５０％以上の割合で９０度以上の角度を有
するようにコアを形成し、該コアストランドの周囲に複
数本のシースフィラメントを撚り合わせた構造とし、シ
ースフィラメントの外郭形状を断面の長径Ｄｆと短径の
Ｄｓの偏平比Ｄｆ／Ｄｓで表わして１．０〜１．１の間
となる様にほゞ円形に保たせるものである。
断面外形を偏平にするだけではなく、３本のコアフィラ
メントの中心点を結んで、該コアフィラメント断面に形
成される三角形の最大角がストランドの撚りの長手方向
１ピッチ当り５０％以上の割合で９０度以上の角度を有
するようにコアを形成し、該コアストランドの周囲に複
数本のシースフィラメントを撚り合わせた構造とし、シ
ースフィラメントの外郭形状を断面の長径Ｄｆと短径の
Ｄｓの偏平比Ｄｆ／Ｄｓで表わして１．０〜１．１の間
となる様にほゞ円形に保たせるものである。
【０００８】更により好ましくは、シースフィラメント
の直径をｄとし、隣り合う各シースフィラメントの中心
間の距離をＤとしたとき、（Ｄ−ｄ）／ｄ＝ａで表した
ａが０．０５以上、即ち５％以上となる様にシースフィ
ラメント間に間隙を設ける。更に好ましくは、コアフィ
ラメントの撚りのピッチをＰ（コア）、シースフィラメ
ントの撚りのピッチをＰ（シース）とした時、Ｐ（コ
ア）／Ｐ（シース）＝０．２５〜０．７０の範囲で異ピ
ッチ且つ同方向撚りとするものである。
の直径をｄとし、隣り合う各シースフィラメントの中心
間の距離をＤとしたとき、（Ｄ−ｄ）／ｄ＝ａで表した
ａが０．０５以上、即ち５％以上となる様にシースフィ
ラメント間に間隙を設ける。更に好ましくは、コアフィ
ラメントの撚りのピッチをＰ（コア）、シースフィラメ
ントの撚りのピッチをＰ（シース）とした時、Ｐ（コ
ア）／Ｐ（シース）＝０．２５〜０．７０の範囲で異ピ
ッチ且つ同方向撚りとするものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明コードは、３本のコアフィ
ラメントの中心点を結んで該コアフィラメント断面に形
成される三角形の最大角θがストランド長手方向１ピッ
チあたり５０％以上の割合で９０度以上の角度を有する
ようにコアを形成する。この最大角θが９０度未満の部
分が、撚り１ピッチ当り５０％以上であるとコード内部
まで、ゴムが浸透せず、耐腐食性、耐フレッティング性
が劣る。
ラメントの中心点を結んで該コアフィラメント断面に形
成される三角形の最大角θがストランド長手方向１ピッ
チあたり５０％以上の割合で９０度以上の角度を有する
ようにコアを形成する。この最大角θが９０度未満の部
分が、撚り１ピッチ当り５０％以上であるとコード内部
まで、ゴムが浸透せず、耐腐食性、耐フレッティング性
が劣る。
【００１０】また本発明では、シースフィラメントで形
成されるコード外郭形状をほゞ円形にする。数値的に
は、コード断面の外郭形状を偏平比１〜１．１の範囲に
円形に保持することによって、タイヤ補強用に使用した
際、走行による引張、圧縮、曲げなどの入力が各シース
フィラメントに均一に作用して、サイド部コード折れ
性、ベルトコード折れ性が改善された。またコアフィラ
メントとシースフィラメントを同方向撚りにすることに
より、フレッディングを防止すると共に、異ピッチにす
ることにより、コアの隙間へのシースフィラメントの落
ち込みを防ぐことができ、ゴムの浸透性を確保すること
ができた。
成されるコード外郭形状をほゞ円形にする。数値的に
は、コード断面の外郭形状を偏平比１〜１．１の範囲に
円形に保持することによって、タイヤ補強用に使用した
際、走行による引張、圧縮、曲げなどの入力が各シース
フィラメントに均一に作用して、サイド部コード折れ
性、ベルトコード折れ性が改善された。またコアフィラ
メントとシースフィラメントを同方向撚りにすることに
より、フレッディングを防止すると共に、異ピッチにす
ることにより、コアの隙間へのシースフィラメントの落
ち込みを防ぐことができ、ゴムの浸透性を確保すること
ができた。
【００１１】
【実施例】以下に実施例によって、本発明を更に具体的
に説明するが、本発明はこの実施例によって何等限定さ
れるものではない。
に説明するが、本発明はこの実施例によって何等限定さ
れるものではない。
【００１２】（製造方法） コアフィラメントに過大に屈曲した形付けを施し、こ
れらを撚り合わせる。 このコアストランドを矯正ローラー等で軽く一方向に
圧延して偏平化させ、コアフィラメントの中心点を結ん
だ断面に形成される三角形の最大角θをθ≧９０°とな
るように加工する。 更にシースフィラメントに過大に屈曲した型付けを施
し、これらを前記のコアストランドの周囲に巻きつける
ことで２層撚りコードを形成する。
れらを撚り合わせる。 このコアストランドを矯正ローラー等で軽く一方向に
圧延して偏平化させ、コアフィラメントの中心点を結ん
だ断面に形成される三角形の最大角θをθ≧９０°とな
るように加工する。 更にシースフィラメントに過大に屈曲した型付けを施
し、これらを前記のコアストランドの周囲に巻きつける
ことで２層撚りコードを形成する。
【００１３】タイヤサイズとして、タイヤ幅１１イン
チ、リム径２２．５インチのラジアルタイヤ（１１Ｒ２
２．５）のカーカス層（打ち込み数２５本／５ｃｍ）に
本発明のスチールコードを適用してタイヤを試作した。
評価項目として耐腐食性、耐フレッティング性、異常大
曲げ時の破断寿命、ゴム浸透性を採用した。各項目の測
定方法は次の通りである。
チ、リム径２２．５インチのラジアルタイヤ（１１Ｒ２
２．５）のカーカス層（打ち込み数２５本／５ｃｍ）に
本発明のスチールコードを適用してタイヤを試作した。
評価項目として耐腐食性、耐フレッティング性、異常大
曲げ時の破断寿命、ゴム浸透性を採用した。各項目の測
定方法は次の通りである。
【００１４】（耐腐食性）１５万ｋｍ実地走行後、タイ
ヤを解剖してプライコードを１０本取り出し、曲げ半径
３６ｍｍ、回転速度２，０００ｒｐｍにて回転曲げ疲労
試験を行ない、コードが切断するまでの回数を測定し
た。なお結果は１０本の平均値を求め、次式にて指数化
した。 ［（供試コードのコードが切断する迄の回数）／（比較
例１のコードが切断する迄の回数）］×１００
ヤを解剖してプライコードを１０本取り出し、曲げ半径
３６ｍｍ、回転速度２，０００ｒｐｍにて回転曲げ疲労
試験を行ない、コードが切断するまでの回数を測定し
た。なお結果は１０本の平均値を求め、次式にて指数化
した。 ［（供試コードのコードが切断する迄の回数）／（比較
例１のコードが切断する迄の回数）］×１００
【００１５】（フレッティング量）１０ｋｍの実地走行
後のタイヤから、カーカスコードを取り出し、そのコー
ドを熱硬化性樹脂に封入後硬化させてサンプルを作製し
た。そのサンプルを１ｍｍごとに研摩機でバフし、３５
個のコード断面写真を撮影して、その写真から各シース
フィラメントのフレッティング深さを測定し、各シース
フィラメントの最大フレッティング深さの平均値を求め
て、そのコードのフレッティング量とした。比較例１を
１００とする指数で表示した。数値の小さいほど耐フレ
ッティング摩耗性に優れていることを示す。
後のタイヤから、カーカスコードを取り出し、そのコー
ドを熱硬化性樹脂に封入後硬化させてサンプルを作製し
た。そのサンプルを１ｍｍごとに研摩機でバフし、３５
個のコード断面写真を撮影して、その写真から各シース
フィラメントのフレッティング深さを測定し、各シース
フィラメントの最大フレッティング深さの平均値を求め
て、そのコードのフレッティング量とした。比較例１を
１００とする指数で表示した。数値の小さいほど耐フレ
ッティング摩耗性に優れていることを示す。
【００１６】（異常大曲げ入力時の破断寿命）１０万ｋ
ｍ実地走行後のタイヤを取り外し、内圧０ｋｇ／ｃｍ2
でトラックの複輪の１本に装着し、テストコースにおい
て時速６０ｋｍにて１，０００ｋｍ走行させたときの各
コード中のフィラメントの破断率を次式 （破断率％）＝［（破断したフィラメントの本数）／
（コード中のフィラメントの総本数）］×１００ より求め、比較例１を１００とする指数で表示した。数
値が小さい程異常大曲げ入力時の破断寿命に優れている
ことを示す。
ｍ実地走行後のタイヤを取り外し、内圧０ｋｇ／ｃｍ2
でトラックの複輪の１本に装着し、テストコースにおい
て時速６０ｋｍにて１，０００ｋｍ走行させたときの各
コード中のフィラメントの破断率を次式 （破断率％）＝［（破断したフィラメントの本数）／
（コード中のフィラメントの総本数）］×１００ より求め、比較例１を１００とする指数で表示した。数
値が小さい程異常大曲げ入力時の破断寿命に優れている
ことを示す。
【００１７】（ゴム浸透性）試作タイヤからカーカスコ
ードを取り出し、外層フィラメントを取りはずし、コア
ストランド表面のゴムの被覆された長さを測定し、次式
にて求めた。 ゴム浸透性（コアーシース間ゴム浸透性）＝［（ゴム被
覆長さ）／（試料長）］×１００ コアストランド内ゴム浸透性を測定するためにさらにコ
アストランドをほぐし、ストランド内面のゴム被覆長さ
を測定した。 ゴム浸透性（コアストランド内ゴム浸透性）＝［（ゴム
被覆長さ）／（試料長）］×１００
ードを取り出し、外層フィラメントを取りはずし、コア
ストランド表面のゴムの被覆された長さを測定し、次式
にて求めた。 ゴム浸透性（コアーシース間ゴム浸透性）＝［（ゴム被
覆長さ）／（試料長）］×１００ コアストランド内ゴム浸透性を測定するためにさらにコ
アストランドをほぐし、ストランド内面のゴム被覆長さ
を測定した。 ゴム浸透性（コアストランド内ゴム浸透性）＝［（ゴム
被覆長さ）／（試料長）］×１００
【００１８】実施例１（３＋８）、実施例２（３＋
８）、実施例３（３＋７）、比較例１（３＋９＋１）、
比較例２（３＋８）、比較例３（３＋８）について、各
スチールコードの特性値及び評価結果（ゴム浸透性、耐
腐食性、耐フレッティング性、異常大曲げ時破断寿命）
を表１に示す。
８）、実施例３（３＋７）、比較例１（３＋９＋１）、
比較例２（３＋８）、比較例３（３＋８）について、各
スチールコードの特性値及び評価結果（ゴム浸透性、耐
腐食性、耐フレッティング性、異常大曲げ時破断寿命）
を表１に示す。
【００１９】本明細書中における、Ｄ，ｄ，θ，Ｄｆ，
Ｄｓの定義について図６に示す。
Ｄｓの定義について図６に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】本発明のスチールコードは、コアフィラ
メントが、その断面のフィラメントの中心が構成する三
角形の最大角を撚りの１ピッチあたり５０％以上の割合
で９０度以上の角度を有する様にしたので、従来このコ
アに囲まれた内部にゴムが浸透し難かったのに対し、内
部までゴムが浸透することによって、コードの耐腐食性
を向上させる。またシースフィラメントの各素線間に隙
間を形成させ、且つ断面の素線の中心を結ぶ仮想線をほ
ゞ円形に保つようにしたので、シースフィラメント内部
にゴムが浸透し易いと共に、タイヤ補強用のベルト、カ
ーカスコードに使用した際にコード折れ性、フレッティ
ング性等に対する耐久性を向上させることができた。
メントが、その断面のフィラメントの中心が構成する三
角形の最大角を撚りの１ピッチあたり５０％以上の割合
で９０度以上の角度を有する様にしたので、従来このコ
アに囲まれた内部にゴムが浸透し難かったのに対し、内
部までゴムが浸透することによって、コードの耐腐食性
を向上させる。またシースフィラメントの各素線間に隙
間を形成させ、且つ断面の素線の中心を結ぶ仮想線をほ
ゞ円形に保つようにしたので、シースフィラメント内部
にゴムが浸透し易いと共に、タイヤ補強用のベルト、カ
ーカスコードに使用した際にコード折れ性、フレッティ
ング性等に対する耐久性を向上させることができた。
【図１】コアフィラメントの中心が構成する三角形の最
大角が９０度以上の角度を有し、シースフィラメントが
互いに隙間を形成させ、各素線の中心を結ぶ仮想線をほ
ぼ円形にした本発明の３＋８＋０の実施例１，２対応の
スチールコードを示す図である。
大角が９０度以上の角度を有し、シースフィラメントが
互いに隙間を形成させ、各素線の中心を結ぶ仮想線をほ
ぼ円形にした本発明の３＋８＋０の実施例１，２対応の
スチールコードを示す図である。
【図２】図１と同様の、本発明の３＋７＋０の実施例３
対応のスチールコードを示す図である。
対応のスチールコードを示す図である。
【図３】コアフィラメントの中心が構成する三角形がほ
ぼ正三角形の従来のコアフィラメントの３＋９＋１の比
較例１対応のスチールコードを示す図である。
ぼ正三角形の従来のコアフィラメントの３＋９＋１の比
較例１対応のスチールコードを示す図である。
【図４】図３と同様の、３＋８＋０の比較例２対応のス
チールコードを示す図である。
チールコードを示す図である。
【図５】コアフィラメントばかりでなく、シースフィラ
メントまで、偏平にした３＋８＋０の比較例３対応のス
チールコードを示す図である。
メントまで、偏平にした３＋８＋０の比較例３対応のス
チールコードを示す図である。
【図６】本明細書中のＤ，ｄ，θ，Ｄｆ，Ｄｓの定義を
図示した図である。
図示した図である。
Claims (5)
- 【請求項１】 ３本のコアスチールフィラメントの中心
点を結んで、該コアフィラメント断面に形成される三角
形の最大角がストランドの撚りの長手方向１ピッチあた
り５０％以上の割合で９０度以上の角度を有するように
コアを形成し、該コアストランドの周囲に複数本のシー
ススチールフィラメントを撚り合せた構造を含むタイヤ
補強用スチールコード。 - 【請求項２】 コアフィラメント及びシースフィラメン
トの各素線間に隙間を形成するとともに、コード外郭形
状をほゞ円形に保たせてなる請求項１記載のタイヤ補強
用スチールコード。 - 【請求項３】 シースフィラメントのコードで形成され
るコード外郭形状が偏平比１〜１．１の範囲に円形に保
持されてなる請求項２記載のタイヤ補強用スチールコー
ド。 - 【請求項４】 コアフィラメントとシースフィラメント
が、その撚りのピッチを夫々Ｐ（コア）、Ｐ（シース）
として、 Ｐ（コア）／Ｐ（シース）＝０．２５〜０．７０ の範囲で異ピッチで、且つ同方向撚りとした請求項１，
２，３の何れか一項に記載のタイヤ補強用スチールコー
ド。 - 【請求項５】 シースフィラメントの直径をｄ、隣り合
う各シースフィラメントの中心間の距離をＤとしたと
き、（Ｄ−ｄ）／ｄ＝ａで表して、ａが０．０５以上で
ある請求項１，２，３，４の何れか一項に記載のタイヤ
補強用スチールコード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8206933A JPH1053980A (ja) | 1996-08-06 | 1996-08-06 | タイヤ補強用スチールコード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8206933A JPH1053980A (ja) | 1996-08-06 | 1996-08-06 | タイヤ補強用スチールコード |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1053980A true JPH1053980A (ja) | 1998-02-24 |
Family
ID=16531453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8206933A Pending JPH1053980A (ja) | 1996-08-06 | 1996-08-06 | タイヤ補強用スチールコード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1053980A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030018447A (ko) * | 2001-08-28 | 2003-03-06 | 금호산업 주식회사 | 고 하중용 타이어의 스틸코드 구조 |
-
1996
- 1996-08-06 JP JP8206933A patent/JPH1053980A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030018447A (ko) * | 2001-08-28 | 2003-03-06 | 금호산업 주식회사 | 고 하중용 타이어의 스틸코드 구조 |
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