JPH1034295A - 連続鋳造用ノズル内孔体 - Google Patents
連続鋳造用ノズル内孔体Info
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- JPH1034295A JPH1034295A JP8215448A JP21544896A JPH1034295A JP H1034295 A JPH1034295 A JP H1034295A JP 8215448 A JP8215448 A JP 8215448A JP 21544896 A JP21544896 A JP 21544896A JP H1034295 A JPH1034295 A JP H1034295A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶鋼のカーボンピックアップを低減し、鋼中
のアルミナの生成、付着を防止でき、更には割れ難いと
いうアルミナ質ノズルの連続鋳造用ノズル内孔体を提供
する。 【解決手段】 アルミナ含有量９９重量％以上のアルミ
ナクリンカーを主成分とし、アルミナ含有量が７０重量
％以上、カーボン含有量が１重量％未満、シリカ含有量
が１重量％以上の耐火物組成を有し、しかも、０．２１
ｍｍ以下の粒度の素材が２０〜７０％を占める粒度構成
となっている。
のアルミナの生成、付着を防止でき、更には割れ難いと
いうアルミナ質ノズルの連続鋳造用ノズル内孔体を提供
する。 【解決手段】 アルミナ含有量９９重量％以上のアルミ
ナクリンカーを主成分とし、アルミナ含有量が７０重量
％以上、カーボン含有量が１重量％未満、シリカ含有量
が１重量％以上の耐火物組成を有し、しかも、０．２１
ｍｍ以下の粒度の素材が２０〜７０％を占める粒度構成
となっている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造にお
いて、取鍋、タンディッシュ等に取付けて使用される連
続鋳造用のノズルの孔部に内挿する内孔体に関する。
いて、取鍋、タンディッシュ等に取付けて使用される連
続鋳造用のノズルの孔部に内挿する内孔体に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造では取鍋からタンディッシュ
へ、あるいはタンディッシュからモールドへロングノズ
ル、タンディッシュノズル、あるいは浸漬ノズル等のノ
ズルを介して溶鋼を移送する。このノズルには耐食性，
耐スポーリング性に優れているアルミナ・グラファイト
質耐火物が使用されている。近年、自動車用鋼板を初め
とする鋼の加工性向上の要求に伴う高純化並びにＤＩ缶
用ブリキ、シャドーマスク材等に対する介在物のない高
清浄化の要求はますます強くなっており、連鋳工程にお
けるカーボンピックアップの防止並びに表面欠陥と内部
欠陥のより少ない鋼の製造が望まれている。このカーボ
ンピックアップ防止対策として、タンディッシュコーテ
ィング材のカーボン含有量の低減や、連鋳用フラックス
のカーボン含有量の低減等の技術開発が行われている。
また、介在物対策として、溶鋼の高清浄化あるいはタン
ディッシュの堰による非金属介在物の吸収、あるいは浮
上等により鋼中介在物の減少の努力が行われている。
へ、あるいはタンディッシュからモールドへロングノズ
ル、タンディッシュノズル、あるいは浸漬ノズル等のノ
ズルを介して溶鋼を移送する。このノズルには耐食性，
耐スポーリング性に優れているアルミナ・グラファイト
質耐火物が使用されている。近年、自動車用鋼板を初め
とする鋼の加工性向上の要求に伴う高純化並びにＤＩ缶
用ブリキ、シャドーマスク材等に対する介在物のない高
清浄化の要求はますます強くなっており、連鋳工程にお
けるカーボンピックアップの防止並びに表面欠陥と内部
欠陥のより少ない鋼の製造が望まれている。このカーボ
ンピックアップ防止対策として、タンディッシュコーテ
ィング材のカーボン含有量の低減や、連鋳用フラックス
のカーボン含有量の低減等の技術開発が行われている。
また、介在物対策として、溶鋼の高清浄化あるいはタン
ディッシュの堰による非金属介在物の吸収、あるいは浮
上等により鋼中介在物の減少の努力が行われている。
【０００３】ところが、現状のアルミナ・グラファイト
質のノズルでは、鋳造時の稼動面の損傷箇所から鋼中に
カーボンの流出が生じ、カーボンピックアップによる製
品の安定した加工性が得難い欠点がある。また、各種缶
用ブリキ材等のアルミキルド鋼においては、しばしば鋼
中のアルミナの析出により連続鋳造用ノズルのノズル閉
塞が生じ、連続鋳造回数が少なく、生産効率が落ちると
共に、一部閉塞による溶鋼流の乱れが生じノズルを磨耗
し、耐火物による介在物が増加する。このアルミナによ
るノズル閉塞を防止するためにＡｒガスの吹込みが行わ
れているが、溶鋼流の乱れによる連鋳用フラックスの巻
き込み、Ａｒガスの巻き込み等により鋼の表面欠陥や介
在物の捕捉が生じ、均質で清浄な鋼の製造には種々の問
題がある。このアルミナによるノズル閉塞は、次のよう
にして生じると考えられる。 鋼中のアルミニウムの空気による酸化と、耐火物中の
シリカとカーボンの反応により発生する酸素による二次
酸化によってアルミナが生成する。 このアルミナの拡散凝集によってアルミナクラスター
が形成する。 ノズルの稼動表面でのカーボンの消失によって表面が
凹凸状になる。 このノズルの稼動表面近傍の５０〜１００μｍ厚には
流速０に近い層流域が存在し、この層流域において溶鋼
との比重差又は物理的付着力からアルミナクラスターが
内壁面に付着する。 クラスター間には溶鋼中のＭｎ、Ｓｉ、Ｃａ、Ｍｇ等
の酸化物の液相が付着しており、強固なアルミナクラス
ター層が形成され、順次アルミナクラスター層が厚くな
りノズル閉塞となる。
質のノズルでは、鋳造時の稼動面の損傷箇所から鋼中に
カーボンの流出が生じ、カーボンピックアップによる製
品の安定した加工性が得難い欠点がある。また、各種缶
用ブリキ材等のアルミキルド鋼においては、しばしば鋼
中のアルミナの析出により連続鋳造用ノズルのノズル閉
塞が生じ、連続鋳造回数が少なく、生産効率が落ちると
共に、一部閉塞による溶鋼流の乱れが生じノズルを磨耗
し、耐火物による介在物が増加する。このアルミナによ
るノズル閉塞を防止するためにＡｒガスの吹込みが行わ
れているが、溶鋼流の乱れによる連鋳用フラックスの巻
き込み、Ａｒガスの巻き込み等により鋼の表面欠陥や介
在物の捕捉が生じ、均質で清浄な鋼の製造には種々の問
題がある。このアルミナによるノズル閉塞は、次のよう
にして生じると考えられる。 鋼中のアルミニウムの空気による酸化と、耐火物中の
シリカとカーボンの反応により発生する酸素による二次
酸化によってアルミナが生成する。 このアルミナの拡散凝集によってアルミナクラスター
が形成する。 ノズルの稼動表面でのカーボンの消失によって表面が
凹凸状になる。 このノズルの稼動表面近傍の５０〜１００μｍ厚には
流速０に近い層流域が存在し、この層流域において溶鋼
との比重差又は物理的付着力からアルミナクラスターが
内壁面に付着する。 クラスター間には溶鋼中のＭｎ、Ｓｉ、Ｃａ、Ｍｇ等
の酸化物の液相が付着しており、強固なアルミナクラス
ター層が形成され、順次アルミナクラスター層が厚くな
りノズル閉塞となる。
【０００４】このような連続鋳造用ノズルのノズル閉塞
を防止するために、特開昭５６−１６５５４８号公報、
特開昭５７−３８３６６号公報及び特開昭５７−５６３
７７号公報には、石灰・カーボン質れんがを使用した連
続鋳造用ノズルが提案されている。この石灰・カーボン
質の連続鋳造用ノズルの石灰クリンカーは、溶鋼中から
析出するアルミナと反応してＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 、３Ｃ
ａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等の抵融点物質となり、ノズル内壁に
留まることなく流れるので、ノズル閉塞の防止効果があ
るとされている。更に、この石灰を形成する石灰クリン
カーの消化防止にＳｉ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｎｉ等の金属粉又
はＢＮ、Ｂ4 Ｃ等の安定剤を加えることによって、ある
程度までの消化防止が可能となっている。しかし、いか
なる安定剤を用いても石灰クリンカーの消化は抑制でき
ず、アルミナ・グラファイト質のノズルと比較して使用
と管理の面で種々の制限を受ける。つまり、石灰クリン
カーの消化によるノズルの亀裂発生を使用現場において
充分に点検することは非常に困難であり、使用上のノズ
ル折れの恐れが常につきまとう結果になる。更には、石
灰・グラファイト質のノズルにおいてカーボンは熱衝撃
抵抗性を高めるが、一方では熱伝導率がよく溶鋼を冷却
し易いと共にアルミナ生成のための酸素供給源となり介
在物の発生原因となる欠点がある。そこで、連続鋳造用
ノズルの内側に筒体からなるノズル内孔体を配置し、ア
ルミナ・カーボンが直接溶鋼に接触しないようにする
か、あるいは特開平３−２４３２５８号公報に記載のよ
うにノズル内孔体の炭素含有量とＳｉＯ2 の含有量を低
減する対策が提案されている。
を防止するために、特開昭５６−１６５５４８号公報、
特開昭５７−３８３６６号公報及び特開昭５７−５６３
７７号公報には、石灰・カーボン質れんがを使用した連
続鋳造用ノズルが提案されている。この石灰・カーボン
質の連続鋳造用ノズルの石灰クリンカーは、溶鋼中から
析出するアルミナと反応してＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 、３Ｃ
ａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等の抵融点物質となり、ノズル内壁に
留まることなく流れるので、ノズル閉塞の防止効果があ
るとされている。更に、この石灰を形成する石灰クリン
カーの消化防止にＳｉ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｎｉ等の金属粉又
はＢＮ、Ｂ4 Ｃ等の安定剤を加えることによって、ある
程度までの消化防止が可能となっている。しかし、いか
なる安定剤を用いても石灰クリンカーの消化は抑制でき
ず、アルミナ・グラファイト質のノズルと比較して使用
と管理の面で種々の制限を受ける。つまり、石灰クリン
カーの消化によるノズルの亀裂発生を使用現場において
充分に点検することは非常に困難であり、使用上のノズ
ル折れの恐れが常につきまとう結果になる。更には、石
灰・グラファイト質のノズルにおいてカーボンは熱衝撃
抵抗性を高めるが、一方では熱伝導率がよく溶鋼を冷却
し易いと共にアルミナ生成のための酸素供給源となり介
在物の発生原因となる欠点がある。そこで、連続鋳造用
ノズルの内側に筒体からなるノズル内孔体を配置し、ア
ルミナ・カーボンが直接溶鋼に接触しないようにする
か、あるいは特開平３−２４３２５８号公報に記載のよ
うにノズル内孔体の炭素含有量とＳｉＯ2 の含有量を低
減する対策が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、提案さ
れた前記ノズル内孔体においては、カーボンピックアッ
プの防止、アルミナ介在物の抑制のために、カーボンレ
スとＳｉＯ2 の量を減らすように工夫されている。とこ
ろが、種々実験の結果、ＳｉＯ2 の量を減らすと材料自
体が脆くなって割れ易いことが分かった。本発明はかか
る事情に鑑みてなされたもので、溶鋼のカーボンピック
アップを低減し、鋼中のアルミナの生成、付着を防止で
き、更には割れ難いというアルミナ質ノズルの連続鋳造
用ノズル内孔体を提供することを目的とする。
れた前記ノズル内孔体においては、カーボンピックアッ
プの防止、アルミナ介在物の抑制のために、カーボンレ
スとＳｉＯ2 の量を減らすように工夫されている。とこ
ろが、種々実験の結果、ＳｉＯ2 の量を減らすと材料自
体が脆くなって割れ易いことが分かった。本発明はかか
る事情に鑑みてなされたもので、溶鋼のカーボンピック
アップを低減し、鋼中のアルミナの生成、付着を防止で
き、更には割れ難いというアルミナ質ノズルの連続鋳造
用ノズル内孔体を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載の連続鋳造用ノズル内孔体は、アルミナ含有量９９
重量％以上のアルミナクリンカーを主成分とし、アルミ
ナ含有量が７０重量％以上、カーボン含有量が１重量％
未満、シリカ含有量が１重量％以上の耐火物組成を有
し、しかも、０．２１ｍｍ以下の粒度の素材が２０〜７
０％を占める粒度構成となっている。また、請求項２記
載の連続鋳造用ノズル内孔体は、請求項１記載の連続鋳
造用ノズル内孔体において、前記シリカ含有量は５重量
％を超え２８重量％以下となっている。
記載の連続鋳造用ノズル内孔体は、アルミナ含有量９９
重量％以上のアルミナクリンカーを主成分とし、アルミ
ナ含有量が７０重量％以上、カーボン含有量が１重量％
未満、シリカ含有量が１重量％以上の耐火物組成を有
し、しかも、０．２１ｍｍ以下の粒度の素材が２０〜７
０％を占める粒度構成となっている。また、請求項２記
載の連続鋳造用ノズル内孔体は、請求項１記載の連続鋳
造用ノズル内孔体において、前記シリカ含有量は５重量
％を超え２８重量％以下となっている。
【０００７】請求項１、２記載の連続鋳造用ノズル内孔
体に用いるアルミナ原料は、電融あるいは焼結クリンカ
ーを使用することができ、組成的にはＡｌ2 Ｏ3 含有量
が９９重量％以上である。上記耐火物組成として、その
基地強化のために金属ファイバーを添加することもでき
る。金属ファイバーは抵融点物質でもあり、過剰添加に
なれば添加水分の増加から耐食性の劣化を招き、本発明
の効果が得られない。更に、好ましい添加量は０．１〜
３重量％である。
体に用いるアルミナ原料は、電融あるいは焼結クリンカ
ーを使用することができ、組成的にはＡｌ2 Ｏ3 含有量
が９９重量％以上である。上記耐火物組成として、その
基地強化のために金属ファイバーを添加することもでき
る。金属ファイバーは抵融点物質でもあり、過剰添加に
なれば添加水分の増加から耐食性の劣化を招き、本発明
の効果が得られない。更に、好ましい添加量は０．１〜
３重量％である。
【０００８】連続鋳造用ノズル内孔体を成形するに際し
ては、アルミナ・グラファイト質ロングノズル、浸漬ノ
ズルに内挿充填させ、同時に成形する方法と、あるい
は、金枠等に流し込み、あるいは加圧形成し、内孔体作
成後アルミナ・グラファイト質ノズルに内挿充填する方
法のいずれでもよい。その成形に際しては、水硬性バイ
ンダーを使用し、たとえば、アルミナセメントを使用す
ることもできる。アルミナセメントはＣａＯ量０．５〜
５重量％の範囲で充分な強度を発現させることが必要で
あり、低ＣａＯ量で強度発現性の良好な高アルミナセメ
ント、スーパー高アルミナセメントが適する。微粉のア
ルミナ原料とアルミナセメントの使用比率は、材料の生
成鉱物としてアルミナセメント中のＣａＯとアルミナ微
粉が反応し、ＣａＯ・６Ａｌ2 Ｏ3 の生成により膨張性
を付与させていることから、ＣａＯ量に対し１：６重量
％以上のＡｌ2 Ｏ3 が必要である。
ては、アルミナ・グラファイト質ロングノズル、浸漬ノ
ズルに内挿充填させ、同時に成形する方法と、あるい
は、金枠等に流し込み、あるいは加圧形成し、内孔体作
成後アルミナ・グラファイト質ノズルに内挿充填する方
法のいずれでもよい。その成形に際しては、水硬性バイ
ンダーを使用し、たとえば、アルミナセメントを使用す
ることもできる。アルミナセメントはＣａＯ量０．５〜
５重量％の範囲で充分な強度を発現させることが必要で
あり、低ＣａＯ量で強度発現性の良好な高アルミナセメ
ント、スーパー高アルミナセメントが適する。微粉のア
ルミナ原料とアルミナセメントの使用比率は、材料の生
成鉱物としてアルミナセメント中のＣａＯとアルミナ微
粉が反応し、ＣａＯ・６Ａｌ2 Ｏ3 の生成により膨張性
を付与させていることから、ＣａＯ量に対し１：６重量
％以上のＡｌ2 Ｏ3 が必要である。
【０００９】本発明は、耐火物の熱間割れ特性の改
善、稼動表面粗度の平滑化、低通気化すなわち緻密
化、断熱効果の向上、カーボンの流出抑制の５つの
要素から検討し、この結果、溶鋼のカーボンピックアッ
プを低減し、鋼中のアルミナの生成と付着を防止するア
ルミナ・グラファイト質ノズルの内孔体を得た。アルミ
ナ含有量を７０重量％以上としたのは、高酸素鋼や弱脱
酸鋼等を鋳造する際に、鋼中のＦｅＯ、ＭｎＯ濃度が高
いため、アルミナ含有量が７０重量％未満であると、溶
損が大きく内孔体の機能を発現することができないため
である。また、高酸素鋼や弱脱酸鋼等の特殊鋼以外の一
般鋼についても、溶損速度のレベルは異なるものの傾向
は同一であるため、ノズル内孔体の耐用面及び鋼の高清
浄化の観点からアルミナ含有量としては７０重量％以上
が必要である。そして、ＳｉＯ2 の量を減らすと、材料
自体に熱間で割れ易くなるので、ＳｉＯ2 を全体の１重
量％以上の範囲で添加して耐割れ性を向上している。更
に、以上の理由からノズル内孔体中のＳｉＯ2 は５重量
％を超えるようにすることで、ノズル内孔体及びノズル
内孔体を組み込んだノズル自体の耐スポーリング性が更
に向上するのでより好ましい。使用粒度構成として、
０．２１ｍｍ以下が２０重量％未満であると、最密充填
組成から外れるため、組織の緻密化、通気率の上昇及び
表面粗度の関係から、本発明の効果が期待されない。ま
た、７０重量％超であると微粉過多となり、容積安定性
の問題が生じる。
善、稼動表面粗度の平滑化、低通気化すなわち緻密
化、断熱効果の向上、カーボンの流出抑制の５つの
要素から検討し、この結果、溶鋼のカーボンピックアッ
プを低減し、鋼中のアルミナの生成と付着を防止するア
ルミナ・グラファイト質ノズルの内孔体を得た。アルミ
ナ含有量を７０重量％以上としたのは、高酸素鋼や弱脱
酸鋼等を鋳造する際に、鋼中のＦｅＯ、ＭｎＯ濃度が高
いため、アルミナ含有量が７０重量％未満であると、溶
損が大きく内孔体の機能を発現することができないため
である。また、高酸素鋼や弱脱酸鋼等の特殊鋼以外の一
般鋼についても、溶損速度のレベルは異なるものの傾向
は同一であるため、ノズル内孔体の耐用面及び鋼の高清
浄化の観点からアルミナ含有量としては７０重量％以上
が必要である。そして、ＳｉＯ2 の量を減らすと、材料
自体に熱間で割れ易くなるので、ＳｉＯ2 を全体の１重
量％以上の範囲で添加して耐割れ性を向上している。更
に、以上の理由からノズル内孔体中のＳｉＯ2 は５重量
％を超えるようにすることで、ノズル内孔体及びノズル
内孔体を組み込んだノズル自体の耐スポーリング性が更
に向上するのでより好ましい。使用粒度構成として、
０．２１ｍｍ以下が２０重量％未満であると、最密充填
組成から外れるため、組織の緻密化、通気率の上昇及び
表面粗度の関係から、本発明の効果が期待されない。ま
た、７０重量％超であると微粉過多となり、容積安定性
の問題が生じる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１（Ａ）、（Ｂ）は本発明の一
実施の形態に係る浸漬ノズル１０及びロングノズル１１
を示す。これらの図において、１２、１３はアルミナ−
グラファイト質耐火物、１４、１５は本発明に係るノズ
ル内孔体の配置を示すもので、ノズル内孔体１４、１５
の厚みよりもアルミナ−グラファイト質耐火物１２、１
３の厚みをそれぞれ厚く形成している。そして、ノズル
内孔体１４、１５は上下方向に複数個の筒体に分割さ
れ、それぞれは目地１６、１７によって連結され、更に
外側のアルミナ−グラファイト質耐火物１２、１３と、
ノズル内孔体１４、１５が独立して双方の材料の熱膨張
差によってクラック等が生じないようになっている。そ
して、前記ノズル内孔体１４、１５には、以下の実施例
１、実施例２に示すような材料を使用している。
実施の形態に係る浸漬ノズル１０及びロングノズル１１
を示す。これらの図において、１２、１３はアルミナ−
グラファイト質耐火物、１４、１５は本発明に係るノズ
ル内孔体の配置を示すもので、ノズル内孔体１４、１５
の厚みよりもアルミナ−グラファイト質耐火物１２、１
３の厚みをそれぞれ厚く形成している。そして、ノズル
内孔体１４、１５は上下方向に複数個の筒体に分割さ
れ、それぞれは目地１６、１７によって連結され、更に
外側のアルミナ−グラファイト質耐火物１２、１３と、
ノズル内孔体１４、１５が独立して双方の材料の熱膨張
差によってクラック等が生じないようになっている。そ
して、前記ノズル内孔体１４、１５には、以下の実施例
１、実施例２に示すような材料を使用している。
【００１１】
【実施例１】アルミナ９９重量％以上を有する耐火骨材
で、０．２１ｍｍ径以上の粒子を４５重量％、０．２１
ｍｍ径未満の粒子を４０重量％に、スーパー高アルミナ
セメント１５重量％の耐火物を得た。これの組成を表１
に示す。この耐火物に９０μｍ×６ｍｍのＳＵＳからな
る金属（メタル）ファイバーを外掛けで２％添加した。
この特性を同じく表１に示す。比較のために、表１の比
較品の組成と従来のアルミナ−グラファイト耐火物を調
整した。
で、０．２１ｍｍ径以上の粒子を４５重量％、０．２１
ｍｍ径未満の粒子を４０重量％に、スーパー高アルミナ
セメント１５重量％の耐火物を得た。これの組成を表１
に示す。この耐火物に９０μｍ×６ｍｍのＳＵＳからな
る金属（メタル）ファイバーを外掛けで２％添加した。
この特性を同じく表１に示す。比較のために、表１の比
較品の組成と従来のアルミナ−グラファイト耐火物を調
整した。
【００１２】
【表１】
【００１３】これらの耐火物から連続鋳造用ノズル内孔
体をロングノズル及び浸漬ノズル内孔に内張りし、図１
に示すように浸漬ノズル１０及びロングノズル１１を得
た。極低炭素鋼の連続鋳造におけるカーボンピックアッ
プ防止対策として実機テストに供した。テストの結果、
従来のアルミナグラファイト質ノズルを使用した場合に
比較して図２のようにカーボンピックアップの低減効果
が見られた。また、浸漬ノズル１０、ロングノズル１１
のノズル内孔体１４、１５及びアルミナ−グラファイト
質耐火物１２、１３共に割れや亀裂の発生はなく、ノズ
ル内孔体１４、１５の溶損は図３に示すようにアルミナ
グラファイト質に比べて非常に軽微であり、浸漬ノズル
１０については再使用も可能であった。
体をロングノズル及び浸漬ノズル内孔に内張りし、図１
に示すように浸漬ノズル１０及びロングノズル１１を得
た。極低炭素鋼の連続鋳造におけるカーボンピックアッ
プ防止対策として実機テストに供した。テストの結果、
従来のアルミナグラファイト質ノズルを使用した場合に
比較して図２のようにカーボンピックアップの低減効果
が見られた。また、浸漬ノズル１０、ロングノズル１１
のノズル内孔体１４、１５及びアルミナ−グラファイト
質耐火物１２、１３共に割れや亀裂の発生はなく、ノズ
ル内孔体１４、１５の溶損は図３に示すようにアルミナ
グラファイト質に比べて非常に軽微であり、浸漬ノズル
１０については再使用も可能であった。
【００１４】
【実施例２】表１に示すアルミナ９９重量％以上を有す
る耐火骨材で、０．２１ｍｍ以上の径を有する粒子が５
０重量％、０．２１ｍｍ未満の径を有する粒子が５０重
量％の粒度構成を有し、同表の特性を有する耐火物から
図１に示すようなノズルを作成し実機テストに供した。
アルミキルド鋼を鋳造し、従来のアルミナグラファイト
質ノズルと比較したところ、図４、図５に示すように、
本発明品は介在物の付着がほとんどなく、鋳片の非金属
介在物数並びに表面欠陥、内部欠陥は共に少なくなり、
良好な結果を示した。また、保熱効果により、本発明品
のノズル内孔体の稼動表面への地金の付着は全く見られ
なかった。
る耐火骨材で、０．２１ｍｍ以上の径を有する粒子が５
０重量％、０．２１ｍｍ未満の径を有する粒子が５０重
量％の粒度構成を有し、同表の特性を有する耐火物から
図１に示すようなノズルを作成し実機テストに供した。
アルミキルド鋼を鋳造し、従来のアルミナグラファイト
質ノズルと比較したところ、図４、図５に示すように、
本発明品は介在物の付着がほとんどなく、鋳片の非金属
介在物数並びに表面欠陥、内部欠陥は共に少なくなり、
良好な結果を示した。また、保熱効果により、本発明品
のノズル内孔体の稼動表面への地金の付着は全く見られ
なかった。
【００１５】ここで、ノズル内孔体１４、１５に混入す
るＳｉＯ2 の量を変化させた場合の浸漬ノズル割れ指数
を図６に示すが、図に示すように、ＳｉＯ2 の量が１％
未満で炭素ピックアップを防止したカーボンレスでＳｉ
Ｏ2 を低減した比較品においては割れ指数が高く、Ｓｉ
Ｏ2 の混入量が１〜２０重量％の場合には比較的割れ指
数が小さいことが分かる。また、実験によれば、ＳｉＯ
2 の混入量が１〜２８重量％の場合には比較的割れが少
ないことが確認されている。
るＳｉＯ2 の量を変化させた場合の浸漬ノズル割れ指数
を図６に示すが、図に示すように、ＳｉＯ2 の量が１％
未満で炭素ピックアップを防止したカーボンレスでＳｉ
Ｏ2 を低減した比較品においては割れ指数が高く、Ｓｉ
Ｏ2 の混入量が１〜２０重量％の場合には比較的割れ指
数が小さいことが分かる。また、実験によれば、ＳｉＯ
2 の混入量が１〜２８重量％の場合には比較的割れが少
ないことが確認されている。
【００１６】
【発明の効果】本発明の連続鋳造用ノズル内孔体を使用
することにより、極低炭素鋼鋳造におけるカーボンピッ
クアップや割れを低減し、また、連続鋳造用ノズルのア
ルミナクラスター層の形成によるノズル閉塞を防止し、
鋼中の非金属介在物及び表面欠陥、内部欠陥を減少させ
ることができる。したがって、鋼に対する高純化、清浄
化に対して充分に貢献するものであり、鋼の品質を大き
く向上させ得るものである。
することにより、極低炭素鋼鋳造におけるカーボンピッ
クアップや割れを低減し、また、連続鋳造用ノズルのア
ルミナクラスター層の形成によるノズル閉塞を防止し、
鋼中の非金属介在物及び表面欠陥、内部欠陥を減少させ
ることができる。したがって、鋼に対する高純化、清浄
化に対して充分に貢献するものであり、鋼の品質を大き
く向上させ得るものである。
【図１】（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ本発明の一実施の形
態に係る浸漬ノズル及びロングノズルの断面図である。
態に係る浸漬ノズル及びロングノズルの断面図である。
【図２】本発明の実施例と比較例との実施効果としてＣ
のピックアップの状態の比較を示す。
のピックアップの状態の比較を示す。
【図３】内孔部での溶損量の比較を示す。
【図４】介在物付着の厚みの比較を示す。
【図５】製品不合格発生率の比較を示す。
【図６】ＳｉＯ2 を変化させた場合の割れ指数を示す。
１０ 浸漬ノズル １１ ロングノ
ズル １２ アルミナ−グラファイト質耐火物 １３ アルミナ−グラファイト質耐火物 １４ ノズル内孔体 １５ ノズル内
孔体 １６ 目地 １７ 目地
ズル １２ アルミナ−グラファイト質耐火物 １３ アルミナ−グラファイト質耐火物 １４ ノズル内孔体 １５ ノズル内
孔体 １６ 目地 １７ 目地
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミナ含有量９９重量％以上のアルミ
ナクリンカーを主成分とし、アルミナ含有量が７０重量
％以上、カーボン含有量が１重量％未満、シリカ含有量
が１重量％以上の耐火物組成を有し、 しかも、０．２１ｍｍ以下の粒度の素材が２０〜７０％
を占める粒度構成となった連続鋳造用ノズル内孔体。 - 【請求項２】 前記シリカ含有量は５重量％を超え２８
重量％以下である請求項１記載の連続鋳造用ノズル内孔
体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8215448A JPH1034295A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | 連続鋳造用ノズル内孔体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8215448A JPH1034295A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | 連続鋳造用ノズル内孔体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1034295A true JPH1034295A (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=16672537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8215448A Withdrawn JPH1034295A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | 連続鋳造用ノズル内孔体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1034295A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100362669B1 (ko) * | 1998-12-21 | 2003-01-24 | 주식회사 포스코 | 저용손형침적노즐 |
| JP2011147940A (ja) * | 2010-01-19 | 2011-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1996
- 1996-07-25 JP JP8215448A patent/JPH1034295A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100362669B1 (ko) * | 1998-12-21 | 2003-01-24 | 주식회사 포스코 | 저용손형침적노즐 |
| JP2011147940A (ja) * | 2010-01-19 | 2011-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20031007 |