JPH10330135A - セメントクリンカー及びセメント組成物 - Google Patents
セメントクリンカー及びセメント組成物Info
- Publication number
- JPH10330135A JPH10330135A JP9137254A JP13725497A JPH10330135A JP H10330135 A JPH10330135 A JP H10330135A JP 9137254 A JP9137254 A JP 9137254A JP 13725497 A JP13725497 A JP 13725497A JP H10330135 A JPH10330135 A JP H10330135A
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- Japan
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- cement
- hydration
- heat
- clinker
- strength
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/02—Portland cement
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 マスコンクリート、高強度コンクリート、高
流動コンクリート、無収縮コンクリート、高耐久性コン
クリート等の土木，建築分野や、押し出し成形、抄造等
による建材用等とに用いられるセメントの改良に関し、
高強度・高流動コンクリートの強度をさらに増大させる
ために、セメントの流動性向上並びに長期強度を維持し
ながら水和熱を抑制することを課題とする。 【解決手段】 セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ
2Ｏ3を、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ 2Ｏ3比で、0.05〜0.62としたこ
とを特徴とする。
流動コンクリート、無収縮コンクリート、高耐久性コン
クリート等の土木，建築分野や、押し出し成形、抄造等
による建材用等とに用いられるセメントの改良に関し、
高強度・高流動コンクリートの強度をさらに増大させる
ために、セメントの流動性向上並びに長期強度を維持し
ながら水和熱を抑制することを課題とする。 【解決手段】 セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ
2Ｏ3を、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ 2Ｏ3比で、0.05〜0.62としたこ
とを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、セメントクリンカ
ー及び、そのセメントクリンカーを含有したセメント組
成物、さらに詳しくは、マスコンクリート、高強度コン
クリート、高流動コンクリート、無収縮コンクリート、
高耐久性コンクリート等の土木，建築分野や、押し出し
成形、抄造等による建材用等に用いられるセメントの改
良に関するものである。
ー及び、そのセメントクリンカーを含有したセメント組
成物、さらに詳しくは、マスコンクリート、高強度コン
クリート、高流動コンクリート、無収縮コンクリート、
高耐久性コンクリート等の土木，建築分野や、押し出し
成形、抄造等による建材用等に用いられるセメントの改
良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年の建設、施工技術の合理化、省力化
の推進とともに、セメントに対するニーズも多様化、複
合化してきている。
の推進とともに、セメントに対するニーズも多様化、複
合化してきている。
【０００３】従来、コンクリートダムや部材寸法の大き
なコンクリート構造物、いわゆるマスコンクリートに
は、セメントの硬化過程で発生するセメントの水和発熱
に基づく温度応力低減のため、各種の混合セメントや中
庸熱セメント、低熱ポルトランドセメント等の、低発熱
型のセメントが使用されてきた。
なコンクリート構造物、いわゆるマスコンクリートに
は、セメントの硬化過程で発生するセメントの水和発熱
に基づく温度応力低減のため、各種の混合セメントや中
庸熱セメント、低熱ポルトランドセメント等の、低発熱
型のセメントが使用されてきた。
【０００４】また、一方では、最近施工機会の増加して
いる、高強度・高流動コンクリートの分野においても、
単位セメント量の増加や大量施工によるマスコンクリー
ト化への対応から、結合材として高炉スラグやシリカフ
ォームを用いた混合系に代わって、低熱ポルトランドセ
メントが使用されるようになってきた。
いる、高強度・高流動コンクリートの分野においても、
単位セメント量の増加や大量施工によるマスコンクリー
ト化への対応から、結合材として高炉スラグやシリカフ
ォームを用いた混合系に代わって、低熱ポルトランドセ
メントが使用されるようになってきた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、現在市販され
ている低熱ポルトランドセメントを高強度・高流動コン
クリートに使用する場合には、コンクリートの流動性確
保という観点から、水セメント比が25％程度までしか低
減できず、材齢91日の圧縮強度も100N/mm2 程度であっ
た。
ている低熱ポルトランドセメントを高強度・高流動コン
クリートに使用する場合には、コンクリートの流動性確
保という観点から、水セメント比が25％程度までしか低
減できず、材齢91日の圧縮強度も100N/mm2 程度であっ
た。
【０００６】低熱ポルトランドセメントは、普通ポルト
ランドセメントや高炉セメント等に比べ、初期強度が低
いという問題点を有している。この問題点を解決するた
めに、初期強度増進のための粉末度を増大させ、またＳ
Ｏ3量を増加させるといった対応がとられている。或い
はセメントクリンカーの組成は変更せずに、粉末度増加
やＳＯ3量増加に加え、フライアッシュや高炉スラグ等
を混合することも行われている。
ランドセメントや高炉セメント等に比べ、初期強度が低
いという問題点を有している。この問題点を解決するた
めに、初期強度増進のための粉末度を増大させ、またＳ
Ｏ3量を増加させるといった対応がとられている。或い
はセメントクリンカーの組成は変更せずに、粉末度増加
やＳＯ3量増加に加え、フライアッシュや高炉スラグ等
を混合することも行われている。
【０００７】しかし、粉末度の増大やＳＯ3量の増加
は、強度の向上には寄与するものの、水和発熱量が増大
し、またセメントの流動性が低下するという問題点があ
った。
は、強度の向上には寄与するものの、水和発熱量が増大
し、またセメントの流動性が低下するという問題点があ
った。
【０００８】一方、フライアッシュや高炉スラグ等を混
合した場合、このフライアッシュ等がコンクリート中の
混和剤を吸着するという問題点があった。
合した場合、このフライアッシュ等がコンクリート中の
混和剤を吸着するという問題点があった。
【０００９】いずれにしても、高強度・高流動コンクリ
ートの強度をさらに増大させるためには、セメントを含
めた結合材全体の流動性を向上させ、コンクリートの流
動性を保持したまま、さらに単位水量を削減すること、
或いはセメントを含めた結合材全体の水和発熱量を抑制
し、結合材の強度発現性を向上させることが必要であ
る。
ートの強度をさらに増大させるためには、セメントを含
めた結合材全体の流動性を向上させ、コンクリートの流
動性を保持したまま、さらに単位水量を削減すること、
或いはセメントを含めた結合材全体の水和発熱量を抑制
し、結合材の強度発現性を向上させることが必要であ
る。
【００１０】しかし、流動性と強度とは、本質的に相反
するものであり、一方を向上させると他方が低下すると
いう関係にある。従って、この２つの課題を同時に解決
することは容易ではない。それに加えて、水和発熱量を
低下するという課題までも達成するのは困難であり、こ
れらの課題をすべて解決することは従来の技術では困難
となっていた。
するものであり、一方を向上させると他方が低下すると
いう関係にある。従って、この２つの課題を同時に解決
することは容易ではない。それに加えて、水和発熱量を
低下するという課題までも達成するのは困難であり、こ
れらの課題をすべて解決することは従来の技術では困難
となっていた。
【００１１】本発明は、高強度・高流動コンクリートの
強度をさらに増大させるために、セメントの流動性向上
並びに長期強度を維持しながら水和熱を抑制するという
課題を同時に達成しようとするものである。
強度をさらに増大させるために、セメントの流動性向上
並びに長期強度を維持しながら水和熱を抑制するという
課題を同時に達成しようとするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような課
題を解決せんとするもので、その課題を解決するための
手段は、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ
3を、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で、0.05〜0.62としたこと
にある。
題を解決せんとするもので、その課題を解決するための
手段は、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ
3を、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で、0.05〜0.62としたこと
にある。
【００１３】セメント中のＣ3Ａは、水和反応性が高
く、水和発熱量も多いことが知られており、中庸熱ポル
トランドセメントや低熱ポルトランドセメントを製造す
る場合、Ｃ3Ａを普通ポルトランドセメントの９重量％
程度から、２〜４重量％程度に減少させている。
く、水和発熱量も多いことが知られており、中庸熱ポル
トランドセメントや低熱ポルトランドセメントを製造す
る場合、Ｃ3Ａを普通ポルトランドセメントの９重量％
程度から、２〜４重量％程度に減少させている。
【００１４】セメントクリンカーのＩＭが0.62付近で、
ボーグ式で計算した場合の間隙質は、フェライト（Ｃ4
ＡＦ）のみとなり、Ｃ3Ａが計算上生成しなくなる。
ボーグ式で計算した場合の間隙質は、フェライト（Ｃ4
ＡＦ）のみとなり、Ｃ3Ａが計算上生成しなくなる。
【００１５】さらに、ＩＭを低下させることにより、間
隙質はＣ6ＡＦ2さらにはＣ2Ｆ組成のフェライトへと変
化していく。
隙質はＣ6ＡＦ2さらにはＣ2Ｆ組成のフェライトへと変
化していく。
【００１６】これにより、水和反応性が高く、水和発熱
量も多いＣ3Ａの低減効果ばかりでなく、コンクリート
にする場合に混和剤の吸着量が多いＣ3Ａを無くすこと
により、流動性の向上が可能となる。
量も多いＣ3Ａの低減効果ばかりでなく、コンクリート
にする場合に混和剤の吸着量が多いＣ3Ａを無くすこと
により、流動性の向上が可能となる。
【００１７】さらに、ＩＭの低減によりフェライトの組
成がＣ4ＡＦからＣ6ＡＦ2と変化するにつれ、セメント
の水和発熱量が低下し、流動性が向上する。
成がＣ4ＡＦからＣ6ＡＦ2と変化するにつれ、セメント
の水和発熱量が低下し、流動性が向上する。
【００１８】このように、単にＣ3Ａを無くすことによ
る効果以上に、セメントクリンカーのＩＭを低減するこ
とによるフェライト組成の変更が、課題解決の有効手段
であることが本発明により明らかとなった。
る効果以上に、セメントクリンカーのＩＭを低減するこ
とによるフェライト組成の変更が、課題解決の有効手段
であることが本発明により明らかとなった。
【００１９】尚、間隙質が、Ｃ2Ｆ組成のフェライト
（ＩＭ＝０付近）では、モルタル圧縮強さの伸びが不十
分であることから、ＩＭの下限値を0.05に設定した。こ
れは、Ｃ2Ｓへの微量成分固溶量の変化による影響に加
え、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3量が少なくなるこ
とにより、Ｃ2Ｓの結晶が大きくなり、セメントへの粉
砕過程でＣ2Ｓが粉砕されにくくなることも原因の１つ
と考えられる。
（ＩＭ＝０付近）では、モルタル圧縮強さの伸びが不十
分であることから、ＩＭの下限値を0.05に設定した。こ
れは、Ｃ2Ｓへの微量成分固溶量の変化による影響に加
え、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3量が少なくなるこ
とにより、Ｃ2Ｓの結晶が大きくなり、セメントへの粉
砕過程でＣ2Ｓが粉砕されにくくなることも原因の１つ
と考えられる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００２１】試薬を用いてセメントクリンカーの原料を
調合し、電気炉にて1450℃で１時間焼成後、電気炉より
取り出して空気中で急冷して、表１〜３に示す実施例１
〜12の組成のクリンカー、及び比較例１〜９の組成のク
リンカーを得た。
調合し、電気炉にて1450℃で１時間焼成後、電気炉より
取り出して空気中で急冷して、表１〜３に示す実施例１
〜12の組成のクリンカー、及び比較例１〜９の組成のク
リンカーを得た。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】これら実施例１〜12、並びに比較例１〜９
の組成のクリンカーに、ＳＯ3量で２重量％となるよう
に石膏を添加し、テストミルで混合粉砕することによっ
て、Ｃ3Ｓ量及びＩＭの異なるセメント21種を調製し
た。
の組成のクリンカーに、ＳＯ3量で２重量％となるよう
に石膏を添加し、テストミルで混合粉砕することによっ
て、Ｃ3Ｓ量及びＩＭの異なるセメント21種を調製し
た。
【００２６】その鉱物組成を表４〜６に示す。
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】
【表６】
【００３０】セメントの粉末度は、ブレーン比表面積で
2900〜3000cm2/g とした。
2900〜3000cm2/g とした。
【００３１】上記実施例１〜12及び比較例１〜９のクリ
ンカーについて、水和熱とモルタル圧縮強さを測定し、
その比を算出した。
ンカーについて、水和熱とモルタル圧縮強さを測定し、
その比を算出した。
【００３２】水和熱の測定は、ＪＩＳのＲ５２０３−１
９９５に基づいて行った。
９９５に基づいて行った。
【００３３】また、モルタル圧縮強度の測定は、ＪＩＳ
のＲ５２０１−１９９２に基づいて行った。
のＲ５２０１−１９９２に基づいて行った。
【００３４】その測定結果を表７〜９に示す。
【００３５】
【表７】
【００３６】
【表８】
【００３７】
【表９】
【００３８】表７〜９からも明らかなように、実施例１
〜12では比較例１〜９に比べて水和熱／モルタル圧縮強
さの比が小さく、水和熱発生の抑制効果が認められた。
〜12では比較例１〜９に比べて水和熱／モルタル圧縮強
さの比が小さく、水和熱発生の抑制効果が認められた。
【００３９】特に、材齢13週及び１年の水和熱／モルタ
ル圧縮強さの比は、図１〜３にも示すように、Ｃ3Ｓ量
が 15 重量％程度、 35 重量％程度、及び55重量％程度
のいずれの場合にもＩＭ0.05〜0.62の範囲内で小さくな
った。
ル圧縮強さの比は、図１〜３にも示すように、Ｃ3Ｓ量
が 15 重量％程度、 35 重量％程度、及び55重量％程度
のいずれの場合にもＩＭ0.05〜0.62の範囲内で小さくな
った。
【００４０】さらに、実施例１〜12及び比較例１〜９に
ついてフローとパットエリアを測定した。
ついてフローとパットエリアを測定した。
【００４１】（パットエリアの測定方法）
【００４２】減水剤を含有した混練水70mlを入れたビー
カー200ml の中へ約10秒間でセメント200gを投入し、ハ
ンドミキサーで１分50秒間激しく攪拌してペーストを調
整した。
カー200ml の中へ約10秒間でセメント200gを投入し、ハ
ンドミキサーで１分50秒間激しく攪拌してペーストを調
整した。
【００４３】このペーストを、プラスチック板上におい
たミニスランプコーンにスプーンで流し込み、マイクロ
スパッチュラでミニスランプコーン内のペーストをよく
かき混ぜた後、上面をならし、セメント投入開始から３
分後にミニスランプコーンを引き上げた。
たミニスランプコーンにスプーンで流し込み、マイクロ
スパッチュラでミニスランプコーン内のペーストをよく
かき混ぜた後、上面をならし、セメント投入開始から３
分後にミニスランプコーンを引き上げた。
【００４４】プラスチック板上に広がったペーストの短
径及び長径を測定し、パットエリアを算出した。
径及び長径を測定し、パットエリアを算出した。
【００４５】（フローの測定の方法）
【００４６】フロー値の測定は、ＪＩＳのＲ５２０１−
１９９２に基づいて行った。
１９９２に基づいて行った。
【００４７】すなわち、試料を乾燥した布でよくぬぐっ
たフローテーブル上の中央の位置に正しく置いたフロー
コーンに２層に詰める。各層は、突き棒の先端がその層
の約1/2 の深さまで入るよう、全面にわたって各15回突
き、最後に不足分を補い表面をならす。
たフローテーブル上の中央の位置に正しく置いたフロー
コーンに２層に詰める。各層は、突き棒の先端がその層
の約1/2 の深さまで入るよう、全面にわたって各15回突
き、最後に不足分を補い表面をならす。
【００４８】詰めた後、フローコーンを上方に取り去
り、15秒間に15回の落下運動を与え、試料が広がった後
の径を最大と認める方向と、これに直角な方向とで測定
し、その平均値をmmを単位とする整数で表し、これをフ
ロー値とした。
り、15秒間に15回の落下運動を与え、試料が広がった後
の径を最大と認める方向と、これに直角な方向とで測定
し、その平均値をmmを単位とする整数で表し、これをフ
ロー値とした。
【００４９】その測定結果を表10〜12に示す。
【００５０】
【表１０】
【００５１】
【表１１】
【００５２】
【表１２】
【００５３】表10には、実施例１〜４及び比較例１〜
３、すなわちＣ3Ｓ量が15重量％程度のビーライトセメ
ントについての結果を示した。
３、すなわちＣ3Ｓ量が15重量％程度のビーライトセメ
ントについての結果を示した。
【００５４】ＩＭ0.05〜0.62の範囲内でモルタルフロ
ー、パットエリアともに大きくなったが、これは図４及
び図５により明確に現れている。
ー、パットエリアともに大きくなったが、これは図４及
び図５により明確に現れている。
【００５５】特に、混和剤を入れた時の流動性指標であ
るパットエリアは、ＩＭ0.62付近で著しく増加した。従
って、実施例１〜４と比較例１，２とに著しい相違が見
られた。
るパットエリアは、ＩＭ0.62付近で著しく増加した。従
って、実施例１〜４と比較例１，２とに著しい相違が見
られた。
【００５６】また、表11には、実施例５〜８、比較例４
〜６、すなわちＣ3Ｓ量が 35 重量％程度の低熱から中
庸熱タイプのセメントの結果を示した。
〜６、すなわちＣ3Ｓ量が 35 重量％程度の低熱から中
庸熱タイプのセメントの結果を示した。
【００５７】表11の結果（Ｃ3Ｓ量が 35 重量％程度の
場合）においても、図６及び図７に示すように、ＩＭ0.
05〜0.62の範囲内でモルタルフロー、パットエリアとも
に大きくなり、特にパットエリアは、ＩＭ0.62付近で著
しく増加した。従って、実施例５〜８と比較例４，５と
に著しい相違が見られた。
場合）においても、図６及び図７に示すように、ＩＭ0.
05〜0.62の範囲内でモルタルフロー、パットエリアとも
に大きくなり、特にパットエリアは、ＩＭ0.62付近で著
しく増加した。従って、実施例５〜８と比較例４，５と
に著しい相違が見られた。
【００５８】さらに、Ｃ3Ｓ 55 重量％程度の普通セメ
ントタイプの結果を表12の実施例９〜12、比較例７〜９
に示した。
ントタイプの結果を表12の実施例９〜12、比較例７〜９
に示した。
【００５９】表12の結果（Ｃ3Ｓ量が 55 重量％程度の
場合）においても、図８及び図９に示すようにＩＭ0.05
〜0.62の範囲内でモルタルフロー、パットエリアともに
大きく、パットエリアはＩＭ0.62付近で著しく増加し
た。従って、実施例９〜12と比較例７，８とに著しい相
違が見られた。
場合）においても、図８及び図９に示すようにＩＭ0.05
〜0.62の範囲内でモルタルフロー、パットエリアともに
大きく、パットエリアはＩＭ0.62付近で著しく増加し
た。従って、実施例９〜12と比較例７，８とに著しい相
違が見られた。
【００６０】
【発明の効果】叙上のように、本発明では、クリンカー
組成を、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で、0.05〜0.62としたた
め、セメントの流動性向上並びに長期強度を維持しなが
ら水和熱を抑制するという従来解決できなかった課題を
同時に解決しうるに至った。
組成を、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で、0.05〜0.62としたた
め、セメントの流動性向上並びに長期強度を維持しなが
ら水和熱を抑制するという従来解決できなかった課題を
同時に解決しうるに至った。
【００６１】この結果、従来の低熱ポルトランドセメン
トの問題点やフライアッシュ等を添加する場合の問題点
を解決することができ、高強度・高流動コンクリートに
適したクリンカー組成物を提供しうるに至った。
トの問題点やフライアッシュ等を添加する場合の問題点
を解決することができ、高強度・高流動コンクリートに
適したクリンカー組成物を提供しうるに至った。
【図１】ＩＭと水和熱／モルタル圧縮強さ（Ｃ3Ｓ 15
重量％程度）との関係を示すグラフ
重量％程度）との関係を示すグラフ
【図２】ＩＭと水和熱／モルタル圧縮強さ（Ｃ3Ｓ 35
重量％程度）との関係を示すグラフ
重量％程度）との関係を示すグラフ
【図３】ＩＭと水和熱／モルタル圧縮強さ（Ｃ3Ｓ 55
重量％程度）との関係を示すグラフ。
重量％程度）との関係を示すグラフ。
【図４】ＩＭとモルタルフローとの関係（Ｃ3Ｓ 15 重
量％程度）を示すグラフ。
量％程度）を示すグラフ。
【図５】ＩＭとパットエリアとの関係（Ｃ3Ｓ 15 重量
％程度）を示すグラフ。
％程度）を示すグラフ。
【図６】ＩＭとモルタルフローとの関係（Ｃ3Ｓ 35 重
量％程度）を示すグラフ。
量％程度）を示すグラフ。
【図７】ＩＭとパットエリアとの関係（Ｃ3Ｓ 35 重量
％程度）を示すグラフ。
％程度）を示すグラフ。
【図８】ＩＭとモルタルフローとの関係（Ｃ3Ｓ 55 重
量％程度）を示すグラフ。
量％程度）を示すグラフ。
【図９】ＩＭとパットエリアとの関係（Ｃ3Ｓ 55 重量
％程度）を示すグラフ。
％程度）を示すグラフ。
Claims (2)
- 【請求項１】 セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ
2Ｏ3を、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で、0.05〜0.62としたこ
とを特徴とするセメントクリンカー。 - 【請求項２】 セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ
2Ｏ3を、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で、0.05〜0.62としたセ
メントクリンカーを含有することを特徴とするセメント
組成物。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13725497A JP3267895B2 (ja) | 1997-05-27 | 1997-05-27 | セメントクリンカー及びセメント組成物 |
| US09/423,669 US6419741B1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-23 | Cement clinker and cement containing the same |
| RU99128022A RU2199498C2 (ru) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Цементный клинкер, цемент, содержащий цементный клинкер, и бетон, содержащий цемент |
| CNB988055376A CN1185176C (zh) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | 水泥熟料和含有该水泥熟料的水泥 |
| DE69838733T DE69838733D1 (de) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Zementklinker enthaltender Zement |
| CA002291843A CA2291843C (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the cement clinker |
| AU74526/98A AU752254B2 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the same |
| EP98921829A EP1044937B1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement containing cement clinker |
| PCT/JP1998/002322 WO1998054106A1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the same |
| KR10-1999-7011088A KR100486642B1 (ko) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | 시멘트 클링커 및 그 시멘트 클링커를 함유한 시멘트 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13725497A JP3267895B2 (ja) | 1997-05-27 | 1997-05-27 | セメントクリンカー及びセメント組成物 |
Publications (2)
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