JPH10319066A - 容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価直列抵抗測定装置 - Google Patents
容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価直列抵抗測定装置Info
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- JPH10319066A JPH10319066A JP14353097A JP14353097A JPH10319066A JP H10319066 A JPH10319066 A JP H10319066A JP 14353097 A JP14353097 A JP 14353097A JP 14353097 A JP14353097 A JP 14353097A JP H10319066 A JPH10319066 A JP H10319066A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 容量性素子の等価直列抵抗を正確に測定でき
る容量性素子の等価直列抵抗測定方法を提供することを
主目的とする。 【解決手段】 直流電源２および容量性素子Ｃに対して
直列に電流検出手段４，５を配設した状態で直流電源２
の出力部または容量性素子Ｃの充電電流入力側端子にお
ける電圧を一定にしつつ容量性素子Ｃを充電し、充電開
始時から所定時間経過後までの間の充電電流に対応する
第１の検出電圧および容量性素子Ｃの端子間電圧に対応
する第２の検出電圧を電流検出手段４，５および電圧検
出手段６によってそれぞれ検出させると共に、第１の検
出電圧および第２の検出電圧に基づいて充電電流および
端子間電圧をそれぞれ演算し、充電電流の最大値を演算
した後、最大値の充電電流が流れた時の端子間電圧およ
び充電開始時における端子間電圧の電圧差と最大値とに
基づいて容量性素子Ｃの等価直列抵抗を測定する。
る容量性素子の等価直列抵抗測定方法を提供することを
主目的とする。 【解決手段】 直流電源２および容量性素子Ｃに対して
直列に電流検出手段４，５を配設した状態で直流電源２
の出力部または容量性素子Ｃの充電電流入力側端子にお
ける電圧を一定にしつつ容量性素子Ｃを充電し、充電開
始時から所定時間経過後までの間の充電電流に対応する
第１の検出電圧および容量性素子Ｃの端子間電圧に対応
する第２の検出電圧を電流検出手段４，５および電圧検
出手段６によってそれぞれ検出させると共に、第１の検
出電圧および第２の検出電圧に基づいて充電電流および
端子間電圧をそれぞれ演算し、充電電流の最大値を演算
した後、最大値の充電電流が流れた時の端子間電圧およ
び充電開始時における端子間電圧の電圧差と最大値とに
基づいて容量性素子Ｃの等価直列抵抗を測定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気二重層コンデ
ンサや電解コンデンサなどの容量性素子の内部に存在す
る等価直列抵抗を測定する容量性素子の等価直列抵抗測
定方法および等価直列抵抗測定装置に関するものであ
る。
ンサや電解コンデンサなどの容量性素子の内部に存在す
る等価直列抵抗を測定する容量性素子の等価直列抵抗測
定方法および等価直列抵抗測定装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】コンデンサの性能を示すパラメータの１
つとしていわゆる等価直列抵抗が存在する。この等価直
列抵抗は、コンデンサを抵抗と理想コンデンサとの直列
回路として等価的に表したときの抵抗を意味する。この
等価直列抵抗を測定する装置として、図４に示す等価直
列抵抗測定装置２１が従来から知られている。
つとしていわゆる等価直列抵抗が存在する。この等価直
列抵抗は、コンデンサを抵抗と理想コンデンサとの直列
回路として等価的に表したときの抵抗を意味する。この
等価直列抵抗を測定する装置として、図４に示す等価直
列抵抗測定装置２１が従来から知られている。
【０００３】この従来の等価直列抵抗測定装置２１は、
交流定電流を出力する交流電源２２、交流電圧計２３、
位相検出部２４および演算部２５を備えている。
交流定電流を出力する交流電源２２、交流電圧計２３、
位相検出部２４および演算部２５を備えている。
【０００４】この等価直列抵抗測定装置２１では、測定
が開始されると、交流電源２２が、測定対象物であるコ
ンデンサＣに所定周波数で一定電流の交流信号を印加す
ると共に、その交流信号の電流波形をモニタ信号として
位相検出部２４に出力する。位相検出部２４は、モニタ
信号の位相と、コンデンサＣの端子間に発生した端子間
電圧の位相とを比較することにより両者の位相差を検出
し、検出した位相差を演算部２５に出力する。一方、交
流電圧計２３は、コンデンサＣの端子間電圧を測定して
演算部２５に出力する。演算部２５は、位相差と端子間
電圧とに基づいて、コンデンサＣの等価直列抵抗を演算
する。
が開始されると、交流電源２２が、測定対象物であるコ
ンデンサＣに所定周波数で一定電流の交流信号を印加す
ると共に、その交流信号の電流波形をモニタ信号として
位相検出部２４に出力する。位相検出部２４は、モニタ
信号の位相と、コンデンサＣの端子間に発生した端子間
電圧の位相とを比較することにより両者の位相差を検出
し、検出した位相差を演算部２５に出力する。一方、交
流電圧計２３は、コンデンサＣの端子間電圧を測定して
演算部２５に出力する。演算部２５は、位相差と端子間
電圧とに基づいて、コンデンサＣの等価直列抵抗を演算
する。
【０００５】ここで、一般的に、等価直列抵抗ｒは、下
記の式によって表される。 ｒ＝Ｚ・ＣＯＳθ ここで、θは位相差を示す。また、Ｚは、コンデンサＣ
のインピーダンスの絶対値を表し、以下の式で特定され
る。 Ｚ＝Ｖｏ／ｉｏ ここで、Ｖｏは端子間電圧の絶対値を示し、ｉｏは交流
電源２２から出力される出力電流の絶対値を示す。
記の式によって表される。 ｒ＝Ｚ・ＣＯＳθ ここで、θは位相差を示す。また、Ｚは、コンデンサＣ
のインピーダンスの絶対値を表し、以下の式で特定され
る。 Ｚ＝Ｖｏ／ｉｏ ここで、Ｖｏは端子間電圧の絶対値を示し、ｉｏは交流
電源２２から出力される出力電流の絶対値を示す。
【０００６】演算部２５は、入力した端子間電圧と交流
電源２２の出力電流ｉｏからコンデンサＣのインピーダ
ンスＺを演算し、位相差θに基づいて、等価直列抵抗ｒ
を演算する。
電源２２の出力電流ｉｏからコンデンサＣのインピーダ
ンスＺを演算し、位相差θに基づいて、等価直列抵抗ｒ
を演算する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、この従来の
等価直列抵抗装置２１による等価直列抵抗の測定には、
以下の問題点がある。すなわち、コンデンサＣの容量が
大きい場合には、コンデンサＣのインピーダンスＺの値
が等価直列抵抗ｒの値に近づく。したがって、図５に示
すように、モニタ信号３１の位相とコンデンサＣの端子
間電圧波形３２との位相差θが値０に近づくことにな
る。このため、位相検出部２４の位相差検出精度が低い
と、等価直列抵抗ｒの測定値に大きな誤差が生じてしま
うという問題点がある。
等価直列抵抗装置２１による等価直列抵抗の測定には、
以下の問題点がある。すなわち、コンデンサＣの容量が
大きい場合には、コンデンサＣのインピーダンスＺの値
が等価直列抵抗ｒの値に近づく。したがって、図５に示
すように、モニタ信号３１の位相とコンデンサＣの端子
間電圧波形３２との位相差θが値０に近づくことにな
る。このため、位相検出部２４の位相差検出精度が低い
と、等価直列抵抗ｒの測定値に大きな誤差が生じてしま
うという問題点がある。
【０００８】この場合、コンデンサＣの容量が大きく、
等価直列抵抗測ｒの値が１／（ωＣ）の値に比較して極
めて大きいときには、下記の式によって演算することに
より簡易的な測定を行うことも可能である。ただし、ω
は、交流信号の角周波数を示す。 ｒ＝Ｖｏ／ｉｏ しかし、この測定方法には、低測定周波数でコンデンサ
Ｃの等価直列抵抗ｒを測定しようとした場合に、１／
（ωＣ）の値が小さくならないために、正確な測定値を
得ることができないという別の問題点が生じる。
等価直列抵抗測ｒの値が１／（ωＣ）の値に比較して極
めて大きいときには、下記の式によって演算することに
より簡易的な測定を行うことも可能である。ただし、ω
は、交流信号の角周波数を示す。 ｒ＝Ｖｏ／ｉｏ しかし、この測定方法には、低測定周波数でコンデンサ
Ｃの等価直列抵抗ｒを測定しようとした場合に、１／
（ωＣ）の値が小さくならないために、正確な測定値を
得ることができないという別の問題点が生じる。
【０００９】本発明は、かかる問題点に鑑みてなされた
ものであり、容量性素子の等価直列抵抗を正確に測定で
きる容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価直列
抵抗測定装置を提供することを主目的とする。
ものであり、容量性素子の等価直列抵抗を正確に測定で
きる容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価直列
抵抗測定装置を提供することを主目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成すべく請
求項１記載の容量性素子の等価直列抵抗測定方法は、直
流電源および測定対象物である容量性素子に対して直列
に電流検出手段を配設した状態で直流電源の出力部また
は容量性素子の充電電流入力側端子における電圧を一定
にしつつ容量性素子を充電し、その充電開始時から所定
時間経過後までの間における充電電流に対応する第１の
検出電圧および容量性素子の端子間電圧に対応する第２
の検出電圧を電流検出手段および電圧検出手段によって
それぞれ検出させると共に、第１の検出電圧および第２
の検出電圧に基づいて充電電流および端子間電圧をそれ
ぞれ演算し、充電電流の最大値を演算した後、最大値の
充電電流が流れた時の端子間電圧および充電開始時にお
ける端子間電圧の電圧差と最大値とに基づいて容量性素
子の等価直列抵抗を測定することを特徴とする。
求項１記載の容量性素子の等価直列抵抗測定方法は、直
流電源および測定対象物である容量性素子に対して直列
に電流検出手段を配設した状態で直流電源の出力部また
は容量性素子の充電電流入力側端子における電圧を一定
にしつつ容量性素子を充電し、その充電開始時から所定
時間経過後までの間における充電電流に対応する第１の
検出電圧および容量性素子の端子間電圧に対応する第２
の検出電圧を電流検出手段および電圧検出手段によって
それぞれ検出させると共に、第１の検出電圧および第２
の検出電圧に基づいて充電電流および端子間電圧をそれ
ぞれ演算し、充電電流の最大値を演算した後、最大値の
充電電流が流れた時の端子間電圧および充電開始時にお
ける端子間電圧の電圧差と最大値とに基づいて容量性素
子の等価直列抵抗を測定することを特徴とする。
【００１１】一般的に、測定対象の容量性素子が理想コ
ンデンサのみで構成されている場合には、直流定電圧で
容量性素子を充電する際に、容量性素子は、その定電圧
まで瞬時に充電される。一方、容量性素子は、有限値で
ある等価直列抵抗を必ず有している。このため、容量性
素子に対する充電電流の最大値は、容量性素子の等価直
列抵抗によって決定される。また、その最大値の充電電
流が流れた時に電圧降下に起因して発生する等価直列抵
抗の両端電圧は、充電電流の最大値が得られた時の容量
性素子の端子間電圧と、充電開始時における容量性素子
の端子間電圧との電圧差と等しくなる。したがって、そ
の電圧差と充電電流の最大値とに基づいて、例えば、そ
の最大値で電圧差を除算することにより、等価直列抵抗
を逆算することが可能となる。この場合、等価直列抵抗
を測定するために、従来の等価直列抵抗測定装置２１お
いては位相検出部２４によって検出された位相差に基づ
いて等価直列抵抗を測定していたのに対し、この測定方
法では、そのような位相差の測定を必要としないため、
容量性素子が大容量の場合であっても、極めて高精度で
等価直列抵抗を測定することが可能となる。
ンデンサのみで構成されている場合には、直流定電圧で
容量性素子を充電する際に、容量性素子は、その定電圧
まで瞬時に充電される。一方、容量性素子は、有限値で
ある等価直列抵抗を必ず有している。このため、容量性
素子に対する充電電流の最大値は、容量性素子の等価直
列抵抗によって決定される。また、その最大値の充電電
流が流れた時に電圧降下に起因して発生する等価直列抵
抗の両端電圧は、充電電流の最大値が得られた時の容量
性素子の端子間電圧と、充電開始時における容量性素子
の端子間電圧との電圧差と等しくなる。したがって、そ
の電圧差と充電電流の最大値とに基づいて、例えば、そ
の最大値で電圧差を除算することにより、等価直列抵抗
を逆算することが可能となる。この場合、等価直列抵抗
を測定するために、従来の等価直列抵抗測定装置２１お
いては位相検出部２４によって検出された位相差に基づ
いて等価直列抵抗を測定していたのに対し、この測定方
法では、そのような位相差の測定を必要としないため、
容量性素子が大容量の場合であっても、極めて高精度で
等価直列抵抗を測定することが可能となる。
【００１２】請求項２記載の容量性素子の等価直列抵抗
測定方法は、請求項１記載の容量性素子の等価直列抵抗
測定方法において、直流電源および容量性素子に対して
直列に接続された電流検出用抵抗と、電流検出用抵抗の
両端電圧を差動増幅することにより第１の検出電圧を出
力する差動増幅回路とを電流検出手段として用い、第１
の検出電圧および電流検出用抵抗の抵抗値に基づいて充
電電流を演算することを特徴とする。
測定方法は、請求項１記載の容量性素子の等価直列抵抗
測定方法において、直流電源および容量性素子に対して
直列に接続された電流検出用抵抗と、電流検出用抵抗の
両端電圧を差動増幅することにより第１の検出電圧を出
力する差動増幅回路とを電流検出手段として用い、第１
の検出電圧および電流検出用抵抗の抵抗値に基づいて充
電電流を演算することを特徴とする。
【００１３】請求項３記載の容量性素子の等価直列抵抗
測定方法は、請求項１記載の容量性素子の等価直列抵抗
測定方法において、直流電源および容量性素子に対して
直列に配設可能に構成され充電電流に応じた誘起電圧を
出力巻線から出力する電流検出用トランスと、電流検出
用トランスの出力巻線から出力された誘起電圧を増幅す
ることにより第１の検出電圧を出力する増幅回路とを電
流検出手段として用い、第１の検出電圧に基づいて充電
電流を演算することを特徴とする。
測定方法は、請求項１記載の容量性素子の等価直列抵抗
測定方法において、直流電源および容量性素子に対して
直列に配設可能に構成され充電電流に応じた誘起電圧を
出力巻線から出力する電流検出用トランスと、電流検出
用トランスの出力巻線から出力された誘起電圧を増幅す
ることにより第１の検出電圧を出力する増幅回路とを電
流検出手段として用い、第１の検出電圧に基づいて充電
電流を演算することを特徴とする。
【００１４】請求項４記載の容量性素子の等価直列抵抗
測定方法は、請求項１から３のいずれかに記載の容量性
素子の等価直列抵抗測定方法において、充電電流の演算
と端子間電圧の演算とを交互に実行することを特徴とす
る。
測定方法は、請求項１から３のいずれかに記載の容量性
素子の等価直列抵抗測定方法において、充電電流の演算
と端子間電圧の演算とを交互に実行することを特徴とす
る。
【００１５】この場合、充電電流の演算および端子間電
圧の演算とは、電流検出手段および電圧検出手段によっ
てそれぞれ実行される検出処理と、両検出手段によって
それぞれ検出された第１の検出電圧または第２の検出電
圧を両演算のために実際に入力する入力処理の両者を含
む概念である。すなわち、本発明では、電流検出手段に
よる第１の検出電圧の検出と電圧検出手段による第２の
検出電圧の検出を交互に実行してもよいし、両検出手段
が各検出電圧をそれぞれ連続的に検出し、充電電流およ
び端子間電圧を演算する演算手段などに両検出電圧を交
互に出力してもよい。
圧の演算とは、電流検出手段および電圧検出手段によっ
てそれぞれ実行される検出処理と、両検出手段によって
それぞれ検出された第１の検出電圧または第２の検出電
圧を両演算のために実際に入力する入力処理の両者を含
む概念である。すなわち、本発明では、電流検出手段に
よる第１の検出電圧の検出と電圧検出手段による第２の
検出電圧の検出を交互に実行してもよいし、両検出手段
が各検出電圧をそれぞれ連続的に検出し、充電電流およ
び端子間電圧を演算する演算手段などに両検出電圧を交
互に出力してもよい。
【００１６】請求項５記載の等価直列抵抗測定装置は、
出力電圧または測定対象物である容量性素子の充電電流
入力側端子における充電電圧を一定にしつつ容量性素子
を充電可能な直流電源と、容量性素子に対する充電電流
に対応する第１の検出電圧を検出する電流検出部と、充
電時における容量性素子の端子間電圧に対応する第２の
検出電圧を検出する電圧検出部と、第１の検出電圧およ
び第２の検出電圧に基づいて充電電流および端子間電圧
をそれぞれ演算し、かつ充電電流の最大値を演算すると
共に、最大値の充電電流が流れた時の端子間電圧および
充電開始時における端子間電圧の電圧差とその最大値と
に基づいて容量性素子の等価直列抵抗を演算する演算部
とを備えていることを特徴とする。
出力電圧または測定対象物である容量性素子の充電電流
入力側端子における充電電圧を一定にしつつ容量性素子
を充電可能な直流電源と、容量性素子に対する充電電流
に対応する第１の検出電圧を検出する電流検出部と、充
電時における容量性素子の端子間電圧に対応する第２の
検出電圧を検出する電圧検出部と、第１の検出電圧およ
び第２の検出電圧に基づいて充電電流および端子間電圧
をそれぞれ演算し、かつ充電電流の最大値を演算すると
共に、最大値の充電電流が流れた時の端子間電圧および
充電開始時における端子間電圧の電圧差とその最大値と
に基づいて容量性素子の等価直列抵抗を演算する演算部
とを備えていることを特徴とする。
【００１７】この等価直列抵抗測定装置では、請求項１
記載の容量性素子の等価直列抵抗測定方法と同様にして
等価直列抵抗の測定を行うことが可能となる。このた
め、容量性素子が大容量の場合であっても、極めて高精
度で等価直列抵抗を測定することが可能となる。
記載の容量性素子の等価直列抵抗測定方法と同様にして
等価直列抵抗の測定を行うことが可能となる。このた
め、容量性素子が大容量の場合であっても、極めて高精
度で等価直列抵抗を測定することが可能となる。
【００１８】請求項６記載の等価直列抵抗測定装置は、
請求項５記載の等価直列抵抗測定装置において、電流検
出部は、直流電源および容量性素子に対して直列に接続
された電流検出用抵抗と、電流検出用抵抗の両端電圧を
差動増幅することにより第１の検出電圧を出力する差動
増幅回路とを備えていることを特徴とする。
請求項５記載の等価直列抵抗測定装置において、電流検
出部は、直流電源および容量性素子に対して直列に接続
された電流検出用抵抗と、電流検出用抵抗の両端電圧を
差動増幅することにより第１の検出電圧を出力する差動
増幅回路とを備えていることを特徴とする。
【００１９】請求項７記載の等価直列抵抗測定装置は、
請求項５記載の等価直列抵抗測定装置において、電流検
出部は、直流電源および容量性素子に対して直列に配設
可能に構成され充電電流に応じた誘起電圧を出力巻線か
ら出力する電流検出用トランスと、電流検出用トランス
の出力巻線から出力された誘起電圧を増幅することによ
り第１の検出電圧を出力する増幅回路とを備えているこ
とを特徴とする。
請求項５記載の等価直列抵抗測定装置において、電流検
出部は、直流電源および容量性素子に対して直列に配設
可能に構成され充電電流に応じた誘起電圧を出力巻線か
ら出力する電流検出用トランスと、電流検出用トランス
の出力巻線から出力された誘起電圧を増幅することによ
り第１の検出電圧を出力する増幅回路とを備えているこ
とを特徴とする。
【００２０】請求項８記載の等価直列抵抗測定装置は、
請求項５から７のいずれかに記載の等価直列抵抗測定装
置において、第１の検出電圧と第２の検出電圧とを演算
部に交互に出力する検出電圧切替部を備え、演算部は、
出力された第１の検出電圧と第２の検出電圧に基づいて
充電電流の演算と端子間電圧の演算とを交互に実行する
ことを特徴とする。
請求項５から７のいずれかに記載の等価直列抵抗測定装
置において、第１の検出電圧と第２の検出電圧とを演算
部に交互に出力する検出電圧切替部を備え、演算部は、
出力された第１の検出電圧と第２の検出電圧に基づいて
充電電流の演算と端子間電圧の演算とを交互に実行する
ことを特徴とする。
【００２１】一般的に、容量性素子の等価直列抵抗の値
が小さく、かつ容量性素子を直流定電圧で充電する場
合、充電時間は極めて短時間である。このため、電流検
出部および電圧検出部によってそれぞれ検出された第１
の検出電圧および第２の検出電圧を演算部に同時に出力
する場合には、両検出電圧を入力するための手段（例え
ば、Ａ／Ｄ変換部や演算部）が２つ必要となることがあ
る。一方、この等価直列抵抗測定装置では、検出電圧切
替部が両検出部によってそれぞれ検出された検出電圧を
交互に演算部に出力するため、検出電圧入力用手段とし
ての１つの演算部などが両検出電圧を入力することがで
きる結果、等価直列抵抗測定装置を簡易に構成すること
が可能となる。
が小さく、かつ容量性素子を直流定電圧で充電する場
合、充電時間は極めて短時間である。このため、電流検
出部および電圧検出部によってそれぞれ検出された第１
の検出電圧および第２の検出電圧を演算部に同時に出力
する場合には、両検出電圧を入力するための手段（例え
ば、Ａ／Ｄ変換部や演算部）が２つ必要となることがあ
る。一方、この等価直列抵抗測定装置では、検出電圧切
替部が両検出部によってそれぞれ検出された検出電圧を
交互に演算部に出力するため、検出電圧入力用手段とし
ての１つの演算部などが両検出電圧を入力することがで
きる結果、等価直列抵抗測定装置を簡易に構成すること
が可能となる。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して、本発
明に係る容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価
直列抵抗測定装置を適用した実施の形態について説明す
る。
明に係る容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価
直列抵抗測定装置を適用した実施の形態について説明す
る。
【００２３】図１は、測定対象物であるコンデンサＣの
等価直列抵抗を測定する等価直列抵抗測定装置１（以
下、単に「測定装置１」ともいう）の回路図を示してい
る。測定装置１は、直流定電圧を出力する直流電源２
と、測定開始スイッチ３と、コンデンサＣの充電電流Ｉ
S を検出するための電流検出用抵抗４と、電流検出用抵
抗４の両端電圧ＶS を差動増幅することにより充電電流
ＩS に対応する検出電圧ＶI を検出する増幅回路５と、
コンデンサＣの端子間電圧ＶC を増幅することにより端
子間電圧ＶC に対応する検出電圧ＶV を検出する増幅回
路６と、本発明における検出電圧切替部に相当する信号
切替スイッチ７と、アナログ信号の検出電圧ＶI ，ＶV
をディジタルデータである測定データＤI ，ＤV に変換
するＡ／Ｄ変換部８と、本発明における演算部に相当す
るＣＰＵ９と、Ａ／Ｄ変換部８から出力される両測定デ
ータＤI ，ＤV に基づいて演算される充電電流ＩS や端
子間電圧ＶS などを一時的に記憶するＲＡＭ１０とを備
えて構成されている。
等価直列抵抗を測定する等価直列抵抗測定装置１（以
下、単に「測定装置１」ともいう）の回路図を示してい
る。測定装置１は、直流定電圧を出力する直流電源２
と、測定開始スイッチ３と、コンデンサＣの充電電流Ｉ
S を検出するための電流検出用抵抗４と、電流検出用抵
抗４の両端電圧ＶS を差動増幅することにより充電電流
ＩS に対応する検出電圧ＶI を検出する増幅回路５と、
コンデンサＣの端子間電圧ＶC を増幅することにより端
子間電圧ＶC に対応する検出電圧ＶV を検出する増幅回
路６と、本発明における検出電圧切替部に相当する信号
切替スイッチ７と、アナログ信号の検出電圧ＶI ，ＶV
をディジタルデータである測定データＤI ，ＤV に変換
するＡ／Ｄ変換部８と、本発明における演算部に相当す
るＣＰＵ９と、Ａ／Ｄ変換部８から出力される両測定デ
ータＤI ，ＤV に基づいて演算される充電電流ＩS や端
子間電圧ＶS などを一時的に記憶するＲＡＭ１０とを備
えて構成されている。
【００２４】ここで、直流電源２は、＋SENCE 端子およ
び−SENCE 端子の端子間電圧が一定電圧値ＶA になるよ
うに、＋OUTPUT端子および−OUTPUT端子間に直流電圧を
出力する。ただし、これに限定されず、＋OUTPUT端子に
おける電圧を一定に制御する直流電源を用いてもよい。
び−SENCE 端子の端子間電圧が一定電圧値ＶA になるよ
うに、＋OUTPUT端子および−OUTPUT端子間に直流電圧を
出力する。ただし、これに限定されず、＋OUTPUT端子に
おける電圧を一定に制御する直流電源を用いてもよい。
【００２５】また、測定開始スイッチ３は、測定者によ
ってオン／オフ制御され、オン状態のときには、ＣＰＵ
９にオン信号ＳONを出力すると共に、直流電源２からの
直流電圧を電流検出用抵抗４に出力する。また、信号切
替スイッチ７は、ＣＰＵ９によって切替制御され、可動
接点７ｃがブレーク接点７ａに切り替えられている状態
のときは増幅回路５から出力された検出電圧ＶI をＡ／
Ｄ変換部８に出力し、可動接点７ｃがメーク接点７ｂに
切り替えられた状態のときは増幅回路６から出力された
検出電圧ＶV をＡ／Ｄ変換部８に出力する。
ってオン／オフ制御され、オン状態のときには、ＣＰＵ
９にオン信号ＳONを出力すると共に、直流電源２からの
直流電圧を電流検出用抵抗４に出力する。また、信号切
替スイッチ７は、ＣＰＵ９によって切替制御され、可動
接点７ｃがブレーク接点７ａに切り替えられている状態
のときは増幅回路５から出力された検出電圧ＶI をＡ／
Ｄ変換部８に出力し、可動接点７ｃがメーク接点７ｂに
切り替えられた状態のときは増幅回路６から出力された
検出電圧ＶV をＡ／Ｄ変換部８に出力する。
【００２６】ＣＰＵ９は、内部タイマを備えて高速処理
が可能に構成されており、電流検出用抵抗４の抵抗値、
およびＡ／Ｄ変換部８から出力された両測定データ
ＤI ，ＤV に基づく充電電流ＩS や端子間電圧ＶS およ
び等価直列抵抗を演算する。また、ＣＰＵ９は、図外の
主電源スイッチが操作されたときに作動を開始して内部
タイマを作動させ、測定開始スイッチ３が操作されたと
きには、後述する測定処理を開始する。さらに、ＣＰＵ
９は、測定処理時においては、切替信号ＳC を出力して
信号切替スイッチ７の切替を制御することにより、Ａ／
Ｄ変換部８から出力された測定データＤI ，ＤV を交互
に入力する。
が可能に構成されており、電流検出用抵抗４の抵抗値、
およびＡ／Ｄ変換部８から出力された両測定データ
ＤI ，ＤV に基づく充電電流ＩS や端子間電圧ＶS およ
び等価直列抵抗を演算する。また、ＣＰＵ９は、図外の
主電源スイッチが操作されたときに作動を開始して内部
タイマを作動させ、測定開始スイッチ３が操作されたと
きには、後述する測定処理を開始する。さらに、ＣＰＵ
９は、測定処理時においては、切替信号ＳC を出力して
信号切替スイッチ７の切替を制御することにより、Ａ／
Ｄ変換部８から出力された測定データＤI ，ＤV を交互
に入力する。
【００２７】次に、ＣＰＵ９による測定処理について、
図２（ａ），（ｂ）を参照しつつ説明する。
図２（ａ），（ｂ）を参照しつつ説明する。
【００２８】まず、実際の測定処理に先立って、測定者
によって端子Ｔａ，Ｔｂ間にコンデンサＣが接続され
る。次いで、主電源スイッチが投入されると、ＣＰＵ９
は、内部タイマをリセットすると共に、切替信号ＳC を
所定時間間隔で出力することにより増幅回路５，６によ
って増幅された検出電圧ＶI ，ＶV をＡ／Ｄ変換部８に
対して交互に入力させ、かつＡ／Ｄ変換部８から出力さ
れた測定データＤI ，ＤV にそれぞれ基づいて充電電流
ＩS および端子間電圧ＶC を演算すると共にその演算結
果をＲＡＭ１０に記憶させる。次いで、測定開始スイッ
チ３が操作されると、ＣＰＵ９は、測定開始スイッチ３
のオン信号ＳONを入力することにより実際の測定処理を
開始する。
によって端子Ｔａ，Ｔｂ間にコンデンサＣが接続され
る。次いで、主電源スイッチが投入されると、ＣＰＵ９
は、内部タイマをリセットすると共に、切替信号ＳC を
所定時間間隔で出力することにより増幅回路５，６によ
って増幅された検出電圧ＶI ，ＶV をＡ／Ｄ変換部８に
対して交互に入力させ、かつＡ／Ｄ変換部８から出力さ
れた測定データＤI ，ＤV にそれぞれ基づいて充電電流
ＩS および端子間電圧ＶC を演算すると共にその演算結
果をＲＡＭ１０に記憶させる。次いで、測定開始スイッ
チ３が操作されると、ＣＰＵ９は、測定開始スイッチ３
のオン信号ＳONを入力することにより実際の測定処理を
開始する。
【００２９】測定処理では、ＣＰＵ９は、測定開始スイ
ッチ３のオン信号ＳONを入力した時の内部タイマのタイ
マ値を読み取ると共に、そのタイマ値と、その時にＡ／
Ｄ変換部８から出力された測定データＤI ，ＤV にそれ
ぞれ基づいて充電電流ＩS および端子間電圧ＶC を演算
した後にその演算結果をＲＡＭ１０に記憶させる。この
際の、タイマ値、充電電流ＩS および端子間電圧Ｖ
S は、同図（ａ），（ｂ）に示すように、それぞれ値ｔ
1 、値０および値Ｖ1 となる。なお、同図（ａ）におけ
る充電電流ＩS は、測定データＤI に基づいて演算され
る電流検出用抵抗４の両端電圧ＶS を、電流検出用抵抗
４の抵抗値で除算することによって求められている。ま
た、同図（ｂ）に示すように、測定対象のコンデンサＣ
は、測定開始時において電荷が蓄積されている状態でも
よく、完全に放電している状態のコンデンサＣを測定す
る場合には、測定開始時における端子間電圧ＶS は値０
となる。
ッチ３のオン信号ＳONを入力した時の内部タイマのタイ
マ値を読み取ると共に、そのタイマ値と、その時にＡ／
Ｄ変換部８から出力された測定データＤI ，ＤV にそれ
ぞれ基づいて充電電流ＩS および端子間電圧ＶC を演算
した後にその演算結果をＲＡＭ１０に記憶させる。この
際の、タイマ値、充電電流ＩS および端子間電圧Ｖ
S は、同図（ａ），（ｂ）に示すように、それぞれ値ｔ
1 、値０および値Ｖ1 となる。なお、同図（ａ）におけ
る充電電流ＩS は、測定データＤI に基づいて演算され
る電流検出用抵抗４の両端電圧ＶS を、電流検出用抵抗
４の抵抗値で除算することによって求められている。ま
た、同図（ｂ）に示すように、測定対象のコンデンサＣ
は、測定開始時において電荷が蓄積されている状態でも
よく、完全に放電している状態のコンデンサＣを測定す
る場合には、測定開始時における端子間電圧ＶS は値０
となる。
【００３０】次いで、ＣＰＵ９は、所定時間経過後ま
で、タイマ値と充電電流ＩS および端子間電圧ＶC の値
とをＲＡＭ１０に記憶させる。この場合、同図（ｂ）に
示すように、端子間電圧ＶC の値は、コンデンサＣが満
充電になると、直流電源２から出力される直流電圧ＶA
とほぼ等しくなる。このため、ＣＰＵ９は、端子間電圧
ＶC の値が直流電圧ＶA に達した時に測定データＤI ，
ＤV の入力、およびＲＡＭ１０に対する記憶処理を停止
してもよい。
で、タイマ値と充電電流ＩS および端子間電圧ＶC の値
とをＲＡＭ１０に記憶させる。この場合、同図（ｂ）に
示すように、端子間電圧ＶC の値は、コンデンサＣが満
充電になると、直流電源２から出力される直流電圧ＶA
とほぼ等しくなる。このため、ＣＰＵ９は、端子間電圧
ＶC の値が直流電圧ＶA に達した時に測定データＤI ，
ＤV の入力、およびＲＡＭ１０に対する記憶処理を停止
してもよい。
【００３１】所定時間経過後、ＣＰＵ９は、充電電流Ｉ
S および端子間電圧ＶC に基づいてコンデンサＣの等価
直列抵抗ｒを演算する。
S および端子間電圧ＶC に基づいてコンデンサＣの等価
直列抵抗ｒを演算する。
【００３２】この演算処理では、ＣＰＵ９は、最初に、
充電電流ＩS の最大値を演算する。この場合、充電電流
ＩS の過渡応答は、同図（ａ）に示すように、測定開始
後極めて短時間の時に（タイマ値ｔ２）充電電流の最大
値ＩS(MAX)となり、その後は徐々に減少する特性を示し
ている。したがって、ＣＰＵ９は、充電電流ＩS の値を
順次比較することにより最大値ＩS(MAX)を求める。な
お、ＣＰＵ９は、測定データＤI の値を順次比較するこ
とにより、測定データＤI の最大値と、その時のタイマ
値とを求めると共に、下記の式によって充電電流の最
大値ＩS(MAX)を演算してもよい。 ＩS(MAX)＝測定データＤI の最大値／（電流検出用抵抗４の抵抗値）・・式
充電電流ＩS の最大値を演算する。この場合、充電電流
ＩS の過渡応答は、同図（ａ）に示すように、測定開始
後極めて短時間の時に（タイマ値ｔ２）充電電流の最大
値ＩS(MAX)となり、その後は徐々に減少する特性を示し
ている。したがって、ＣＰＵ９は、充電電流ＩS の値を
順次比較することにより最大値ＩS(MAX)を求める。な
お、ＣＰＵ９は、測定データＤI の値を順次比較するこ
とにより、測定データＤI の最大値と、その時のタイマ
値とを求めると共に、下記の式によって充電電流の最
大値ＩS(MAX)を演算してもよい。 ＩS(MAX)＝測定データＤI の最大値／（電流検出用抵抗４の抵抗値）・・式
【００３３】次に、ＣＰＵ９は、最大値ＩS(MAX)が得ら
れた時の端子間電圧ＶC の値を求める。この場合、同図
（ｂ）に示すように、値Ｖ2 が求まる。次いで、ＣＰＵ
９は、最大値ＩS(MAX)が得られた時におけるコンデンサ
Ｃの端子間電圧ＶC と、充電開始時におけるコンデンサ
Ｃの端子間電圧ＶC との電圧差ΔＶを演算する。この場
合、電圧差ΔＶは、下記の式によって表される。 ΔＶ＝Ｖ2 −Ｖ1 ・・・・・・・・・式
れた時の端子間電圧ＶC の値を求める。この場合、同図
（ｂ）に示すように、値Ｖ2 が求まる。次いで、ＣＰＵ
９は、最大値ＩS(MAX)が得られた時におけるコンデンサ
Ｃの端子間電圧ＶC と、充電開始時におけるコンデンサ
Ｃの端子間電圧ＶC との電圧差ΔＶを演算する。この場
合、電圧差ΔＶは、下記の式によって表される。 ΔＶ＝Ｖ2 −Ｖ1 ・・・・・・・・・式
【００３４】次いで、ＣＰＵ９は、下記の式に従っ
て、コンデンサＣの等価直列抵抗ｒを演算する。 ｒ＝ΔＶ／ＩS(MAX)・・・・・・式 ここで、式によって等価直列抵抗ｒを求めることがで
きるのは以下によって説明できる。すなわち、コンデン
サＣが、理想コンデンサのみで構成され（つまり、等価
直列抵抗ｒの値が０Ω）、かつ直流電源２が無限大の電
流値を出力可能に構成されている場合には、コンデンサ
Ｃの端子間電圧ＶC は、直流電源２からの充電電流ＩS
によって電圧ＶA まで瞬時に充電される。一方、コンデ
ンサＣが有限値である等価直列抵抗ｒを有しているた
め、コンデンサＣを充電する充電電流ＩS の最大値Ｉ
S(MAX)は、等価直列抵抗ｒによって決定される。また、
その最大値ＩS(MAX)が流れた時の電圧降下に起因して発
生する等価直列抵抗ｒの両端電圧ＶS が、上記式にお
ける電圧差ΔＶと等しくなる。したがって、上記式に
示すように、電圧差ΔＶと最大値ＩS(MAX)とに基づいて
等価直列抵抗ｒを逆算することができる。
て、コンデンサＣの等価直列抵抗ｒを演算する。 ｒ＝ΔＶ／ＩS(MAX)・・・・・・式 ここで、式によって等価直列抵抗ｒを求めることがで
きるのは以下によって説明できる。すなわち、コンデン
サＣが、理想コンデンサのみで構成され（つまり、等価
直列抵抗ｒの値が０Ω）、かつ直流電源２が無限大の電
流値を出力可能に構成されている場合には、コンデンサ
Ｃの端子間電圧ＶC は、直流電源２からの充電電流ＩS
によって電圧ＶA まで瞬時に充電される。一方、コンデ
ンサＣが有限値である等価直列抵抗ｒを有しているた
め、コンデンサＣを充電する充電電流ＩS の最大値Ｉ
S(MAX)は、等価直列抵抗ｒによって決定される。また、
その最大値ＩS(MAX)が流れた時の電圧降下に起因して発
生する等価直列抵抗ｒの両端電圧ＶS が、上記式にお
ける電圧差ΔＶと等しくなる。したがって、上記式に
示すように、電圧差ΔＶと最大値ＩS(MAX)とに基づいて
等価直列抵抗ｒを逆算することができる。
【００３５】以上のように、この実施形態に係る測定装
置１によれば、充電開始時におけるコンデンサＣの端子
間電圧ＶC と、充電電流ＩS の最大値ＩS(MAX)が流れた
時のコンデンサＣの端子間電圧ＶC と、電流検出用抵抗
４の抵抗値とに基づいて、コンデンサＣの等価直列抵抗
ｒを容易に測定することができる。この場合、従来の等
価直列抵抗測定装置２１においては位相検出部２４によ
って検出された位相差に基づいて等価直列抵抗ｒを測定
していたのに対し、この測定装置１では、そのような位
相差の測定を必要としない。このため、上記の位相差が
小さい大容量コンデンサの等価直列抵抗ｒを測定する場
合の測定精度を従来の等価直列抵抗測定装置２１に比べ
て大幅に向上させることができる。
置１によれば、充電開始時におけるコンデンサＣの端子
間電圧ＶC と、充電電流ＩS の最大値ＩS(MAX)が流れた
時のコンデンサＣの端子間電圧ＶC と、電流検出用抵抗
４の抵抗値とに基づいて、コンデンサＣの等価直列抵抗
ｒを容易に測定することができる。この場合、従来の等
価直列抵抗測定装置２１においては位相検出部２４によ
って検出された位相差に基づいて等価直列抵抗ｒを測定
していたのに対し、この測定装置１では、そのような位
相差の測定を必要としない。このため、上記の位相差が
小さい大容量コンデンサの等価直列抵抗ｒを測定する場
合の測定精度を従来の等価直列抵抗測定装置２１に比べ
て大幅に向上させることができる。
【００３６】また、コンデンサＣに電荷が蓄積されてい
る状態であっても等価直列抵抗ｒを測定することができ
るため、例えば、大容量蓄電池などの等価直列抵抗を測
定する場合には、煩雑な電荷放電処理を不要にすること
ができる結果、測定時間の大幅な短縮を図ることができ
る。
る状態であっても等価直列抵抗ｒを測定することができ
るため、例えば、大容量蓄電池などの等価直列抵抗を測
定する場合には、煩雑な電荷放電処理を不要にすること
ができる結果、測定時間の大幅な短縮を図ることができ
る。
【００３７】次に、図３を参照して他の実施形態に係る
等価直列抵抗測定装置１１（以下、単に「測定装置１
１」ともいう）について説明する。なお、測定装置１と
同一の構成要素については同一の符号を付して重複説明
を省略する。
等価直列抵抗測定装置１１（以下、単に「測定装置１
１」ともいう）について説明する。なお、測定装置１と
同一の構成要素については同一の符号を付して重複説明
を省略する。
【００３８】同図に示す測定装置１１は、電流検出用抵
抗４および増幅回路５に代えて、それぞれ、クランプ型
の電流センサ１２および増幅回路１３を用いている点が
測定装置１とは異なっている。この場合、電流センサ１
２は、磁気コアと出力巻線とで構成されたトランスであ
って、直流電源２とコンデンサＣとを接続する接続線を
一次巻線とし、その一次巻線に流れる電流に応じた電圧
を出力巻線に誘起する。一方、増幅回路１３は一般的な
増幅器で構成されており、増幅回路５が差動型であるの
に対し、簡易に構成することが可能となっている。
抗４および増幅回路５に代えて、それぞれ、クランプ型
の電流センサ１２および増幅回路１３を用いている点が
測定装置１とは異なっている。この場合、電流センサ１
２は、磁気コアと出力巻線とで構成されたトランスであ
って、直流電源２とコンデンサＣとを接続する接続線を
一次巻線とし、その一次巻線に流れる電流に応じた電圧
を出力巻線に誘起する。一方、増幅回路１３は一般的な
増幅器で構成されており、増幅回路５が差動型であるの
に対し、簡易に構成することが可能となっている。
【００３９】この測定装置１１では、増幅回路１３が、
電流センサ１２から出力される誘起電圧を増幅すること
により、検出電圧ＶI を検出している。他の測定処理を
初めとする動作については、測定装置１と同様にして行
われる。この測定装置１１においても、位相差の測定を
必要としないため、その位相差が小さい大容量コンデン
サの等価直列抵抗ｒを測定する場合の測定精度を従来の
等価直列抵抗測定装置２１に比べて大幅に向上させるこ
とができる。
電流センサ１２から出力される誘起電圧を増幅すること
により、検出電圧ＶI を検出している。他の測定処理を
初めとする動作については、測定装置１と同様にして行
われる。この測定装置１１においても、位相差の測定を
必要としないため、その位相差が小さい大容量コンデン
サの等価直列抵抗ｒを測定する場合の測定精度を従来の
等価直列抵抗測定装置２１に比べて大幅に向上させるこ
とができる。
【００４０】なお、本発明は、上記した両実施形態にお
いて説明した構成に限定されず、適宜変更することがで
きる。例えば、これらの実施形態では、信号切替スイッ
チ７を切り替えることによって両測定データＤI ，ＤV
をＣＰＵ９に交互に入力させているが、Ａ／Ｄ変換部８
を２つ配設することによって、ＣＰＵ９が、両測定デー
タＤI ，ＤV を同時に入力するように構成してもよい。
また、増幅回路５，６は、任意の構成を採用することが
できる。
いて説明した構成に限定されず、適宜変更することがで
きる。例えば、これらの実施形態では、信号切替スイッ
チ７を切り替えることによって両測定データＤI ，ＤV
をＣＰＵ９に交互に入力させているが、Ａ／Ｄ変換部８
を２つ配設することによって、ＣＰＵ９が、両測定デー
タＤI ，ＤV を同時に入力するように構成してもよい。
また、増幅回路５，６は、任意の構成を採用することが
できる。
【００４１】また、両実施形態では、増幅回路５，６か
らの検出電圧ＶI ，ＶV を信号切替スイッチ７によって
交互に切り替えているが、これに限定されない。例え
ば、本発明は、増幅回路５および増幅回路６の一方のみ
を用いると共に、電流検出用抵抗４の両端電圧ＶS とコ
ンデンサＣの端子間電圧ＶC とを信号切替スイッチ７に
よって切り替えて一方の増幅回路５（または増幅回路
６）に出力し、かつ一方の増幅回路５（または増幅回路
６）から検出電圧ＶI ，ＶV をＡ／Ｄ変換部８に直接出
力するようにしてもよい。この場合には、本発明におけ
る差動増幅回路と増幅回路とを１つの増幅回路で構成す
ることができ、これにより、装置のコストダウンを図る
ことができる。
らの検出電圧ＶI ，ＶV を信号切替スイッチ７によって
交互に切り替えているが、これに限定されない。例え
ば、本発明は、増幅回路５および増幅回路６の一方のみ
を用いると共に、電流検出用抵抗４の両端電圧ＶS とコ
ンデンサＣの端子間電圧ＶC とを信号切替スイッチ７に
よって切り替えて一方の増幅回路５（または増幅回路
６）に出力し、かつ一方の増幅回路５（または増幅回路
６）から検出電圧ＶI ，ＶV をＡ／Ｄ変換部８に直接出
力するようにしてもよい。この場合には、本発明におけ
る差動増幅回路と増幅回路とを１つの増幅回路で構成す
ることができ、これにより、装置のコストダウンを図る
ことができる。
【００４２】さらに、両実施形態では、ＣＰＵ９は、主
電源が投入されたときにタイマ動作を開始しているが、
測定開始スイッチ３からオン信号ＳONが出力されたとき
にタイマ動作を開始してもよいのは勿論である。
電源が投入されたときにタイマ動作を開始しているが、
測定開始スイッチ３からオン信号ＳONが出力されたとき
にタイマ動作を開始してもよいのは勿論である。
【００４３】さらに、充電電流を検出する電流検出手段
は、両実施形態に示した構成に限定されず、適宜変更す
ることが可能である。また、電流検出手段は、コンデン
サＣと直流電源２の−OUTPUT端子との間に配設してもよ
いのは勿論である。
は、両実施形態に示した構成に限定されず、適宜変更す
ることが可能である。また、電流検出手段は、コンデン
サＣと直流電源２の−OUTPUT端子との間に配設してもよ
いのは勿論である。
【００４４】
【発明の効果】以上のように、請求項１から３に記載の
容量性素子の等価直列抵抗測定方法、および請求項５か
ら７に記載の等価直列抵抗測定装置によれば、充電電流
の最大値が得られた時の容量性素子の端子間電圧および
充電開始時における容量性素子の端子間電圧の電圧差
と、充電電流の最大値とに基づいて等価直列抵抗を逆算
することにより、従来の等価直列抵抗測定装置２１とは
異なり、等価直列抵抗を測定するためのパラメータとし
て前述した位相差を用いる必要がないため、容量性素子
が大容量の場合であっても、極めて高精度で等価直列抵
抗を測定することができる。
容量性素子の等価直列抵抗測定方法、および請求項５か
ら７に記載の等価直列抵抗測定装置によれば、充電電流
の最大値が得られた時の容量性素子の端子間電圧および
充電開始時における容量性素子の端子間電圧の電圧差
と、充電電流の最大値とに基づいて等価直列抵抗を逆算
することにより、従来の等価直列抵抗測定装置２１とは
異なり、等価直列抵抗を測定するためのパラメータとし
て前述した位相差を用いる必要がないため、容量性素子
が大容量の場合であっても、極めて高精度で等価直列抵
抗を測定することができる。
【００４５】また、請求項４記載の容量性素子の等価直
列抵抗測定方法、および請求項８記載の等価直列抵抗測
定装置によれば、充電電流の演算と、容量性素子の端子
間電圧の測定とを交互に実行することによって、等価直
列抵抗を測定するための測定装置を簡易に構成すること
ができる。
列抵抗測定方法、および請求項８記載の等価直列抵抗測
定装置によれば、充電電流の演算と、容量性素子の端子
間電圧の測定とを交互に実行することによって、等価直
列抵抗を測定するための測定装置を簡易に構成すること
ができる。
【図１】本発明の実施の形態に係る等価直列抵抗測定装
置の回路図である。
置の回路図である。
【図２】（ａ）はコンデンサの充電電流ＩS の過渡応答
を示す充電電流特性図であり、（ｂ）はコンデンサの端
子間電圧ＶC の過渡応答を示す端子間電圧特性図であ
る。
を示す充電電流特性図であり、（ｂ）はコンデンサの端
子間電圧ＶC の過渡応答を示す端子間電圧特性図であ
る。
【図３】本発明の他の実施形態に係る等価直列抵抗測定
装置の回路図である。
装置の回路図である。
【図４】従来の等価直列抵抗測定装置の回路図である。
【図５】従来の等価直列抵抗測定装置におけるモニタ信
号波形と位相検出部によって検出されたコンデンサの端
子間電圧波形とを示す信号波形図である。
号波形と位相検出部によって検出されたコンデンサの端
子間電圧波形とを示す信号波形図である。
１ 等価直列抵抗測定装置 ２ 直流電源 ４ 電流検出用抵抗 ５ 増幅回路 ６ 増幅回路 ７ 信号切替スイッチ ９ ＣＰＵ １１ 等価直列抵抗測定装置 １２ 電流センサ １３ 増幅回路 Ｃ コンデンサ
Claims (8)
- 【請求項１】 直流電源および測定対象物である容量性
素子に対して直列に電流検出手段を配設した状態で当該
直流電源の出力部または当該容量性素子の充電電流入力
側端子における電圧を一定にしつつ当該容量性素子を充
電し、その充電開始時から所定時間経過後までの間にお
ける充電電流に対応する第１の検出電圧および前記容量
性素子の端子間電圧に対応する第２の検出電圧を前記電
流検出手段および電圧検出手段によってそれぞれ検出さ
せると共に、前記第１の検出電圧および前記第２の検出
電圧に基づいて前記充電電流および前記端子間電圧をそ
れぞれ演算し、前記充電電流の最大値を演算した後、当
該最大値の充電電流が流れた時の前記端子間電圧および
前記充電開始時における当該端子間電圧の電圧差と当該
最大値とに基づいて前記容量性素子の等価直列抵抗を測
定することを特徴とする容量性素子の等価直列抵抗測定
方法。 - 【請求項２】 前記直流電源および前記容量性素子に対
して直列に接続された電流検出用抵抗と、当該電流検出
用抵抗の両端電圧を差動増幅することにより前記第１の
検出電圧を出力する差動増幅回路とを前記電流検出手段
として用い、前記第１の検出電圧および前記電流検出用
抵抗の抵抗値に基づいて前記充電電流を演算することを
特徴とする請求項１記載の容量性素子の等価直列抵抗測
定方法。 - 【請求項３】 前記直流電源および前記容量性素子に対
して直列に配設可能に構成され前記充電電流に応じた誘
起電圧を出力巻線から出力する電流検出用トランスと、
当該電流検出用トランスの出力巻線から出力された誘起
電圧を増幅することにより前記第１の検出電圧を出力す
る増幅回路とを前記電流検出手段として用い、前記第１
の検出電圧に基づいて前記充電電流を演算することを特
徴とする請求項１記載の容量性素子の等価直列抵抗測定
方法。 - 【請求項４】 前記充電電流の演算と前記端子間電圧の
演算とを交互に実行することを特徴とする請求項１から
３のいずれかに記載の容量性素子の等価直列抵抗測定方
法。 - 【請求項５】 出力電圧または測定対象物である容量性
素子の充電電流入力側端子における充電電圧を一定にし
つつ当該容量性素子を充電可能な直流電源と、前記容量
性素子に対する充電電流に対応する第１の検出電圧を検
出する電流検出部と、充電時における前記容量性素子の
端子間電圧に対応する第２の検出電圧を検出する電圧検
出部と、前記第１の検出電圧および前記第２の検出電圧
に基づいて前記充電電流および前記端子間電圧をそれぞ
れ演算し、かつ前記充電電流の最大値を演算すると共
に、当該最大値の充電電流が流れた時の前記端子間電圧
および前記充電開始時における当該端子間電圧の電圧差
と当該最大値とに基づいて前記容量性素子の等価直列抵
抗を演算する演算部とを備えていることを特徴とする等
価直列抵抗測定装置。 - 【請求項６】 前記電流検出部は、前記直流電源および
前記容量性素子に対して直列に接続された電流検出用抵
抗と、当該電流検出用抵抗の両端電圧を差動増幅するこ
とにより前記第１の検出電圧を出力する差動増幅回路と
を備えていることを特徴とする請求項５記載の等価直列
抵抗測定装置。 - 【請求項７】 前記電流検出部は、前記直流電源および
前記容量性素子に対して直列に配設可能に構成され前記
充電電流に応じた誘起電圧を出力巻線から出力する電流
検出用トランスと、当該電流検出用トランスの出力巻線
から出力された誘起電圧を増幅することにより前記第１
の検出電圧を出力する増幅回路とを備えていることを特
徴とする請求項５記載の等価直列抵抗測定装置。 - 【請求項８】 前記第１の検出電圧と前記第２の検出電
圧とを前記演算部に交互に出力する検出電圧切替部を備
え、前記演算部は、前記出力された第１の検出電圧と第
２の検出電圧に基づいて前記充電電流の演算と前記端子
間電圧の演算とを交互に実行することを特徴とする請求
項５から７のいずれかに記載の等価直列抵抗測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14353097A JP3805478B2 (ja) | 1997-05-16 | 1997-05-16 | 容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価直列抵抗測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14353097A JP3805478B2 (ja) | 1997-05-16 | 1997-05-16 | 容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価直列抵抗測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10319066A true JPH10319066A (ja) | 1998-12-04 |
| JP3805478B2 JP3805478B2 (ja) | 2006-08-02 |
Family
ID=15340893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14353097A Expired - Fee Related JP3805478B2 (ja) | 1997-05-16 | 1997-05-16 | 容量性素子の等価直列抵抗測定方法および等価直列抵抗測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3805478B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001242204A (ja) * | 2000-02-28 | 2001-09-07 | Nippon Chemicon Corp | コンデンサの直流抵抗測定方法及びその装置 |
| JP2012032365A (ja) * | 2010-01-26 | 2012-02-16 | Hioki Ee Corp | 測定装置 |
| US11946892B1 (en) | 2021-04-12 | 2024-04-02 | Enco Electronic Systems, Llc | System for and method of improving accuracy and discrimination of liquids in capacitive moisture sensors |
-
1997
- 1997-05-16 JP JP14353097A patent/JP3805478B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001242204A (ja) * | 2000-02-28 | 2001-09-07 | Nippon Chemicon Corp | コンデンサの直流抵抗測定方法及びその装置 |
| JP2012032365A (ja) * | 2010-01-26 | 2012-02-16 | Hioki Ee Corp | 測定装置 |
| US11946892B1 (en) | 2021-04-12 | 2024-04-02 | Enco Electronic Systems, Llc | System for and method of improving accuracy and discrimination of liquids in capacitive moisture sensors |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3805478B2 (ja) | 2006-08-02 |
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