JPH10280051A - 伸線加工性の優れた線材または鋼線およびその製造方法 - Google Patents
伸線加工性の優れた線材または鋼線およびその製造方法Info
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- JPH10280051A JPH10280051A JP8364697A JP8364697A JPH10280051A JP H10280051 A JPH10280051 A JP H10280051A JP 8364697 A JP8364697 A JP 8364697A JP 8364697 A JP8364697 A JP 8364697A JP H10280051 A JPH10280051 A JP H10280051A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 伸線加工特性の優れた線材または鋼線と製造
コストの安価な線材または鋼線の製造方法を提供する。 【解決手段】 熱間圧延によって得られるＣ量が０．６
％以上の鋼線材において、線材横断面に存在するセメン
タイトの形状が平均のセメンタイトの長さが０．７μ
ｍ以下、セメンタイトの平均間隔が９００Å以上、の
特徴を持つ生引き性の優れた線材であることに加え引張
強さが（３０＋１００×Ｃmass％）以下に調整されてい
ることを特徴とする線材あるいは鋼線。
コストの安価な線材または鋼線の製造方法を提供する。 【解決手段】 熱間圧延によって得られるＣ量が０．６
％以上の鋼線材において、線材横断面に存在するセメン
タイトの形状が平均のセメンタイトの長さが０．７μ
ｍ以下、セメンタイトの平均間隔が９００Å以上、の
特徴を持つ生引き性の優れた線材であることに加え引張
強さが（３０＋１００×Ｃmass％）以下に調整されてい
ることを特徴とする線材あるいは鋼線。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はタイヤ、ベルトコー
ドなどのゴムおよび有機材料の補強用に使用されている
スチールコードや弁バネ、ロープなどの高強度で高延性
の硬鋼線の製造に用いられる線材に関するものである。
ドなどのゴムおよび有機材料の補強用に使用されている
スチールコードや弁バネ、ロープなどの高強度で高延性
の硬鋼線の製造に用いられる線材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】高炭素鋼よりなる線材は、一般的に熱間
圧延によって５mmφから１６mmφの線径に加工した後、
線材の機械的特性を調整するために調整冷却を行い線材
となる。その後、調整冷却された線材は、冷間での引き
抜き加工による伸線と中間熱処理を繰り返すことでより
細い線径となり、例えば、弁バネであればスパイラル状
に成形後、焼入れ、焼き戻しを行い最終バネ製品とな
る。また、スチールコードの場合であれば、最終パテン
ティング処理を行なった後に伸線加工をおこない高強度
のワイヤとなる。従って、最終製品を製造するにあたっ
ては、熱間圧延後の線材の加工性が優れているほど、製
造コストを低減することが容易となる。
圧延によって５mmφから１６mmφの線径に加工した後、
線材の機械的特性を調整するために調整冷却を行い線材
となる。その後、調整冷却された線材は、冷間での引き
抜き加工による伸線と中間熱処理を繰り返すことでより
細い線径となり、例えば、弁バネであればスパイラル状
に成形後、焼入れ、焼き戻しを行い最終バネ製品とな
る。また、スチールコードの場合であれば、最終パテン
ティング処理を行なった後に伸線加工をおこない高強度
のワイヤとなる。従って、最終製品を製造するにあたっ
ては、熱間圧延後の線材の加工性が優れているほど、製
造コストを低減することが容易となる。
【０００３】従来から熱間圧延線材の機械的性質を調整
する方法として、衝風冷却によるステルモア法や冷却媒
体として溶融塩を用いるＤＬＰ方法がある。溶融塩を用
いる発明としては特公昭５９−３７７２５号公報がある
が、加工性を良くする事より鉛パテンティング相当の高
強度が得られるような直接熱処理法となるものである。
する方法として、衝風冷却によるステルモア法や冷却媒
体として溶融塩を用いるＤＬＰ方法がある。溶融塩を用
いる発明としては特公昭５９−３７７２５号公報がある
が、加工性を良くする事より鉛パテンティング相当の高
強度が得られるような直接熱処理法となるものである。
【０００４】ベイナイトを利用する発明としては特開平
６−１７１９０号公報、特開平６−１７１９１号公報、
特開平６−１７１９２号公報などが開示されているが、
これらはベイナイト組織を８０％以上とし、所定の強度
延性に調整することを特徴とする加工性の優れた鋼線材
である。しかし、この従来の発明に示されるベイナイト
率を８０％以上にしても、圧延ままでは引張強さを１１
００MPa 以下に調整する事は極めて困難である問題点が
ある。
６−１７１９０号公報、特開平６−１７１９１号公報、
特開平６−１７１９２号公報などが開示されているが、
これらはベイナイト組織を８０％以上とし、所定の強度
延性に調整することを特徴とする加工性の優れた鋼線材
である。しかし、この従来の発明に示されるベイナイト
率を８０％以上にしても、圧延ままでは引張強さを１１
００MPa 以下に調整する事は極めて困難である問題点が
ある。
【０００５】また、高炭素ベイナイト組織を利用する技
術として特開昭６２−２４１１３６号公報が開示されて
いるが、これは１．２mmφ以下の線材を鉛パテンティン
グ処理によって上部ベイナイト組織とし、伸線加工によ
り０．３mmφ以下の疲労特性の優れたワイヤとするもの
である。近年、経済性を高める必要性からより伸線加工
性の優れた材料の開発が望まれている。
術として特開昭６２−２４１１３６号公報が開示されて
いるが、これは１．２mmφ以下の線材を鉛パテンティン
グ処理によって上部ベイナイト組織とし、伸線加工によ
り０．３mmφ以下の疲労特性の優れたワイヤとするもの
である。近年、経済性を高める必要性からより伸線加工
性の優れた材料の開発が望まれている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｃ量が重量
％で０．６％以上含まれる高炭素鋼の分野において、加
工性が優れ、かつ疲労特性の優れた線材あるいは鋼線、
及びその製造方法を提供することを目的とする。
％で０．６％以上含まれる高炭素鋼の分野において、加
工性が優れ、かつ疲労特性の優れた線材あるいは鋼線、
及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次の通り
である。 （１）熱間圧延によって得られるＣ量が０．６％以上の
鋼線材において、線材横断面に存在するセメンタイトの
形状が下記を満足する生引き性の優れた線材である
ことに加え、引張強さが（３００＋９８０×Ｃmass％）
MPa 以下であることを特徴とする線材あるいは鋼線。 平均のセメンタイトの長さが０．７μｍ以下 セメンタイトの平均間隔が９００Å以上 （２）鋼成分が重量％で Ｃ ：０．６％以上１．５％以下 Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下 Ｍｎ：０．１％以上２．０％以下 となる鋼からなることを特徴とする（１）記載の伸線加
工性の優れた線材あるいは鋼線。 （３）Ｃｒ：０．１％以上２．０％以下 添加した事を特徴とする（２）記載の伸線加工性の優れ
た線材あるいは鋼線。（４）引張強さを（３００＋９８
０×Ｃmass％）MPa 以下に調整するため、ベイナイト変
態終了後に５５０〜６５０℃の焼き鈍し処理を行う事を
特徴とする請求項（１）〜（３）のいずれか１項記載の
伸線加工性の優れた線材あるいは鋼線の製造方法。
である。 （１）熱間圧延によって得られるＣ量が０．６％以上の
鋼線材において、線材横断面に存在するセメンタイトの
形状が下記を満足する生引き性の優れた線材である
ことに加え、引張強さが（３００＋９８０×Ｃmass％）
MPa 以下であることを特徴とする線材あるいは鋼線。 平均のセメンタイトの長さが０．７μｍ以下 セメンタイトの平均間隔が９００Å以上 （２）鋼成分が重量％で Ｃ ：０．６％以上１．５％以下 Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下 Ｍｎ：０．１％以上２．０％以下 となる鋼からなることを特徴とする（１）記載の伸線加
工性の優れた線材あるいは鋼線。 （３）Ｃｒ：０．１％以上２．０％以下 添加した事を特徴とする（２）記載の伸線加工性の優れ
た線材あるいは鋼線。（４）引張強さを（３００＋９８
０×Ｃmass％）MPa 以下に調整するため、ベイナイト変
態終了後に５５０〜６５０℃の焼き鈍し処理を行う事を
特徴とする請求項（１）〜（３）のいずれか１項記載の
伸線加工性の優れた線材あるいは鋼線の製造方法。
【０００８】
【発明の実施の形態】線材の加工性は、線材内のセメン
タイト形態に大きく影響されている。線材横断面に観察
されるセメンタイトの長さが短ければ短いほど加工中に
導入される転位の増殖が抑えられるので、少なくとも平
均のセメンタイトの長さを０．７μｍ以下とする必要が
ある。平均のセメンタイトの長さと伸線加工性の関係を
図１に示す。
タイト形態に大きく影響されている。線材横断面に観察
されるセメンタイトの長さが短ければ短いほど加工中に
導入される転位の増殖が抑えられるので、少なくとも平
均のセメンタイトの長さを０．７μｍ以下とする必要が
ある。平均のセメンタイトの長さと伸線加工性の関係を
図１に示す。
【０００９】また同様に、線材横断面に観察されるセメ
ンタイトの平均間隔が大きければ大きいほど加工中に導
入される転位の増殖が抑えられるので、少なくともセメ
ンタイトの平均間隔を９００Å以上とする必要がある。
セメンタイトの平均間隔と伸線加工性の関係を図２に示
す。伸線加工限界４．０以上を得るためには、セメンタ
イトの平均間隔が９００Å以上必要であり、９００Å未
満では、加熱処理をしても所望の伸線加工限界には達し
ない。
ンタイトの平均間隔が大きければ大きいほど加工中に導
入される転位の増殖が抑えられるので、少なくともセメ
ンタイトの平均間隔を９００Å以上とする必要がある。
セメンタイトの平均間隔と伸線加工性の関係を図２に示
す。伸線加工限界４．０以上を得るためには、セメンタ
イトの平均間隔が９００Å以上必要であり、９００Å未
満では、加熱処理をしても所望の伸線加工限界には達し
ない。
【００１０】さらに、引張強さはセメンタイトの形態に
加えて、フェライト相に存在する転位密度によっても変
化する。伸線加工性は一般的に強度が低いほど向上する
ので、この転位密度を回復させる事ができれば、加工性
は向上する。一般に、転位を回復させる方法としては、
高温に保定することで可能となる。その一例として４０
０℃の恒温変態で作製したベイナイト組織を５５０℃で
保定した時の強度変化を図３に示す。
加えて、フェライト相に存在する転位密度によっても変
化する。伸線加工性は一般的に強度が低いほど向上する
ので、この転位密度を回復させる事ができれば、加工性
は向上する。一般に、転位を回復させる方法としては、
高温に保定することで可能となる。その一例として４０
０℃の恒温変態で作製したベイナイト組織を５５０℃で
保定した時の強度変化を図３に示す。
【００１１】引張強さが高く成りすぎると加工硬化が大
きくなり伸線加工特性が低下するので、引張強さを（３
００＋９８０×Ｃmass％）MPa 以下とする。また、あま
りに低くなりすぎる場合には、セメンタイトが大きくな
り過ぎて却って加工性を低下させるので影響の無い（−
３００＋９８０×Ｃmass％）MPa 以下とするのが望まし
い。
きくなり伸線加工特性が低下するので、引張強さを（３
００＋９８０×Ｃmass％）MPa 以下とする。また、あま
りに低くなりすぎる場合には、セメンタイトが大きくな
り過ぎて却って加工性を低下させるので影響の無い（−
３００＋９８０×Ｃmass％）MPa 以下とするのが望まし
い。
【００１２】上記の様にセメンタイト相の形態とフェラ
イト相の転位密度を調整できれば、線材の初期強度を低
下させると共に加工硬化率を下げることができるので加
工性の優れた線材とすることができる。
イト相の転位密度を調整できれば、線材の初期強度を低
下させると共に加工硬化率を下げることができるので加
工性の優れた線材とすることができる。
【００１３】次に、鋼中の成分元素の限定理由について
も述べる。Ｃは経済的かつ有効な強化元素である。鋼線
としての必要強度を確保するためにはＣは少なくとも
０．６％以上とすることが必要である。高すぎると延性
が低下するので上限は１．５％とする。
も述べる。Ｃは経済的かつ有効な強化元素である。鋼線
としての必要強度を確保するためにはＣは少なくとも
０．６％以上とすることが必要である。高すぎると延性
が低下するので上限は１．５％とする。
【００１４】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、従ってその含有量があまりに少ないとき脱酸効果が
不十分になるので下限を０．１％とする。また、Ｓｉは
熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に固
溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面フェライ
トの延性を低下させるので、伸線後性に悪影響を与えな
い２．０％以下とする。
り、従ってその含有量があまりに少ないとき脱酸効果が
不十分になるので下限を０．１％とする。また、Ｓｉは
熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に固
溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面フェライ
トの延性を低下させるので、伸線後性に悪影響を与えな
い２．０％以下とする。
【００１５】Ｍｎは鋼の焼き入れ性を確保するために
０．１％以上添加する。しかし、多量のＭｎ添加は偏析
を引き起こしパテンティングの際にベイナイト、マルテ
ンサイトという過冷組織が発生しその後の伸線性を害す
るため２．０％以下とする。
０．１％以上添加する。しかし、多量のＭｎ添加は偏析
を引き起こしパテンティングの際にベイナイト、マルテ
ンサイトという過冷組織が発生しその後の伸線性を害す
るため２．０％以下とする。
【００１６】Ｓは多量に含まれると線材の延性を害する
のでその含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
ＰもＳと同様に線材の延性を害するのでその含有量を
０．０２％以下とするのが望ましい。
のでその含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
ＰもＳと同様に線材の延性を害するのでその含有量を
０．０２％以下とするのが望ましい。
【００１７】Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｃｏは以下の理
由で必要に応じて添加する事が望ましい。Ｃｒはこのよ
うなセメンタイトの異常部の出現を抑制しさらに、パー
ライトを微細にする効果を持っている。しかし、多量の
添加は熱処理後のフェライト中の転移密度を上昇させる
ため、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害するこ
とになる。従って、Ｃｒの添加量はその効果が期待でき
る０．１％以上としフェライト中の転移密度を増加させ
延性を害することの無い２．０％以下とする。
由で必要に応じて添加する事が望ましい。Ｃｒはこのよ
うなセメンタイトの異常部の出現を抑制しさらに、パー
ライトを微細にする効果を持っている。しかし、多量の
添加は熱処理後のフェライト中の転移密度を上昇させる
ため、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害するこ
とになる。従って、Ｃｒの添加量はその効果が期待でき
る０．１％以上としフェライト中の転移密度を増加させ
延性を害することの無い２．０％以下とする。
【００１８】ＮｉもＣｒと同じ効果があるため、必要に
よりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも
添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を２．０％とする。
よりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも
添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を２．０％とする。
【００１９】Ｃｕは線材の腐食疲労特性を向上させる元
素であるので、必要によりその効果を発揮する０．１％
以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くなり
過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので上限を
２．０％とする。
素であるので、必要によりその効果を発揮する０．１％
以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くなり
過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので上限を
２．０％とする。
【００２０】Ｍｏは線材の焼き入れ性を向上するために
添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．１
％以上添加することが望ましい。Ｍｏも添加量が多くな
り過ぎると焼入れ性が高まり、偏析部にミクロマルテン
サイトが析出しやすくなるので上限を２．０％とする。
添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．１
％以上添加することが望ましい。Ｍｏも添加量が多くな
り過ぎると焼入れ性が高まり、偏析部にミクロマルテン
サイトが析出しやすくなるので上限を２．０％とする。
【００２１】Ｃｏは線材の延性を向上するために添加す
る元素で、必要によりその効果を発揮する０．０１％以
上添加する事が望ましい。Ｃｏは高価な元素であるので
経済性を損なわない２．０％以下の添加とする。
る元素で、必要によりその効果を発揮する０．０１％以
上添加する事が望ましい。Ｃｏは高価な元素であるので
経済性を損なわない２．０％以下の添加とする。
【００２２】Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ａｌはγ粒径を微細にし
その後に形成される組織単位を微細にし、靱性値を向上
することが出来るので必要に応じてその効果を発揮する
０．００５％以上を添加し、その他の特性に悪影響を与
える事のない０．０３％以下添加することが望ましい。
その後に形成される組織単位を微細にし、靱性値を向上
することが出来るので必要に応じてその効果を発揮する
０．００５％以上を添加し、その他の特性に悪影響を与
える事のない０．０３％以下添加することが望ましい。
【００２３】Ｂは焼入れ性を改善する効果を有するの
で、その必要に応じてその効果が認められる０．０００
１％以上添加し、焼入れ性が高くなり過ぎるためその処
理が困難となる０．０１０％以下とする事が望ましい。
で、その必要に応じてその効果が認められる０．０００
１％以上添加し、焼入れ性が高くなり過ぎるためその処
理が困難となる０．０１０％以下とする事が望ましい。
【００２４】また、セメンタイトが板状に存在する形態
からより粒状に近い形態にコントロールする事で加工に
おける転位の増殖を低下し、さらには、フェライト相中
の転位密度を下げる事でより、より軟質の線材とするこ
とが可能となる。
からより粒状に近い形態にコントロールする事で加工に
おける転位の増殖を低下し、さらには、フェライト相中
の転位密度を下げる事でより、より軟質の線材とするこ
とが可能となる。
【００２５】
【実施例】本発明法に従って熱間圧延線材を作製し、そ
の線材を用いて伸線加工性の評価を行った。供試鋼とし
て表１に示す番号１から１０番の鋼組成の１２２mm角の
ビレットを熱間圧延によって４〜１６mmφに圧延し、本
発明鋼１〜７は溶融塩ソルトを用いて本発明に従った組
織となるよう調整冷却を行ない表２に示すセメンタイト
形態を有する組織の線材とした。
の線材を用いて伸線加工性の評価を行った。供試鋼とし
て表１に示す番号１から１０番の鋼組成の１２２mm角の
ビレットを熱間圧延によって４〜１６mmφに圧延し、本
発明鋼１〜７は溶融塩ソルトを用いて本発明に従った組
織となるよう調整冷却を行ない表２に示すセメンタイト
形態を有する組織の線材とした。
【００２６】これらの供試線材において伸線加工性を調
査するため、乾式伸線による試験を行った。伸線は、各
パスにおける減面率が１５〜２０％の間に調整した。生
引き性の評価は、伸線限界まで加工を行い、真ひずみで
４．０以上の加工が可能であった場合を○、できなかっ
た場合を×で表２に示した。
査するため、乾式伸線による試験を行った。伸線は、各
パスにおける減面率が１５〜２０％の間に調整した。生
引き性の評価は、伸線限界まで加工を行い、真ひずみで
４．０以上の加工が可能であった場合を○、できなかっ
た場合を×で表２に示した。
【００２７】本発明鋼１〜７は、セメンタイトの形態が
本発明に従って調整されているため優れた生引き性を示
す。比較鋼８は、セメンタイトの長さが本発明と異なる
場合で、引張強さが高伸線加工特性も劣る結果となって
いる。比較鋼９は、セメンタイトの平均間隔が本発明と
異なる場合で、引張強さが高く、伸線加工特性も劣る結
果となっている。比較鋼１０においては、セメンタイト
形態に限っては本発明に従って調整されているが、加熱
処理せずにフェライト相中に存在する転位を多くしたた
め、引張強さが高くなった場合である。
本発明に従って調整されているため優れた生引き性を示
す。比較鋼８は、セメンタイトの長さが本発明と異なる
場合で、引張強さが高伸線加工特性も劣る結果となって
いる。比較鋼９は、セメンタイトの平均間隔が本発明と
異なる場合で、引張強さが高く、伸線加工特性も劣る結
果となっている。比較鋼１０においては、セメンタイト
形態に限っては本発明に従って調整されているが、加熱
処理せずにフェライト相中に存在する転位を多くしたた
め、引張強さが高くなった場合である。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、５mmから１６mmの線材
において従来鋼に比べ伸線加工性の優れた線材を得るこ
とができる。
において従来鋼に比べ伸線加工性の優れた線材を得るこ
とができる。
【図１】セメンタイトの長さと伸線限界歪みの関係を示
す図。
す図。
【図２】セメンタイトの平均間隔と伸線加工限界の関係
を示す図。
を示す図。
【図３】熱処理による強度低下の効果を説明するための
図。
図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉江 淳彦 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 熱間圧延によって得られるＣ量が０．６
％以上の鋼線材において、線材横断面に存在するセメン
タイトの形状が下記を満足する生引き性の優れた線
材であることに加え、引張強さが（３００＋９８０×Ｃ
mass％）MPa以下であることを特徴とする線材あるいは
鋼線。 平均のセメンタイトの長さが０．７μｍ以下 セメンタイトの平均間隔が９００Å以上 - 【請求項２】 鋼成分が重量％で Ｃ ：０．６％以上１．５％以下 Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下 Ｍｎ：０．１％以上２．０％以下 となる鋼からなることを特徴とする請求項１記載の伸線
加工性の優れた線材あるいは鋼線。 - 【請求項３】 Ｃｒ：０．１％以上２．０％以下添加し
た事を特徴とする請求項２記載の伸線加工性の優れた線
材あるいは鋼線。 - 【請求項４】 引張強さを（３００＋９８０×Ｃmass
％）MPa 以下に調整するため、ベイナイト変態終了後に
５５０〜６５０℃の焼き鈍し処理を行う事を特徴とする
請求項１〜３のいずれか１項記載の伸線加工性の優れた
線材あるいは鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8364697A JPH10280051A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 伸線加工性の優れた線材または鋼線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8364697A JPH10280051A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 伸線加工性の優れた線材または鋼線およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10280051A true JPH10280051A (ja) | 1998-10-20 |
Family
ID=13808226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8364697A Pending JPH10280051A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 伸線加工性の優れた線材または鋼線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10280051A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100431848B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 저온조직이 없는 고실리콘 첨가 고탄소 선재의 제조방법 |
| US7850793B2 (en) | 2002-09-26 | 2010-12-14 | Kobe Steel, Ltd. | Hot milled wire rod excelling in wire drawability and enabling avoiding heat treatment before wire drawing |
| JP2016180147A (ja) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | 新日鐵住金株式会社 | 導電性に優れた鋼線材 |
-
1997
- 1997-04-02 JP JP8364697A patent/JPH10280051A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100431848B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 저온조직이 없는 고실리콘 첨가 고탄소 선재의 제조방법 |
| US7850793B2 (en) | 2002-09-26 | 2010-12-14 | Kobe Steel, Ltd. | Hot milled wire rod excelling in wire drawability and enabling avoiding heat treatment before wire drawing |
| JP2016180147A (ja) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | 新日鐵住金株式会社 | 導電性に優れた鋼線材 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040525 |