JPH10265838A - ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
ステンレス鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH10265838A JPH10265838A JP7232897A JP7232897A JPH10265838A JP H10265838 A JPH10265838 A JP H10265838A JP 7232897 A JP7232897 A JP 7232897A JP 7232897 A JP7232897 A JP 7232897A JP H10265838 A JPH10265838 A JP H10265838A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- scale
- stainless steel
- steel sheet
- crystal structure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ステンレス鋼板の製造方法において、最終製品
の表面に疵や肌荒れ等が生じないようにする。 【解決手段】冷間圧延後の焼鈍を、燃焼ガスの完全燃焼
に必要な最小量より少ない量の空気を含む雰囲気中で行
い、この焼鈍で生じたスケールを除去した後に仕上冷間
圧延を行う。燃焼ガスに混合する空気量を理論空気量よ
り少なくして焼鈍を行うと、ＦｅＣｒ2 Ｏ4 やＦｅ3 Ｏ
4 等のスピネル型結晶構造の酸化スケールが生じ易くな
る。スピネル型結晶構造の酸化スケールは厚く形成され
るため、脱スケール時に、熱延時や冷延時に生じた疵が
除去されやすい。脱スケール後の表面は肌荒れしている
が、その後の仕上圧延によって回復する。
の表面に疵や肌荒れ等が生じないようにする。 【解決手段】冷間圧延後の焼鈍を、燃焼ガスの完全燃焼
に必要な最小量より少ない量の空気を含む雰囲気中で行
い、この焼鈍で生じたスケールを除去した後に仕上冷間
圧延を行う。燃焼ガスに混合する空気量を理論空気量よ
り少なくして焼鈍を行うと、ＦｅＣｒ2 Ｏ4 やＦｅ3 Ｏ
4 等のスピネル型結晶構造の酸化スケールが生じ易くな
る。スピネル型結晶構造の酸化スケールは厚く形成され
るため、脱スケール時に、熱延時や冷延時に生じた疵が
除去されやすい。脱スケール後の表面は肌荒れしている
が、その後の仕上圧延によって回復する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼板の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼板を製造する際には、ステ
ンレス冷延鋼帯を焼鈍し、焼鈍によって生じたスケール
を酸洗により除去する焼鈍酸洗工程が行われる。
ンレス冷延鋼帯を焼鈍し、焼鈍によって生じたスケール
を酸洗により除去する焼鈍酸洗工程が行われる。
【０００３】ステンレス冷延鋼帯を燃焼ガスで焼鈍した
場合に表面に生じるスケールの組成としては、（Ｆｅ，
Ｃｒ）2 Ｏ3 等のコランダム型結晶構造のもの、または
ＦｅＣｒ2 Ｏ4 やＦｅ3 Ｏ4 等のスピネル型結晶構造の
ものが挙げられるが、コランダム型結晶構造のものの方
が脱スケールしやすいため、通常は、スピネル型結晶構
造のものが生じないように焼鈍炉内の酸素雰囲気を調整
している。
場合に表面に生じるスケールの組成としては、（Ｆｅ，
Ｃｒ）2 Ｏ3 等のコランダム型結晶構造のもの、または
ＦｅＣｒ2 Ｏ4 やＦｅ3 Ｏ4 等のスピネル型結晶構造の
ものが挙げられるが、コランダム型結晶構造のものの方
が脱スケールしやすいため、通常は、スピネル型結晶構
造のものが生じないように焼鈍炉内の酸素雰囲気を調整
している。
【０００４】具体的に、特開平７−２３３４８３号公報
には、酸洗後の表面性状を良好にする（特に、肌荒れを
防ぐ）目的で、燃焼ガスに混合する空気量を理論空気量
（理論的に燃焼ガスの完全燃焼に必要な最小量）より多
くすることが開示してある。すなわち、このようにする
と、生じる酸化スケールの組成がコランダム型結晶構造
のＣｒ2 Ｏ3 等となり、このＣｒ2 Ｏ3 等は表面に薄く
生じるため、酸洗によって容易に脱スケールされる。
には、酸洗後の表面性状を良好にする（特に、肌荒れを
防ぐ）目的で、燃焼ガスに混合する空気量を理論空気量
（理論的に燃焼ガスの完全燃焼に必要な最小量）より多
くすることが開示してある。すなわち、このようにする
と、生じる酸化スケールの組成がコランダム型結晶構造
のＣｒ2 Ｏ3 等となり、このＣｒ2 Ｏ3 等は表面に薄く
生じるため、酸洗によって容易に脱スケールされる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
焼鈍方法では、生じるスケールの組成がコランダム型結
晶構造のものであるため、このスケール層の下にクロム
濃度の少ない層（脱クロム層）が生じやすい。また、結
晶粒界にもＣｒやＯが拡散しやすく、その近傍のクロム
量が減少してその部分が酸洗後に粒界浸食溝となる恐れ
がある。この粒界浸食溝は最終製品の肌荒れや光沢不足
の原因となる。
焼鈍方法では、生じるスケールの組成がコランダム型結
晶構造のものであるため、このスケール層の下にクロム
濃度の少ない層（脱クロム層）が生じやすい。また、結
晶粒界にもＣｒやＯが拡散しやすく、その近傍のクロム
量が減少してその部分が酸洗後に粒界浸食溝となる恐れ
がある。この粒界浸食溝は最終製品の肌荒れや光沢不足
の原因となる。
【０００６】また、前述の焼鈍方法では、スケールが薄
く生じるため、スケール層の下の脱クロム層が脱スケー
ル後に表面に出て腐食したり、熱延時や冷延時に生じた
疵がそのまま残存したりする恐れがある。
く生じるため、スケール層の下の脱クロム層が脱スケー
ル後に表面に出て腐食したり、熱延時や冷延時に生じた
疵がそのまま残存したりする恐れがある。
【０００７】本発明は、このような従来技術の問題点に
着目してなされたものであり、ステンレス鋼板の製造方
法において、最終製品の表面に疵や肌荒れ等が生じない
ようにすることを課題とする。
着目してなされたものであり、ステンレス鋼板の製造方
法において、最終製品の表面に疵や肌荒れ等が生じない
ようにすることを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明のステンレス鋼板の製造方法は、冷間圧延後
の焼鈍を、燃焼ガスの完全燃焼に必要な最小量より少な
い量の空気を含む雰囲気中で（すなわち、燃焼ガスに混
合する空気量を理論空気量より少なくして）行い、この
焼鈍で生じたスケールを除去した後に仕上冷間圧延を行
うことを特徴とする。
に、本発明のステンレス鋼板の製造方法は、冷間圧延後
の焼鈍を、燃焼ガスの完全燃焼に必要な最小量より少な
い量の空気を含む雰囲気中で（すなわち、燃焼ガスに混
合する空気量を理論空気量より少なくして）行い、この
焼鈍で生じたスケールを除去した後に仕上冷間圧延を行
うことを特徴とする。
【０００９】燃焼ガスに混合する空気量を理論空気量よ
り少なくして焼鈍を行うと、ＦｅＣｒ2 Ｏ4 やＦｅ3 Ｏ
4 等のスピネル型結晶構造の酸化スケールが生じ易くな
る。このようなスピネル型結晶構造の酸化スケールは、
Ｃｒ2 Ｏ3 等のコランダム型結晶構造の酸化スケールと
比較して厚く形成されるため、脱スケール時に、熱延時
や冷延時に生じた疵が除去されやすい。また、脱クロム
層や粒界浸食溝も生じ難い。
り少なくして焼鈍を行うと、ＦｅＣｒ2 Ｏ4 やＦｅ3 Ｏ
4 等のスピネル型結晶構造の酸化スケールが生じ易くな
る。このようなスピネル型結晶構造の酸化スケールは、
Ｃｒ2 Ｏ3 等のコランダム型結晶構造の酸化スケールと
比較して厚く形成されるため、脱スケール時に、熱延時
や冷延時に生じた疵が除去されやすい。また、脱クロム
層や粒界浸食溝も生じ難い。
【００１０】脱スケール後の表面は肌荒れしているが、
その後の仕上圧延によって肌荒れが回復する。これによ
り、最終製品の表面は疵や肌荒れが少ないものとなる。
その後の仕上圧延によって肌荒れが回復する。これによ
り、最終製品の表面は疵や肌荒れが少ないものとなる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を具体的
な実施例により説明する。オーステナイト系のステンレ
ス（ＳＵＳ３０４）材からなり、熱間圧延、連続焼
鈍酸洗、冷間圧延により得られたステンレス冷延鋼帯
に対して、連続焼鈍酸洗、仕上冷間圧延、光輝焼
鈍をこの順に行い、ステンレス鋼板Ａ，Ｂを作製した。
な実施例により説明する。オーステナイト系のステンレ
ス（ＳＵＳ３０４）材からなり、熱間圧延、連続焼
鈍酸洗、冷間圧延により得られたステンレス冷延鋼帯
に対して、連続焼鈍酸洗、仕上冷間圧延、光輝焼
鈍をこの順に行い、ステンレス鋼板Ａ，Ｂを作製した。
【００１２】ステンレス鋼板Ａ（実施例）は、本発明の
方法に従い、連続焼鈍酸洗の焼鈍を、理論空気量を１
とした時に０．８５となる比率で空気を含む雰囲気で行
った。ステンレス鋼板Ｂ（比較例）は、連続焼鈍酸洗
の焼鈍を、理論空気量を１とした時に１．２０となる比
率で空気を含む雰囲気で行った。これ以外の焼鈍条件
は、ステンレス鋼板Ａ，Ｂ共に以下の通りである。 ［焼鈍条件］ 焼鈍温度 １１２０℃ 燃焼ガス ＬＰＧ 焼鈍時間 ９５℃ また、連続焼鈍酸洗の酸洗、仕上冷間圧延、および
光輝焼鈍は、以下の条件で行った。 ［酸洗条件］ 第１酸洗槽：Ｎａ2 ＳＯ4 ２０％、液温７５℃、電解電
流4500Ａ、６０sec 第２酸洗槽：ＨＦ＋ＨＮＯ3 ８％、液温５５℃、３０se
c 第３酸洗槽：ＨＮＯ3 １０％、液温５５℃、電解電流10
00Ａ、３０sec ［仕上圧延条件］ 板厚１．５ｍｍ→０．４ｍｍ 仕上ロール＃６００使用 ［光輝焼鈍条件］ 焼鈍温度 １１２０℃ 炉内雰囲気 ２５％Ｎ2 ＋７５％Ｈ2 、露点−４５℃ 焼鈍時間 ３０sec 得られた各ステンレス鋼板Ａ，Ｂについて、疵の発生度
合と肌荒れの発生度合を調べた。疵の発生度合を疵発生
率として図１に、肌荒れの発生度合を肌荒れ発生率とし
て図２に、それぞれグラフで示す。
方法に従い、連続焼鈍酸洗の焼鈍を、理論空気量を１
とした時に０．８５となる比率で空気を含む雰囲気で行
った。ステンレス鋼板Ｂ（比較例）は、連続焼鈍酸洗
の焼鈍を、理論空気量を１とした時に１．２０となる比
率で空気を含む雰囲気で行った。これ以外の焼鈍条件
は、ステンレス鋼板Ａ，Ｂ共に以下の通りである。 ［焼鈍条件］ 焼鈍温度 １１２０℃ 燃焼ガス ＬＰＧ 焼鈍時間 ９５℃ また、連続焼鈍酸洗の酸洗、仕上冷間圧延、および
光輝焼鈍は、以下の条件で行った。 ［酸洗条件］ 第１酸洗槽：Ｎａ2 ＳＯ4 ２０％、液温７５℃、電解電
流4500Ａ、６０sec 第２酸洗槽：ＨＦ＋ＨＮＯ3 ８％、液温５５℃、３０se
c 第３酸洗槽：ＨＮＯ3 １０％、液温５５℃、電解電流10
00Ａ、３０sec ［仕上圧延条件］ 板厚１．５ｍｍ→０．４ｍｍ 仕上ロール＃６００使用 ［光輝焼鈍条件］ 焼鈍温度 １１２０℃ 炉内雰囲気 ２５％Ｎ2 ＋７５％Ｈ2 、露点−４５℃ 焼鈍時間 ３０sec 得られた各ステンレス鋼板Ａ，Ｂについて、疵の発生度
合と肌荒れの発生度合を調べた。疵の発生度合を疵発生
率として図１に、肌荒れの発生度合を肌荒れ発生率とし
て図２に、それぞれグラフで示す。
【００１３】なお、疵発生率は、通板コイル数に対す
る、光輝焼鈍後の表面検査で押し込み疵が確認されたコ
イル数の比（百分率）として算出した。肌荒れ発生率
は、通板コイル数に対する、光輝焼鈍後の表面検査で肌
荒れが確認されたコイル数の比（百分率）として算出し
た。
る、光輝焼鈍後の表面検査で押し込み疵が確認されたコ
イル数の比（百分率）として算出した。肌荒れ発生率
は、通板コイル数に対する、光輝焼鈍後の表面検査で肌
荒れが確認されたコイル数の比（百分率）として算出し
た。
【００１４】これらのグラフから分かるように、本発明
の実施例であるステンレス鋼板Ａは、ステンレス鋼板Ｂ
と比べて、疵も肌荒れもほとんど発生していない。な
お、図３に、焼鈍時の空気比（理論空気量を１とした時
の比率）と、生じる酸化スケールの種類（各結晶構造の
存在量をＸ線回折強度で示す）との関係、および脱スケ
ールにかかる時間（１ｍ当たり何分かかるか）との関係
の一例をグラフで示す。
の実施例であるステンレス鋼板Ａは、ステンレス鋼板Ｂ
と比べて、疵も肌荒れもほとんど発生していない。な
お、図３に、焼鈍時の空気比（理論空気量を１とした時
の比率）と、生じる酸化スケールの種類（各結晶構造の
存在量をＸ線回折強度で示す）との関係、および脱スケ
ールにかかる時間（１ｍ当たり何分かかるか）との関係
の一例をグラフで示す。
【００１５】このグラフから、空気比が０．９５以上で
あると、コランダム型結晶構造の方がスピネル型結晶構
造より多く存在するが、空気比が０．８５であると、ス
ピネル型結晶構造の方がコランダム型結晶構造より多く
存在することが分かる。したがって、焼鈍の際の空気比
は０．８５以下であることが好ましい。
あると、コランダム型結晶構造の方がスピネル型結晶構
造より多く存在するが、空気比が０．８５であると、ス
ピネル型結晶構造の方がコランダム型結晶構造より多く
存在することが分かる。したがって、焼鈍の際の空気比
は０．８５以下であることが好ましい。
【００１６】また、空気比が０．６０未満になると、酸
化スケールが厚くなりすぎて酸洗による脱スケール性が
極端に悪くなるため、この点からは０．６０以上とする
ことが好ましい。
化スケールが厚くなりすぎて酸洗による脱スケール性が
極端に悪くなるため、この点からは０．６０以上とする
ことが好ましい。
【００１７】また、連続焼鈍酸洗後の熱延鋼帯に対して
冷間圧延前に表面の疵を除去するためには、従来はグラ
インダ等による表面研磨を行っているが、これを、前述
のような、空気比を１．０未満とした焼鈍とその後の酸
洗を行うことで代行することもできる。これにより、従
来よりも作業能率が向上する。
冷間圧延前に表面の疵を除去するためには、従来はグラ
インダ等による表面研磨を行っているが、これを、前述
のような、空気比を１．０未満とした焼鈍とその後の酸
洗を行うことで代行することもできる。これにより、従
来よりも作業能率が向上する。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のステンレ
ス鋼板の製造方法によれば、最終製品の表面に疵や肌荒
れ等が生じないようにすることができる。
ス鋼板の製造方法によれば、最終製品の表面に疵や肌荒
れ等が生じないようにすることができる。
【図１】実施形態で得られたステンレス鋼板Ａ（実施
例）とステンレス鋼板Ｂ（比較例）について、それぞれ
の疵発生率を示すグラフである。
例）とステンレス鋼板Ｂ（比較例）について、それぞれ
の疵発生率を示すグラフである。
【図２】実施形態で得られたステンレス鋼板Ａ（実施
例）とステンレス鋼板Ｂ（比較例）について、それぞれ
の肌荒れ発生率を示すグラフである。
例）とステンレス鋼板Ｂ（比較例）について、それぞれ
の肌荒れ発生率を示すグラフである。
【図３】焼鈍時の空気比と、生じる酸化スケールの種類
との関係、および脱スケールにかかる時間との関係の一
例を示すグラフである。
との関係、および脱スケールにかかる時間との関係の一
例を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 冷間圧延後の焼鈍を、燃焼ガスの完全燃
焼に必要な最小量より少ない量の空気を含む雰囲気中で
行い、この焼鈍で生じたスケールを除去した後に仕上冷
間圧延を行うことを特徴とするステンレス鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7232897A JPH10265838A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7232897A JPH10265838A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10265838A true JPH10265838A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13486120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7232897A Pending JPH10265838A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10265838A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009167465A (ja) * | 2008-01-16 | 2009-07-30 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス冷間圧延鋼帯の酸洗方法および酸洗装置 |
-
1997
- 1997-03-25 JP JP7232897A patent/JPH10265838A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009167465A (ja) * | 2008-01-16 | 2009-07-30 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス冷間圧延鋼帯の酸洗方法および酸洗装置 |
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