JPH10254198A - 画像形成装置のシート検知用摺接部品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 画像形成装置の処理速度の高速化や装置本体
のコンパクト化の要請に対応でき、耐熱性、難燃性、耐
摩耗性およびトナーの非付着性に優れた画像形成装置の
シート検知用摺接部品とすることである。 【解決手段】 画像形成後に搬送されるシートに摺接
し、シートの位置に対応して検知スイッチを動作させる
画像形成装置のシート検知用摺接部品１４を、テトラフ
ルオロエチレン、テトラフルオロエチレン−パーフルオ
ロアルキルビニルエーテル共重合体、テトラフルオロエ
チレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフ
ルオロエチレン−エチレン共重合体などのフルオロカー
ボン系樹脂で形成する。または前記フルオロカーボン系
樹脂に繊維状補強材を添加した樹脂組成物で形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、複写機、ファク
シミリ、レーザービームプリンターなどの画像形成装置
内で搬送されるシートに摺接するシート検知用摺接部品
およびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】電子写真複写機やレーザプリンタ等の電
子写真プロセスを利用した画像形成装置は、電子写真プ
ロセスにより感光体上に形成した像を転写紙等のシート
にトナー像として転写し、この像を転写紙等の上に定着
装置で定着した後、機外に排出する装置である。

【０００３】画像形成装置内の定着装置は、ヒータを内
蔵する定着ローラと、これに圧接する加圧ローラとから
なり、そのニップ部に定着トナー像を担持する転写紙等
を通紙し、加熱と押圧によってトナーを転写紙等に溶融
し定着させ、その後に転写紙等を排紙コロおよび排紙ロ
ーラ等により機外に排出する。

【０００４】図１は、加熱ローラを有する定着装置の概
略構成例を示している。この定着装置Ａは、ヒータ１を
内蔵する定着ローラ２に転写紙等のシートの搬送経路を
挟んで従動回転する加圧ローラ３を設けたものである。
図外の転写部より搬送ベルト４により搬送されてきた未
定着トナー像を担持する転写紙等のシート５は、定着入
口ガイド６に案内されて定着ローラ２と加圧ローラ３と
のニップ部に挿入され、対のローラ２、３に挟圧された
際にトナー像が定着されて送り出される。定着後のシー
ト５は、定着ローラ２のニップ部の下側に接する分離爪
７の爪先によって定着ローラ２から剥離される。

【０００５】定着ローラ２から剥離されたシート５は、
排紙ガイド１０、１１に案内されて搬送経路を通った
後、回転駆動されている排紙ローラ９と従動回転する排
紙コロ８の間を通り、さらに排紙ガイド１２、１３で案
内されて機外に排出される。

【０００６】このように画像形成された後の紙などのシ
ート５は、その搬送状態を機外から観察できず、また種
々の原因で装置内に詰まる場合があり、搬送状態にある
シートの位置確認または紙詰まりの検出などの目的で検
知スイッチを動作させるシート検知用摺接部品が取りつ
けられている。

【０００７】図１および図２に示すシート検知用摺接部
品１４は、棒状の一端に直交状に突出する支持軸１５を
形成し、他端に湾曲部１６を形成したシート検知用レバ
ーであり、画像形成装置内の軸受（図示せず）に支持軸
１５を回転自在に保持させて揺動自在に吊り下げ、湾曲
部１６の外側は搬送されるシート５の上面に摺接させて
通過するシート５の厚みを検知させ、レバーの傾きが所
定範囲を越えた際に検知スイッチ１７を押し、これを動
作させるものである。

【０００８】このようなシート検知用摺接部品１４は、
搬送経路の所定位置をシート５が通過したか否かを知る
検出手段であると共に、折れ曲がったシートや複数枚重
なったシートをレバーの傾きで検出することにより、紙
（シート）詰まりを検出することができるものである。

【０００９】従来のシート検知用摺接部品については、
排紙ローラや排紙ガイドと同様に耐熱性や難燃性が求め
られ、さらに用紙を円滑に接触通過させる摺動性も必要
であるからポリフェニレンスルフィド樹脂（ＰＰＳ）や
ポリアセタール（ＰＯＭ）等の材料で形成されていた。

【００１０】ところで、複写機、ファクシミリ（Ｆａ
ｘ）、レーザービームプリンター（ＬＢＰ）等の画像形
成装置においては、処理時間短縮の要求が高まり、その
ために印刷機能を高速化し、定着温度を上昇（２５０℃
付近）させることが必要になった。例えば、このように
高速化された機器の定着周囲部分の通常の使用雰囲気温
度は、２５〜１５０℃であり、瞬間的には５０〜２５０
℃に達する場合もある。

【００１１】さらに画像形成装置本体のコンパクト化も
重要な技術的課題であるため、高温の定着部とシート搬
送用転動体との距離は短くなる傾向がある。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】このような画像処理時
間の短縮化と装置の小型化の要求を具現化すると、シー
ト検知用摺接部品に、トナーによる汚れと熱による変
形、摺接部の摩耗という従来の画像形成装置では発生す
ることがなかった問題が新たに生じた。

【００１３】また、前記のようにシート検知用摺接部品
に、トナーによる汚れが堆積し、それが熱によって固ま
ると、シートが摺接部に引っ掛かるようになり、シート
（紙）詰まりの原因になる。

【００１４】そこで、この発明の課題は上記した問題点
を解決し、画像形成装置の処理速度の高速化や装置本体
のコンパクト化の要請に対応できるように、耐熱性、耐
摩耗性およびトナーの非付着性に優れた画像形成装置の
シート検知用摺接部品を提供することである。

【００１５】

【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明では、画像形成後に搬送されるシートに摺
接し、このシートの搬送位置に対応して検知スイッチを
動作させるシート検知用摺接部品において、この摺接部
品をフルオロカーボン系樹脂を主要成分とする樹脂組成
物で形成したのである。

【００１６】または、画像形成後に搬送されるシートに
摺接し、このシートの搬送位置に対応して検知スイッチ
を動作させるシート検知用摺接部品において、この摺接
部品をフルオロカーボン系樹脂に繊維状補強材を添加し
た樹脂組成物で形成したのである。

【００１７】シート検知用摺接部品をフルオロカーボン
系樹脂で形成すると、画像形成後、すなわちトナーが定
着したシートに摺接した際にトナーが付着しないシート
検知用摺接部品になり、トナーによる汚れが堆積しない
ので、シート（紙）詰まりし難いシート検知用摺接部品
となる。またこのようなシート検知用摺接部品は、フル
オロカーボン系樹脂の特性により耐熱性および耐摩耗性
をも兼ね備えているので、熱変形や摩耗変形による誤動
作がない。

【００１８】また、フルオロカーボン系樹脂に繊維状補
強材を添加した樹脂組成物からなるシート検知用摺接部
品は、繊維補強されていないものに比べて耐摩耗性に優
れ熱変形も小さいので、誤動作が極めて少なく、トナー
が付着しないものであり、これによって処理速度がより
高速化され、よりコンパクト化（小型化）された画像形
成装置にも使用可能なシート検知用摺接部品になる。

【００１９】

【発明の実施の形態】シート検知用摺接部品を、以下の
ようにしてフルオロカーボン系樹脂で形成した。フルオ
ロカーボン系樹脂としては、成形性の点で溶融フルオロ
カーボン系樹脂が好ましく、射出成形可能なフルオロカ
ーボン系樹脂がより好ましい。その中でもＰＦＡ、ＦＥ
ＰおよびＥＴＦＥが特に好ましい。

【００２０】フルオロカーボン系樹脂の代表例として、
下記に列挙したような樹脂が挙げられる。なお、〔 〕
内には、熱変形温度（４．６ｋｇｆ／ｃｍ² の曲げ応
力下、ＪＩＳ Ｋ ７２０７）、融点、熱分解温
度、溶融粘度、数平均分子量、硬度（ＡＳＴＭ
Ｄ２２４０、ＪＩＳ Ｋ ７２１５）、限界酸素指数
（ＡＳＴＭ Ｄ２８６３）、燃焼性のＵＬ９４規格を
この順に示した。これらの数値は全て代表値である。

【００２１】（１）ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴ
ＦＥ）、〔１２１℃、３２７℃、約５０８〜５３
８℃、１０¹¹〜１０¹²ポイズ〈３４０〜３８０℃〉、
約１０⁶ 〜１０⁷ 、Ｄ５０〜Ｄ６５、９５容量％
以上、Ｖ−０相当〕 （２）テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキル
ビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、〔７４℃、３
００〜３１０℃、４６４℃以上、１０⁴ 〜１０⁵ ポ
イズ〈３８０℃〉、（２〜３）×１０⁵ 、Ｄ６０〜
Ｄ６４、９５容量％以上、Ｖ−０相当〕 （３）テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピ
レン共重合体（ＦＥＰ）、〔７２℃、２５０〜２８
２℃、４１９℃以上、４×１０⁴ 〜１０⁵ポイズ
〈３８０℃〉、（３〜５）×１０⁵ 、Ｄ６０〜Ｄ６
５、９５容量％以上、Ｖ−０相当〕 （４）テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（Ｅ
ＴＦＥ）、〔８９〜１０４℃、２６０〜２７０℃、
３４７℃以上、１０⁴ 〜１０⁵ ポイズ〈３００
℃〉、１×１０⁵ 、Ｄ７５、３０容量％、Ｖ−
０相当〕 （５）ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦ
Ｅ）、〔１２６℃、２１０〜２１２℃、３４７〜
４１８℃、１０⁷ ポイズ〈２３０℃〉、（１〜５）
×１０⁵ 、Ｄ９０、９５容量％以上、Ｖ−０相
当〕 （６）クロロトリフルオロエチレン−エチレン共重合体
（ＥＣＴＦＥ）、〔１１６℃、２４５℃、３３０
℃以上、２×１０³ 〜１０⁵ ポイズ〈２６０〜３１５
℃〉、（１〜５）×１０⁵ 、Ｄ５５〜Ｄ７５、６
０容量％、Ｖ−０相当〕 （７）ポリビニリデンフルオライド（ＰＶＤＦ）、〔
１４９℃、１５６〜１７０℃、４００〜４７５℃、
２×１０³ 〜１０⁵ ポイズ〈２１０〜２７０℃〉、
（３〜８）×１０⁵ 、Ｄ７０〜Ｄ８０、４４容量
％、Ｖ−０相当〕 （８）ポリビニルフルオライド（ＰＶＦ）、〔１９５
〜２０５℃、３７２〜４８０℃、（２〜５）×１０
⁵ 、２３容量％、Ｖ−０相当〕 （９）テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピ
レン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体
（ＥＰＥ）〔４４０℃以上〕。

【００２２】また、フルオロカーボン系樹脂は、単独重
合体ばかりでなく、上記したフルオロカーボン樹脂のモ
ノマーの例えば約１：１０から１０：１の重合量で２種
類以上の共重合体や、３元共重合体などのフッ素化ポリ
オレフィンなどであってもよく、また二種類以上の混合
物であってもよく、これらはいずれも固体潤滑剤として
の特性を示すものである。なかでもＰＴＦＥは、耐熱
性、耐薬品性、非粘着性、低摩擦係数などの諸特性に優
れており好ましいものである。

【００２３】これらのフルオロカーボン系樹脂群は微分
熱分解開始温度が比較的高いので好ましい。例えば、Ｐ
ＴＦＥ、ＰＶＤＦの分解点は、それぞれ約４９０℃、約
３５０℃であり、これらの微分熱分解開始温度は、それ
ぞれ約５５５℃、約４６０℃をも示す。

【００２４】また、フルオロカーボン系樹脂のなかでも
テトラフルオロエチレン系フルオロカーボン樹脂があ
り、上記のＰＴＦＥ以外に以下のものが例示できる。

【００２５】・テトラフルオロエチレン−パーフルオロ
〔アルキル（メチル，エチル，プロピル，ブチル）〕ビ
ニルエーテル共重合体（ＰＦＡ） ・テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン
共重合体（ＦＥＰ） ・テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン
−パーフルオロ〔オレフィン（アルキル，プロピル）〕
ビニルエーテル三元共重合体（ＥＰＥ） ・エチレン−テトラフルオロエチレン交互共重合体（Ｅ
ＴＦＥ）（ＥＴＦＥには、これに第３成分が含まれてい
るものでもよい。交互性は９０〜１００％のものが安定
した物性となって好ましい。）。

【００２６】テトラフルオロエチレン系フルオロカーボ
ン樹脂は、骨格に（−ＣＦ₂ −ＣＦ₂ −）（テトラフル
オロカーボン）を分子構造中に有するため、Ｃ−Ｆ間の
強固な結合により、耐熱性、低摩擦係数に優れる。これ
らの中でも、ＰＴＦＥ、ＰＦＡ、ＦＥＰ等のパーフルオ
ロ系テトラフルオロカーボン樹脂は、骨格である炭素原
子の周囲を全てフッ素原子、または微量の酸素原子を介
して取り囲まれ、Ｃ−Ｆ間の強固な結合と、炭素骨格の
周囲がフッ素で守られるので、耐熱性、低摩擦係数、潤
滑性により優れており、また非粘着性、耐薬品性等の諸
特性にも優れるので、溶融したトナーやホコリ、チリ等
がシート検知用摺接部品の表面に付着し難くなり、紙詰
まりも生じることなく異物の付着による摺動面の摩耗が
少なくなることが期待でき、また耐熱性にも優れシート
検知用摺接部品となる。

【００２７】また、耐熱性の評価基準として、例えば熱
変形温度（ＪＩＳ Ｋ ７２０７）について説明する
と、熱変形温度（ＪＩＳ Ｋ ７２０７、４．６ｋｇｆ
／ｃｍ² の曲げ応力）で５０℃以上、好ましくは７０〜
２５０℃のフルオロカーボン系樹脂組成物であれば、熱
による変形量が少ないので好ましい。なお、本願の発明
におけるシート搬送用転動体のような使用条件では負荷
が小さいので、４．６ｋｇｆ／ｃｍ² の曲げ応力条件で
判断することは適当である。

【００２８】フルオロカーボン系樹脂は、耐熱性に優れ
ることからみてもこの発明に用いることは好ましく、そ
の結晶融点の上限値はフッ素と炭素との結合エネルギー
や、主鎖の炭素間同士の結合エネルギーの点からみて、
最も高いものでも４００℃以下と考えられる。因みに、
結晶融点は２５０℃以上の熱特性を示す物性である。

【００２９】また、フルオロカーボン系樹脂は、その熱
分解温度が３００℃以上であるものが好ましく、より好
ましくは４００〜５５０℃の熱分解温度のものである。
前記の熱分解温度は、重量分析等で測定できる温度であ
り、詳しくは熱分析（ＤＳＣ、示差走査熱量測定、ＤＴ
Ａ、ＴＤＡなど）により、熱天秤法のような熱天秤減量
曲線（ＴＧ）と、示差熱分析曲線（ＤＴＡ）で求めるこ
とができる。例えば１５ｍｇの試料片を昇温速度１０℃
／分で空気中または窒素ガス中で加熱し、試料片に５％
の重量減少が生じる温度、もしくは５ｍｇの重量減が生
じた温度、または各温度別の重量減少％を調べ、これか
ら５０重量％に対応する温度を求めて、これを熱分解に
よる５０重量％減量温度として求めることができ、また
微分熱分解開始温度として評価される。

【００３０】また、ＪＩＳ Ｋ ７２１０の測定法によ
り、剪断速度が１０² 〜１０⁴ （ｓｅｃ^-1）の時に溶融
粘度が１０³ 〜１０⁵ ポイズとなるフルオロカーボン系
樹脂は、射出成形性に優れているので好ましい。このよ
うな射出成形性の点でより好ましいフルオロカーボン系
樹脂の溶融粘度は１０⁴ 〜１０⁵ ポイズである。

【００３１】因みに、ＰＦＡ、ＦＥＰの溶融粘度は、３
８０℃でそれぞれ１０⁴ 〜１０⁵ ポイズ、４×１０⁴ 〜
１０⁵ ポイズであり、ＥＴＦＥは３００℃で１０⁴ 〜１
０⁵ポイズであり、またＰＴＦＥでは３４０〜３８０℃
で１０¹¹〜１０¹²ポイズであり、このような高温下でも
１０³ 〜１０¹²ポイズ程度の粘度特性を有するフルオロ
カーボン系樹脂であるものは、高粘度特性を有するの
で、耐熱性が優れており好ましい。

【００３２】しかし、２８０〜３８０℃での溶融粘度が
１０⁷ ポイズを越えると、後述の造粒時や射出成形時に
溶融成形機などのシリンダーにかかる負荷が大きく、安
定した造粒性と射出成形性および寸法精度が期待できな
くなり、また耐熱性、成形性および量産性を考慮する
と、フルオロカーボン系樹脂の２８０〜３８０℃での溶
融粘度は、１０³ 〜１０⁶ ポイズであることが好まし
い。

【００３３】前記したＰＦＡは、パーフルオロアルコキ
シ側鎖を有する鎖状フッ素樹脂であって、単独重合体で
あるＰＴＦＥとパーフルオロアルコキシ基を含有する単
量体との変性物や、ＰＴＦＥと上記側鎖を与えるコモノ
マーとを必須成分とする共重合体である。

【００３４】このようなＰＦＡ、ＦＥＰ、ＥＴＦＥの溶
融粘度は、ＡＳＴＭ Ｄ３３０７の評価方法によりＰＦ
ＡやＦＥＰの場合は３７０〜３８０℃であり、詳しくは
３７２±１℃における比溶融粘度で評価され、またＥＴ
ＦＥの場合は２９０〜３００℃における比溶融粘度で評
価され、これら射出成形可能なフルオロカーボン樹脂の
比溶融粘度は、１×１０³ 〜１×１０⁶ ポイズである。
また、これらのメルトフローインデックス（メルトフロ
ーレート）は１〜３６ｇ／１０分であるが、好ましくは
１〜１８ｇ／１０分であり、射出成形性と耐熱性の両立
性からみて３〜１８ｇ／１０分（ＡＳＴＭ Ｄ３３０
７）のものがより好ましい。

【００３５】なお、ＰＦＡが有するアルキル基の炭素数
は、１〜１０または１〜４程度であり、アルキル基はメ
チル基、エチル基、プロピル基、ブチル基等であってよ
い。樹脂を構成する一種類以上のアルキル基部分の樹脂
中の割合は、０．１〜１０重量％、好ましくは１〜８重
量％、より好ましくは３〜６重量％の割合である。ＦＥ
Ｐのヘキサフルオロプロピレン部分は８〜１６重量％、
好ましくは８〜１０重量％の割合である。このような割
合であればＰＦＡ、ＦＥＰとも最適な溶融粘度となり、
成形性に優れると共に耐熱性に優れたシート検知用摺接
部品になる。耐熱性、非粘着性、溶融粘度等の諸種の特
性を総合的に勘案すると、ＰＦＡが有するアルキル基の
部分は、主にプロピル基であるものが好ましい。

【００３６】一方、ＥＴＦＥ、ＰＣＴＦＥ、ＰＶＤＦな
どの水素含有系フルオロカーボン樹脂は、ＰＴＦＥ、Ｐ
ＦＡ、ＦＥＰなどの比較的可撓性のある樹脂群と比較す
ると機械的強度が大きく耐摩耗性等に優れるので好まし
い。なかでもＥＴＦＥは、ガラス転移点が約１００℃以
上という耐熱性があると共に耐衝撃性が良好であり、例
えば室温でのノッチ付きアイゾット衝撃試験においても
破断しないため、成形体の不用意なクラック発生等が発
生しないと考えられる。このようなＥＴＦＥの特性によ
り、熱変形温度、曲げ弾性率および耐摩耗性を向上させ
るために繊維状補強材を混入した樹脂成形体について、
このものの衝撃強度が低下するという繊維状補強材添加
による弊害を補うことができる。

【００３７】ＥＴＦＥにおけるテトラフルオロエチレン
部分とエチレン部分の組成比率は、７０：３０から３
０：７０の範囲であればよく、好ましくは４０：６０か
ら６０：４０の範囲であればよい。ＥＴＦＥの結晶融点
は、テトラフルオロエチレンの含有量が約５０モル％付
近で極大になるので、前記比率が４５：５５から５５：
４５の範囲のものが耐熱性の点でより好ましいものと考
えられる。なお、このような重合体に対して少量の第３
成分が含有されているものであってもよい。

【００３８】ところで、前述したＰＴＦＥを粉末状にし
てＰＴＦＥ以外の例えばＥＴＦＥのような水素含有のフ
ルオロカーボン系樹脂に添加する場合は、粒径が７０μ
ｍ以下のＰＴＦＥ粉末やＰＦＡ粉末などのパーフルオロ
系でテトラフルオロカーボン系の樹脂粉末が組成の均一
化のために好ましく、好ましい粒径は１〜５０μｍ、よ
り好ましくは３〜３０μｍである。シート検知用摺接部
品の機械的特性値を重視する場合には、繊維状のＰＴＦ
Ｅ粉末（バージン材のＰＴＦＥ粉末）を用いればよい。

【００３９】この発明ではバージン材のＰＴＦＥに代え
て、再生ＰＴＦＥを使用してより好ましい結果が得られ
る。再生ＰＴＦＥ粉末は、バージン材を一度焼成した
後、粉砕して得られる粉末であり、繊維状になり難い性
質を有し、バージン材のＰＴＦＥ粉末を樹脂組成物に添
加した場合のように樹脂組成物の溶融粘度を著しく上昇
させることがなく、射出成形性を阻害しないものであ
る。また、再生ＰＴＦＥ粉末は、一度焼成されているの
で、これを混合した樹脂成形品の寸法変化、形状変化ま
たはクラックの発生も起こさずに安定した成形品が得ら
れる添加剤である。再生ＰＴＦＥ粉末の市販品として
は、例えば喜多村社製：ＫＴ３００Ｍ、ＫＴ３００Ｈ、
ＫＴ４００Ｍ、ＫＴ４００Ｈ、ＫＴＬ６１０などがあ
る。

【００４０】また、再生ＰＴＦＥに代えまたはこれと併
用して、ＰＴＦＥをγ線照射処理することによって低分
子量化したＰＴＦＥ粉末を用いることができる。このよ
うなγ線照射処理がなされた市販の潤滑剤用のＰＴＦＥ
としては、喜多村社製：ＫＴＬ６１０などを例示でき
る。

【００４１】主成分のフルオロカーボン系樹脂に対し
て、ＰＴＦＥ粉末、再生ＰＴＦＥ粉末、ＰＦＡ粉末、Ｆ
ＥＰ粉末のようなパーフルオロ系テトラフルオロエチレ
ンを添加し、非粘着性を向上させ摺動相手材の損傷を回
避する場合の配合割合は、全組成物中のパーフルオロ系
テトラフルオロエチレンの割合が１〜２５重量％であ
り、好ましくは２〜２０重量％、より好ましくは５〜１
５重量％である。このような所定範囲未満ではシート検
知用摺接部品の摺動特性が改善されず、また所定範囲を
越えて配合すると、成形性が悪くなるという弊害が起こ
るからである。

【００４２】フルオロカーボン系樹脂の数平均分子量
（Ｍｎ）は、１×１０⁴ 〜１×１０⁸が好ましい。なぜ
なら、数平均分子量が所定範囲より小さいものは、耐摩
耗性がなく、所定範囲を越えて大きいものは、射出成形
が困難になり効率良く成形し難くなるからである。この
ような傾向からより好ましい数平均分子量（Ｍｎ）は、
１×１０⁵ 〜１×１０⁷ であり、射出成形性を重視する
と１×１０⁵ 〜１×１０⁶ である。

【００４３】また、シート検知用摺接部品またはその射
出成形金型のキャビティ部において、シート検知用摺接
部品とシートが摩擦する摺動部分は、シートを円滑に接
触通過させるため、または射出成形金型からのシート検
知用摺接部品の離型性を良くするために、表面形状や表
面粗さは小さい方がよい。

【００４４】このような表面形状、粗さおよび形状粗さ
は例えば、最大粗さ（Ｒｍａｘ）、算術平均粗さ（Ｒ
ａ）、十点平均粗さ（Ｒｚ）等のＪＩＳで定義された評
価法によって測定されるが、その値は例えば算術平均粗
さ（Ｒａ）の評価法にて２５μｍ以下であり、１０μｍ
以下が好ましく、３．２μｍ以下がより好ましい。なぜ
なら表面粗さが前記値を越えると、摺動面に傷が多く付
くようになり、これは摩耗の原因となると考えられる。
また、射出成形金型からシート検知用摺接部品の型離れ
性が劣ることにもなり、効率的でなく歩留りも低下す
る。

【００４５】表面形状、粗さの下限値は、射出成形用金
型のキャビティ面や支持軸、また、シート検知用摺接部
品の精密切削加工時等の効率性も考慮して、０．１μｍ
以上、または加工性を考慮すると１μｍ以上であればよ
い。なお、射出金型や支持軸表面の仕上げ加工などの工
程に長時間を要するので、効率的でないことや樹脂材の
転移膜の形成に影響される可能性もあるため、摩耗に影
響されないような仕様や条件であれば、前記各々の表面
形状・粗さは２〜８μｍ程度の範囲としても良いとも考
えられる。表面粗さが小さいと水滴の接触角が大きくな
り、非粘着性を向上できると考えられる。

【００４６】また、シート検知用摺接部品の硬度は、た
とえばショア硬さ（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０、〈ＪＩＳ
Ｋ ７２１５〉、デュロメータ硬度計）にてＤ４０〜Ｄ
９０、好ましくはＤ５０〜Ｄ８０の硬度であることが好
ましい。硬度が低すぎると相手部材と接触する部分や、
またＯＨＰ用転写部材、転写紙等の接触や摺動により、
転写紙が接触する部分が摩耗する原因にもなると考えら
れ、高すぎると相手部材と接触する部分や、またＰＰＣ
用紙を始めＯＨＰ用転写部材等への損傷性を抑え難くな
ると考えられる。このような硬度にするには、必要に応
じて有機系充填剤、無機系充填剤などの各種充填剤（り
ん片状、球状などの粒状や、繊維状などの各種形状）を
１〜５０重量％を混合すればよい。なお、ウィスカなど
の各種繊維状充填剤については後に詳述する。

【００４７】画像形成装置のシート検知用摺接部品を形
成する樹脂成形体の表面は、水滴の接触角を測定するこ
とにより、表面の非粘着性を判断することができる。例
えば水滴の接触角は、８０°以上であれば、この発明に
おいて充分な非粘着性を有する樹脂成形体であるとみな
され、より好ましい接触角は９０°以上である。

【００４８】因みに、接触角の測定方法は、例えばエル
マ光学社製のゴニオメータ式接触角試験機を用い、常
温、常圧で０．０１〜０．１ミリリットルの液滴、好ま
しくは０．０５ミリリットルの水滴を試験片の表面に滴
下し、滴下直後から１分間（３０秒後および１分後）の
接触角を測定する方法が代表的であるが、このような測
定方法に限らず、他の測定方法であってもよいのは勿論
である。

【００４９】この発明で使用される繊維状補強材は、繊
維径０．０５〜８μｍ、繊維長１〜１００μｍのものが
好ましく、特に繊維径０．１〜３μｍ、繊維長１〜４０
μｍのものが好ましい。なぜなら、繊維径および繊維長
が前記所定範囲より小さければフルオロカーボン系樹脂
の耐摩耗性を改善することができず、すなわち補強効果
がなく、前記所定範囲を越えると、前記した表面粗さが
所要範囲を越えて大きくなり、角形の端部を精密に形成
できなくなるので好ましくない。

【００５０】繊維状補強材具体例としては、チタン酸カ
リウムウィスカ、ホウ酸アルミニウムウィスカ、ホウ酸
マグネシウムウィスカ、酸化亜鉛ウィスカ、酸化チタン
ウィスカ、炭酸カルシウムウィスカ、硫酸アルミニウム
ウィスカ、硫酸カルシウムウィスカ、硫酸マグネシウム
ウィスカ、ケイ酸カルシウムウィスカ、ウォラストナイ
トウィスカ、窒化ケイ素ウィスカ、炭化ケイ素ウィス
カ、アルミナウィスカなど各種のセラミックスウィス
カ、酸化ケイ素を主成分とするウィスカ各種の鉱物ウィ
スカ、火成岩を溶融し加工精製した鉱物ウィスカ、炭素
繊維、ガラス繊維、グラファイト繊維などが挙げられ
る。

【００５１】チタン酸カリウムウィスカは、例えばＫ₂
Ｏ・６ＴｉＯ₂ 、Ｋ₂ Ｏ・６ＴｉＯ₂ ・１／２Ｈ₂ Ｏ
や、Ｋ₂ Ｔｉ₂ Ｏ₅ 、Ｋ₂ Ｔｉ₄ Ｏ₉ 、Ｋ₂ Ｔｉ
₆ Ｏ₁₃、Ｋ₂Ｔｉ₈ Ｏ₁₇などのように、一般式Ｋ₂ Ｏ・
ｎＴｉＯ₂ （ｎは１以上の整数または２以上の偶数）で
表わされるチタン酸カリウムウィスカが挙げられる。こ
れらは真比重が３．０〜３．６、種類によっては３．２
〜３．３、融点１３００〜１４００℃であり、フラック
ス法やメルト法などによって製造される。

【００５２】フラックス法は、１１５０℃で原料（Ｔｉ
Ｏ₂ とＫ₂ ＣＯ₃ ）とフラックスの混合物を溶融し、そ
れを徐冷してＫ₂ Ｔｉ₄ Ｏ₉ ウィスカ（１次化合物）を
合成する。そして、このウィスカを希酸水溶液または沸
騰水で処理して層間のＫの一部を抽出して組成変性し、
それを１０００℃で熱処理してトンネル構造を有するＫ
₂ Ｔｉ₆ Ｏ₁₃ウィスカを２次化合物として合成する。ウ
ィスカサイズは、直径が０．１〜０．５μｍ、長さが１
〜５０μｍ程度のものが多く、市販品としては大塚化学
社製ティスモＮ、ティスモＬ、ティスモＤ等が挙げられ
る。

【００５３】メルト法は、原料をＫ₂ Ｔｉ₂ Ｏ₅ に相当
化学量論組成比に混合し、１１００℃で溶融し、その融
体を急冷固化して針状のＫ₂ Ｔｉ₂ Ｏ₅ を１次化合物と
して合成する。次にこのウィスカをＫ₂ Ｔｉ₄ Ｏ₉ と同
様に組成・構造変換プロセスで処理し、２次化合物とし
てＫ₂ Ｔｉ₆ Ｏ₁₃ウィスカを合成する。ウィスカサイズ
は、フラックス法よりは太いのが特徴であり、直径が１
０〜３０μｍ、長さが８０〜５００μｍ程度、また直径
が０．５〜２．０μｍ、長さが１０〜５０μｍ程度のも
のが多く、市販品としてクボタ社製ティーザクスＡ、テ
ィーザクスＢ等が挙げられる。

【００５４】ホウ酸アルミニウムウィスカについては、
これにＳ（イオウ）を添加して白色化したものであって
もよいが、化学式９Ａｌ₂ Ｏ₃ ・２Ｂ₂ Ｏ₃ または２Ａ
ｌ₂Ｏ₃ ・Ｂ₂ Ｏ₃ で表わされる白色針状結晶であり、
平均繊維径０．０５〜５μｍ、平均繊維長１〜１００μ
ｍのものである。

【００５５】９Ａｌ₂ Ｏ₃ ・２Ｂ₂ Ｏ₃ で表わされるホ
ウ酸アルミニウムウィスカは、真比重２．９３〜２．９
５、融点１４００〜１５００℃であり、アルミニウム水
酸化物およびアルミニウム無機塩の少なくとも一種と、
ホウ素の酸化物、酸素酸およびアルカリ金属塩の少なく
とも一種をアルカリ金属の硫酸塩、塩化物および炭酸塩
の少なくとも一種からなる溶融剤の存在下９００〜１２
００℃に加熱して、反応、育成させることによって製造
する。

【００５６】一方、２Ａｌ₂ Ｏ₃ ・Ｂ₂ Ｏ₃ で表わされ
るホウ酸アルミニウムウィスカは、真比重２．９２〜
２．９４、融点１０００〜１１００℃で、９Ａｌ₂ Ｏ₃
・Ｂ₂Ｏ₃ を製造するのと同じ成分、溶融剤を用いて６
００〜１０００℃に加熱して反応、育成することによっ
て製造できる。

【００５７】これらのホウ酸アルミニウムウィスカをは
じめ各種ウィスカの補強効果をさらに向上させるために
は、カップリング剤による表面処理をおこなってもよ
く、その場合のカップリング剤としては、シラン系、シ
リコン系、チタン系、アルミニウム系、ジルコニウム
系、ジルコアルミニウム系、クロム系、ボロン系、リン
系、エポキシ系、アミノ酸系、変性シリコーンオイル系
などである。

【００５８】好ましいホウ酸アルミニウムウィスカの市
販品としては、四国化成工業社製：アルボレックスＹ、
アルボレックスＧなどがあり、その平均繊維径は、０．
５〜１μｍ、平均繊維長は１〜３０μｍである。

【００５９】また、上記以外のウィスカとしては、Ｐ
ｂ、Ｃｄなどの不純物を含んで黄色や灰色のテトラポッ
ト状、またはこれらが折れて円錐状、テーパ状になった
酸化亜鉛ウィスカ（ＺｎＯ）、ルチル型白色針状結晶体
のような一般式ＴｉＯ₂ で示される酸化チタンウィスカ
などもこの発明に使用できる。

【００６０】因みに、一般的なウィスカ類の平均径は
０．０１〜１０μｍであり、この発明では前述のように
平均径０．０５〜８μｍのものが好ましい。さらに、一
般的なウィスカ類の平均長さは１μｍ以上であり、平均
的には１〜３００μｍであり、５０〜６０ｍｍに達する
ものもある（アスペクト比は１〜２００）。この発明で
は、前記した理由によって、繊維長１〜１００μｍのも
のが好ましい。

【００６１】そして、上述したウィスカ類をこの発明の
繊維状補強材として採用し、射出成形および必要に応じ
て切削成形を行なうことにより、寸法精度がよく、かつ
補強され、しかもバリなどの少ないシート検知用摺接部
品が得られる。

【００６２】また、この発明に用いるウィスカ等の繊維
状補強材について、シート検知用摺接部品の回転（支
持）軸の相手部材への損傷を考慮すると、モース硬度で
１〜１０のものが好ましく、より好ましくは３〜９であ
る。モース硬度が低すぎると補強性を期待できず、高す
ぎると相手摺動部材の損傷性を抑え難いと考えられる。

【００６３】なお、モース硬度は、新モース硬度、旧モ
ース硬度のいずれの評価試験基準を採用してもよいが、
本願で説明するモース硬度については、旧モース硬度を
基準にして評価する。この場合、例えばモース硬度５を
１つの臨界点とし、モース硬度５未満のものを硬度の低
いものとし、モース硬度５以上のものを硬度の高いもの
として評価することもできる。

【００６４】このような硬度を有するウィスカとして
は、チタン酸カリウムウィスカ、炭酸カルシウムウィス
カ、ウォラストナイトウィスカ、硫酸マグネシウムウィ
スカ、ホウ酸アルミニウムウィスカなどがあるが、繊維
形状や機械的強度の点でチタン酸カリウムウィスカやホ
ウ酸アルミニウムウィスカが特に好ましい。

【００６５】なお、樹脂組成物中のチタン酸カリウムウ
ィスカやホウ酸アルミニウムウィスカ等のウィスカは、
ペレットの造粒時または成形時に折れて、その平均繊維
長さが１０μｍ未満になり、種類によっては１〜５μｍ
になると考えられる。このような寸法のウィスカは、射
出成形時の流動性を阻害することなくシート搬送用転動
体の表面は非常に滑らかになり、非粘着性が向上し、シ
ート搬送用転動体の成形品の角部にバリが少なくなる。

【００６６】以上述べたような繊維状補強材の樹脂組成
物中の配合割合は、フルオロカーボン系樹脂６５〜１０
０重量％、繊維状補強材０〜３５重量％、好ましくは２
〜２５重量％である。繊維状補強材が３５重量％を越え
る多量では、フルオロカーボン系樹脂のトナー等に対す
る非粘着性が損なわれて好ましくないからである。

【００６７】前述のフルオロカーボン系樹脂の物性値で
示した燃焼性についてのＵＬ規格について、以下に説明
する。ＵＬ９４に規定される燃焼性試験法は、水平燃焼
性試験９４ＨＢと、垂直燃焼性試験９４Ｖの２つの試験
方法があり、一般に難燃性材料には９４Ｖの評価方法が
適用され、ＵＬ９４Ｖ−０（以下Ｖ−０と略記する。）
は最も厳しい認定規格である。

【００６８】ここで、難燃性に関する特性として、前述
のフルオロカーボン系樹脂の物性値で示した限界酸素指
数（ＡＳＴＭ Ｄ ２８６３、ＪＩＳ Ｋ ７２０１）
について以下に説明する。例えば、ＰＴＦＥ、ＰＦＡ、
ＦＥＰ、ＰＣＴＦＥは、限界酸素指数が９５容量％以上
であり、不燃性である。ＥＴＦＥは、限界酸素指数が３
０容量％であり、ＰＦＡやＦＥＰ等より自消性に劣る
が、限界酸素指数が２７容量％以上、１００容量％以下
のものであれば自消性を有するので、燃焼性に関する仕
様や条件に応じて使用することもできる。しかし、燃焼
性に対する安全性を重視するならば、限界酸素指数は少
なくとも５０容量％以上、好ましくは８０〜１００容量
％のものが好ましい。

【００６９】画像形成装置のシート検知用摺接部品は、
その形状が図１および図２に示されるレバー状のものの
他、所要形状のカム、短冊形であって弾性的にシート上
面に触れるものその他の周知形状のものを採用できる。
要するに、シート検知用摺接部品は、画像形成されたシ
ートに摺接し、この搬送シートの上下方向、搬送の前後
方向または左右方向の位置変化に対応して検知スイッチ
を動作できる形状であればよい。

【００７０】また、このような画像形成装置のシート検
知用摺接部品の体積は、３００００ｍｍ³ 以下のものが
好ましい。所定体積を越える成形体は、「ひけ」が大き
くなり、寸法精度を維持し難くなるからである。また、
所定体積未満の小型では成形し難いので、より好ましく
は１０〜１００００ｍｍ³ 、さらに好ましくは５０〜５
０００ｍｍ³ である。

【００７１】なお、この発明における画像形成装置のシ
ート検知用摺接部品は、外部から与えられた電気信号に
よって記録パターンを感光体等の媒体上に形成し、この
媒体上に形成された電気量のパターンを可視的なパター
ンに変換する種々の方式を採用したプリンタにも適用で
きることは勿論である。そのようなプリンタの方式とし
ては、電子写真方式、インクジェット方式、感熱方式、
光プリンタ方式、電子記録方式などが挙げられる。前記
した電子写真方式の種類としては、カールソン法、光・
電荷注入法、光分極法、光起電力法、電荷移動法、電解
電子写真法、静電潜像写真法、光電気泳動法、サーモプ
ラスチック法が挙げられる。また、光プリンタとして
は、レーザプリンタ、ＬＥＤ（発光ダイオード）プリン
タ、液晶シャッタプリンタ、ＣＲＴプリンタが挙げられ
る。また、電子記録方式としては、静電記録方式、通電
記録方式、電解記録方式、放電記録方式が挙げられ、更
に直接法、間接法等がある。またこれら静電記録方法等
で、油等を塗布する湿式、これに対する乾式等の方式が
ある。

【００７２】具体的には、トナー像転写式の湿式静電複
写機や乾式静電複写機（ＰＰＣ）、レーザービームプリ
ンター（ＬＢＰ）、液晶シャッタ（ＬＣＤ）プリンタ
ー、ファクシミリ用プリンター等、発光ダイオード（Ｌ
ＥＤ）、銀塩写真方式によるプリンタ（ＣＲＴ）等のプ
リンター等の印刷機などといった画像形成装置の全般を
指す概念である。

【００７３】また、この発明でいう画像形成装置のシー
ト検知用摺接部品は、感光部、現像部、定着部等の排紙
部など、その用途部位を特に限定されるものではない。
前記フルオロカーボン系樹脂の優れた耐熱性を適用すれ
ば、感光部、現像部よりも高温で使用される定着部や排
紙部のシート検知用摺接部品など、主として定着装置か
ら転写紙の搬送方向下流側に用いられるシート検知用摺
接部品として好適である。

【００７４】

【実施例】この発明の実施例および比較例に使用した原
材料を一括して以下に示した。なお、〔 〕内には、
熱変形温度（４．６ｋｇｆ／ｃｍ² の曲げ応力下、ＪＩ
ＳＫ ７２０７）、融点、熱分解温度、溶融粘
度、数平均分子量、硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０、
ＪＩＳ Ｋ ７２１５）、限界酸素指数（ＡＳＴＭ
Ｄ２８６３）、難燃性のＵＬ９４規格をこの順に示
し、数値は全て代表値である。

【００７５】（１）ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴ
ＦＥ−１） デュポン社製：テフロン７Ｊ〔１２１℃、３２７
℃、約５０８〜５３８℃、１０¹¹〜１０¹²ポイズ
〈３４０〜３８０℃〉、約１０⁶ 〜１０⁷ 、Ｄ５０
〜Ｄ６５、９５容量％以上、Ｖ−０〕 （２）再生ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ−
２） 喜多村社製：ＫＴＬ６１０（平均粒径１０〜２０μｍ） （３）テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキル
ビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ） 旭硝子社製：アフロンＰＦＡ Ｐ−６３〔７４℃、
３００〜３１０℃、４６４℃以上、１０⁴ 〜１０⁵
ポイズ〈３８０℃〉、（２〜３）×１０⁵、Ｄ６０
〜Ｄ６４、９５容量％以上、Ｖ−０〕 （４）テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピ
レン共重合体（ＦＥＰ） 旭硝子社製：アフロンＦＥＰ Ｈ−３３０Ｂ〔７２
℃、２５０〜２８２℃、４１９℃以上、４×１０
⁴ 〜１０⁵ ポイズ〈３８０℃〉、（３〜５）×１
０⁵ 、Ｄ６０〜Ｄ６５、９５容量％以上、Ｖ−
０〕 （５）テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（Ｅ
ＴＦＥ） 旭硝子社製：アフロンＣＯＰ Ｃ８８Ａ〔８９〜１０
４℃、２６０〜２７０℃、３４７℃以上、１０⁴
〜１０⁵ ポイズ〈３００℃〉、１×１０⁵、Ｄ７
５、３０容量％、Ｖ−０〕 （６）ホウ酸アルミニウムウィスカ（ウィスカ−１） 四国化成工業社製：アルボレックスＹ（繊維径０．５〜
１μｍ、繊維長１０〜３０μｍ、モース硬度７） （７）チタン酸カリウムウィスカ（ウィスカ−２） 大塚化学社製：ティスモＮ（繊維径０．１〜０．３μ
ｍ、繊維長２０〜３０μｍ、モース硬度４） （８）ポリカーボネート（ＰＣ） 三菱ガス化学社製：ユーピロン Ｓ２０００ （９）ポリアセタール（ＰＯＭ） ポリプラスチック社製：ジュラコンＡＷ−０１。

【００７６】〔実施例１〜８、比較例１および２〕実施
例１は、各原料を乾式混合したあと、圧縮成形し、得ら
れた成形体から図２に示した形状のシート検知用レバー
を切削加工によって作成した。

【００７７】また実施例２〜４、５〜８および比較例２
は表１に示す配合割合で原材料を溶融混合し、造粒して
できたペレットを射出成形機にて、各々の樹脂に適した
条件で射出成形し、図２に示した形状のシート検知用レ
バーを作製した。成形品であるシート検知用レバーは、
下記に示す試験方法で評価し、それらの結果をまとめて
表１に示した。

【００７８】（１）実機試験 乾式静電複写機の定着装置に試験用の図２に示すシート
検知用レバーを図１に示す箇所に装着し、この複写機に
Ａ４判の複写機用紙５万枚を連続通紙し、５万回の複写
を繰り返したあと、シート検知レバーを取り出してその
紙との摺接面を観察した。 （ａ）トナーの付着性 シート検知レバーにトナーの付着が全く認められなかっ
たものを○印、トナーの付着が認められたものを×印と
して２段階に評価した。 （ｂ）耐熱性 シート検知レバーに変形が認められなかったものを○
印、変形が認められたものを×として２段階に評価し
た。

【００７９】（２）物性試験 （ｃ）非粘着性 エルマ光学社製ゴニオメーター式接触角測定機を用い
て、水による接触角を求めた。接触角が９０°以上を○
印、接触角が９０°未満を×印とする評価を行なった。 （ｄ）成形性 量産に適しているか否かについて、射出成形が可能であ
るものを○印、射出成形はできないが後加工を必要とし
ないものを△印、射出成形ができずに後加工を必要とす
るものを×で評価した。 （ｅ）難燃性 ＵＬ規格、ＵＬ９４に基づいて評価した。 （ｆ）熱変形性 図３に示す熱変形性試験機を用い、恒温槽内を室温（２
０℃）または１２０℃の雰囲気にして、先端荷重を１０
ｇｆ、２０ｇｆまたは５０ｇｆにした時のシート検知レ
バーの変形量を測定した。すなわち、図３に示す試験機
は、恒温槽２０の内部に支持軸１５の軸芯から先端まで
の長さが４０ｍｍで直径３ｍｍの先端が屈曲したレバー
状のシート検知用摺接部品１４を入れて、基台上の軸受
２１および支点２２で支持し、先端に所定の重り２３を
負荷するようにした熱変形性試験機である。このような
試験機で熱変形したシート検知用摺接部品１４の変形量
を測定するには、恒温槽２０の窓からレーザー照射機２
４によってレーザー光を照射し、シート検知用摺接部品
１４の先端（自由端）の変位を正確に計測して求めた。

【００８０】

【表１】

【００８１】表１の結果からも明らかにように、実施例
２〜８は、射出成形が可能で成形性に問題がなく、高温
の１２０℃での熱変形が少なく耐熱性に優れており、ま
た難燃性に優れていることに加え、優れた非粘着性によ
ってトナーの付着がないシート検知レバーであった。ま
た、実施例１は成形性以外には問題がなく、シート検知
レバーとして充分に使用に耐えるものであった。

【００８２】また、ＰＦＡ、ＦＥＰ、ＥＴＦＥからなる
実施例２、３および４は、射出成形法によって製造でき
るので、低コストで製造できるシート検知レバーであ
り、生産効率に優れていた。

【００８３】これに対して、比較例１および２は、トナ
ーの付着が認められ、耐熱性、非粘着性（トナーの非付
着性）に劣っていた。

【００８４】

【発明の効果】この発明に係る画像形成装置のシート検
知用摺接部品は、画像形成装置の処理速度の高速化や装
置本体のコンパクト化の要請に対応でき、耐熱性、難燃
性、耐摩耗性およびトナーの非付着性に優れた画像形成
装置のシート検知用摺接部品であるという利点がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】定着装置の概略構成を示す断面図

【図２】（ａ）シート検知用摺接部品の側面図 （ｂ）シート検知用摺接部品の正面図

【図３】熱変形性試験機の概略構成を示す説明図

【符号の説明】

１ ヒータ ２ 定着ローラ ３ 加圧ローラ ４ 搬送ベルト ５ シート ６ 定着入口ガイド ７ 分離爪 ８ 排紙コロ ９ 排紙ローラ １０、１１、１２、１３ 排紙ガイド １４ シート検知用摺接部品 １５ 支持軸 １６ 湾曲部 １７ 検知スイッチ ２０ 恒温槽 ２１ 軸受 ２２ 支点 ２３ 重り ２４ レーザー照射機

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ // Ｂ２９Ｋ 27:12

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 画像形成後に搬送されるシートに摺接
   し、このシートの搬送位置に対応して検知スイッチを動
   作させるシート検知用摺接部品において、この摺接部品
   をフルオロカーボン系樹脂を主成分とする樹脂組成物で
   形成したことを特徴とする画像形成装置のシート検知用
   摺接部品。
2. 【請求項２】 フルオロカーボン系樹脂を主成分とする
   樹脂組成物が、フルオロカーボン系樹脂に繊維状補強材
   を添加した樹脂組成物である請求項１記載の画像形成装
   置のシート検知用摺接部品。
3. 【請求項３】 前記繊維状補強材が、繊維径０．０５〜
   ８μｍ、繊維長１〜１００μｍの繊維状補強材である請
   求項２に記載の画像形成装置のシート検知用摺接部品。
4. 【請求項４】 前記フルオロカーボン系樹脂が、テトラ
   フルオロエチレン系樹脂である請求項１〜３のいずれか
   １項に記載の画像形成装置のシート検知用摺接部品。
5. 【請求項５】 前記テトラフルオロエチレン系樹脂が、
   パーフルオロ系テトラフルオロエチレンである請求項４
   に記載の画像形成装置のシート検知用摺接部品。
6. 【請求項６】 前記フルオロカーボン系樹脂が、結晶融
   点２５０℃以上、２８０〜３８０℃における融点粘度が
   １×１０³ 〜１×１０⁶ ポイズの範囲の溶融タイプのフ
   ルオロカーボン系樹脂であることを特徴とする請求項１
   〜３のいずれか１項に記載の画像形成装置のシート検知
   用摺接部品。
7. 【請求項７】 前記フルオロカーボン系樹脂が、テトラ
   フルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテ
   ル共重合体であることを特徴とする請求項１〜３のいず
   れか１項に記載の画像形成装置のシート検知用摺接部
   品。
8. 【請求項８】 前記フルオロカーボン系樹脂が、テトラ
   フルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体
   である請求項１〜３項のいずれか１項に記載の画像形成
   装置のシート検知用摺接部品。
9. 【請求項９】 前記フルオロカーボン系樹脂が、テトラ
   フルオロエチレン−エチレン共重合体であることを特徴
   とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の画像形成装
   置のシート搬送用転動体。
10. 【請求項１０】 画像形成装置のシート検知用摺接部品
    をフルオロカーボン系樹脂で射出成形により作製するこ
    とからなる画像形成装置のシート検知用摺接部品の製造
    方法。