JPH10249165A - アンモニア含有ガスの処理方法 - Google Patents
アンモニア含有ガスの処理方法Info
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- JPH10249165A JPH10249165A JP9070371A JP7037197A JPH10249165A JP H10249165 A JPH10249165 A JP H10249165A JP 9070371 A JP9070371 A JP 9070371A JP 7037197 A JP7037197 A JP 7037197A JP H10249165 A JPH10249165 A JP H10249165A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】低温においてアンモニア含有ガスを処理するこ
とができ、アンモニアが高分解率で窒素ガスに変換さ
れ、有害な窒素酸化物を生ずることのないアンモニア含
有ガスの処理方法を提供する。 【解決手段】アンモニア含有ガスを、酸素ガスと水素ガ
スの共存下で触媒と接触させて、アンモニアを分解除去
することを特徴とするアンモニア含有ガスの処理方法。
とができ、アンモニアが高分解率で窒素ガスに変換さ
れ、有害な窒素酸化物を生ずることのないアンモニア含
有ガスの処理方法を提供する。 【解決手段】アンモニア含有ガスを、酸素ガスと水素ガ
スの共存下で触媒と接触させて、アンモニアを分解除去
することを特徴とするアンモニア含有ガスの処理方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アンモニア含有ガ
スの処理方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、低
温においてアンモニア含有ガスを処理することができ、
アンモニアが高分解率で窒素ガスに変換され、有害な窒
素酸化物を生ずることのないアンモニア含有ガスの処理
方法に関する。
スの処理方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、低
温においてアンモニア含有ガスを処理することができ、
アンモニアが高分解率で窒素ガスに変換され、有害な窒
素酸化物を生ずることのないアンモニア含有ガスの処理
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アンモニアは、無機化合物製造工場、魚
腸骨・獣骨処理工場、畜産廃棄物処理場などから排出さ
れるほか、アンモニアを含む水を揮散処理する際などに
排出されるガス中にも含まれる。アンモニアは、悪臭防
止法にも生活環境を損なうおそれのある悪臭物質として
規定されており、大気汚染を防止し、生活環境を守るた
めにアンモニア含有ガスを処理して無害化する必要があ
る。従来より、アンモニア含有ガスの処理には、２５０
〜５００℃の温度範囲で、酸素ガスの共存下で、γ−ア
ルミナに白金を担持した白金担持触媒のような貴金属触
媒を用いて接触処理し、次式に示されるように、アンモ
ニアを窒素ガスに変換する方法が実用化されている。 ４ＮＨ3＋３Ｏ2 → ２Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ しかし、このような方法では、アンモニアの除去率を高
めるためには、反応温度を３００ないし３５０℃以上に
する必要がある。このような温度条件とすると、アンモ
ニアの除去率は８０ないし９０％以上に達するが、同時
にアンモニアの酸化反応に伴って、窒素酸化物が生成す
るために、さらに窒素酸化物を除去するための処理が必
要であった。
腸骨・獣骨処理工場、畜産廃棄物処理場などから排出さ
れるほか、アンモニアを含む水を揮散処理する際などに
排出されるガス中にも含まれる。アンモニアは、悪臭防
止法にも生活環境を損なうおそれのある悪臭物質として
規定されており、大気汚染を防止し、生活環境を守るた
めにアンモニア含有ガスを処理して無害化する必要があ
る。従来より、アンモニア含有ガスの処理には、２５０
〜５００℃の温度範囲で、酸素ガスの共存下で、γ−ア
ルミナに白金を担持した白金担持触媒のような貴金属触
媒を用いて接触処理し、次式に示されるように、アンモ
ニアを窒素ガスに変換する方法が実用化されている。 ４ＮＨ3＋３Ｏ2 → ２Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ しかし、このような方法では、アンモニアの除去率を高
めるためには、反応温度を３００ないし３５０℃以上に
する必要がある。このような温度条件とすると、アンモ
ニアの除去率は８０ないし９０％以上に達するが、同時
にアンモニアの酸化反応に伴って、窒素酸化物が生成す
るために、さらに窒素酸化物を除去するための処理が必
要であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、低温におい
てアンモニア含有ガスを処理することができ、アンモニ
アが高分解率で窒素ガスに変換され、有害な窒素酸化物
を生ずることのないアンモニア含有ガスの処理方法を提
供することを目的としてなされたものである。
てアンモニア含有ガスを処理することができ、アンモニ
アが高分解率で窒素ガスに変換され、有害な窒素酸化物
を生ずることのないアンモニア含有ガスの処理方法を提
供することを目的としてなされたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、アンモニア含有
ガスを酸素ガスの共存下で触媒と接触させて酸化処理す
るに際して、通常は還元剤と考えられている水素ガスを
さらに共存せしめることにより、低温でアンモニアの分
解が速やかに進行し、しかも有害な窒素酸化物の発生が
ないことを見いだし、この知見に基づいて本発明を完成
するに至った。すなわち、本発明は、（１）アンモニア
含有ガスを、酸素ガスと水素ガスの共存下で触媒と接触
させて、アンモニアを分解除去することを特徴とするア
ンモニア含有ガスの処理方法、（２）触媒が、周期律表
の第８族の金属元素又は／及び第１Ｂ族の金属元素を含
むものである第(１)項記載のアンモニア含有ガスの処理
方法、を提供するものである。さらに、本発明の好まし
い態様として、（３）第８族の金属元素が、白金、ロジ
ウム、イリジウム、パラジウム又はルテニウムであり、
第１Ｂ族の金属元素が、金、銀又は銅である第(２)項記
載のアンモニア含有ガスの処理方法、（４）触媒が、金
属元素を、無機質多孔質担体又は疎水性担体表面に担持
したものである第(１)項記載のアンモニア含有ガスの処
理方法、（５）無機質多孔質担体が、ゼオライト又はメ
ゾポーラスモレキュラーシーブスである第(４)項記載の
アンモニア含有ガスの処理方法、及び、（６）疎水性担
体が、活性炭又はポリテトラフルオロエチレンである第
(４)項記載のアンモニア含有ガスの処理方法、を挙げる
ことができる。
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、アンモニア含有
ガスを酸素ガスの共存下で触媒と接触させて酸化処理す
るに際して、通常は還元剤と考えられている水素ガスを
さらに共存せしめることにより、低温でアンモニアの分
解が速やかに進行し、しかも有害な窒素酸化物の発生が
ないことを見いだし、この知見に基づいて本発明を完成
するに至った。すなわち、本発明は、（１）アンモニア
含有ガスを、酸素ガスと水素ガスの共存下で触媒と接触
させて、アンモニアを分解除去することを特徴とするア
ンモニア含有ガスの処理方法、（２）触媒が、周期律表
の第８族の金属元素又は／及び第１Ｂ族の金属元素を含
むものである第(１)項記載のアンモニア含有ガスの処理
方法、を提供するものである。さらに、本発明の好まし
い態様として、（３）第８族の金属元素が、白金、ロジ
ウム、イリジウム、パラジウム又はルテニウムであり、
第１Ｂ族の金属元素が、金、銀又は銅である第(２)項記
載のアンモニア含有ガスの処理方法、（４）触媒が、金
属元素を、無機質多孔質担体又は疎水性担体表面に担持
したものである第(１)項記載のアンモニア含有ガスの処
理方法、（５）無機質多孔質担体が、ゼオライト又はメ
ゾポーラスモレキュラーシーブスである第(４)項記載の
アンモニア含有ガスの処理方法、及び、（６）疎水性担
体が、活性炭又はポリテトラフルオロエチレンである第
(４)項記載のアンモニア含有ガスの処理方法、を挙げる
ことができる。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明方法を適用することができ
るアンモニア含有ガスには特に制限はなく、例えば、各
種の工場の排気や、アンモニア含有排水のストリッピン
グにより発生するアンモニア含有ガスなどに適用するこ
とができる。本発明方法を適用することができるアンモ
ニア含有ガスのアンモニア濃度には特に制限はないが、
通常は１００〜８０,０００ppm（容量比）のアンモニア
を含有するガスに好適に適用することができる。本発明
方法においては、アンモニア含有ガスを酸素ガスと水素
ガスの共存下で触媒と接触させて、アンモニアを無害な
窒素ガスに変換し、分解除去する。反応の詳細は明らか
にされていないが、総括的には次式のごとく反応するも
のと推定される。 ２ＮＨ3＋３Ｏ2＋３Ｈ2 → Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ 本発明方法において、共存する酸素ガスの量は、理論的
には上式で示されるように、アンモニアに対し容量比で
１.５倍以上であればよいが、反応を効率よく進めるた
めには、アンモニアに対して酸素ガスが２〜１００容量
倍存在することが好ましい。本発明方法において、アン
モニア含有ガスへの酸素ガスの供給は、通常は空気を使
用することができるが、必要に応じて、酸素富化ガスを
使用することができる。アンモニア含有ガスが、空気中
にアンモニアが混入しているものである場合には、通常
は酸素ガスは十分に存在するので、あらためて酸素ガス
を添加する必要はない。本発明方法において、共存する
水素ガスの量には特に制限はないが、アンモニアに対し
て水素ガスが２〜２０容量倍存在することが好ましい。
水素ガスは、任意の適当な水素ガス源を用いて添加する
ことができる。
るアンモニア含有ガスには特に制限はなく、例えば、各
種の工場の排気や、アンモニア含有排水のストリッピン
グにより発生するアンモニア含有ガスなどに適用するこ
とができる。本発明方法を適用することができるアンモ
ニア含有ガスのアンモニア濃度には特に制限はないが、
通常は１００〜８０,０００ppm（容量比）のアンモニア
を含有するガスに好適に適用することができる。本発明
方法においては、アンモニア含有ガスを酸素ガスと水素
ガスの共存下で触媒と接触させて、アンモニアを無害な
窒素ガスに変換し、分解除去する。反応の詳細は明らか
にされていないが、総括的には次式のごとく反応するも
のと推定される。 ２ＮＨ3＋３Ｏ2＋３Ｈ2 → Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ 本発明方法において、共存する酸素ガスの量は、理論的
には上式で示されるように、アンモニアに対し容量比で
１.５倍以上であればよいが、反応を効率よく進めるた
めには、アンモニアに対して酸素ガスが２〜１００容量
倍存在することが好ましい。本発明方法において、アン
モニア含有ガスへの酸素ガスの供給は、通常は空気を使
用することができるが、必要に応じて、酸素富化ガスを
使用することができる。アンモニア含有ガスが、空気中
にアンモニアが混入しているものである場合には、通常
は酸素ガスは十分に存在するので、あらためて酸素ガス
を添加する必要はない。本発明方法において、共存する
水素ガスの量には特に制限はないが、アンモニアに対し
て水素ガスが２〜２０容量倍存在することが好ましい。
水素ガスは、任意の適当な水素ガス源を用いて添加する
ことができる。
【０００６】本発明方法において、使用する触媒には特
に制限はないが、周期律表の第８族の金属元素又は／及
び第１Ｂ族の金属元素を含む触媒は、アンモニアの酸化
分解を促進する効果が大きいので、特に好適に使用する
ことができる。使用する第８族の金属元素としては、例
えば、白金、ロジウム、イリジウム、パラジウム、ルテ
ニウムなどを挙げることができ、第１Ｂ族の金属元素と
しては、金、銀及び銅を挙げることができる。本発明方
法においては、これらの触媒の１種を単独で使用するこ
とができ、２種以上を組み合わせて使用することができ
る。本発明方法においては、触媒が、金属元素を無機質
多孔質担体又は疎水性担体表面に担持したものであるこ
とが好ましい。金属元素の担体への担持量には特に制限
はないが、通常は０.１〜２０重量％であることが好ま
しく、０.３〜１０重量％であることがより好ましい。
本発明方法においては、１種の金属元素を担持した触媒
を使用することができ、あるいは、２種以上の金属元素
を担持した触媒を使用することができる。本発明方法に
おいて使用する触媒の無機質多孔質担体には特に制限は
なく、例えば、ゼオライト、メゾポーラスモレキュラシ
ーブス、γ−アルミナ、チタニアなどを挙げることがで
きる。これらの中で、ゼオライト及びメゾポーラスモレ
キュラシーブスを特に好適に使用することができる。本
発明方法において使用する触媒の疎水性担体としては、
例えば、粒状活性炭やポリテトラフルオロエチレン成形
体などを挙げることができる。疎水性担体に担持した触
媒は、アンモニアの分解効率が高く、１００℃以下の温
度でもアンモニアの分解反応が速やかに進行する。
に制限はないが、周期律表の第８族の金属元素又は／及
び第１Ｂ族の金属元素を含む触媒は、アンモニアの酸化
分解を促進する効果が大きいので、特に好適に使用する
ことができる。使用する第８族の金属元素としては、例
えば、白金、ロジウム、イリジウム、パラジウム、ルテ
ニウムなどを挙げることができ、第１Ｂ族の金属元素と
しては、金、銀及び銅を挙げることができる。本発明方
法においては、これらの触媒の１種を単独で使用するこ
とができ、２種以上を組み合わせて使用することができ
る。本発明方法においては、触媒が、金属元素を無機質
多孔質担体又は疎水性担体表面に担持したものであるこ
とが好ましい。金属元素の担体への担持量には特に制限
はないが、通常は０.１〜２０重量％であることが好ま
しく、０.３〜１０重量％であることがより好ましい。
本発明方法においては、１種の金属元素を担持した触媒
を使用することができ、あるいは、２種以上の金属元素
を担持した触媒を使用することができる。本発明方法に
おいて使用する触媒の無機質多孔質担体には特に制限は
なく、例えば、ゼオライト、メゾポーラスモレキュラシ
ーブス、γ−アルミナ、チタニアなどを挙げることがで
きる。これらの中で、ゼオライト及びメゾポーラスモレ
キュラシーブスを特に好適に使用することができる。本
発明方法において使用する触媒の疎水性担体としては、
例えば、粒状活性炭やポリテトラフルオロエチレン成形
体などを挙げることができる。疎水性担体に担持した触
媒は、アンモニアの分解効率が高く、１００℃以下の温
度でもアンモニアの分解反応が速やかに進行する。
【０００７】本発明方法において、反応温度は触媒の種
類などの反応条件に応じて適宜選択することができる
が、通常は常温ないし２００℃の温度範囲でアンモニア
を有効に分解除去することができる。アンモニアの除去
率は、反応条件によって異なるので、所望の除去率に応
じて条件を設定することができる。例えば、１００℃以
下のような比較的低温でアンモニアを分解する場合に
は、疎水性担体を使用することにより、５０〜７５℃に
おいて、４０〜９０％の除去率を得ることができる。ま
た、白金触媒を使用し、酸素ガス及び水素ガスを適当量
存在させることにより、１３０〜１７０℃において、１
００％の除去率を達成することができる。本発明方法
は、アンモニア製造工程の排ガスなどのほか、各種のア
ンモニアを含有するガスに適用することができる。例え
ば、アンモニアを含有する水をストリッピングしたとき
に発生するアンモニア含有ガスを好適に処理することが
できる。アンモニアストリッピングは、通常、空気と蒸
気を用いて行われるので、発生するアンモニア含有ガス
は酸素ガスを含み、加温されているので、本発明方法に
より好都合に処理することができる。本発明方法によれ
ば、触媒の存在下に、アンモニアの酸素ガスによる酸化
分解反応に水素ガスを共存させることにより、アンモニ
アの無害な窒素ガスへの変換効率が高まる。水素ガスを
共存させない従来の方法に比べて、低温域で反応が促進
され、エネルギー消費量が少なく、有害な窒素酸化物が
発生することがないので、窒素酸化物の処理のためにさ
らに余分な工程を必要とすることがない。
類などの反応条件に応じて適宜選択することができる
が、通常は常温ないし２００℃の温度範囲でアンモニア
を有効に分解除去することができる。アンモニアの除去
率は、反応条件によって異なるので、所望の除去率に応
じて条件を設定することができる。例えば、１００℃以
下のような比較的低温でアンモニアを分解する場合に
は、疎水性担体を使用することにより、５０〜７５℃に
おいて、４０〜９０％の除去率を得ることができる。ま
た、白金触媒を使用し、酸素ガス及び水素ガスを適当量
存在させることにより、１３０〜１７０℃において、１
００％の除去率を達成することができる。本発明方法
は、アンモニア製造工程の排ガスなどのほか、各種のア
ンモニアを含有するガスに適用することができる。例え
ば、アンモニアを含有する水をストリッピングしたとき
に発生するアンモニア含有ガスを好適に処理することが
できる。アンモニアストリッピングは、通常、空気と蒸
気を用いて行われるので、発生するアンモニア含有ガス
は酸素ガスを含み、加温されているので、本発明方法に
より好都合に処理することができる。本発明方法によれ
ば、触媒の存在下に、アンモニアの酸素ガスによる酸化
分解反応に水素ガスを共存させることにより、アンモニ
アの無害な窒素ガスへの変換効率が高まる。水素ガスを
共存させない従来の方法に比べて、低温域で反応が促進
され、エネルギー消費量が少なく、有害な窒素酸化物が
発生することがないので、窒素酸化物の処理のためにさ
らに余分な工程を必要とすることがない。
【０００８】
【実施例】以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。実施例及び比較例において用い
た装置を、図１に示す。本装置において、窒素ガス、ア
ンモニアガス、酸素ガス及び水素ガスが、それぞれのガ
ス導入管から、流量をマスフローコントローラーで制御
して定量的に導入され、ガス混合器１において均一に混
合されたのち、反応カラム２に送られる。反応カラム
は、内径８mmの石英管で構成され、内部に０.２ｇの触
媒３が充填され、電気炉４により、所定の温度に加熱さ
れ、アンモニアが分解される。反応カラムを通過したガ
スは、生成した水５を捕集するためのトラップ６を経由
して、処理ガス出口７からガスクロマトグラフに送られ
分析される。なお、ガスクロマトグラフのカラム充填剤
はモレキュラーシーブ５Ａ及びポラパックＱ［ガスクロ
工業(株)製］であり、カラム温度はいずれも７０℃であ
る。モレキュラーシーブ５Ａでは、Ｎ2、Ｏ2及びＨ2の
分析を行い、ポラパックＱでは、ＮＨ3、Ｈ2Ｏ及びＮ2
Ｏの分析を行った。 実施例１ 粒径０.２〜０.５mmのＦＳＭ−１６（メソポーラスモレ
キュラーシーブス、口径１６Å）に、白金５重量％を担
持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０ml／分、アン
モニアガス０.４０ml／分、水素ガス２.２８ml／分、酸
素ガス９.１２ml／分の速度で導入し、ガス混合器にお
いて混合してアンモニア３,６００ppm（容積比）を含有
するガスとし、６,６６０ml／０.２ｇ触媒・ｈの速度で
反応カラムに送った。反応温度５０℃のときアンモニア
除去率は０.３％、反応温度８０℃のときアンモニア除
去率は０.１％、反応温度１３０℃のときアンモニア除
去率は２３.７％、反応温度１７０℃のときアンモニア
除去率は２５.０％であった。 実施例２ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例１と同じ操
作を繰り返した。反応温度５０℃のときアンモニア除去
率は０.３％、反応温度８０℃のときアンモニア除去率
は９.４％、反応温度１３０℃のときアンモニア除去率
は４１.２％、反応温度１７０℃のときアンモニア除去
率は４０.５％であった。 実施例３ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例１と同じ操
作を繰り返した。反応温度５０℃のときアンモニア除去
率は０.７％、反応温度８０℃のときアンモニア除去率
は９.５％、反応温度１３０℃のときアンモニア除去率
は１００％、反応温度１７０℃のときアンモニア除去率
は１００％であった。 比較例１ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１と同じ操作を繰り返
した。反応温度５０℃のときアンモニア除去率は０.５
％、反応温度８０℃のときアンモニア除去率は０.５
％、反応温度１３０℃のときアンモニア除去率は１.５
％、反応温度１７０℃のときアンモニア除去率は９.０
％であった。 実施例４ 粒径０.２〜０.５mmのＦＳＭ−１６（メソポーラスモレ
キュラーシーブス、口径１６Å）に、パラジウム５重量
％を担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０ml／
分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素ガス２.２８ml
／分、酸素ガス９.１２ml／分の速度で導入し、ガス混
合器において混合してアンモニア３,６００ppm（容積
比）を含有するガスとし、６,６６０ml／０.２ｇ触媒・
ｈの速度で、温度５０℃に保った反応カラムに送った。
アンモニア除去率は、２２.９％であった。 実施例５ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例４と同じ操
作を繰り返した。アンモニア除去率は、２４.４％であ
った。 実施例６ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例４と同じ操
作を繰り返した。アンモニア除去率は、３１.０％であ
った。 比較例２ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例４と同じ操作を繰り返
した。アンモニア除去率は、４.０％であった。 実施例７ 粒径０.２〜０.５mmのＺＳＭ−５（ゼオライト、口径５
Å）に、金５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス
９９.２０ml／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素
ガス２.２８ml／分、酸素ガス９.１２ml／分の速度で導
入し、ガス混合器において混合してアンモニア３,６０
０ppm（容積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／
０.２ｇ触媒・ｈの速度で、温度２００℃に保った反応カ
ラムに送った。アンモニア除去率は、６.２％であっ
た。 実施例８ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例７と同じ操
作を繰り返した。アンモニア除去率は、１７.９％であ
った。 実施例９ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例７と同じ操
作を繰り返した。アンモニア除去率は、３２.７％であ
った。 比較例３ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例７と同じ操作を繰り返
した。アンモニア除去率は、０.７％であった。 実施例１０ 粒径０.２〜０.５mmのＮａＹ（Ｙ型ゼオライト）に、金
５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０m
l／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素ガス２.２
８ml／分、酸素ガス９.１２ml／分の速度で導入し、ガ
ス混合器において混合してアンモニア３,６００ppm（容
積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／０.２ｇ触媒
・ｈの速度で、温度２００℃に保った反応カラムに送っ
た。アンモニア除去率は、４.７％であった。 実施例１１ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例１０と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、６.７％であ
った。 比較例４ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１０と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、１.７％であった。 実施例１２ 粒径０.２〜０.５mmの活性炭に、パラジウム５重量％を
担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０ml／分、ア
ンモニアガス０.４０ml／分、水素ガス２.２８ml／分、
酸素ガス９.１２ml／分の速度で導入し、ガス混合器に
おいて混合してアンモニア３,６００ppm（容積比）を含
有するガスとし、６,６６０ml／０.２ｇ触媒・ｈの速度
で反応カラムに送った。反応温度５０℃のときアンモニ
ア除去率は０.８％であり、反応温度７５℃のときアン
モニア除去率は３.０％であった。 実施例１３ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例１２と同じ
操作を繰り返した。反応温度５０℃のときアンモニア除
去率は３８.１％であり、反応温度７５℃のときアンモ
ニア除去率は４３.７％であった。 実施例１４ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例１２と同じ
操作を繰り返した。反応温度５０℃のときアンモニア除
去率は５７.３％であり、反応温度７５℃のときアンモ
ニア除去率は９３.２％であった。 比較例５ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１２と同じ操作を繰り
返した。反応温度５０℃のときアンモニア除去率は０.
６％であり、反応温度７５℃のときアンモニア除去率は
０.７％であった。 実施例１５ 粒径０.２〜０.５mmのＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエ
チレン）に、パラジウム５重量％を担持した触媒を用い
た。窒素ガス９９.２０ml／分、アンモニアガス０.４０
ml／分、水素ガス２.２８ml／分、酸素ガス９.１２ml／
分の速度で導入し、ガス混合器において混合してアンモ
ニア３,６００ppm（容積比）を含有するガスとし、６,
６６０ml／０.２ｇ触媒・ｈの速度で、温度７５℃に保っ
た反応カラムに送った。アンモニア除去率は、２.８％
であった。 実施例１６ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例１５と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、３.９％であ
った。 実施例１７ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例１５と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、６７.７％で
あった。 比較例６ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１５と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、０.５％であった。 実施例１８ 粒径０.２〜０.５mmの活性炭に、白金２.５重量％及び
金２.５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.
２０ml／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素ガス
４.１０ml／分、酸素ガス７.３０ml／分の速度で導入
し、ガス混合器において混合してアンモニア３,６００p
pm（容積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／０.２
ｇ触媒・ｈの速度で、温度８０℃に保った反応カラムに
送った。アンモニア除去率は、２４.５％であった。 実施例１９ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例１８と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、９８.０％で
あった。 比較例７ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１８と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、０.５％であった。 実施例２０ 粒径０.２〜０.５mmの活性炭に、ロジウム２.５重量％
及び銅２.５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス
９９.２０ml／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素
ガス２.２８ml／分、酸素ガス９.１２ml／分の速度で導
入し、ガス混合器において混合してアンモニア３,６０
０ppm（容積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／
０.２ｇ触媒・ｈの速度で、温度８０℃に保った反応カラ
ムに送った。アンモニア除去率は、１５.６％であっ
た。 実施例２１ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例２０と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、８７.２％で
あった。 比較例８ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例２０と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、０.２％であった。 実施例２２ 粒径０.２〜０.５mmのＦＳＭ−１６（メゾポーラスモレ
キュラーシーブス、口径１６Å）に、白金２.５重量％
及び金２.５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス
９９.２０ml／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素
ガス４.１０ml／分、酸素ガス７.３０ml／分の速度で導
入し、ガス混合器において混合してアンモニア３,６０
０ppm（容積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／
０.２ｇ触媒・ｈの速度で、温度１３０℃に保った反応カ
ラムに送った。アンモニア除去率は、４２.０％であっ
た。 実施例２３ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例２２と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、１００％であ
った。 比較例９ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例２２と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、０.２％であった。 比較例１０ 粒径０.２〜０.５mmのγ−アルミナに、白金０.５重量
％を担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０ml／
分、アンモニアガス０.４０ml／分、酸素ガス１１.４０
ml／分の速度で導入し、ガス混合器において混合してア
ンモニア３,６００ppm（容積比）を含有するガスとし、
６,６６０ml／０.２ｇ触媒・ｈの速度で反応カラムに送
った。反応温度１５０℃のときアンモニア除去率は１
２.０％、反応温度１７０℃のときアンモニア除去率は
２２.０％、反応温度２００℃のときアンモニア除去率
は４９.５％、反応温度２５０℃のときアンモニア除去
率は９７.２％、反応温度３００℃のときアンモニア除
去率９８.６％、反応温度３５０℃のときアンモニア除
去率９９.５％、反応温度４００℃のときアンモニア除
去率１００％であった。実施例１〜２３及び比較例１〜
１０の結果を、第１表に示す。また、実施例３、比較例
１、実施例１４、比較例５及び比較例１０の結果を図２
に示す。
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。実施例及び比較例において用い
た装置を、図１に示す。本装置において、窒素ガス、ア
ンモニアガス、酸素ガス及び水素ガスが、それぞれのガ
ス導入管から、流量をマスフローコントローラーで制御
して定量的に導入され、ガス混合器１において均一に混
合されたのち、反応カラム２に送られる。反応カラム
は、内径８mmの石英管で構成され、内部に０.２ｇの触
媒３が充填され、電気炉４により、所定の温度に加熱さ
れ、アンモニアが分解される。反応カラムを通過したガ
スは、生成した水５を捕集するためのトラップ６を経由
して、処理ガス出口７からガスクロマトグラフに送られ
分析される。なお、ガスクロマトグラフのカラム充填剤
はモレキュラーシーブ５Ａ及びポラパックＱ［ガスクロ
工業(株)製］であり、カラム温度はいずれも７０℃であ
る。モレキュラーシーブ５Ａでは、Ｎ2、Ｏ2及びＨ2の
分析を行い、ポラパックＱでは、ＮＨ3、Ｈ2Ｏ及びＮ2
Ｏの分析を行った。 実施例１ 粒径０.２〜０.５mmのＦＳＭ−１６（メソポーラスモレ
キュラーシーブス、口径１６Å）に、白金５重量％を担
持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０ml／分、アン
モニアガス０.４０ml／分、水素ガス２.２８ml／分、酸
素ガス９.１２ml／分の速度で導入し、ガス混合器にお
いて混合してアンモニア３,６００ppm（容積比）を含有
するガスとし、６,６６０ml／０.２ｇ触媒・ｈの速度で
反応カラムに送った。反応温度５０℃のときアンモニア
除去率は０.３％、反応温度８０℃のときアンモニア除
去率は０.１％、反応温度１３０℃のときアンモニア除
去率は２３.７％、反応温度１７０℃のときアンモニア
除去率は２５.０％であった。 実施例２ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例１と同じ操
作を繰り返した。反応温度５０℃のときアンモニア除去
率は０.３％、反応温度８０℃のときアンモニア除去率
は９.４％、反応温度１３０℃のときアンモニア除去率
は４１.２％、反応温度１７０℃のときアンモニア除去
率は４０.５％であった。 実施例３ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例１と同じ操
作を繰り返した。反応温度５０℃のときアンモニア除去
率は０.７％、反応温度８０℃のときアンモニア除去率
は９.５％、反応温度１３０℃のときアンモニア除去率
は１００％、反応温度１７０℃のときアンモニア除去率
は１００％であった。 比較例１ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１と同じ操作を繰り返
した。反応温度５０℃のときアンモニア除去率は０.５
％、反応温度８０℃のときアンモニア除去率は０.５
％、反応温度１３０℃のときアンモニア除去率は１.５
％、反応温度１７０℃のときアンモニア除去率は９.０
％であった。 実施例４ 粒径０.２〜０.５mmのＦＳＭ−１６（メソポーラスモレ
キュラーシーブス、口径１６Å）に、パラジウム５重量
％を担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０ml／
分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素ガス２.２８ml
／分、酸素ガス９.１２ml／分の速度で導入し、ガス混
合器において混合してアンモニア３,６００ppm（容積
比）を含有するガスとし、６,６６０ml／０.２ｇ触媒・
ｈの速度で、温度５０℃に保った反応カラムに送った。
アンモニア除去率は、２２.９％であった。 実施例５ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例４と同じ操
作を繰り返した。アンモニア除去率は、２４.４％であ
った。 実施例６ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例４と同じ操
作を繰り返した。アンモニア除去率は、３１.０％であ
った。 比較例２ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例４と同じ操作を繰り返
した。アンモニア除去率は、４.０％であった。 実施例７ 粒径０.２〜０.５mmのＺＳＭ−５（ゼオライト、口径５
Å）に、金５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス
９９.２０ml／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素
ガス２.２８ml／分、酸素ガス９.１２ml／分の速度で導
入し、ガス混合器において混合してアンモニア３,６０
０ppm（容積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／
０.２ｇ触媒・ｈの速度で、温度２００℃に保った反応カ
ラムに送った。アンモニア除去率は、６.２％であっ
た。 実施例８ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例７と同じ操
作を繰り返した。アンモニア除去率は、１７.９％であ
った。 実施例９ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例７と同じ操
作を繰り返した。アンモニア除去率は、３２.７％であ
った。 比較例３ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例７と同じ操作を繰り返
した。アンモニア除去率は、０.７％であった。 実施例１０ 粒径０.２〜０.５mmのＮａＹ（Ｙ型ゼオライト）に、金
５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０m
l／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素ガス２.２
８ml／分、酸素ガス９.１２ml／分の速度で導入し、ガ
ス混合器において混合してアンモニア３,６００ppm（容
積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／０.２ｇ触媒
・ｈの速度で、温度２００℃に保った反応カラムに送っ
た。アンモニア除去率は、４.７％であった。 実施例１１ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例１０と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、６.７％であ
った。 比較例４ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１０と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、１.７％であった。 実施例１２ 粒径０.２〜０.５mmの活性炭に、パラジウム５重量％を
担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０ml／分、ア
ンモニアガス０.４０ml／分、水素ガス２.２８ml／分、
酸素ガス９.１２ml／分の速度で導入し、ガス混合器に
おいて混合してアンモニア３,６００ppm（容積比）を含
有するガスとし、６,６６０ml／０.２ｇ触媒・ｈの速度
で反応カラムに送った。反応温度５０℃のときアンモニ
ア除去率は０.８％であり、反応温度７５℃のときアン
モニア除去率は３.０％であった。 実施例１３ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例１２と同じ
操作を繰り返した。反応温度５０℃のときアンモニア除
去率は３８.１％であり、反応温度７５℃のときアンモ
ニア除去率は４３.７％であった。 実施例１４ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例１２と同じ
操作を繰り返した。反応温度５０℃のときアンモニア除
去率は５７.３％であり、反応温度７５℃のときアンモ
ニア除去率は９３.２％であった。 比較例５ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１２と同じ操作を繰り
返した。反応温度５０℃のときアンモニア除去率は０.
６％であり、反応温度７５℃のときアンモニア除去率は
０.７％であった。 実施例１５ 粒径０.２〜０.５mmのＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエ
チレン）に、パラジウム５重量％を担持した触媒を用い
た。窒素ガス９９.２０ml／分、アンモニアガス０.４０
ml／分、水素ガス２.２８ml／分、酸素ガス９.１２ml／
分の速度で導入し、ガス混合器において混合してアンモ
ニア３,６００ppm（容積比）を含有するガスとし、６,
６６０ml／０.２ｇ触媒・ｈの速度で、温度７５℃に保っ
た反応カラムに送った。アンモニア除去率は、２.８％
であった。 実施例１６ 水素ガスの導入速度を４.１０ml／分、酸素ガスの導入
速度を７.３０ml／分とした以外は、実施例１５と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、３.９％であ
った。 実施例１７ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例１５と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、６７.７％で
あった。 比較例６ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１５と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、０.５％であった。 実施例１８ 粒径０.２〜０.５mmの活性炭に、白金２.５重量％及び
金２.５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.
２０ml／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素ガス
４.１０ml／分、酸素ガス７.３０ml／分の速度で導入
し、ガス混合器において混合してアンモニア３,６００p
pm（容積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／０.２
ｇ触媒・ｈの速度で、温度８０℃に保った反応カラムに
送った。アンモニア除去率は、２４.５％であった。 実施例１９ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例１８と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、９８.０％で
あった。 比較例７ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例１８と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、０.５％であった。 実施例２０ 粒径０.２〜０.５mmの活性炭に、ロジウム２.５重量％
及び銅２.５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス
９９.２０ml／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素
ガス２.２８ml／分、酸素ガス９.１２ml／分の速度で導
入し、ガス混合器において混合してアンモニア３,６０
０ppm（容積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／
０.２ｇ触媒・ｈの速度で、温度８０℃に保った反応カラ
ムに送った。アンモニア除去率は、１５.６％であっ
た。 実施例２１ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例２０と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、８７.２％で
あった。 比較例８ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例２０と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、０.２％であった。 実施例２２ 粒径０.２〜０.５mmのＦＳＭ−１６（メゾポーラスモレ
キュラーシーブス、口径１６Å）に、白金２.５重量％
及び金２.５重量％を担持した触媒を用いた。窒素ガス
９９.２０ml／分、アンモニアガス０.４０ml／分、水素
ガス４.１０ml／分、酸素ガス７.３０ml／分の速度で導
入し、ガス混合器において混合してアンモニア３,６０
０ppm（容積比）を含有するガスとし、６,６６０ml／
０.２ｇ触媒・ｈの速度で、温度１３０℃に保った反応カ
ラムに送った。アンモニア除去率は、４２.０％であっ
た。 実施例２３ 水素ガスの導入速度を６.２７ml／分、酸素ガスの導入
速度を５.１３ml／分とした以外は、実施例２２と同じ
操作を繰り返した。アンモニア除去率は、１００％であ
った。 比較例９ 水素ガスの導入をとめて、酸素ガスの導入速度を１１.
４０ml／分とした以外は、実施例２２と同じ操作を繰り
返した。アンモニア除去率は、０.２％であった。 比較例１０ 粒径０.２〜０.５mmのγ−アルミナに、白金０.５重量
％を担持した触媒を用いた。窒素ガス９９.２０ml／
分、アンモニアガス０.４０ml／分、酸素ガス１１.４０
ml／分の速度で導入し、ガス混合器において混合してア
ンモニア３,６００ppm（容積比）を含有するガスとし、
６,６６０ml／０.２ｇ触媒・ｈの速度で反応カラムに送
った。反応温度１５０℃のときアンモニア除去率は１
２.０％、反応温度１７０℃のときアンモニア除去率は
２２.０％、反応温度２００℃のときアンモニア除去率
は４９.５％、反応温度２５０℃のときアンモニア除去
率は９７.２％、反応温度３００℃のときアンモニア除
去率９８.６％、反応温度３５０℃のときアンモニア除
去率９９.５％、反応温度４００℃のときアンモニア除
去率１００％であった。実施例１〜２３及び比較例１〜
１０の結果を、第１表に示す。また、実施例３、比較例
１、実施例１４、比較例５及び比較例１０の結果を図２
に示す。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【表３】
【００１２】
【表４】
【００１３】第１表及び図２の結果より、白金をγ−ア
ルミナ担体に担持した触媒を用い、酸素ガスの共存下に
アンモニアを酸化分解する比較例１０の従来法において
は、アンモニア除去率を９７％以上とするためには反応
温度を２５０℃以上にする必要がある。このような高温
で処理するには耐熱性の良好な装置を必要とし、多量の
熱エネルギーを消費するのみならず、窒素酸化物が生成
し、処理ガスを安全に大気中に放出するには、さらにこ
の窒素酸化物の除去処理が必要である。これに対して、
パラジウムを活性炭に担持した触媒を用い、酸素ガスと
水素ガスの共存下にアンモニアを酸化分解する実施例１
４の本発明方法においては、７５℃という低い反応温度
でアンモニア除去率は９３％以上に達している。同じ触
媒を用いて同じ温度でアンモニアを酸化分解しても、水
素ガスが共存しない比較例５においては、アンモニア除
去率は１％以下であり、実施例１４と比較例５を比べる
と、アンモニアの接触分解において酸素ガスと水素ガス
を共存させる本発明方法の効果が顕著であることが分か
る。白金をメソポーラスモレキュラーシーブスに担持し
た触媒を用い、酸素ガスと水素ガスの共存下にアンモニ
アを酸化分解する実施例３の本発明方法においては、１
３０℃という低い反応温度でアンモニア除去率は１００
％に達し、アンモニアは完全に分解除去されている。ま
た、窒素酸化物が生成せず、処理ガスの温度も低いの
で、さらに特別な処理を行うことなく、そのまま安全に
大気中に放出することができる。同じ触媒を用いて同じ
温度でアンモニアを酸化分解しても、水素ガスが共存し
ない比較例１においては、アンモニア除去率は反応温度
１３０℃において１.５％に過ぎず、反応温度を１７０
℃に高めても９.０％にしか達しないので、実施例３と
比較例１を比べると、アンモニアの接触分解において酸
素ガスと水素ガスを共存させる本発明方法の効果が顕著
であることが分かる。さらに、実施例１〜３の結果を見
ると、共存する水素ガスの量が増加するにつれ、同じ反
応温度におけるアンモニア除去率が高くなり、本発明方
法における水素ガスを共存させる効果が確認される。こ
のように共存する水素ガスの量が増加するとともにアン
モニア除去率が向上する効果は、実施例４〜６と比較例
２、実施例７〜９と比較例３、実施例１０〜１１と比較
例４、実施例１２〜１４と比較例５、実施例１５〜１７
と比較例６、実施例１８〜１９と比較例７、実施例２０
〜２１と比較例８、実施例２２〜２３と比較例９におい
ても、同様に認められる。
ルミナ担体に担持した触媒を用い、酸素ガスの共存下に
アンモニアを酸化分解する比較例１０の従来法において
は、アンモニア除去率を９７％以上とするためには反応
温度を２５０℃以上にする必要がある。このような高温
で処理するには耐熱性の良好な装置を必要とし、多量の
熱エネルギーを消費するのみならず、窒素酸化物が生成
し、処理ガスを安全に大気中に放出するには、さらにこ
の窒素酸化物の除去処理が必要である。これに対して、
パラジウムを活性炭に担持した触媒を用い、酸素ガスと
水素ガスの共存下にアンモニアを酸化分解する実施例１
４の本発明方法においては、７５℃という低い反応温度
でアンモニア除去率は９３％以上に達している。同じ触
媒を用いて同じ温度でアンモニアを酸化分解しても、水
素ガスが共存しない比較例５においては、アンモニア除
去率は１％以下であり、実施例１４と比較例５を比べる
と、アンモニアの接触分解において酸素ガスと水素ガス
を共存させる本発明方法の効果が顕著であることが分か
る。白金をメソポーラスモレキュラーシーブスに担持し
た触媒を用い、酸素ガスと水素ガスの共存下にアンモニ
アを酸化分解する実施例３の本発明方法においては、１
３０℃という低い反応温度でアンモニア除去率は１００
％に達し、アンモニアは完全に分解除去されている。ま
た、窒素酸化物が生成せず、処理ガスの温度も低いの
で、さらに特別な処理を行うことなく、そのまま安全に
大気中に放出することができる。同じ触媒を用いて同じ
温度でアンモニアを酸化分解しても、水素ガスが共存し
ない比較例１においては、アンモニア除去率は反応温度
１３０℃において１.５％に過ぎず、反応温度を１７０
℃に高めても９.０％にしか達しないので、実施例３と
比較例１を比べると、アンモニアの接触分解において酸
素ガスと水素ガスを共存させる本発明方法の効果が顕著
であることが分かる。さらに、実施例１〜３の結果を見
ると、共存する水素ガスの量が増加するにつれ、同じ反
応温度におけるアンモニア除去率が高くなり、本発明方
法における水素ガスを共存させる効果が確認される。こ
のように共存する水素ガスの量が増加するとともにアン
モニア除去率が向上する効果は、実施例４〜６と比較例
２、実施例７〜９と比較例３、実施例１０〜１１と比較
例４、実施例１２〜１４と比較例５、実施例１５〜１７
と比較例６、実施例１８〜１９と比較例７、実施例２０
〜２１と比較例８、実施例２２〜２３と比較例９におい
ても、同様に認められる。
【００１４】
【発明の効果】本発明方法によれば、アンモニア含有ガ
スを低い温度で処理してガス中のアンモニアを高い分解
率で分解除去することができ、処理中に有害な窒素酸化
物が発生することがない。
スを低い温度で処理してガス中のアンモニアを高い分解
率で分解除去することができ、処理中に有害な窒素酸化
物が発生することがない。
【図１】図１は、実施例において用いた装置の説明図で
ある。
ある。
【図２】図２は、反応温度とアンモニア除去率の関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
１ ガス混合器 ２ 反応カラム ３ 触媒 ４ 電気炉 ５ 生成した水 ６ トラップ ７ 処理ガス出口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 タルク・モハメド・サラマ 北海道札幌市南区澄川３条３丁目３−25 (72)発明者 上甲 勲 東京都新宿区西新宿３丁目４番７号 栗田 工業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】アンモニア含有ガスを、酸素ガスと水素ガ
スの共存下で触媒と接触させて、アンモニアを分解除去
することを特徴とするアンモニア含有ガスの処理方法。 - 【請求項２】触媒が、周期律表の第８族の金属元素又は
／及び第１Ｂ族の金属元素を含むものである請求項１記
載のアンモニア含有ガスの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9070371A JPH10249165A (ja) | 1997-03-07 | 1997-03-07 | アンモニア含有ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9070371A JPH10249165A (ja) | 1997-03-07 | 1997-03-07 | アンモニア含有ガスの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10249165A true JPH10249165A (ja) | 1998-09-22 |
Family
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