JPH10215011A - 圧電磁器トランスとその駆動方法 - Google Patents
圧電磁器トランスとその駆動方法Info
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- JPH10215011A JPH10215011A JP9018573A JP1857397A JPH10215011A JP H10215011 A JPH10215011 A JP H10215011A JP 9018573 A JP9018573 A JP 9018573A JP 1857397 A JP1857397 A JP 1857397A JP H10215011 A JPH10215011 A JP H10215011A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 エネルギー変換効率が高く、しかも１５０ｋ
Ｈｚ以下の低周波帯においても小型の圧電磁器トランス
を提供する。 【解決手段】 圧電磁器トランスの全体形状は円板状
で、厚み方向に対して、発電部と駆動部、あるいは対称
的に発電部・駆動部・発電部または駆動部・発電部・駆
動部が区分されている。各部は厚み方向に互い違いに分
極された積層構造をなし、内部電極は側端面から外部電
極を介して主面上へと引き回し、振動の節に当たる主面
中心付近より電気端子を引き出す。動作時は、径方向拡
がり振動の基本モードを利用する。駆動側電気端子に径
方向拡がり振動基本モードを励振する周波数で電圧を印
加すると、駆動部は電気機械結合係数ｋｒに依存するｋ
ｒモードで振動し、この振動は同時に発電部側に伝わ
り、発電部側ではｋｒに依存する高い効率で電気エネル
ギーに変換される。圧電磁器板の形状を正方形板にした
場合にも、同様の特徴が得られる。
Ｈｚ以下の低周波帯においても小型の圧電磁器トランス
を提供する。 【解決手段】 圧電磁器トランスの全体形状は円板状
で、厚み方向に対して、発電部と駆動部、あるいは対称
的に発電部・駆動部・発電部または駆動部・発電部・駆
動部が区分されている。各部は厚み方向に互い違いに分
極された積層構造をなし、内部電極は側端面から外部電
極を介して主面上へと引き回し、振動の節に当たる主面
中心付近より電気端子を引き出す。動作時は、径方向拡
がり振動の基本モードを利用する。駆動側電気端子に径
方向拡がり振動基本モードを励振する周波数で電圧を印
加すると、駆動部は電気機械結合係数ｋｒに依存するｋ
ｒモードで振動し、この振動は同時に発電部側に伝わ
り、発電部側ではｋｒに依存する高い効率で電気エネル
ギーに変換される。圧電磁器板の形状を正方形板にした
場合にも、同様の特徴が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、小型で高効率の電
力伝送が求められる電源回路用変圧素子とその取り扱い
方法に関するものである。
力伝送が求められる電源回路用変圧素子とその取り扱い
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、円板の径方向拡がり振動を利用し
た圧電磁器トランスとして特開平４−１６７５０４号公
報、特開平４−３３８６８５号公報、特開平５−６７８
１９号公報で記載されている圧電磁器トランスが知られ
ている。これらの圧電磁器トランスは概して、図７に示
す如く、円板の径方向拡がり振動３次モードを積極的に
利用し、５００ｋＨｚ以上の高周波帯で動作する。図７
（ａ）は圧電磁器トランスの平面図、図７（ｂ）はＡ−
Ａ’における断面図、図７（ｃ）はＢ−Ｂ’における断
面図を示す。本従来例の圧電磁器トランスは、圧電磁器
円板の径方向中心部分において、厚み方向に対向する内
部電極７４を有する高インピーダンス部分７２とその外
側に電極を有しない絶縁環状部分７０、更に、その外側
に厚み方向に相対向する複数対の内部電極７３を有する
低インピーダンス部７１からなり、高インピーダンス部
分７２の内部電極７４の一端は、低インピーダンス部７
１の内部電極７３に接すること無く圧電磁器円板の側端
面に露出し、外部電極７９、７９’により一層おきに接
続され、外部電極７９、７９’はそれぞれ電気端子７
５、７５’に接続される。また、低インピーダンス部７
１の内部電極７３の一端は圧電磁器円板の側端面に露出
し外部電極７８、７８’により側端面上で一層おきに接
続され、更に、外部電極７８、７８’はそれぞれ電気端
子７６、７６’に接続してなることを特徴とする圧電磁
器トランスである。
た圧電磁器トランスとして特開平４−１６７５０４号公
報、特開平４−３３８６８５号公報、特開平５−６７８
１９号公報で記載されている圧電磁器トランスが知られ
ている。これらの圧電磁器トランスは概して、図７に示
す如く、円板の径方向拡がり振動３次モードを積極的に
利用し、５００ｋＨｚ以上の高周波帯で動作する。図７
（ａ）は圧電磁器トランスの平面図、図７（ｂ）はＡ−
Ａ’における断面図、図７（ｃ）はＢ−Ｂ’における断
面図を示す。本従来例の圧電磁器トランスは、圧電磁器
円板の径方向中心部分において、厚み方向に対向する内
部電極７４を有する高インピーダンス部分７２とその外
側に電極を有しない絶縁環状部分７０、更に、その外側
に厚み方向に相対向する複数対の内部電極７３を有する
低インピーダンス部７１からなり、高インピーダンス部
分７２の内部電極７４の一端は、低インピーダンス部７
１の内部電極７３に接すること無く圧電磁器円板の側端
面に露出し、外部電極７９、７９’により一層おきに接
続され、外部電極７９、７９’はそれぞれ電気端子７
５、７５’に接続される。また、低インピーダンス部７
１の内部電極７３の一端は圧電磁器円板の側端面に露出
し外部電極７８、７８’により側端面上で一層おきに接
続され、更に、外部電極７８、７８’はそれぞれ電気端
子７６、７６’に接続してなることを特徴とする圧電磁
器トランスである。
【０００３】本引例において、円板の中央部分に高イン
ピーダンス部７２、円板の周辺部分に低インピーダンス
部７１が形成され、径方向拡がり振動３次モードを積極
的に利用するため、内部電極７３、７４はそれぞれ径方
向拡がり振動３次モードの振動の節部を中心として形成
されている。
ピーダンス部７２、円板の周辺部分に低インピーダンス
部７１が形成され、径方向拡がり振動３次モードを積極
的に利用するため、内部電極７３、７４はそれぞれ径方
向拡がり振動３次モードの振動の節部を中心として形成
されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本引例
において、径方向拡がり振動３次モードは積極的に励振
可能であるが、実効的電気機械結合係数の大きな振動モ
ードである一様に円板が伸縮する径方向拡がり振動基本
モードを、強勢に励振することは不可能である。また、
本引例の圧電磁器トランスをＡＣアダプタに応用した場
合、１５０ｋＨｚ以下の周波数帯で動作させることが要
求されるため、径方向拡がり振動３次モードで動作する
圧電磁器トランスでは必然的にトランスの寸法が大型化
してしまうという欠点があった。
において、径方向拡がり振動３次モードは積極的に励振
可能であるが、実効的電気機械結合係数の大きな振動モ
ードである一様に円板が伸縮する径方向拡がり振動基本
モードを、強勢に励振することは不可能である。また、
本引例の圧電磁器トランスをＡＣアダプタに応用した場
合、１５０ｋＨｚ以下の周波数帯で動作させることが要
求されるため、径方向拡がり振動３次モードで動作する
圧電磁器トランスでは必然的にトランスの寸法が大型化
してしまうという欠点があった。
【０００５】本発明の目的は、エネルギー変換効率が高
く、しかも１５０ｋＨｚ以下の低周波帯において小型の
圧電磁器トランスを提供することにある。
く、しかも１５０ｋＨｚ以下の低周波帯において小型の
圧電磁器トランスを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に基づく圧電磁器
トランスは、外形形状が円形板である圧電磁器板よりな
り、圧電磁器板の円形表面を主面とするとき、圧電磁器
板を厚み方向において主面に平行な２つの領域に区分し
て、その一方の領域を駆動部、他方の領域を発電部とし
ている。駆動部および発電部のそれぞれは、主面に平行
に形成され厚み方向に対向する複数の内部電極対と各内
部電極間の領域とよりなる積層構造を有し、かつ、互い
に隣り合う内部電極間の領域は、分極方向が逆向きとな
るように分極が施されており、さらに、駆動部と発電部
との間の中間領域は未分極の絶縁層として設定されてい
る。また、互いに対向する内部電極はその極性が逆とな
るようそれぞれの一部分が圧電磁器板の別々の側端面に
露出して外部電極により一層毎に交互に接続され、さら
にそれぞれの電気端子に接続している。
トランスは、外形形状が円形板である圧電磁器板よりな
り、圧電磁器板の円形表面を主面とするとき、圧電磁器
板を厚み方向において主面に平行な２つの領域に区分し
て、その一方の領域を駆動部、他方の領域を発電部とし
ている。駆動部および発電部のそれぞれは、主面に平行
に形成され厚み方向に対向する複数の内部電極対と各内
部電極間の領域とよりなる積層構造を有し、かつ、互い
に隣り合う内部電極間の領域は、分極方向が逆向きとな
るように分極が施されており、さらに、駆動部と発電部
との間の中間領域は未分極の絶縁層として設定されてい
る。また、互いに対向する内部電極はその極性が逆とな
るようそれぞれの一部分が圧電磁器板の別々の側端面に
露出して外部電極により一層毎に交互に接続され、さら
にそれぞれの電気端子に接続している。
【０００７】さらに、他の形式のものは、圧電磁器板の
円形表面を主面とするとき、圧電磁器板を厚み方向にお
いて主面に平行な中心断平面に対し対称構造となるよう
に３つの領域に区分して、その中央領域を駆動部および
発電部のいずれか一方のものとし、中央領域の両側の領
域をそれぞれ、駆動部および発電部のうち中央領域と異
なる他方のものとして、駆動部および発電部のそれぞれ
は、主面に平行に形成され厚み方向に対向する複数の内
部電極対と各内部電極間の領域とよりなる積層構造を有
し、かつ、互いに隣り合う内部電極間の領域は、分極方
向が逆向きとなるように分極が施されており、さらに、
駆動部と発電部との間の中間領域は未分極として絶縁層
に設定されている。また、互いに対向する内部電極はそ
の極性が逆となるようそれぞれの一部分が圧電磁器板の
別々の側端面に露出して外部電極により一層毎に交互に
接続され、さらにそれぞれの電気端子に接続している。
円形表面を主面とするとき、圧電磁器板を厚み方向にお
いて主面に平行な中心断平面に対し対称構造となるよう
に３つの領域に区分して、その中央領域を駆動部および
発電部のいずれか一方のものとし、中央領域の両側の領
域をそれぞれ、駆動部および発電部のうち中央領域と異
なる他方のものとして、駆動部および発電部のそれぞれ
は、主面に平行に形成され厚み方向に対向する複数の内
部電極対と各内部電極間の領域とよりなる積層構造を有
し、かつ、互いに隣り合う内部電極間の領域は、分極方
向が逆向きとなるように分極が施されており、さらに、
駆動部と発電部との間の中間領域は未分極として絶縁層
に設定されている。また、互いに対向する内部電極はそ
の極性が逆となるようそれぞれの一部分が圧電磁器板の
別々の側端面に露出して外部電極により一層毎に交互に
接続され、さらにそれぞれの電気端子に接続している。
【０００８】上述した圧電磁器トランスは、いずれもそ
の円形の圧電磁器板の代りに正方形状のものを用いて同
様に構成することができる。また、側端面で接続された
電気端子をそれぞれ圧電磁器板の上下主面の中心付近ま
で引き出し、これより電気リード線を引き出すこともで
きる。これは圧電磁器トランスを径方向（円形板の場
合）または輪郭方向（正方形板の場合）拡がり振動基本
モードで動作させるため、振動の腹となる側端面をさけ
て振動の影響を受けにくい上下主面の中心付近を選ぶわ
けである。
の円形の圧電磁器板の代りに正方形状のものを用いて同
様に構成することができる。また、側端面で接続された
電気端子をそれぞれ圧電磁器板の上下主面の中心付近ま
で引き出し、これより電気リード線を引き出すこともで
きる。これは圧電磁器トランスを径方向（円形板の場
合）または輪郭方向（正方形板の場合）拡がり振動基本
モードで動作させるため、振動の腹となる側端面をさけ
て振動の影響を受けにくい上下主面の中心付近を選ぶわ
けである。
【０００９】上述の各圧電磁器トランスの駆動方法は、
本発明によれば電気機械結合係数の大きな径方向または
輪郭方向拡がり振動基本モードを利用することとしてお
り、圧電磁器トランスの電力伝送効率が従来の圧電磁器
トランスよりも増大し、圧電磁器トランス素子のさらな
る小型化を可能としている。
本発明によれば電気機械結合係数の大きな径方向または
輪郭方向拡がり振動基本モードを利用することとしてお
り、圧電磁器トランスの電力伝送効率が従来の圧電磁器
トランスよりも増大し、圧電磁器トランス素子のさらな
る小型化を可能としている。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図に
より説明する。図１および図３は本発明の２つの実施形
態例を示す図であり、図１は圧電磁器トランスを円板形
状で形成した場合、図３は正方形板形状で形成した場合
のものである。
より説明する。図１および図３は本発明の２つの実施形
態例を示す図であり、図１は圧電磁器トランスを円板形
状で形成した場合、図３は正方形板形状で形成した場合
のものである。
【００１１】いま、図１（ａ）は圧電磁器トランスの上
面図を示し、全体形状は円板状であり、図１（ｂ）は図
１（ａ）のＡ−Ａ’視断面を示し、圧電磁器円板１０は
厚み方向に２区分され、それぞれが駆動部１１、発電部
１２をなしている。
面図を示し、全体形状は円板状であり、図１（ｂ）は図
１（ａ）のＡ−Ａ’視断面を示し、圧電磁器円板１０は
厚み方向に２区分され、それぞれが駆動部１１、発電部
１２をなしている。
【００１２】次に図２にこの積層構造と電極構成の詳細
を示す。
を示す。
【００１３】駆動部１１に上主面に平行に間隔を置いて
設置された円形の内部電極２１は一層おきにそれぞれ圧
電磁器円板１０の対向する別の側端面に露出し、外部電
極２２および２２’により側端面上でそれぞれ接続さ
れ、圧電磁器円板１０の上主面に引き出されて電気端子
２３および２３’にそれぞれ接続する。発電部１２の下
主面に平行に間隔を置いて設置された円形の内部電極２
４も同様に一層おきに、駆動部１１の場合とは９０°だ
けずれた方向の圧電磁器円板１０の対向する側端部に露
出し、外部電極２５および２５’により側端面上でそれ
ぞれ接続され、圧電磁器円板１０の下主面に引き出され
て電気端子２６および２６’にそれぞれ接続する。
設置された円形の内部電極２１は一層おきにそれぞれ圧
電磁器円板１０の対向する別の側端面に露出し、外部電
極２２および２２’により側端面上でそれぞれ接続さ
れ、圧電磁器円板１０の上主面に引き出されて電気端子
２３および２３’にそれぞれ接続する。発電部１２の下
主面に平行に間隔を置いて設置された円形の内部電極２
４も同様に一層おきに、駆動部１１の場合とは９０°だ
けずれた方向の圧電磁器円板１０の対向する側端部に露
出し、外部電極２５および２５’により側端面上でそれ
ぞれ接続され、圧電磁器円板１０の下主面に引き出され
て電気端子２６および２６’にそれぞれ接続する。
【００１４】駆動部１１と発電部１２とは、それぞれ、
内部電極２１，２４の中間領域が厚み方向に交互に逆向
きに分極された積層構造を形成しており、図中の矢印は
各層の分極方向を示す。また、駆動部１１と発電部１２
との間には、未分極の圧電磁器層により絶縁部２７が設
けられている。この絶縁部２７は適当にその厚さをとる
ことが可能で、圧電磁器トランスの駆動部−発電部間の
沿面距離を適当に選定することが可能である。また、上
下主面と内部電極２１，２４間の最終層は未分極部２８
とし、上下主面と内部電極２１，２４との間の絶縁を図
り、電気端子２３，２３’，２６，２６’の上下主面中
央付近からの引き出しが可能となっている。
内部電極２１，２４の中間領域が厚み方向に交互に逆向
きに分極された積層構造を形成しており、図中の矢印は
各層の分極方向を示す。また、駆動部１１と発電部１２
との間には、未分極の圧電磁器層により絶縁部２７が設
けられている。この絶縁部２７は適当にその厚さをとる
ことが可能で、圧電磁器トランスの駆動部−発電部間の
沿面距離を適当に選定することが可能である。また、上
下主面と内部電極２１，２４間の最終層は未分極部２８
とし、上下主面と内部電極２１，２４との間の絶縁を図
り、電気端子２３，２３’，２６，２６’の上下主面中
央付近からの引き出しが可能となっている。
【００１５】上述したように、駆動部１１および発電部
１２の電気端子２３，２３’，２６，２６’の取り出し
部をそれぞれ上主面と下主面の中央にするために外部電
極を引き回したのは、振動の影響を受けにくい位置から
の取り出しを図ったものである。これは、本発明の圧電
磁器トランスでは、径方向拡がり振動基本モードで動作
させるためその外側端面は振動の活性部（腹）であり、
この部分への電気端子の接合は、はがれなど信頼性に問
題を生ずるからである。
１２の電気端子２３，２３’，２６，２６’の取り出し
部をそれぞれ上主面と下主面の中央にするために外部電
極を引き回したのは、振動の影響を受けにくい位置から
の取り出しを図ったものである。これは、本発明の圧電
磁器トランスでは、径方向拡がり振動基本モードで動作
させるためその外側端面は振動の活性部（腹）であり、
この部分への電気端子の接合は、はがれなど信頼性に問
題を生ずるからである。
【００１６】次に、本形態例の圧電磁器トランスの動作
について説明する。本形態例の圧電磁器トランスにおい
ては、径方向拡がり振動の基本モードを利用する。圧電
磁器トランスの駆動部側電気端子２３，２３’に径方向
拡がり振動基本モードを励振する周波数で電圧を印加す
ると、駆動部１１は電気機械結合係数ｋｒに依存する径
方向拡がり振動基本モード（ｋｒモード）で振動する。
この振動は同時に発電部１２側に伝わり、発電部１２側
ではｋｒに依存する電気エネルギーに変換される。一般
に圧電磁器材料の電気機械結合係数ｋｒは圧電横効果長
さ方向縦振動の電気機械結合係数ｋ３１より約２倍大き
く、エネルギー変換効率が高くなる。エネルギー変換効
率が高いことにより、圧電磁器トランスの電力伝送効率
も向上すると同時に、圧電磁器トランス素子の容積もさ
らなる小型化が可能となる。
について説明する。本形態例の圧電磁器トランスにおい
ては、径方向拡がり振動の基本モードを利用する。圧電
磁器トランスの駆動部側電気端子２３，２３’に径方向
拡がり振動基本モードを励振する周波数で電圧を印加す
ると、駆動部１１は電気機械結合係数ｋｒに依存する径
方向拡がり振動基本モード（ｋｒモード）で振動する。
この振動は同時に発電部１２側に伝わり、発電部１２側
ではｋｒに依存する電気エネルギーに変換される。一般
に圧電磁器材料の電気機械結合係数ｋｒは圧電横効果長
さ方向縦振動の電気機械結合係数ｋ３１より約２倍大き
く、エネルギー変換効率が高くなる。エネルギー変換効
率が高いことにより、圧電磁器トランスの電力伝送効率
も向上すると同時に、圧電磁器トランス素子の容積もさ
らなる小型化が可能となる。
【００１７】なお、図３に示す如く、圧電磁器板３０の
形状を正方形型とし、輪郭方向拡がり振動の基本モード
を利用するときも、円板型の場合と同様の特徴が得られ
る。ただし、この場合、輪郭方向拡がり振動モードの電
気機械結合係数は、円板の径方向拡がり振動モードの電
気機械結合係数ｋｒに比べて約８０％と若干劣り、エネ
ルギー変換効率に若干影響してしまうが、圧電横効果長
さ方向縦振動モードに比べれば十分高いものである。
形状を正方形型とし、輪郭方向拡がり振動の基本モード
を利用するときも、円板型の場合と同様の特徴が得られ
る。ただし、この場合、輪郭方向拡がり振動モードの電
気機械結合係数は、円板の径方向拡がり振動モードの電
気機械結合係数ｋｒに比べて約８０％と若干劣り、エネ
ルギー変換効率に若干影響してしまうが、圧電横効果長
さ方向縦振動モードに比べれば十分高いものである。
【００１８】次に、さらに本発明の他の形式の実施の形
態例を図により説明する。図４、図６はこの他の形式の
２つの実施形態を示す図である。図４は圧電磁器トラン
スを円板形状で形成した場合、図６は正方形板形状で形
成した場合のものである。図４（ａ）は先に述べた図１
（ａ）と同様に圧電磁器トランスの上面図を示し、全体
形状は円板状であるが、圧電磁器円板４０は図４（ｂ）
に示すように厚み方向に中心断平面に対して対称構造と
なるように３分割され、それぞれが下から発電部４２、
駆動部４１、発電部４３をなしている。
態例を図により説明する。図４、図６はこの他の形式の
２つの実施形態を示す図である。図４は圧電磁器トラン
スを円板形状で形成した場合、図６は正方形板形状で形
成した場合のものである。図４（ａ）は先に述べた図１
（ａ）と同様に圧電磁器トランスの上面図を示し、全体
形状は円板状であるが、圧電磁器円板４０は図４（ｂ）
に示すように厚み方向に中心断平面に対して対称構造と
なるように３分割され、それぞれが下から発電部４２、
駆動部４１、発電部４３をなしている。
【００１９】次に図５にこの積層構造と電極構成の詳細
を示す。
を示す。
【００２０】駆動部４１に圧電磁器円板４０に平行に間
隔を置いて設置された円形の内部電極５１は一層おきに
それぞれ圧電磁器円板４０の対向する側端面に露出し、
外部電極５２および５２’により側端面上でそれぞれ接
続され、圧電磁器円板４０の下主面中央に引き出されて
電気端子５３および５３’にそれぞれ接続する。発電部
４２および発電部４３の内部電極５４も同様に一層おき
に駆動部４１の場合とは９０°だけずれた方向の圧電磁
器円板４０の対向する側端部に露出し、外部電極５５お
よび５５’により側端面上でそれぞれ接続され、圧電磁
器円板４０の上主面に引き出されて電気端子５６および
５６’にそれぞれ接続する。
隔を置いて設置された円形の内部電極５１は一層おきに
それぞれ圧電磁器円板４０の対向する側端面に露出し、
外部電極５２および５２’により側端面上でそれぞれ接
続され、圧電磁器円板４０の下主面中央に引き出されて
電気端子５３および５３’にそれぞれ接続する。発電部
４２および発電部４３の内部電極５４も同様に一層おき
に駆動部４１の場合とは９０°だけずれた方向の圧電磁
器円板４０の対向する側端部に露出し、外部電極５５お
よび５５’により側端面上でそれぞれ接続され、圧電磁
器円板４０の上主面に引き出されて電気端子５６および
５６’にそれぞれ接続する。
【００２１】駆動部４１と２つの発電部４２、４３と
は、それぞれ、厚み方向に交互に逆向きに分極された積
層構造を形成しており、図中の矢印は各層の分極方向を
示す。また、駆動部４１と発電部４２、４３の間には、
未分極の圧電磁器層により絶縁部５７、５８をそれぞれ
設けている。この絶縁部５７、５８は適当にその厚さを
とることが可能で、圧電磁器トランスの駆動部−発電部
間の沿面距離を適当に選定することが可能である。ま
た、上下主面と内部電極間の最終層は、それぞれ未分極
部５９、６０とし、主面と内部電極と間の絶縁を図り、
電気端子５３、５３’、５６、５６’の主面中央付近か
らの引き出しが可能となるようにしている。
は、それぞれ、厚み方向に交互に逆向きに分極された積
層構造を形成しており、図中の矢印は各層の分極方向を
示す。また、駆動部４１と発電部４２、４３の間には、
未分極の圧電磁器層により絶縁部５７、５８をそれぞれ
設けている。この絶縁部５７、５８は適当にその厚さを
とることが可能で、圧電磁器トランスの駆動部−発電部
間の沿面距離を適当に選定することが可能である。ま
た、上下主面と内部電極間の最終層は、それぞれ未分極
部５９、６０とし、主面と内部電極と間の絶縁を図り、
電気端子５３、５３’、５６、５６’の主面中央付近か
らの引き出しが可能となるようにしている。
【００２２】上述したように、駆動部４１および発電部
４２の電気端子５３、５３’、５６、５６’の取り出し
部をそれぞれ下主面と上主面の中央にするために外部電
極を引き回したのは、振動の影響を受けにくい位置から
の取り出しを図ったものである。これは、本発明の圧電
磁器トランスでは、径方向拡がり振動基本モードで動作
させるためその外側面は振動の活性部（腹）であり、こ
の部分への電気端子の接合は、はがれなど信頼性に問題
を生ずるからである。
４２の電気端子５３、５３’、５６、５６’の取り出し
部をそれぞれ下主面と上主面の中央にするために外部電
極を引き回したのは、振動の影響を受けにくい位置から
の取り出しを図ったものである。これは、本発明の圧電
磁器トランスでは、径方向拡がり振動基本モードで動作
させるためその外側面は振動の活性部（腹）であり、こ
の部分への電気端子の接合は、はがれなど信頼性に問題
を生ずるからである。
【００２３】次に、本形態例の圧電磁器トランスの動作
について説明する。本形態例の圧電磁器トランスにおい
ても径方向拡がり振動の基本モードを利用する。圧電磁
器トランスの駆動部側電気端子５３、５３’に径方向拡
がり振動基本モードを励振する周波数で電圧を印加する
と、駆動部４１は電気機械結合係数ｋｒに依存する径方
向拡がり振動基本モード（ｋｒモード）で振動する。こ
の振動は同時に両発電部４２、４３側に伝わり、発電部
４２、４３側ではｋｒに依存する電気エネルギーに変換
される。一般に圧電磁器材料の電気機械結合係数ｋｒは
圧電横効果長さ方向縦振動の電気機械結合係数ｋ３１よ
り約２倍大きく、エネルギー変換効率が高くなる。エネ
ルギー変換効率が高いことにより、圧電磁器トランスの
電力伝送効率も向上すると同時に、圧電磁器トランス素
子の容積もさらなる小型化が可能となる。
について説明する。本形態例の圧電磁器トランスにおい
ても径方向拡がり振動の基本モードを利用する。圧電磁
器トランスの駆動部側電気端子５３、５３’に径方向拡
がり振動基本モードを励振する周波数で電圧を印加する
と、駆動部４１は電気機械結合係数ｋｒに依存する径方
向拡がり振動基本モード（ｋｒモード）で振動する。こ
の振動は同時に両発電部４２、４３側に伝わり、発電部
４２、４３側ではｋｒに依存する電気エネルギーに変換
される。一般に圧電磁器材料の電気機械結合係数ｋｒは
圧電横効果長さ方向縦振動の電気機械結合係数ｋ３１よ
り約２倍大きく、エネルギー変換効率が高くなる。エネ
ルギー変換効率が高いことにより、圧電磁器トランスの
電力伝送効率も向上すると同時に、圧電磁器トランス素
子の容積もさらなる小型化が可能となる。
【００２４】なお、図６に示す如く、圧電磁器板６０の
形状を正方形板型とし、輪郭方向拡がり振動の基本モー
ドを利用することも、円板型の場合と同様の特徴が得ら
れる。ただし、この場合、輪郭方向拡がり振動モードの
電気機械結合係数は、円板の径方向拡がり振動モードの
電気機械結合係数ｋｒに比べて約８０％と若干劣り、エ
ネルギー変換効率に若干影響してしまうが、圧電横効果
長さ方向縦振動モードに比べれば十分高いものである。
形状を正方形板型とし、輪郭方向拡がり振動の基本モー
ドを利用することも、円板型の場合と同様の特徴が得ら
れる。ただし、この場合、輪郭方向拡がり振動モードの
電気機械結合係数は、円板の径方向拡がり振動モードの
電気機械結合係数ｋｒに比べて約８０％と若干劣り、エ
ネルギー変換効率に若干影響してしまうが、圧電横効果
長さ方向縦振動モードに比べれば十分高いものである。
【００２５】また本発明では駆動部４１と発電部４２、
４３の構成を厚み方向に中央断平面に対して対称構造と
しており、そのため、スプリアス応答の要因となる撓み
振動モードの抑制が図られ、撓み振動が励振されないこ
とが大きな特徴である。なお、駆動部、発電部の分割は
本形態例においては発電部−駆動部−発電部のように駆
動部４１を発電部４２、４３で挟んだような構成となっ
ているが、その逆の駆動部−発電部−駆動部のように発
電部を駆動部で挟むような構成であろうとも厚み方向に
対して対称構造であれば同じ効果が得られる。
４３の構成を厚み方向に中央断平面に対して対称構造と
しており、そのため、スプリアス応答の要因となる撓み
振動モードの抑制が図られ、撓み振動が励振されないこ
とが大きな特徴である。なお、駆動部、発電部の分割は
本形態例においては発電部−駆動部−発電部のように駆
動部４１を発電部４２、４３で挟んだような構成となっ
ているが、その逆の駆動部−発電部−駆動部のように発
電部を駆動部で挟むような構成であろうとも厚み方向に
対して対称構造であれば同じ効果が得られる。
【００２６】
（１）本発明に基づく圧電磁器トランスの実施例として
図１に示すような構成の圧電磁器トランスを作製した。
圧電磁器円板１０の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒ3−Ｐｂ
ＴｉＯ3 ）系圧電磁器板を用いた。圧電磁器円板１０の
寸法は直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍである。次に内部電極
および圧電磁器層の積層は、周知のセラミック積層技術
によって行い、駆動部は５層のセラミック層、発電部は
７層のセラミック層、内部電極の直径は２６ｍｍとし
た。隣接する圧電磁器層間においては前述の如く分極方
向は逆向きとなっている。外部電極はＡｇペーストをス
クリーン印刷・焼成することにより、上下主面および側
端面に形成した。この電極は、塗布・焼成以外の方法、
例えば蒸着法やスパッタ法を用いて、Ａｇ以外の導電材
料の薄膜を形成することもできる。続いて、円板の中心
付近の各外部電極から導線をハンダで接続し、電気端子
を形成した。
図１に示すような構成の圧電磁器トランスを作製した。
圧電磁器円板１０の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒ3−Ｐｂ
ＴｉＯ3 ）系圧電磁器板を用いた。圧電磁器円板１０の
寸法は直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍである。次に内部電極
および圧電磁器層の積層は、周知のセラミック積層技術
によって行い、駆動部は５層のセラミック層、発電部は
７層のセラミック層、内部電極の直径は２６ｍｍとし
た。隣接する圧電磁器層間においては前述の如く分極方
向は逆向きとなっている。外部電極はＡｇペーストをス
クリーン印刷・焼成することにより、上下主面および側
端面に形成した。この電極は、塗布・焼成以外の方法、
例えば蒸着法やスパッタ法を用いて、Ａｇ以外の導電材
料の薄膜を形成することもできる。続いて、円板の中心
付近の各外部電極から導線をハンダで接続し、電気端子
を形成した。
【００２７】この圧電磁器トランスの径方向拡がり振動
基本モードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特性
から７５ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランスに
１０オームの負荷を接続し、電力伝送試験を行ったとこ
ろ、２０Ｗ（１４Ｖ／１．４Ａ）の出力電力、最大エネ
ルギー変換効率９７％が得られた。 （２）本発明に基づく圧電磁器トランスの第２の実施例
として図３に示すような構成の圧電磁器トランスを作製
した。圧電磁器板の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒＯ 3 −Ｐ
ｂＴｉＯ3 ）系圧電磁器板を用いた。圧電磁器板３０の
寸法は３０ｍｍ×５ｍｍである。次に内部電極および圧
電磁器層の積層は、周知のセラミック積層技術によって
行い、駆動部は５層のセラミック層、発電部は７層のセ
ラミック層、内部電極は外側面から１．５ｍｍのマージ
ンを持ち、２７ｍｍ×２７ｍｍとした。隣接する圧電磁
器層間においては前述の如く分極方向は逆向きとなって
いる。外部電極はＡｇペーストをスクリーン印刷・焼成
することにより、上下主面および側端面に形成した。こ
の電極は、塗布・焼成以外の方法、例えば蒸着法やスパ
ッタ法を用いて、Ａｇ以外の導電材料の薄膜を形成する
こともできる。続いて、円板の中心付近の各外部電極か
ら導線をハンダで接続し、電気端子を形成した。
基本モードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特性
から７５ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランスに
１０オームの負荷を接続し、電力伝送試験を行ったとこ
ろ、２０Ｗ（１４Ｖ／１．４Ａ）の出力電力、最大エネ
ルギー変換効率９７％が得られた。 （２）本発明に基づく圧電磁器トランスの第２の実施例
として図３に示すような構成の圧電磁器トランスを作製
した。圧電磁器板の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒＯ 3 −Ｐ
ｂＴｉＯ3 ）系圧電磁器板を用いた。圧電磁器板３０の
寸法は３０ｍｍ×５ｍｍである。次に内部電極および圧
電磁器層の積層は、周知のセラミック積層技術によって
行い、駆動部は５層のセラミック層、発電部は７層のセ
ラミック層、内部電極は外側面から１．５ｍｍのマージ
ンを持ち、２７ｍｍ×２７ｍｍとした。隣接する圧電磁
器層間においては前述の如く分極方向は逆向きとなって
いる。外部電極はＡｇペーストをスクリーン印刷・焼成
することにより、上下主面および側端面に形成した。こ
の電極は、塗布・焼成以外の方法、例えば蒸着法やスパ
ッタ法を用いて、Ａｇ以外の導電材料の薄膜を形成する
こともできる。続いて、円板の中心付近の各外部電極か
ら導線をハンダで接続し、電気端子を形成した。
【００２８】この圧電磁器トランスの輪郭方向拡がり振
動基本モードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特
性から７３ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランス
に１０オームの負荷を接続し、電力伝送試験を行ったと
ころ、２０Ｗ（１４Ｖ／１．４Ａ）の出力電力、最大エ
ネルギー変換効率９６％が得られた。 （３）本発明に基づく圧電磁器トランスの第３の実施例
として図４に示すような構成の圧電磁器トランスを作製
した。圧電磁器円板の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒＯ3 −
ＰｂＴｉＯ3 ）系圧電磁器板を用いた。圧電磁器円板４
０の寸法は直径３０ｍｍ、厚さ７ｍｍである。次に内部
電極５１、５４および圧電磁器円板４０の積層は、周知
のセラミック積層技術によって行い、駆動部４１は３層
のセラミック層、２つの発電部４２、４３はそれぞれ７
層のセラミック層、内部電極の直径は２６ｍｍとした。
隣接する圧電磁器層間においては前述の如く分極方向は
逆向きとなっている。外部電極５２、５２’、５５、５
５’はＡｇペーストをスクリーン印刷・焼成することに
より、上下主面および側端面に形成した。この電極は、
塗布・焼成以外の方法、例えば蒸着法やスパッタ法を用
いて、Ａｇ以外の導電材料の薄膜を形成することもでき
る。続いて、円板の中心付近の各外部電極から導線をハ
ンダで接続し、電気端子５３、５３’、５６、５６’を
それぞれ形成した。
動基本モードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特
性から７３ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランス
に１０オームの負荷を接続し、電力伝送試験を行ったと
ころ、２０Ｗ（１４Ｖ／１．４Ａ）の出力電力、最大エ
ネルギー変換効率９６％が得られた。 （３）本発明に基づく圧電磁器トランスの第３の実施例
として図４に示すような構成の圧電磁器トランスを作製
した。圧電磁器円板の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒＯ3 −
ＰｂＴｉＯ3 ）系圧電磁器板を用いた。圧電磁器円板４
０の寸法は直径３０ｍｍ、厚さ７ｍｍである。次に内部
電極５１、５４および圧電磁器円板４０の積層は、周知
のセラミック積層技術によって行い、駆動部４１は３層
のセラミック層、２つの発電部４２、４３はそれぞれ７
層のセラミック層、内部電極の直径は２６ｍｍとした。
隣接する圧電磁器層間においては前述の如く分極方向は
逆向きとなっている。外部電極５２、５２’、５５、５
５’はＡｇペーストをスクリーン印刷・焼成することに
より、上下主面および側端面に形成した。この電極は、
塗布・焼成以外の方法、例えば蒸着法やスパッタ法を用
いて、Ａｇ以外の導電材料の薄膜を形成することもでき
る。続いて、円板の中心付近の各外部電極から導線をハ
ンダで接続し、電気端子５３、５３’、５６、５６’を
それぞれ形成した。
【００２９】この圧電磁器トランスの径方向拡がり振動
基本モードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特性
から７４ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランスに
１０オームの負荷を接続し、電力伝送試験を行ったとこ
ろ、２０Ｗ（１４Ｖ／１．４Ａ）の出力電力、最大エネ
ルギー変換効率９７％が得られた。また、１５０ｋＨｚ
以下の周波数範囲においては撓みモードなどによるスブ
リアス応答は見られなかった。 （４）本発明に基づく圧電磁器トランスの第４の実施例
として図６に示すような構成の圧電磁器トランスを作製
した。圧電磁器板の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒＯ 3 −Ｐ
ｂＴｉＯ3 ）系圧電磁器板を用いた。圧電磁器板６０の
寸法は３０ｍｍ×３０ｍｍ×７ｍｍである。次に内部電
極および圧電磁器の積層は、周知のセラミック積層技術
によって行い、駆動部６１は３層のセラミック層、２つ
の発電部６２、６３はそれぞれ７層のセラミック層、内
部電極は外側面から１．５ｍｍのマージンを持ち、２７
ｍｍ×２７ｍｍとした。隣接する圧電磁器層間において
は前述の如く分極方向は逆向きとなっている。外部電極
はＡｇペーストをスクリーン印刷・焼成することによ
り、上下主面および側端面に形成した。この電極は、塗
布・焼成以外の方法、例えば蒸着法やスパッタ法を用い
て、Ａｇ以外の導電材料の薄膜を形成することもでき
る。続いて、円板の中心付近の各外部電極から導線をハ
ンダで接続し、電気端子を形成した。
基本モードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特性
から７４ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランスに
１０オームの負荷を接続し、電力伝送試験を行ったとこ
ろ、２０Ｗ（１４Ｖ／１．４Ａ）の出力電力、最大エネ
ルギー変換効率９７％が得られた。また、１５０ｋＨｚ
以下の周波数範囲においては撓みモードなどによるスブ
リアス応答は見られなかった。 （４）本発明に基づく圧電磁器トランスの第４の実施例
として図６に示すような構成の圧電磁器トランスを作製
した。圧電磁器板の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒＯ 3 −Ｐ
ｂＴｉＯ3 ）系圧電磁器板を用いた。圧電磁器板６０の
寸法は３０ｍｍ×３０ｍｍ×７ｍｍである。次に内部電
極および圧電磁器の積層は、周知のセラミック積層技術
によって行い、駆動部６１は３層のセラミック層、２つ
の発電部６２、６３はそれぞれ７層のセラミック層、内
部電極は外側面から１．５ｍｍのマージンを持ち、２７
ｍｍ×２７ｍｍとした。隣接する圧電磁器層間において
は前述の如く分極方向は逆向きとなっている。外部電極
はＡｇペーストをスクリーン印刷・焼成することによ
り、上下主面および側端面に形成した。この電極は、塗
布・焼成以外の方法、例えば蒸着法やスパッタ法を用い
て、Ａｇ以外の導電材料の薄膜を形成することもでき
る。続いて、円板の中心付近の各外部電極から導線をハ
ンダで接続し、電気端子を形成した。
【００３０】この圧電磁器トランスの輪郭方向拡がり振
動基本モードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特
性から７１ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランス
に１０オームの負荷を接続し、電力伝送試験を行ったと
ころ、２０Ｗ（１４Ｖ／１．４Ａ）の出力電力、最大エ
ネルギー変換効率９６％が得られた。また、共振周波数
の約１．５倍程度（１１０ｋＨｚ）までの周波数範囲に
おいては撓みモードなどによるスプリアス応答は見られ
なかった。
動基本モードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特
性から７１ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランス
に１０オームの負荷を接続し、電力伝送試験を行ったと
ころ、２０Ｗ（１４Ｖ／１．４Ａ）の出力電力、最大エ
ネルギー変換効率９６％が得られた。また、共振周波数
の約１．５倍程度（１１０ｋＨｚ）までの周波数範囲に
おいては撓みモードなどによるスプリアス応答は見られ
なかった。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に従った圧
電磁器トランスは、外形形状が円形板または正方形板の
圧電磁器板を用いて、その厚み方向に主面に平行な２領
域あるいは３領域を区分して駆動部と発電部とを設定
し、これらの領域内に対向する複数の内部電極を設ける
とともに隣り合う内部電極間を互いに逆向きに分極し、
かつ、互いに対向する内部電極をその極性が逆となるよ
うに一部分を側端面に引き出して、外部電極に一層毎に
交互に接続してそれぞれの電気端子に接続させる構成を
とり、駆動に当っては径方向拡がり（円形板の場合）ま
たは輪郭方向拡がり（正方形板の場合）振動基本モード
で作動させることにより、エネルギー変換効率が高く、
しかも１５０ｋＨｚ以下の低周波帯において小型化が可
能となり、工業的価値も多大となるという効果がある。
電磁器トランスは、外形形状が円形板または正方形板の
圧電磁器板を用いて、その厚み方向に主面に平行な２領
域あるいは３領域を区分して駆動部と発電部とを設定
し、これらの領域内に対向する複数の内部電極を設ける
とともに隣り合う内部電極間を互いに逆向きに分極し、
かつ、互いに対向する内部電極をその極性が逆となるよ
うに一部分を側端面に引き出して、外部電極に一層毎に
交互に接続してそれぞれの電気端子に接続させる構成を
とり、駆動に当っては径方向拡がり（円形板の場合）ま
たは輪郭方向拡がり（正方形板の場合）振動基本モード
で作動させることにより、エネルギー変換効率が高く、
しかも１５０ｋＨｚ以下の低周波帯において小型化が可
能となり、工業的価値も多大となるという効果がある。
【図１】本発明の実施例１に係わる圧電磁器トランスを
示す平面図および断面図である。
示す平面図および断面図である。
【図２】図１の圧電磁器トランスの内部電極構造に係わ
る断面図である。
る断面図である。
【図３】本発明の実施例２に係わる圧電磁器トランスを
示す平面図および断面図である。
示す平面図および断面図である。
【図４】本発明の実施例３に係わる圧電磁器トランスを
示す平面図および断面図である。
示す平面図および断面図である。
【図５】図４の圧電磁器トランスの内部電極構造に係わ
る断面図である。
る断面図である。
【図６】本発明の実施例４に係わる圧電磁器トランスを
示す平面図および断面図である。
示す平面図および断面図である。
【図７】圧電磁器トランスの従来例の構成を示す平面図
および断面図である。
および断面図である。
１０、３０、４０、６０ 圧電磁器円板 １１、３１、４１、６１ 駆動部 １２、３２、４２、４３、６２、６３ 発電部 ２１、２４、５１、５４ 内部電極 ２２、２２’、２５、２５’、５２、５２’、５５、５
５’ 外部電極 ２３、２３’、２６、２６’、５３、５３’、５６、５
６’ 電気端子 ２７、５７、５８ 絶縁部
５’ 外部電極 ２３、２３’、２６、２６’、５３、５３’、５６、５
６’ 電気端子 ２７、５７、５８ 絶縁部
Claims (10)
- 【請求項１】 外形形状が円形板である圧電磁器板より
なる圧電磁器トランスであって、 圧電磁器板の円形表面を主面とするとき、圧電磁器板を
厚み方向において主面に平行な２つの領域に区分して、
その一方の領域を駆動部、他方の領域を発電部とし、駆
動部および発電部のそれぞれは、主面に平行に形成され
厚み方向に対向する複数の内部電極対と各内部電極間の
領域とよりなる積層構造を有し、かつ、互いに隣り合う
内部電極間の領域は、分極方向が逆向きとなるように分
極が施されており、 さらに、駆動部と発電部との間の中間領域は未分極の絶
縁層として設定されており、 また、互いに対向する内部電極はその極性が逆となるよ
うそれぞれの一部分が圧電磁器板の別々の側端面に露出
して外部電極により一層毎に交互に接続され、さらにそ
れぞれの電気端子に接続している圧電磁器トランス。 - 【請求項２】 側端面で接続された電気端子をそれぞれ
圧電磁器板の上下主面の中心付近まで引き出し、これよ
り電気リード線を引き出す請求項１記載の圧電磁器トラ
ンス。 - 【請求項３】 外形形状が正方形板である圧電磁器板よ
りなる圧電磁器トランスであって、 圧電磁器板の正方形表面を主面とするとき、圧電磁器板
を厚み方向において主面に平行な２つの領域に区分し
て、その一方の領域を駆動部、他方の領域を発電部と
し、駆動部および発電部のそれぞれは、主面に平行に形
成され厚み方向に対向する複数の内部電極対と各内部電
極間の領域とよりなる積層構造を有し、かつ、互いに隣
り合う内部電極間の領域は、分極方向が逆向きとなるよ
うに分極が施されており、 さらに、駆動部と発電部との間の中間領域は未分極の絶
縁層として設定されており、 また、互いに対向する内部電極はその極性が逆となるよ
うそれぞれの一部分が圧電磁器板の別々の側端面に露出
して外部電極により一層毎に交互に接続され、さらにそ
れぞれの電気端子に接続している圧電磁器トランス。 - 【請求項４】 側端面で接続された電気端子をそれぞれ
圧電磁器板の上下主面の中心付近まで引き出し、これよ
り電気リード線を引き出す請求項３記載の圧電磁器トラ
ンス。 - 【請求項５】 外形形状が円形板である圧電磁器板より
なる圧電磁器トランスであって、 圧電磁器板の円形表面を主面とするとき、圧電磁器板を
厚み方向において主面に平行な中心断平面に対し対称構
造となるように３つの領域に区分して、その中央領域を
駆動部および発電部のいずれか一方のものとし、中央領
域の両側の領域をそれぞれ、駆動部および発電部のうち
中央領域と異なる他方のものとして、駆動部および発電
部のそれぞれは、主面に平行に形成され厚み方向に対向
する複数の内部電極対と各内部電極間の領域とよりなる
積層構造を有し、かつ、互いに隣り合う内部電極間の領
域は、順に分極方向が逆向きとなるように分極が施され
ており、 さらに、駆動部と発電部との間の中間領域は未分極とし
て絶縁層に設定されており、 また、互いに対向する内部電極はその極性が逆となるよ
うそれぞれの一部分が圧電磁器板の別々の側端面に露出
して外部電極により一層毎に交互に接続され、さらにそ
れぞれの電気端子に接続している圧電磁器トランス。 - 【請求項６】 側端面で接続された電気端子をそれぞれ
圧電磁器板の上下主面の中心付近まで引き出し、これよ
り電気リード線を引き出す請求項５記載の圧電磁器トラ
ンス。 - 【請求項７】 外形形状が正方形板である圧電磁器板よ
りなる圧電磁器トランスであって、 圧電磁器板の正方形表面を主面とするとき、圧電磁器板
を厚み方向において主面に平行な中心断平面に対し対称
構造となるように３つの領域に区分して、その中央領域
を駆動部および発電部のいずれか一方のものとし、中央
領域の両側の領域をそれぞれ、駆動部および発電部のう
ち中央領域と異なる他方のものとして、駆動部および発
電部のそれぞれは、主面に平行に形成され厚み方向に対
向する複数の内部電極対と各内部電極間の領域とよりな
る積層構造を有し、かつ、互いに隣り合う内部電極間の
領域は、分極方向が逆向きとなるように分極が施されて
おり、 さらに、駆動部と発電部との間の中間領域は未分極とし
て絶縁層に設定されており、 また、互いに対向する内部電極はその極性が逆となるよ
うそれぞれの一部分が圧電磁器板の別々の側端面に露出
して外部電極により一層毎に交互に接続され、さらにそ
れぞれの電気端子に接続している圧電磁器トランス。 - 【請求項８】 側端面で接続された電気端子をそれぞれ
圧電磁器板の上下主面の中心付近まで引き出し、これよ
り電気リード線を引き出す請求項７記載の圧電磁器トラ
ンス。 - 【請求項９】 請求項１または５記載の圧電磁器トラン
スにおいて、径方向拡がり振動基本モードで駆動するこ
とを特徴とする圧電磁器トランスの駆動方法。 - 【請求項１０】 請求項３または７記載の圧電磁器トラ
ンスにおいて、輪郭方向拡がり振動基本モードで駆動す
ることを特徴とする圧電磁器トランスの駆動方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9018573A JP3022373B2 (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | 圧電磁器トランスとその駆動方法 |
| US09/016,304 US6573638B1 (en) | 1997-01-31 | 1998-01-30 | Piezoelectric ceramic transformer and driving method therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9018573A JP3022373B2 (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | 圧電磁器トランスとその駆動方法 |
Publications (2)
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