JPH10213740A - レーザー走査装置 - Google Patents
レーザー走査装置Info
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- JPH10213740A JPH10213740A JP9015617A JP1561797A JPH10213740A JP H10213740 A JPH10213740 A JP H10213740A JP 9015617 A JP9015617 A JP 9015617A JP 1561797 A JP1561797 A JP 1561797A JP H10213740 A JPH10213740 A JP H10213740A
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- lens
- scanning
- lens system
- scanning direction
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B26/00—Optical devices or arrangements for the control of light using movable or deformable optical elements
- G02B26/08—Optical devices or arrangements for the control of light using movable or deformable optical elements for controlling the direction of light
- G02B26/10—Scanning systems
- G02B26/12—Scanning systems using multifaceted mirrors
- G02B26/125—Details of the optical system between the polygonal mirror and the image plane
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B26/00—Optical devices or arrangements for the control of light using movable or deformable optical elements
- G02B26/08—Optical devices or arrangements for the control of light using movable or deformable optical elements for controlling the direction of light
- G02B26/10—Scanning systems
- G02B26/12—Scanning systems using multifaceted mirrors
- G02B26/123—Multibeam scanners, e.g. using multiple light sources or beam splitters
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 比較的少ないレンズ枚数で倍率色収差を補正
した上に性能の良いレーザー走査装置を提供する。 【解決手段】 走査レンズ系６について色消しとなる光
学材料の組み合わせを選ぶことに加えて、走査レンズ系
６に入射するレーザー光を平行光でなく収束光にする。
これにより、走査レンズ系６のパワーを弱くすることが
できる。
した上に性能の良いレーザー走査装置を提供する。 【解決手段】 走査レンズ系６について色消しとなる光
学材料の組み合わせを選ぶことに加えて、走査レンズ系
６に入射するレーザー光を平行光でなく収束光にする。
これにより、走査レンズ系６のパワーを弱くすることが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、レーザー走査装置
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、波長の異なる複数のレーザー
光で画像形成を行うレーザー走査装置が知られている。
このようなレーザー走査装置は、例えば、赤・緑・青の
３色に対応した波長のレーザー光で、銀塩フィルム上に
カラー画像を形成するために用いられる。一つの走査レ
ンズ系に波長の異なる複数のレーザー光を用いるのであ
るから、当然、色収差を考慮する必要がある。
光で画像形成を行うレーザー走査装置が知られている。
このようなレーザー走査装置は、例えば、赤・緑・青の
３色に対応した波長のレーザー光で、銀塩フィルム上に
カラー画像を形成するために用いられる。一つの走査レ
ンズ系に波長の異なる複数のレーザー光を用いるのであ
るから、当然、色収差を考慮する必要がある。
【０００３】色収差には、軸上色収差と倍率色収差の２
種類がある。軸上色収差が生じると、レーザー光の波長
によって結像位置が光軸方向にずれるが、レーザー光の
焦点深度が十分に深いため大きな問題とはならない。し
かし、倍率色収差が生じると、レーザー光の波長によっ
て結像位置が光軸方向に対して垂直方向(すなわち、主
走査方向)にずれてしまう。したがって、レーザー光間
に波長差があると、像面上での走査幅に差が生じて、画
像の精度が低下することになる。
種類がある。軸上色収差が生じると、レーザー光の波長
によって結像位置が光軸方向にずれるが、レーザー光の
焦点深度が十分に深いため大きな問題とはならない。し
かし、倍率色収差が生じると、レーザー光の波長によっ
て結像位置が光軸方向に対して垂直方向(すなわち、主
走査方向)にずれてしまう。したがって、レーザー光間
に波長差があると、像面上での走査幅に差が生じて、画
像の精度が低下することになる。
【０００４】このような倍率色収差が補正された走査レ
ンズ系としては、例えば、特開昭６２−２６２８１２号
公報で提案されているｆθレンズが挙げられる。このｆ
θレンズは、倍率色収差を補正するのに適当な光学材料
が選択された構成となっている。
ンズ系としては、例えば、特開昭６２−２６２８１２号
公報で提案されているｆθレンズが挙げられる。このｆ
θレンズは、倍率色収差を補正するのに適当な光学材料
が選択された構成となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
レーザー走査装置において倍率色収差を十分に補正しよ
うとすると、凹レンズと凸レンズとのそれぞれに強いパ
ワーを持たせたレンズの組み合わせが必要になる。その
ため、等速性や像面性を達成することが難しくなった
り、レンズ枚数が増加したり、製造誤差に対する要求が
厳しくなったりするといった問題があった。
レーザー走査装置において倍率色収差を十分に補正しよ
うとすると、凹レンズと凸レンズとのそれぞれに強いパ
ワーを持たせたレンズの組み合わせが必要になる。その
ため、等速性や像面性を達成することが難しくなった
り、レンズ枚数が増加したり、製造誤差に対する要求が
厳しくなったりするといった問題があった。
【０００６】本発明は上記のような点に鑑みてなされた
ものであって、その目的は、比較的少ないレンズ枚数で
倍率色収差が良好に補正され、しかも、等速性，像面性
等の性能に優れたレーザー走査装置を提供することにあ
る。
ものであって、その目的は、比較的少ないレンズ枚数で
倍率色収差が良好に補正され、しかも、等速性，像面性
等の性能に優れたレーザー走査装置を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、第１の発明のレーザー走査装置は、レーザー光を発
する光源と、前記レーザー光を収束光にする集光レンズ
と、前記収束光を偏向させる偏向装置と、倍率色収差を
補正するために光学材料の分散が異なるレンズを複数枚
含み、偏向後の前記収束光が被走査面上で主走査方向及
び副走査方向について集光するとともに被走査面上をほ
ぼ等速度で移動するように前記収束光を屈折させる走査
レンズ系と、を備えたことを特徴とする。
め、第１の発明のレーザー走査装置は、レーザー光を発
する光源と、前記レーザー光を収束光にする集光レンズ
と、前記収束光を偏向させる偏向装置と、倍率色収差を
補正するために光学材料の分散が異なるレンズを複数枚
含み、偏向後の前記収束光が被走査面上で主走査方向及
び副走査方向について集光するとともに被走査面上をほ
ぼ等速度で移動するように前記収束光を屈折させる走査
レンズ系と、を備えたことを特徴とする。
【０００８】第２の発明のレーザー走査装置は、上記第
１の発明の構成において、前記走査レンズ系が次の条件
を満たすことを特徴とする。 0＜β＜3 ただし、 β：主走査方向における走査レンズ系の光軸付近の倍率 である。
１の発明の構成において、前記走査レンズ系が次の条件
を満たすことを特徴とする。 0＜β＜3 ただし、 β：主走査方向における走査レンズ系の光軸付近の倍率 である。
【０００９】第３の発明のレーザー走査装置は、上記第
２の発明の構成において、前記走査レンズ系が、主走査
方向における軸上のパワーが負であるレンズと正である
レンズとをそれぞれ１枚以上含み、更に次の条件を満た
すことを特徴とする。 0＜β＜1.2 νdM＜νdP ただし、 νdM：主走査方向において軸上の負のパワーが最も強い
レンズのアッベ数、 νdP：主走査方向において軸上の正のパワーが最も強い
レンズのアッベ数 である。
２の発明の構成において、前記走査レンズ系が、主走査
方向における軸上のパワーが負であるレンズと正である
レンズとをそれぞれ１枚以上含み、更に次の条件を満た
すことを特徴とする。 0＜β＜1.2 νdM＜νdP ただし、 νdM：主走査方向において軸上の負のパワーが最も強い
レンズのアッベ数、 νdP：主走査方向において軸上の正のパワーが最も強い
レンズのアッベ数 である。
【００１０】第４の発明のレーザー走査装置は、上記第
３の発明の構成において、前記走査レンズ系が、偏向点
側から順に、軸対称レンズ３枚とアナモフィックレンズ
１枚とを含み、更に次の条件を満たすことを特徴とす
る。 -0.4Ｌ＜ｆ1＜-0.2Ｌ 0.3Ｌ＜ｆ2＜0.6Ｌ ｆ2＜ｆ3＜3ｆ2 |f4M｜＞2Ｌ νd1＜30 νd2＞50 νd3＞50 ただし、 Ｌ ：偏向点から像面までの距離、 ｆ1 ：偏向点側から１番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ2 ：偏向点側から２番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ3 ：偏向点側から３番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ4M：アナモフィックレンズの主走査方向における焦点
距離、 νd1：偏向点側から１番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd2：偏向点側から２番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd3：偏向点側から３番目の軸対称レンズのアッベ数 である。
３の発明の構成において、前記走査レンズ系が、偏向点
側から順に、軸対称レンズ３枚とアナモフィックレンズ
１枚とを含み、更に次の条件を満たすことを特徴とす
る。 -0.4Ｌ＜ｆ1＜-0.2Ｌ 0.3Ｌ＜ｆ2＜0.6Ｌ ｆ2＜ｆ3＜3ｆ2 |f4M｜＞2Ｌ νd1＜30 νd2＞50 νd3＞50 ただし、 Ｌ ：偏向点から像面までの距離、 ｆ1 ：偏向点側から１番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ2 ：偏向点側から２番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ3 ：偏向点側から３番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ4M：アナモフィックレンズの主走査方向における焦点
距離、 νd1：偏向点側から１番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd2：偏向点側から２番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd3：偏向点側から３番目の軸対称レンズのアッベ数 である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したレーザー
走査装置を、図面を参照しつつ説明する。図１は、光源
ブロック１，集光レンズ３，シリンダレンズ４，ポリゴ
ンミラー５，射出側に反射ミラーを有する走査レンズ系
６，及び感光体表面に相当する被走査面５を備え、赤・
緑・青の３色に対応した波長の３本のレーザー光２で画
像形成を行うレーザー走査装置を示している。光源ブロ
ック１から発せられたレーザー光２は、集光レンズ３に
よって収束光となった後、シリンダレンズ４を通過す
る。シリンダレンズ４通過後のレーザー光２は、ポリゴ
ン反射面付近で副走査方向に一旦集光するとともに主走
査方向には収束した状態で、ポリゴンミラー５によって
偏向反射される。ポリゴンミラー５で偏向されたレーザ
ー光２は、走査レンズ系６によって屈折・反射されて、
被走査面７上で主走査方向及び副走査方向について集光
するとともに被走査面７上をほぼ等速度で移動すること
により、画像(潜像)を形成する。
走査装置を、図面を参照しつつ説明する。図１は、光源
ブロック１，集光レンズ３，シリンダレンズ４，ポリゴ
ンミラー５，射出側に反射ミラーを有する走査レンズ系
６，及び感光体表面に相当する被走査面５を備え、赤・
緑・青の３色に対応した波長の３本のレーザー光２で画
像形成を行うレーザー走査装置を示している。光源ブロ
ック１から発せられたレーザー光２は、集光レンズ３に
よって収束光となった後、シリンダレンズ４を通過す
る。シリンダレンズ４通過後のレーザー光２は、ポリゴ
ン反射面付近で副走査方向に一旦集光するとともに主走
査方向には収束した状態で、ポリゴンミラー５によって
偏向反射される。ポリゴンミラー５で偏向されたレーザ
ー光２は、走査レンズ系６によって屈折・反射されて、
被走査面７上で主走査方向及び副走査方向について集光
するとともに被走査面７上をほぼ等速度で移動すること
により、画像(潜像)を形成する。
【００１２】図２は、ポリゴン反射面(偏向点)S0から像
面(被走査面７)S9までの走査レンズ系６の構成(ただ
し、反射ミラーを除く。)を示しており、(ａ)が主走査
断面図であり、(ｂ)が副走査断面図である。この走査レ
ンズ系６は、ポリゴン反射面S0側から順に、凹レンズ
８，凸レンズ９及び凸レンズ１０から成る３枚の球面レ
ンズと、１枚の非軸対称非球面レンズ１１と、から成っ
ており、凹レンズ８と凸レンズ９，１０と非軸対称非球
面レンズ１１とは、倍率色収差を補正するために光学材
料の分散が異なっている。非軸対称非球面レンズ１１
は、ポリゴン反射面S0側の面S7が非軸対称非球面であ
り、像面S9側の面S8が平面である。また、非軸対称非球
面S7は、主走査方向に比べて副走査方向で強い屈折力を
有している。
面(被走査面７)S9までの走査レンズ系６の構成(ただ
し、反射ミラーを除く。)を示しており、(ａ)が主走査
断面図であり、(ｂ)が副走査断面図である。この走査レ
ンズ系６は、ポリゴン反射面S0側から順に、凹レンズ
８，凸レンズ９及び凸レンズ１０から成る３枚の球面レ
ンズと、１枚の非軸対称非球面レンズ１１と、から成っ
ており、凹レンズ８と凸レンズ９，１０と非軸対称非球
面レンズ１１とは、倍率色収差を補正するために光学材
料の分散が異なっている。非軸対称非球面レンズ１１
は、ポリゴン反射面S0側の面S7が非軸対称非球面であ
り、像面S9側の面S8が平面である。また、非軸対称非球
面S7は、主走査方向に比べて副走査方向で強い屈折力を
有している。
【００１３】ここで、走査レンズ系６に入射するレーザ
ー光２を収束光とした点について説明する。図４は、走
査レンズ系６に入射するレーザー光２が、(ａ)平行光の
場合と(ｂ)収束光の場合とで、倍率色収差の発生する様
子を比較した模式図である。説明を簡単にするため、走
査レンズ系６は１枚の薄肉レンズとして示している。ま
た、この走査レンズ系６は、等速性が良好に補正されて
いるものとする。また、ポリゴンミラー５の軸と反射面
との間隔はゼロであり、ポリゴンミラー５の回転中心が
走査レンズ系６の光軸上にあるように考えている。
ー光２を収束光とした点について説明する。図４は、走
査レンズ系６に入射するレーザー光２が、(ａ)平行光の
場合と(ｂ)収束光の場合とで、倍率色収差の発生する様
子を比較した模式図である。説明を簡単にするため、走
査レンズ系６は１枚の薄肉レンズとして示している。ま
た、この走査レンズ系６は、等速性が良好に補正されて
いるものとする。また、ポリゴンミラー５の軸と反射面
との間隔はゼロであり、ポリゴンミラー５の回転中心が
走査レンズ系６の光軸上にあるように考えている。
【００１４】レーザー光２が収束光の場合{図４(ｂ)}、
走査レンズ系６がない場合にレーザー光２が集光する位
置(すなわち、自然収束点)と走査レンズ系６を通過した
後にレーザー光６が集光する位置とは、光軸上では一致
しているものとする。また、ポリゴンミラー５から走査
レンズ系６までの距離をｔとする。このとき、走査レン
ズ系６の焦点距離は、図４(ａ)に示す平行光の場合では
２ｔとなり、図４(ｂ)に示す収束光の場合では無限大と
なる。これらの焦点距離から、ポリゴンミラー５によっ
て反射されたレーザー光２と走査レンズ系６の光軸とが
なす角度がα(単位はラジアン)のときの像高をそれぞれ
求めることができる。
走査レンズ系６がない場合にレーザー光２が集光する位
置(すなわち、自然収束点)と走査レンズ系６を通過した
後にレーザー光６が集光する位置とは、光軸上では一致
しているものとする。また、ポリゴンミラー５から走査
レンズ系６までの距離をｔとする。このとき、走査レン
ズ系６の焦点距離は、図４(ａ)に示す平行光の場合では
２ｔとなり、図４(ｂ)に示す収束光の場合では無限大と
なる。これらの焦点距離から、ポリゴンミラー５によっ
て反射されたレーザー光２と走査レンズ系６の光軸とが
なす角度がα(単位はラジアン)のときの像高をそれぞれ
求めることができる。
【００１５】図４(ａ)の平行光の場合、いわゆるｆθ特
性が成立しているので、像高は２ｔαと表すことができ
る。一方、図４(ｂ)の収束光の場合、近軸領域では焦点
距離が無限大であるから、αが十分小さいとき像高は３
ｔαと表すことができる。また、この場合、等速性が良
好に補正されているものと仮定しているので、近軸領域
以外でも像高は３ｔαと表すことができることになる。
性が成立しているので、像高は２ｔαと表すことができ
る。一方、図４(ｂ)の収束光の場合、近軸領域では焦点
距離が無限大であるから、αが十分小さいとき像高は３
ｔαと表すことができる。また、この場合、等速性が良
好に補正されているものと仮定しているので、近軸領域
以外でも像高は３ｔαと表すことができることになる。
【００１６】図５は、図４(ａ)，(ｂ)の場合について、
走査レンズ系６に入射するレーザー光２と走査レンズ系
６から射出するレーザー光２とがなす角度(すなわち、
屈折角度)を、像高(ｔを単位とする。)に対して示して
いる。両者の像高が等しいとき、(ａ)平行光の場合より
も(ｂ)収束光の場合の方が、走査レンズ系６による屈折
の角度が小さいことが分かる。したがって、走査レンズ
系６によって発生する倍率色収差についても、(ａ)平行
光の場合よりも(ｂ)収束光の場合の方が小さいことにな
る。
走査レンズ系６に入射するレーザー光２と走査レンズ系
６から射出するレーザー光２とがなす角度(すなわち、
屈折角度)を、像高(ｔを単位とする。)に対して示して
いる。両者の像高が等しいとき、(ａ)平行光の場合より
も(ｂ)収束光の場合の方が、走査レンズ系６による屈折
の角度が小さいことが分かる。したがって、走査レンズ
系６によって発生する倍率色収差についても、(ａ)平行
光の場合よりも(ｂ)収束光の場合の方が小さいことにな
る。
【００１７】倍率色収差を補正する場合、光学材料の分
散が異なるレンズを複数枚組み合わせることになるが、
単レンズのときに発生する倍率色収差の小さい方が、光
学材料の分散の差や各レンズのパワーの比が小さくて済
み、そのため他の性能への影響が小さくて済む。実際に
は、薄肉単レンズでの計算が現実の光学系に厳密に当て
はまるわけではないが、傾向としては一致するものと考
えてよい。
散が異なるレンズを複数枚組み合わせることになるが、
単レンズのときに発生する倍率色収差の小さい方が、光
学材料の分散の差や各レンズのパワーの比が小さくて済
み、そのため他の性能への影響が小さくて済む。実際に
は、薄肉単レンズでの計算が現実の光学系に厳密に当て
はまるわけではないが、傾向としては一致するものと考
えてよい。
【００１８】本実施の形態は、上記のような観点から、
走査レンズ系６に入射するレーザー光２を平行光でなく
収束光にし、さらに、走査レンズ系６が、倍率色収差を
補正するために光学材料の分散が異なるレンズを複数枚
含むこと(つまり、色消しとなる光学材料の組み合わせ
を選ぶこと)を特徴とする。この構成によると、走査レ
ンズ系６に平行光を入射させた場合に比べて、走査レン
ズ系６のパワーを弱くすることができるので、画像両端
でレーザー光２を光軸寄りに屈折させる度合いを緩くす
ることができる。これにより、発生する倍率色収差の量
が小さくなるので、それを補正する凹レンズと凸レンズ
のそれぞれのパワーを弱くすることが可能となる。した
がって、比較的少ないレンズ枚数でも倍率色収差の補正
とその他のレンズ性能とを両立させることが可能とな
り、製造誤差に対する要求も比較的緩くすることが可能
となる。
走査レンズ系６に入射するレーザー光２を平行光でなく
収束光にし、さらに、走査レンズ系６が、倍率色収差を
補正するために光学材料の分散が異なるレンズを複数枚
含むこと(つまり、色消しとなる光学材料の組み合わせ
を選ぶこと)を特徴とする。この構成によると、走査レ
ンズ系６に平行光を入射させた場合に比べて、走査レン
ズ系６のパワーを弱くすることができるので、画像両端
でレーザー光２を光軸寄りに屈折させる度合いを緩くす
ることができる。これにより、発生する倍率色収差の量
が小さくなるので、それを補正する凹レンズと凸レンズ
のそれぞれのパワーを弱くすることが可能となる。した
がって、比較的少ないレンズ枚数でも倍率色収差の補正
とその他のレンズ性能とを両立させることが可能とな
り、製造誤差に対する要求も比較的緩くすることが可能
となる。
【００１９】図６は、図５と同様の計算を、走査レンズ
系６の位置や主走査方向の倍率(=0〜3)を変えて行った
結果を示している。図６(ａ)は、走査レンズ系６がポリ
ゴン反射面からレンズ全長(すなわち、ポリゴン反射面
から像面までの距離)の３分の１だけ離れて位置する場
合の、像高に対する屈折角度を示している。図６(ｂ)
は、走査レンズ系６がポリゴン反射面と像面との中間に
位置する場合の、像高に対する屈折角度を示している。
なお、図６のグラフにおいて、横軸の像高はレンズ全長
に対する比で表したものであり、縦軸の屈折角度は走査
レンズ系６に対する入射光と射出光とがなす角度を表し
ている。正の屈折角度は光軸に近づく方向の屈折に対応
し、負の屈折角度は軸から遠ざかる方向の屈折に対応す
る。
系６の位置や主走査方向の倍率(=0〜3)を変えて行った
結果を示している。図６(ａ)は、走査レンズ系６がポリ
ゴン反射面からレンズ全長(すなわち、ポリゴン反射面
から像面までの距離)の３分の１だけ離れて位置する場
合の、像高に対する屈折角度を示している。図６(ｂ)
は、走査レンズ系６がポリゴン反射面と像面との中間に
位置する場合の、像高に対する屈折角度を示している。
なお、図６のグラフにおいて、横軸の像高はレンズ全長
に対する比で表したものであり、縦軸の屈折角度は走査
レンズ系６に対する入射光と射出光とがなす角度を表し
ている。正の屈折角度は光軸に近づく方向の屈折に対応
し、負の屈折角度は軸から遠ざかる方向の屈折に対応す
る。
【００２０】図５中の(ａ)は、図６(ａ)のグラフでは倍
率が０の場合に相当し、図５中の(ｂ)は、図６(ａ)のグ
ラフでは倍率が１の場合に相当する。図６のグラフでは
倍率を０から３まで変えているが、倍率０以外のすべて
の場合において、屈折角度が倍率０の場合に比べて小さ
くなっていることが分かる。また、倍率が１．２倍より
も小さいとき、ほとんどのラインは屈折角度が正の範囲
にあることが分かる。このとき、倍率色収差を補正する
ためには、パワーが正のレンズと負のレンズとを組み合
わせて、負のレンズがより高分散になるようにしなけれ
ばならない。
率が０の場合に相当し、図５中の(ｂ)は、図６(ａ)のグ
ラフでは倍率が１の場合に相当する。図６のグラフでは
倍率を０から３まで変えているが、倍率０以外のすべて
の場合において、屈折角度が倍率０の場合に比べて小さ
くなっていることが分かる。また、倍率が１．２倍より
も小さいとき、ほとんどのラインは屈折角度が正の範囲
にあることが分かる。このとき、倍率色収差を補正する
ためには、パワーが正のレンズと負のレンズとを組み合
わせて、負のレンズがより高分散になるようにしなけれ
ばならない。
【００２１】上記のような観点から、本実施の形態のよ
うに、倍率色収差を補正するために光学材料の分散が異
なるレンズを複数枚含み、かつ、収束光が入射する走査
レンズ系６を備えたレーザー走査装置においては、走査
レンズ系６が次の条件式(1)を満たすことが望ましい。 0＜β＜3 …(1) ただし、 β：主走査方向における走査レンズ系６の光軸付近の倍
率 である。
うに、倍率色収差を補正するために光学材料の分散が異
なるレンズを複数枚含み、かつ、収束光が入射する走査
レンズ系６を備えたレーザー走査装置においては、走査
レンズ系６が次の条件式(1)を満たすことが望ましい。 0＜β＜3 …(1) ただし、 β：主走査方向における走査レンズ系６の光軸付近の倍
率 である。
【００２２】また、本実施の形態のように、走査レンズ
系６が、主走査方向における軸上のパワーが負であるレ
ンズと正であるレンズとをそれぞれ１枚以上含むレーザ
ー走査装置においては、次の条件式(2)及び(3)を満たす
ことが望ましい。 0＜β＜1.2 …(2) νdM＜νdP …(3) ただし、 νdM：主走査方向において軸上の負のパワーが最も強い
レンズのアッベ数、 νdP：主走査方向において軸上の正のパワーが最も強い
レンズのアッベ数 である。
系６が、主走査方向における軸上のパワーが負であるレ
ンズと正であるレンズとをそれぞれ１枚以上含むレーザ
ー走査装置においては、次の条件式(2)及び(3)を満たす
ことが望ましい。 0＜β＜1.2 …(2) νdM＜νdP …(3) ただし、 νdM：主走査方向において軸上の負のパワーが最も強い
レンズのアッベ数、 νdP：主走査方向において軸上の正のパワーが最も強い
レンズのアッベ数 である。
【００２３】さらに、本実施の形態のように、走査レン
ズ系６が、偏向点側から順に、軸対称レンズ(球面レン
ズ８〜１０に相当する。)３枚と、アナモフィックレン
ズ(非軸対称非球面レンズ１１に相当する。)１枚とを含
む場合には、次の条件式(4)〜(10)を満たすことが望ま
しい。 -0.4Ｌ＜ｆ1＜-0.2Ｌ …(4) 0.3Ｌ＜ｆ2＜0.6Ｌ …(5) ｆ2＜ｆ3＜3ｆ2 …(6) ｜ｆ4M｜＞2Ｌ …(7) νd1＜30 …(8) νd2＞50 …(9) νd3＞50 …(10) ただし、 Ｌ ：偏向点から像面までの距離、 ｆ1 ：偏向点側から１番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ2 ：偏向点側から２番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ3 ：偏向点側から３番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ4M：アナモフィックレンズの主走査方向における焦点
距離、 νd1：偏向点側から１番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd2：偏向点側から２番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd3：偏向点側から３番目の軸対称レンズのアッベ数 である。
ズ系６が、偏向点側から順に、軸対称レンズ(球面レン
ズ８〜１０に相当する。)３枚と、アナモフィックレン
ズ(非軸対称非球面レンズ１１に相当する。)１枚とを含
む場合には、次の条件式(4)〜(10)を満たすことが望ま
しい。 -0.4Ｌ＜ｆ1＜-0.2Ｌ …(4) 0.3Ｌ＜ｆ2＜0.6Ｌ …(5) ｆ2＜ｆ3＜3ｆ2 …(6) ｜ｆ4M｜＞2Ｌ …(7) νd1＜30 …(8) νd2＞50 …(9) νd3＞50 …(10) ただし、 Ｌ ：偏向点から像面までの距離、 ｆ1 ：偏向点側から１番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ2 ：偏向点側から２番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ3 ：偏向点側から３番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ4M：アナモフィックレンズの主走査方向における焦点
距離、 νd1：偏向点側から１番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd2：偏向点側から２番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd3：偏向点側から３番目の軸対称レンズのアッベ数 である。
【００２４】条件式(4)〜(6)は、像面性と等速性を満足
するために必要である。条件式(6)は、これに加えてコ
マ収差を低減するために必要である。条件式(7)は、ア
ナモフィックなレンズが主走査方向について肉厚がほぼ
一定となるために必要である。アナモフィックなレンズ
は、副走査方向についてビームを像面上で集光させるた
めに用いられるが、このレンズは像面に近い位置にあっ
た方が誤差感度的に有利である。一方、レンズを像面に
近づけると、レンズの外形が大きくなってしまう。外形
の大きなレンズに強い屈折力を持たせた場合、凸レンズ
ならば中心部の厚さが、また、凹レンズならば周辺部の
厚さが大変厚くなってしまい、コストや加工について不
利になる。以上の理由により、条件式(7)が必要となる
のである。また、条件式(8)〜(10)は、倍率色収差の補
正のために必要である。
するために必要である。条件式(6)は、これに加えてコ
マ収差を低減するために必要である。条件式(7)は、ア
ナモフィックなレンズが主走査方向について肉厚がほぼ
一定となるために必要である。アナモフィックなレンズ
は、副走査方向についてビームを像面上で集光させるた
めに用いられるが、このレンズは像面に近い位置にあっ
た方が誤差感度的に有利である。一方、レンズを像面に
近づけると、レンズの外形が大きくなってしまう。外形
の大きなレンズに強い屈折力を持たせた場合、凸レンズ
ならば中心部の厚さが、また、凹レンズならば周辺部の
厚さが大変厚くなってしまい、コストや加工について不
利になる。以上の理由により、条件式(7)が必要となる
のである。また、条件式(8)〜(10)は、倍率色収差の補
正のために必要である。
【００２５】
【実施例】以下、本発明を実施したレーザー走査装置の
構成を、走査レンズ系６(ただし、反射ミラーを除く。)
のコンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説
明する。実施例１は、前述したレーザー走査装置(図１)
に用いられている走査レンズ系６であり、図２は実施例
１の(ａ)主走査断面，(ｂ)副走査断面を示すレンズ構成
図である。そして、実施例２〜実施例６も、実施例１と
同様にレーザー走査装置の一部をなす走査レンズ系６と
して用いられるものであり、図７は実施例２の(ａ)主走
査断面，(ｂ)副走査断面を示すレンズ構成図である。
構成を、走査レンズ系６(ただし、反射ミラーを除く。)
のコンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説
明する。実施例１は、前述したレーザー走査装置(図１)
に用いられている走査レンズ系６であり、図２は実施例
１の(ａ)主走査断面，(ｂ)副走査断面を示すレンズ構成
図である。そして、実施例２〜実施例６も、実施例１と
同様にレーザー走査装置の一部をなす走査レンズ系６と
して用いられるものであり、図７は実施例２の(ａ)主走
査断面，(ｂ)副走査断面を示すレンズ構成図である。
【００２６】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、Si(i=1,2,3,...)はポリゴン反射面S0側から数え
てi番目の面、ri(i=1,2,3,...)はポリゴン反射面S0側か
ら数えてi番目の面Siの曲率半径、di(i=1,2,3,...)はポ
リゴン反射面S0側から数えてi番目の軸上面間隔、d0は
ポリゴン反射面S0から走査レンズ系６の最もポリゴン反
射面S0側の面S1までの距離を示している。さらに、Ni(i
=1,2,3,...)はポリゴン反射面S0側から数えてi番目のレ
ンズの波長780nmのレーザー光に対する屈折率を示して
おり、νi(i=1,2,3,...)はポリゴン反射面S0側から数え
てi番目のレンズのｄ線に対するアッベ数(νｄ)を示し
ている。
いて、Si(i=1,2,3,...)はポリゴン反射面S0側から数え
てi番目の面、ri(i=1,2,3,...)はポリゴン反射面S0側か
ら数えてi番目の面Siの曲率半径、di(i=1,2,3,...)はポ
リゴン反射面S0側から数えてi番目の軸上面間隔、d0は
ポリゴン反射面S0から走査レンズ系６の最もポリゴン反
射面S0側の面S1までの距離を示している。さらに、Ni(i
=1,2,3,...)はポリゴン反射面S0側から数えてi番目のレ
ンズの波長780nmのレーザー光に対する屈折率を示して
おり、νi(i=1,2,3,...)はポリゴン反射面S0側から数え
てi番目のレンズのｄ線に対するアッベ数(νｄ)を示し
ている。
【００２７】また、表１に、主走査方向における偏向点
から入射光の自然収束点までの距離SX；主走査方向にお
ける走査レンズ系６の近軸倍率β；偏向点から像面まで
の距離Ｌ；並びに焦点距離ｆ1，ｆ2，ｆ3，及びｆ4Mを
示す。
から入射光の自然収束点までの距離SX；主走査方向にお
ける走査レンズ系６の近軸倍率β；偏向点から像面まで
の距離Ｌ；並びに焦点距離ｆ1，ｆ2，ｆ3，及びｆ4Mを
示す。
【００２８】非軸対称非球面Siの面形状は、レンズの面
頂点を原点とする座標(x,y,z)を用いた次の式(AS1)で定
義される。また、軸対称非球面Siの面形状は、レンズの
面頂点を原点とする座標(x,y,z)を用いた次の式(AS2)で
定義される。
頂点を原点とする座標(x,y,z)を用いた次の式(AS1)で定
義される。また、軸対称非球面Siの面形状は、レンズの
面頂点を原点とする座標(x,y,z)を用いた次の式(AS2)で
定義される。
【００２９】
【数１】
【００３０】ただし、式(AS1)，(AS2)中、 x :光軸方向の座標、 y :主走査方向の座標、 z :副走査方向の座標、 ａi,j:yがi次でzがj次の非球面係数、 c :近軸曲率、 ε :離心率、 ａi :i次の非球面係数 である。
【００３１】《実施例１》 [面][近軸曲率半径][軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(ポリゴン反射面) d0= 33 S1 r1= -91.12 d1= 7 N1=1.82489 ν1=23.82 S2 r2=-829.02 d2= 2.51 S3 r3=-612.32 d3= 15 N2=1.51118 ν2=64.20 S4 r4= -78.80 d4= 3 S5 r5= 545.44 d5= 15 N3=1.51118 ν3=64.20 S6 r6=-175.46 d6= 92.4 S7(非軸対称非球面) d7= 7.09 N4=1.51882 ν4=56.38 S8 r8= ∞ d8=195 S9 r9= ∞(評価面)
【００３２】[非軸対称非球面S7の係数ａi,j] ａ0,0 = 0 ，ａ0,2 = 1.00058×10-2 ａ1,0 =-4.03924×10-3 ，ａ1,2 =-3.99575×10-7 ａ2,0 =-5.67375×10-5 ，ａ2,2 =-2.65668×10-7 ａ3,0 =-1.44489×10-7 ，ａ3,2 =-6.26684×10-11 ａ4,0 = 1.29906×10-8 ，ａ4,2 = 7.95788×10-12 ａ5,0 = 1.64333×10-11，ａ5,2 = 3.73978×10-15 ａ6,0 =-5.60506×10-13，ａ6,2 =-1.13544×10-16 a7,0 =-1.58390×10-15，ａ7,2 =-3.65112×10-20 ａ8,0 = 9.27712×10-18，ａ8,2 =-8.78322×10-22 ａ9,0 = 4.37992×10-20，ａ9,2 = 0 ａ10,0=-6.06240×10-23，ａ10,2= 0
【００３３】《実施例２》 [面][近軸曲率半径][軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(ポリゴン反射面) d0= 33 S1 r1= -79.03 d1= 9.15 N1=1.78571 ν1=25.43 S2 r2= ∞ d2= 2 S3 r3= ∞ d3= 12.93 N2=1.51118 ν2=64.20 S4 r4= -73.15 d4= 7.23 S5 r5=1991.39 d5= 15 N3=1.51118 ν3=64.20 S6 r6=-151.75 d6= 92.47 S7(非軸対称非球面) d7= 5.22 N4=1.51882 ν4=56.38 S8 r8= ∞ d8=193 S9 r9= ∞(評価面)
【００３４】[非軸対称非球面S7の係数ａi,j] ａ0,0 = 0 ，ａ0,2 = 9.74398×10-3 a1,0 =-7.32833×10-3 ，ａ1,2 = 8.83163×10-7 ａ2,0 =-4.63813×10-4 ，ａ2,2 =-2.08195×10-7 ａ3,0 =-4.06105×10-7 ，ａ3,2 =-1.03806×10-10 ａ4,0 = 2.82401×10-8 ，ａ4,2 = 2.53193×10-12 ａ5,0 = 1.57277×10-11，ａ5,2 = 1.73233×10-15 ａ6,0 =-3.75354×10-13，ａ6,2 = 1.24966×10-16 ａ7,0 =-6.62341×10-16，ａ7,2 = 8.73256×10-20 ａ8,0 =-1.07999×10-17，ａ8,2 =-5.04117×10-21
【００３５】《実施例３》 [面][近軸曲率半径][軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(ポリゴン反射面) d0= 33 S1 r1= -78.39 d1= 7 N1=1.78571 ν1=25.43 S2 r2=-392.64 d2= 4 S3 r3= 205.73 d3= 20 N2=1.51882 ν2=56.38 S4 r4= -81.26 d4=123.65 S5(非軸対称非球面) d5= 7.35 N3=1.51882 ν3=56.38 S6 r6= ∞ d6=185 S7 r7= ∞(評価面)
【００３６】[軸対称非球面S3の係数ａi，離心率ε] ε=1 a4 =-1.09821×10-6 ａ6 = 4.09155×10-10 ａ8 =-1.23939×10-13 ａ10= 2.06364×10-17
【００３７】[軸対称非球面S4の係数ａi，離心率ε] ε=1 ａ4 =-2.08639×10-7 ａ6 =-5.32083×10-11 ａ8 =-7.83294×10-16 ａ10=-1.40806×10-18
【００３８】[非軸対称非球面S5の係数ａi,j] ａ0,0 = 0 ，ａ0,2 = 9.87934×10-3 ａ1,0 =-3.08698×10-4 ，ａ1,2 =-3.21539×10-7 ａ2,0 = 5.73056×10-6 ，ａ2,2 =-2.18432×10-7 ａ3,0 =-9.09531×10-8 ，ａ3,2 =-2.50097×10-11 ａ4,0 = 1.78801×10-8 ，ａ4,2 = 5.06788×10-12 ａ5,0 =-1.75829×10-11，ａ5,2 = 1.97990×10-15 ａ6,0 =-6.42970×10-13，ａ6,2 =-3.30373×10-17 ａ7,0 = 1.30993×10-15，ａ7,2 =-1.14756×10-19
【００３９】《実施例４》 [面][近軸曲率半径][軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(ポリゴン反射面) d0= 33 S1 r1= -76.90 d1= 7 N1=1.78571 ν1=25.43 S2 r2=-346.56 d2= 4 S3 r3= 202.63 d3= 20 N2=1.51882 ν2=56.38 S4 r4= -82.73 d4=123.61 S5(非軸対称非球面) d5= 7.39 N3=1.51882 ν3=56.38 S6 r6= ∞ d6=185 S7 r7= ∞(評価面)
【００４０】[軸対称非球面S3の係数ａi，離心率ε] ε=1 ａ4 =-1.07683×10-6 ａ6 = 3.00295×10-10 ａ8 =-3.35001×10-14 ａ10=-7.08758×10-19
【００４１】[軸対称非球面S4の係数ａi，離心率ε] ε=1 ａ4 =-1.89715×10-7 ａ6 =-6.55648×10-11 ａ8 =-1.97230×10-14 ａ10= 1.15434×10-17
【００４２】[非軸対称非球面S5の係数ａi,j] ａ0,0 = 0 ，ａ0,2 = 9.88779×10-3 ａ1,0 = 4.19175×10-4 ，ａ1,2 =-3.40238×10-7 ａ2,0 = 1.84277×10-5 ，ａ2,2 =-2.20048×10-7 a3,0 =-8.45122×10-8 ，ａ3,2 =-2.21497×10-11 ａ4,0 = 1.66378×10-8 ，ａ4,2 = 5.19270×10-12 ａ5,0 =-2.05367×10-11，ａ5,2 = 1.94814×10-15 ａ6,0 =-6.23211×10-13，ａ6,2 =-3.41775×10-17 ａ7,0 = 1.49468×10-15，ａ7,2 =-1.24812×10-19
【００４３】《実施例５》 [面][近軸曲率半径][軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(ポリゴン反射面) d0= 33 S1 r1= -78.80 d1= 7 N1=1.78571 ν1=25.43 S2 r2=-422.11 d2= 4 S3 r3= 203.60 d3= 20 N2=1.51882 ν2=56.38 S4 r4= -80.52 d4=126 S5 r5= ∞ d5= 7.26 N3=1.51882 ν3=56.38 S6(非軸対称非球面) d6=182.74 S7 r7= ∞(評価面)
【００４４】[軸対称非球面S3の係数ａi，離心率ε] ε=1 ａ4 =-1.06397×10-6 ａ6 = 4.21383×10-10 ａ8 =-1.28967×10-13 a10= 2.08091×10-17
【００４５】[軸対称非球面S4の係数ａi，離心率ε] ε=1 ａ4 =-1.90996×10-7 ａ6 =-4.45776×10-11 ａ8 = 3.32901×10-15 ａ10=-1.57886×10-20
【００４６】[非軸対称非球面S6の係数ａi,j] ａ0,0 = 0 ，ａ0,2 =-9.90741×10-3 ａ1,0 = 7.07334×10-5 ，ａ1,2 = 2.96426×10-7 ａ2,0 = 4.99190×10-6 ，ａ2,2 = 2.01488×10-7 ａ3,0 = 9.98637×10-8 ，ａ3,2 = 5.06814×10-11 ａ4,0 =-1.77372×10-8 ，ａ4,2 =-8.62125×10-12 ａ5,0 = 1.38778×10-11，ａ5,2 =-2.87783×10-16 ａ6,0 = 6.04911×10-13，ａ6,2 = 2.99700×10-16 ａ7,0 =-9.68222×10-16，ａ7,2 =-1.86801×10-19
【００４７】 《実施例６》 [面][近軸曲率半径][軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(ポリゴン反射面) d0= 33 S1 r1= -79.35 d1= 7 N1=1.78571 ν1=25.43 S2 r2=-461.75 d2= 4 S3 r3= 203.87 d3= 20 N2=1.51882 ν2=56.38 S4 r4= -79.41 d4=126 S5 r5= ∞ d5= 7.11 N3=1.51882 ν3=56.38 S6(非軸対称非球面) d6=182.89 S7 r7= ∞(評価面)
【００４８】[軸対称非球面S3の係数ａi，離心率ε] ε=1 ａ4 =-1.04733×10-6 ａ6 = 4.22772×10-10 ａ8 =-1.37922×10-13 ａ10= 2.36859×10-17
【００４９】[軸対称非球面S4の係数ａi，離心率ε] ε=1 ａ4 =-1.86392×10-7 ａ6 =-4.12037×10-11 ａ8 = 3.06271×10-15 ａ10=-1.30802×10-18
【００５０】[非軸対称非球面S6の係数ａi,j] ａ0,0 = 0 ，ａ0,2 =-9.89970×10-3 ａ1,0 = 5.49486×10-4 ，ａ1,2 = 3.20192×10-7 ａ2,0 = 1.88864×10-5 ，ａ2,2 = 2.02305×10-7 ａ3,0 = 9.60242×10-8 ，ａ3,2 = 4.90927×10-11 ａ4,0 =-1.84186×10-8 ，ａ4,2 =-8.77922×10-12 ａ5,0 = 1.42526×10-11，ａ5,2 =-1.94333×10-16 a6,0 = 6.16912×10-13，ａ6,2 = 3.06478×10-16 ａ7,0 =-9.88806×10-16，ａ7,2 =-1.92673×10-19
【００５１】
【表１】
【００５２】図３は、実施例１を構成する走査レンズ系
６の光学性能を示す収差図であり、図８〜図１２は、実
施例２〜実施例６を構成する走査レンズ系６の光学性能
をそれぞれ示す収差図である。図３，図８〜図１２中、
(ａ)は像面性、(ｂ)はディストーション、(ｃ)は倍率色
収差を示している。
６の光学性能を示す収差図であり、図８〜図１２は、実
施例２〜実施例６を構成する走査レンズ系６の光学性能
をそれぞれ示す収差図である。図３，図８〜図１２中、
(ａ)は像面性、(ｂ)はディストーション、(ｃ)は倍率色
収差を示している。
【００５３】例えば、実施例１では、凹レンズ８が凸レ
ンズ９，１０に比べて高分散の光学材料で構成されてい
る。走査レンズ系６全体としては正の屈折力を有してい
るため、凹レンズ８が光学材料の組み合わせによる倍率
色収差の補正に寄与することになる。そして、倍率色収
差が良好に補正されていることが、図３(ｃ)から分か
る。
ンズ９，１０に比べて高分散の光学材料で構成されてい
る。走査レンズ系６全体としては正の屈折力を有してい
るため、凹レンズ８が光学材料の組み合わせによる倍率
色収差の補正に寄与することになる。そして、倍率色収
差が良好に補正されていることが、図３(ｃ)から分か
る。
【００５４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
走査レンズ系に入射するレーザー光が平行光でなく収束
光であって、更に光学材料が適当に組み合わされた構成
となっているため、比較的少ないレンズ枚数で倍率色収
差を補正し、しかも等速性，像面性等の性能に優れたレ
ーザー走査装置を実現することができる。本発明に係る
レーザー走査装置を用いれば、波長の異なる複数のレー
ザー光で画像形成を行う場合でも、高精度の画像形成が
可能である。
走査レンズ系に入射するレーザー光が平行光でなく収束
光であって、更に光学材料が適当に組み合わされた構成
となっているため、比較的少ないレンズ枚数で倍率色収
差を補正し、しかも等速性，像面性等の性能に優れたレ
ーザー走査装置を実現することができる。本発明に係る
レーザー走査装置を用いれば、波長の異なる複数のレー
ザー光で画像形成を行う場合でも、高精度の画像形成が
可能である。
【図１】本発明を実施したレーザー走査装置を示す斜視
図。
図。
【図２】図１のレーザー走査装置(実施例１)を構成して
いる走査レンズ系を示すレンズ構成図。
いる走査レンズ系を示すレンズ構成図。
【図３】実施例１を構成する走査レンズ系の光学性能を
示す収差図。
示す収差図。
【図４】本発明の原理を説明するための模式図。
【図５】図４に示す走査レンズ系によるレーザー光の屈
折角度を示すグラフ。
折角度を示すグラフ。
【図６】図５に示すレーザー光の屈折角度に対する走査
レンズ系の位置や倍率の影響を示すグラフ。
レンズ系の位置や倍率の影響を示すグラフ。
【図７】実施例２を構成する走査レンズ系を示すレンズ
構成図。
構成図。
【図８】実施例２を構成する走査レンズ系の光学性能を
示す収差図。
示す収差図。
【図９】実施例３を構成する走査レンズ系の光学性能を
示す収差図。
示す収差図。
【図１０】実施例４を構成する走査レンズ系の光学性能
を示す収差図。
を示す収差図。
【図１１】実施例５を構成する走査レンズ系の光学性能
を示す収差図。
を示す収差図。
【図１２】実施例６を構成する走査レンズ系の光学性能
を示す収差図。
を示す収差図。
１ …光源ブロック(光源) ２ …レーザー光 ３ …集光レンズ ４ …シリンダレンズ ５ …ポリゴンミラー(偏向装置) ６ …走査レンズ系 ７ …被走査面 ８ …凹レンズ(軸対称レンズ，球面レンズ) ９ …凸レンズ(軸対称レンズ，球面レンズ) １０ …凸レンズ(軸対称レンズ，球面レンズ) １１ …非軸対称非球面レンズ(アナモフィックレン
ズ）
ズ）
Claims (4)
- 【請求項１】 レーザー光を発する光源と、 前記レーザー光を収束光にする集光レンズと、 前記収束光を偏向させる偏向装置と、 倍率色収差を補正するために光学材料の分散が異なるレ
ンズを複数枚含み、偏向後の前記収束光が被走査面上で
主走査方向及び副走査方向について集光するとともに被
走査面上をほぼ等速度で移動するように前記収束光を屈
折させる走査レンズ系と、 を備えたことを特徴とするレーザー走査装置。 - 【請求項２】 前記走査レンズ系が次の条件を満たすこ
とを特徴とする請求項１に記載のレーザー走査装置； 0＜β＜3 ただし、 β：主走査方向における走査レンズ系の光軸付近の倍率 である。 - 【請求項３】 前記走査レンズ系が、主走査方向におけ
る軸上のパワーが負であるレンズと正であるレンズとを
それぞれ１枚以上含み、更に次の条件を満たすことを特
徴とする請求項２に記載のレーザー走査装置； 0＜β＜1.2 νdM＜νdP ただし、 νdM：主走査方向において軸上の負のパワーが最も強い
レンズのアッベ数、 νdP：主走査方向において軸上の正のパワーが最も強い
レンズのアッベ数 である。 - 【請求項４】 前記走査レンズ系が、偏向点側から順
に、軸対称レンズ３枚とアナモフィックレンズ１枚とを
含み、更に次の条件を満たすことを特徴とする請求項３
に記載のレーザー走査装置； -0.4Ｌ＜ｆ1＜-0.2Ｌ 0.3Ｌ＜ｆ2＜0.6Ｌ ｆ2＜ｆ3＜3ｆ2 ｜ｆ4M｜＞2Ｌ νd1＜30 νd2＞50 νd3＞50 ただし、 Ｌ ：偏向点から像面までの距離、 ｆ1 ：偏向点側から１番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ2 ：偏向点側から２番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ3 ：偏向点側から３番目の軸対称レンズの焦点距離、 ｆ4M：アナモフィックレンズの主走査方向における焦点
距離、 νd1：偏向点側から１番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd2：偏向点側から２番目の軸対称レンズのアッベ数、 νd3：偏向点側から３番目の軸対称レンズのアッベ数 である。
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