JPH08240768A

JPH08240768A - 走査光学系

Info

Publication number: JPH08240768A
Application number: JP7042748A
Authority: JP
Inventors: Osamu Ono; 理小野
Original assignee: Minolta Co Ltd
Current assignee: Minolta Co Ltd
Priority date: 1995-03-02
Filing date: 1995-03-02
Publication date: 1996-09-17
Also published as: US5808773A

Abstract

(57)【要約】【目的】小型で高精細な走査光学系を提供する。【構成】偏向器５によって等角速度的に偏向された光束
を被走査面８上に結像させるとともに、光束が被走査面
８上を実質的に等速で主走査するように作用する走査レ
ンズＳＬを備える。主走査断面において、走査レンズＳ
Ｌに入射する光束は収束光ＬＲであり、走査レンズＳＬ
は偏向器５側から順に近軸屈折力が正の第１レンズＧ１
と負の第２レンズＧ２との２枚のレンズから成ってい
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、走査光学系に関するも
のであり、更に詳しくは、電子写真方式のプリンタ等に
用いられる走査光学系に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、レーザプリンタ等に用いられ
るレーザ走査光学系において、レーザ光源から発せられ
た発散光をコリメータレンズ等で平行光とした後、ポリ
ゴンミラー等の偏向器によって等角速度的に偏向走査
し、走査レンズ系を用いてレーザスポットを被走査面上
で結像させるとともに実質的に等速で走査させる走査光
学系が知られている。この走査光学系に用いられる走査
レンズには、主に以下の３つの性能が必要とされてい
る。

【０００３】第１の性能は、ｆθ性である。ｆθ性と
は、主走査断面において、偏向器から射出された光束の
画角θに像高ｙ’が比例するような負の歪曲の収差性能
をいい、例えば、走査レンズ(但し、ｆ：走査レンズの
焦点距離である。)に画角θの角度で入射する光束が平
行光の場合、平行光が像面において結像する像高をｙ’
とすると、ｙ’＝ｆθとなる性能をいう。なお、画角θ
は偏向器で偏向された光束が走査レンズの光軸となす角
度、即ち、偏向角である。

【０００４】第２の性能は、像面性である。像面性と
は、偏向器によって偏向され被走査面上を等速走査する
光束が、被走査面上で結像(即ち、集光)する性能をい
う。従って、この像面性は、各画角，像高での光束の主
光線近傍の集光位置が被走査面からどれだけ離れている
かを示す像面湾曲によって表される。偏向器に入射した
光束は、走査レンズの集光作用によって、偏向器の回転
軸に平行な方向(即ち、主走査方向)とそれに垂直な方向
(即ち、副走査方向)とのいずれについても被走査面上で
結像する必要があるので、像面性は主・副両走査方向に
ついて要求される。

【０００５】第３の性能は、コマ収差である。前述のｆ
θ性，像面性が良好であっても、この性能が満足されて
いないと、被走査面上で光束を小さく絞ることができな
い。像面湾曲が光束の主光線近傍の集光位置のみについ
ての性能であるのに対し、このコマ収差は光束全域の光
線が像面上で主光線の到達位置に対してどれだけ離れた
位置に到達するかを表す性能である。

【０００６】上述した３つの性能の各必要量は、レーザ
プリンタ等に求められる性能，機能，コスト等によって
異なる。例えば、特開平３−２３１２１８号公報，特開
平４−１５３６１６号公報，特開平４−１１０８１７号
公報等では、小型で高精細な走査光学系を実現する２枚
構成の走査レンズが提案されているが、上記３性能はこ
の小型化によって高精細化が損なわれない程度のもので
なければならない。

【０００７】また、従来より知られているように、偏向
器に入射させた平行光を大きな最大偏向角で偏向させ短
い焦点距離を有する走査レンズで結像させることによっ
て、偏向器から像面までの距離を小さくする方法は、走
査光学系を小型化する上で有効である。特開平３−２３
１２１８号公報等で提案されている走査光学系にもこの
方法が採用されており、その最大偏向角は４０°以上の
大きなものとなっている。

【０００８】また、特開昭６１−１７０７１５号公報で
は、走査レンズが偏向器側から順に正・負２枚のレンズ
から成り、副走査倍率を下げるために負レンズが像面近
傍に配置され、偏向器によって偏向された平行光を被走
査面上に結像させるとともに、光束が被走査面上を実質
的に等速で主走査するように作用する走査レンズが提案
されている。これについても、副走査倍率を下げること
によって上記３性能が低下しないようにしなければなら
ない。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】特開平３−２３１２１
８号公報，特開平４−１５３６１６号公報，特開平４−
１１０８１７号公報等で提案されているような高精細の
走査光学系を実現するには、被走査面上でビーム径が小
さくなるようにしなければならない。ビーム径を小さく
するには、被走査面上での走査速度を高くする必要があ
る。走査速度が高くないとプリント出力の速度が低下し
てしまうからである。走査速度を高くする方法として
は、偏向器の回転速度を上げる方法、偏向器の偏向反射
面の数を増やす方法が挙げられる。

【００１０】前者の方法には、モータの大型化やコスト
高を招くといった問題がある。一方、後者の方法には、
以下のような理由で偏向器の大型化を招くといった問題
がある。つまり、最大偏向角が大きく走査レンズの焦点
距離が小さい場合、被走査面上でのビーム径を小さくし
ようとすると、偏向反射面上での主走査方向のビーム径
が大きくなる。そのため、偏向反射面の有効域を広くし
なければならなくなるが、偏向器を大型化することなく
その有効域を広くすると、偏向反射面の面数が減ってし
まい、後者の方法を採ることができなくなるのである。

【００１１】以上のように、特開平３−２３１２１８号
公報等で提案されている走査レンズによれば、小型で高
精細な走査光学系を実現することができたとしても、実
際にプリンタに搭載するには、プリンタの出力速度を低
く設定するか、又は高速回転若しくは大型の偏向器が必
要となるため、走査光学系を小型化するメリットが薄れ
てしまい、コスト的にも不利になる。

【００１２】特開昭６１−１７０７１５号公報で提案さ
れている走査レンズによれば、走査光学系の小型化を図
ることができないという問題がある。副走査倍率を下げ
るために像面近くに配置された負レンズが、成形加工等
の非常に難しい長尺，大型のレンズであって、プリント
ヘッドにこのレンズを入れた場合、ユニットとして非常
に大きなものになってしまうからである。また、偏向器
に入射する光束が平行光であり、この平行光を大きな最
大偏向角で偏向させたとしても、走査レンズの効果によ
って偏向器から被走査面までの距離が小さくなることは
ないからである。

【００１３】本発明はこれらの点に鑑みてなされたもの
であって、その目的は、小型で高精細な走査光学系を提
供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係る走査光学系は、偏向器を備え、この偏
向器によって等角速度的に偏向された光束を被走査面上
に結像させるとともに、光束が被走査面上を実質的に等
速で主走査するように作用する走査レンズを備えた走査
光学系であって、主走査断面において、前記走査レンズ
に入射する光束は収束光であり、前記走査レンズは前記
偏向器側から順に近軸屈折力が正のレンズと負のレンズ
との２枚のレンズから成ることを特徴とする。

【００１５】上記のように、偏向器側から順に近軸屈折
力が正のレンズと負のレンズとの２枚のレンズで走査レ
ンズを構成し、かつ、偏向器への入射光束を収束光とす
ることによって、最大偏向角を大きくしたり走査レンズ
の焦点距離を短くしたりすることなく、偏向器から像面
までの距離を大幅に小さくすることが可能になる。上記
走査レンズに入射する光束が弱い収束光であっても、偏
向器から像面までの距離を短縮することは可能である。
このように、走査レンズへの収束光入射は、走査光学系
の設計パラメータを１つ増やす効果があり、設計に自由
度を与えるための有効な手段である。

【００１６】また、本発明の構成によれば、上記のよう
に走査レンズが正・負のレンズ２枚構成であることと、
走査レンズに対する主走査断面での入射光が収束光であ
ることとを合わせた状態で、主走査方向の光学的性能
(つまり、前述の３性能)が満足される。さらに、前記正
のレンズを回転対称なレンズとし、前記負のレンズの少
なくとも１面に拡張トーリック面を設けるのが望まし
く、その場合、主走査方向と同様に副走査方向の光学的
性能をも満足させることができる。

【００１７】走査レンズは樹脂製であるのが望ましい。
樹脂製のレンズは射出成形等で加工可能であるため、前
記正・負のレンズに樹脂を用いれば大量生産やコストの
面で有利である。本発明に係る走査光学系では、前記正
・負のレンズの屈折率が１．６以下でも前記光学的性能
を満足させることが可能である。

【００１８】前記正のレンズは、金型加工，成形後の検
査等の容易さで有利な球面が少なくとも１面に設けら
れ、両面共回転対称面となっているのが望ましい。ま
た、前記正・負のレンズ共、近軸の主走査断面形状を偏
向器側に凹のメニスカス形状とするのが、両凸，両凹と
比べて成形性等の面から有利である。

【００１９】次に、走査レンズの形状，屈折力等につい
ての好ましい条件を説明する。走査レンズは、次の条件
式(1)を満足するのが望ましい。 0＜β＜0.4 ……(1) 但し、 β：走査レンズの主走査倍率である。

【００２０】条件式(1)は、偏向器の偏向反射面に収束
光が入射すること、そして、偏向器(例えばポリゴンミ
ラー)の回転軸から偏向反射面までの距離(以下「軸面間
距離」という。)のバラツキによって発生するジッタが
画質に影響を及ぼさない範囲を示している。主走査倍率
βが０になると、平行光入射になり、設計自由度が減る
ために装置の大きさ，レンズの形状等に制限が加わって
しまう。一方、主走査倍率βが条件式(1)の上限を超え
た場合、入射光束の収束度が増す。

【００２１】偏向器への入射光束が収束光である場合、
走査レンズの焦点距離を無限大(∞)近辺とし主走査倍率
βを１近辺とすることが可能になるため、樹脂製走査レ
ンズの環境温度変化による像面シフトを有効に防止し得
る。ところが、前記条件式(1)の上限を超えて主走査倍
率βが１近辺になると、偏向器の軸面間距離のバラツキ
等がジッタ発生を招いてしまう。そして、このジッタ発
生を防止するために、偏向器の組み付け調整，加工精度
等に注意を払わなければならなくなる。

【００２２】主走査断面において、前記正のレンズは近
軸屈折力が正のレンズであり、前記負のレンズは近軸屈
折力が負のレンズであるため、次の条件式(2)が成立す
る。ｆ₁＞0，ｆ₂＜0 ……(2) 但し、ｆ₁：偏向器側の正のレンズの主走査断面の近軸焦点距
離ｆ₂：像側の負のレンズの主走査断面の近軸焦点距離である。

【００２３】条件式(2)は、最大偏向角を大きくせずに
走査レンズの大きさや偏向器から像面までの距離を大き
くしないための走査レンズの屈折力の好ましい範囲を示
している。条件式(2)の範囲を外れた場合、最大偏向角
を大きくとらないと、偏向器から像面までの距離が大き
くなったり、主走査倍率βが条件式(1)の上限を超えた
りしてしまう。

【００２４】条件式(2)の範囲において、走査レンズ
は、次の条件式(3)を満足するのが望ましい。 -0.7＜ｆ₁／ｆ₂＜-0.3 ……（３）

【００２５】条件式（３）の上限を超えた場合、偏向器
から像面までの距離が大きくなってしまう。逆に、条件
式(3)の下限を下回った場合、やはり主走査倍率βが条
件式(1)の上限を上回ってしまう。

【００２６】また、次の条件式(4)を満足するのが望ま
しい。 0.25＜Ｃ／Ｌ＜0.5 ……(4) 但し、Ｌ：偏向点から像面までの距離Ｃ：偏向点から像側の負レンズの像側面までの距離である。なお、図１中に後述の実施例におけるＬ，Ｃを
示す。

【００２７】条件式(4)は、走査レンズの大きさと走査
光学系の構成部品の占める部分の大きさとの比の好まし
い範囲を示している。条件式(4)の上限を超えた場合、
走査レンズが長尺化し、また、構成部分の占める割合が
大きくなる。これは、レンズの成形精度，装置としての
コストに対して不利な要因となる。また、条件式(4)の
下限を下回った場合、走査レンズのコマ収差補正が難し
くなるとともに、誤差感度が著しく高くなってしまう。

【００２８】また、次の条件式(5)を満足するのが望ま
しい。 0.8＜Ｗ／Ｌ＜1.2 ……(5) 但し、Ｗ：像面上での走査幅である。なお、図１中に後述の実施例におけるＷを示
す。

【００２９】条件式(5)は、偏向器から像面までの距離
の好ましい範囲を示している。条件式(4)の上限を超え
た場合は、装置の大型化を招くことになる。条件式(5)
の下限を下回った場合は、最大偏向角を大きくしないと
ｆθ性能を満足できなくなる。

【００３０】

【作用】走査レンズは主走査断面における近軸屈折力が
偏向器側から順に正，負２枚のレンズで構成されている
ため、最大偏向角を大きくしなくても、光学的性能を高
く保持しつつ、偏向器から像面までの距離を短縮し、走
査レンズも小型化することができる。また、走査レンズ
に入射する光束が収束光であるため、走査レンズの焦点
距離を短くしなくても、光学的性能を高く保持しつつ、
偏向器から像面までの距離を短縮し、走査レンズも小型
化することができる。最大偏向角を大きくしたり走査レ
ンズの焦点距離を短くしたりする必要がないので、偏向
反射面の有効域を広くする必要がない。従って、偏向器
を小型化しても被走査面上での走査速度を高くすること
が可能になり、その結果、被走査面上でのビーム径を小
さくすることが可能になる。

【００３１】

【実施例】以下、本発明に係る走査光学系の実施例を説
明する。表１，表３，表５，表７，表９，表１１に実施
例１〜実施例６のコンストラクションデータをそれぞれ
示し、表２，表４，表６，表８，表１０，表１２に実施
例１〜実施例６の非球面データを示す。但し、各実施例
のコンストラクションデータ中、r0は偏向器の偏向面の
曲率半径(=∞)、ri(i=1,2,3,4)は偏向器側から数えて第
i番目の面の曲率半径、riM(i=3,4)は偏向器側から数え
て第i番目の面の主走査方向の曲率半径、riS(i=3,4)は
偏向器側から数えて第i番目の面の副走査方向の曲率半
径、d0は偏向器の偏向面上の偏向点から第１番目のレン
ズ面までの光軸上の距離、di(i=1,2,3)は偏向器側から
数えて第i番目の面と第i+1番目の面との間の軸上面間
隔、LBはレンズバック(一番像側のレンズの像側の面と
被走査面(像面)との軸上面間隔)、Ni(i=1,2)は偏向器側
から数えて第i番目のレンズの波長780nmの光に対する屈
折率である。

【００３２】実施例１〜実施例５における第４面(r4M,r
4S)と実施例６における第３面(r3M,r3S)とは拡張トーリ
ック面であり、以下、この拡張トーリック面について説
明する。この面は、主走査断面が非球面であり、主走査
断面に沿って副走査方向の曲率が連続して変化するよう
なトーリック面である。この面は、ｙとｚの関数として
次の式(A)で定義される。

【００３３】ｘ＝[κ・ｙ²／{１＋(１−μ・κ²・ｙ²)^1/2}]＋ρ＋Ａ …(A) ここで、 κ＝Κ／(１−Κ・ρ) …(B) ρ＝ｃ・ｚ²／{１＋(１−ε・ｃ²・ｚ²)^1/2} …(C) である。

【００３４】すなわち、拡張トーリック面は、基準ｚト
ーリック面に２次元的な付加項Ａ(ｙ，ｚ)を加えたもの
として得られる。ここで、主走査断面における曲線を主
曲線、副走査断面における曲線をプロファイル曲線とす
ると(つまり、ｘ：光軸方向，ｙ：主走査方向，ｚ：副
走査方向である。)、Κ，ｃはそれぞれ面頂点での主曲
線方向，プロファイル曲線方向の曲率(正確にはそれぞ
れΚ＋２ａ_0,2，ｃ＋２ａ_2,0)を表し{つまり、１／Κ：
主曲線の面頂点曲率半径，１／ｃ：プロファイル曲線の
曲率半径(主曲線の面頂点での副走査方向曲率半径)であ
る。}、μ，εはそれぞれ主曲線方向，プロファイル曲
線方向の２次曲線パラメータ(負のときは双曲線、ゼロ
のときは放物線、正のときは楕円を、特に１のときには
円)を表す。

【００３５】例えば、μ＝１，Ａ＝０のとき、式(A)は
従来のトーリック面(２次のプロファイル曲線ρを半径
１／Κでｚ軸平行な軸回りに回転したもの)を表す。ま
た、式(A)中のＡは以下の数１の式で表される。

【００３６】

【数１】

【００３７】但し、数１の式中、ａ_0,0≡０ａ_i,1≡０ａ_1,j≡０である。

【００３８】また、各実施例中、曲率半径に*印を付し
た面は回転対称非球面で構成された面であることを示
し、非球面の面形状を表わす次の数２の式で定義するも
のとする。

【００３９】

【数２】

【００４０】但し、数２の式中、 X :光軸方向の基準面からの変位量 Y :光軸と垂直な方向の高さ C :近軸曲率 ε:２次曲線パラメータ Ai:i次の非球面係数(i=4,6,8,10) である。

【００４１】

【表１】

【００４２】

【表２】

【００４３】

【表３】

【００４４】

【表４】

【００４５】

【表５】

【００４６】

【表６】

【００４７】

【表７】

【００４８】

【表８】

【００４９】

【表９】

【００５０】

【表１０】

【００５１】

【表１１】

【００５２】

【表１２】

【００５３】表１３に、各実施例における条件式(1)〜
(5)と対応する値、その他のデータを示す。なお、 θ_max：偏向された光束と走査レンズ光軸とのなす角度
が最大のときの画角(即ち、最大偏向角) ｙ_max：被走査面上で最大となる像高Ｓ１：偏向面から収束光の自然収束点(走査レンズがな
い場合の収束光の収束点、即ち物点のこと)までの距離である。

【００５４】

【表１３】

【００５５】図１及び図２は、本発明を実施した走査光
学系の全体構成を、それぞれ主走査断面(図１)及び副走
査断面(図２)について示している。この走査光学系は、
偏向器５を備え、さらに、主走査断面において、偏向器
５で等角速度的に偏向された収束光ＬＲを被走査面８上
に結像させ、収束光ＬＲが被走査面８上を実質的に等速
で走査するように作用する走査レンズＳＬを備えてい
る。

【００５６】この走査光学系において、まず半導体レー
ザ等から成る光源１から発せられた発散光は、集光レン
ズ２によって主走査方向(ｙ方向)に収束光ＬＲとされ
る。この収束光ＬＲは、走査レンズＳＬがない場合、自
然収束点位置(不図示)で集光することになる。収束光Ｌ
Ｒは、要求されるビーム径となるように、絞り３によっ
て光束幅が規制され、副走査方向(ｚ方向)にのみ屈折力
を有するシリンドリカルレンズ４に入射する。そして、
シリンドリカルレンズ４を出た光束は、ポリゴンミラー
５に入射するが、図２に示すように副走査方向について
のみ偏向反射面９ａ位置で集光され、偏向点９ｂで主走
査方向に長い線状の光束として反射される。

【００５７】高速で回転(副走査方向に対して平行な回
転軸５Ｘを中心とした回転)するポリゴンミラー５によ
って、等角速度的に偏向走査された収束光ＬＲは、走査
レンズＳＬに入射する。走査レンズＳＬは樹脂成形で加
工されるため、その形状等には金型加工の容易さ，成形
のし易さ等が要求される。走査レンズＳＬにより、収束
光ＬＲは感光体等の被走査面(像面)８上でｆθ性，像面
性，コマ収差等が良好な均一光束に集光されて、被走査
面８を実質的に等速で走査する。

【００５８】実施例１〜実施例６のように最大偏向角θ
_maxを３２°程度にした場合、ポリゴンミラー５は内接
円径が３０ｍｍ程度の小型化されたものとなり、そのミ
ラー面数は６面となる。従って、このポリゴンミラー５
を用いれば、モータの回転数及び出力速度が適当な値を
とった状態で、高精細の出力を得ることができる。例え
ば、最大偏向角を４０°にした場合、この大きさのポリ
ゴンミラー５では偏向反射面５ａ上の有効域が不足し、
内接円径を更に大きくする必要が生じる。また、有効域
を広くするために、ミラー面数を４面，５面程度に減ら
して同じ出力速度を得ようとすれば、面数を下げた割合
だけモータ回転数を上げる必要が生じる。

【００５９】図２に示す副走査断面図から分かるよう
に、光束は偏向点９ｂの位置で集光されるため、第２レ
ンズＧ２に設けられている拡張トーリック面によって、
偏向反射面９ａは被走査面８上の被走査面とほぼ共役の
関係を成す。これは、ポリゴンミラー５に微小な面の倒
れが発生したとき、被走査面８上での集光位置が副走査
方向にシフトするのを補正するためである。

【００６０】図３，図７，図１１，図１５，図１９，図
２３は、実施例１〜実施例６に対応する走査レンズＳＬ
のレンズ構成を、主走査方向について断面的に示してい
る。図４，図８，図１２，図１６，図２０，図２４は、
それぞれ実施例１〜実施例６に対応する横収差曲線を示
している。各横収差図は、式：Ｓ１×sinθ＝Ｋで表さ
れるある画角(偏向角)θの光束について、その光束の像
面での収差量を示している。例えば、実施例１について
のコマ収差量を示す図４は、Ｋ＝0.0，97.421，192.94
6，284.716，370.943となる各画角の光束の像面でのコ
マ収差の発生を示している。図５，図９，図１３，図１
７，図２１，図２５は、それぞれ実施例１〜実施例６に
対応する像面湾曲を示しており、実線(ＤＴ)は主走査方
向の像面湾曲量、破線(ＤＳ)は副走査方向の像面湾曲量
を表わしている。図６，図１０，図１４，図１８，図２
２，図２６は、それぞれ実施例１〜実施例６に対応する
歪曲収差(即ちｆθ性能)を示している。

【００６１】次に、走査レンズＳＬの特徴を説明する。
主走査断面での近軸屈折力は、第１レンズＧ１が正、第
２レンズＧ２が負であり、収束光ＬＲを入射させること
と合わせて主走査方向の光学的性能を満足させている。
副走査断面では、第１レンズＧ１は回転対称なレンズで
あり、第２レンズＧ２の少なくとも１面に設けられてい
る拡張トーリック面と合わせて主走査方向と同様に光学
的性能を満足させている。

【００６２】走査レンズＳＬは、樹脂製であり、射出成
形等で加工される。樹脂製のレンズは大量生産やコスト
の面で有利であるため、いずれの実施例もレンズの屈折
率が１．６以下で性能が満足するように構成されてい
る。第１レンズＧ１には、金型加工，成形後の検査等の
容易さで有利な球面が少なくとも１面に使われており、
１面，２面共回転対称面となっている。また、第１，第
２レンズＧ１，Ｇ２共、近軸の主走査断面形状が偏向器
側に凹のメニスカス形状となっているので、両凸，両凹
と比較して、成形性等の面から有利である。

【００６３】以上のように、本発明を実施した走査光学
系は、ポリゴンミラー５の軸面間距離のバラツキによる
ジッタの発生が抑えられ、かつ、光学的性能を保持しつ
つ、走査レンズ及びポリゴンミラーが小型化され、ま
た、偏向器から像面までの距離が短縮されている。従っ
て、小型で高精細な走査光学系として、レーザプリンタ
等の装置に搭載することができる。

【００６４】

【発明の効果】以上説明したように本発明の走査光学系
によれば、小型で高精細な走査光学系を実現することが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を実施した走査光学系の主走査断面図。

【図２】本発明を実施した走査光学系の副走査断面図。

【図３】実施例１のレンズ形状を示す主走査断面図。

【図４】実施例１のコマ収差を示す横収差図。

【図５】実施例１の像面湾曲を示す収差図。

【図６】実施例１のｆθ性能を示す収差図。

【図７】実施例２のレンズ形状を示す主走査断面図。

【図８】実施例２のコマ収差を示す横収差図。

【図９】実施例２の像面湾曲を示す収差図。

【図１０】実施例２のｆθ性能を示す収差図。

【図１１】実施例３のレンズ形状を示す主走査断面図。

【図１２】実施例３のコマ収差を示す横収差図。

【図１３】実施例３の像面湾曲を示す収差図。

【図１４】実施例３のｆθ性能を示す収差図。

【図１５】実施例４のレンズ形状を示す主走査断面図。

【図１６】実施例４のコマ収差を示す横収差図。

【図１７】実施例４の像面湾曲を示す収差図。

【図１８】実施例４のｆθ性能を示す収差図。

【図１９】実施例５のレンズ形状を示す主走査断面図。

【図２０】実施例５のコマ収差を示す横収差図。

【図２１】実施例５の像面湾曲を示す収差図。

【図２２】実施例５のｆθ性能を示す収差図。

【図２３】実施例６のレンズ形状を示す主走査断面図。

【図２４】実施例６のコマ収差を示す横収差図。

【図２５】実施例６の像面湾曲を示す収差図。

【図２６】実施例６のｆθ性能を示す収差図。

【符号の説明】

Ｇ１ …第１レンズＧ２ …第２レンズＳＬ …走査レンズＬＲ …収束光１ …光源２ …集光レンズ３ …絞り４ …シリンドリカルレンズ５ …ポリゴンミラー(偏向器) ５Ｘ …回転軸８ …像面(被走査面) ９ａ …偏向反射面９ｂ …偏向点

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】偏向器を備え、この偏向器によって等角速
度的に偏向された光束を被走査面上に結像させるととも
に、光束が被走査面上を実質的に等速で主走査するよう
に作用する走査レンズを備えた走査光学系であって、主走査断面において、前記走査レンズに入射する光束は
収束光であり、前記走査レンズは前記偏向器側から順に
近軸屈折力が正のレンズと負のレンズとの２枚のレンズ
から成ることを特徴とする走査光学系。