JPH10211643A - 包装用袋 - Google Patents
包装用袋Info
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- JPH10211643A JPH10211643A JP9329010A JP32901097A JPH10211643A JP H10211643 A JPH10211643 A JP H10211643A JP 9329010 A JP9329010 A JP 9329010A JP 32901097 A JP32901097 A JP 32901097A JP H10211643 A JPH10211643 A JP H10211643A
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- Japan
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- propylene
- ethylene
- block copolymer
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- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
- Graft Or Block Polymers (AREA)
- Bag Frames (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 柔軟性、透明性、耐熱性及び耐衝撃性に優れ
た包装用袋及び食品包装用袋を提供する。 【解決手段】 20℃キシレン可溶部(CXS部)を5
重量%以上含有し、前記CXS部を除いた部分(CXI
S部)の最高融解ピーク温度(Tm)が130〜155
℃であるプロピレン系ブロック共重合体を溶融押出し法
により成形したフィルムからなることを特徴とする包装
用袋及び食品包装用袋。
た包装用袋及び食品包装用袋を提供する。 【解決手段】 20℃キシレン可溶部(CXS部)を5
重量%以上含有し、前記CXS部を除いた部分(CXI
S部)の最高融解ピーク温度(Tm)が130〜155
℃であるプロピレン系ブロック共重合体を溶融押出し法
により成形したフィルムからなることを特徴とする包装
用袋及び食品包装用袋。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、特定のプロピレン
系ブロック共重合体フィルムからなる包装用袋及び食品
包装用袋に関するものである。
系ブロック共重合体フィルムからなる包装用袋及び食品
包装用袋に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来、包装用フィルムとしては、ポリ塩
化ビニル系フィルム、ポリエチレン系フィルム、ポリプ
ロピレン系フィルム(例えばプロピレン単独重合体、プ
ロピレンとα−オレフィンとのランダム共重合体等)等
が用いられているが、ポリ塩化ビニル系フィルムは使用
後の廃棄の問題があり、ポリエチレン系フィルムは耐熱
性で問題があった。また、一般的にプロピレン系樹脂は
インフレーション加工性に難点があり、またインフレー
ション加工が出来ても透明性や機械的強度に問題があっ
た。プロピレン単独重合体は耐熱性は優れているもの
の、柔軟性、透明性、低温での耐衝撃性が劣り、プロピ
レンとα−オレフィンとのランダム共重合体は透明性は
優れているものの、低温での耐衝撃性が不十分であり使
用に制限があった。
化ビニル系フィルム、ポリエチレン系フィルム、ポリプ
ロピレン系フィルム(例えばプロピレン単独重合体、プ
ロピレンとα−オレフィンとのランダム共重合体等)等
が用いられているが、ポリ塩化ビニル系フィルムは使用
後の廃棄の問題があり、ポリエチレン系フィルムは耐熱
性で問題があった。また、一般的にプロピレン系樹脂は
インフレーション加工性に難点があり、またインフレー
ション加工が出来ても透明性や機械的強度に問題があっ
た。プロピレン単独重合体は耐熱性は優れているもの
の、柔軟性、透明性、低温での耐衝撃性が劣り、プロピ
レンとα−オレフィンとのランダム共重合体は透明性は
優れているものの、低温での耐衝撃性が不十分であり使
用に制限があった。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、柔軟
性、透明性、耐熱性及び耐衝撃性に優れた包装用袋及び
食品包装用袋を提供することにある。
性、透明性、耐熱性及び耐衝撃性に優れた包装用袋及び
食品包装用袋を提供することにある。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、柔軟性、
透明性、耐熱性及び耐衝撃性を有する包装用袋及び食品
包装用袋について鋭意検討した結果、特定のプロピレン
系ブロック共重合体を溶融押出し法により成形したフィ
ルムからなる包装用袋及び食品包装用袋が、本発明の目
的を達成することを見出し、本発明を完成させるに至っ
た。
透明性、耐熱性及び耐衝撃性を有する包装用袋及び食品
包装用袋について鋭意検討した結果、特定のプロピレン
系ブロック共重合体を溶融押出し法により成形したフィ
ルムからなる包装用袋及び食品包装用袋が、本発明の目
的を達成することを見出し、本発明を完成させるに至っ
た。
【0005】すなわち、本発明は、20℃キシレン可溶
部(CXS部)を5重量%以上含有し、前記CXS部を
除いた部分(CXIS部)の最高融解ピーク温度(T
m)が130〜155℃であるプロピレン系ブロック共
重合体を溶融押出し法により成形したフィルムからなる
ことを特徴とする包装用袋である。また、本発明は、上
記包装用袋からなることを特徴とする食品包装用袋であ
る。以下、本発明を詳細に説明する。
部(CXS部)を5重量%以上含有し、前記CXS部を
除いた部分(CXIS部)の最高融解ピーク温度(T
m)が130〜155℃であるプロピレン系ブロック共
重合体を溶融押出し法により成形したフィルムからなる
ことを特徴とする包装用袋である。また、本発明は、上
記包装用袋からなることを特徴とする食品包装用袋であ
る。以下、本発明を詳細に説明する。
【0006】
【発明の実施の形態】本発明で用いるプロピレン系ブロ
ック共重合体は、20℃キシレン可溶部(CXS部)を
5重量%以上、好ましくは7〜30重量%含有し、前記
CXS部を除いた部分(CXIS部)の最高融解ピーク
温度(Tm)が130〜155℃であるプロピレン系ブ
ロック共重合体である。最高融解ピーク温度(Tm)
は、示差走査熱量計(DSC)で測定される。
ック共重合体は、20℃キシレン可溶部(CXS部)を
5重量%以上、好ましくは7〜30重量%含有し、前記
CXS部を除いた部分(CXIS部)の最高融解ピーク
温度(Tm)が130〜155℃であるプロピレン系ブ
ロック共重合体である。最高融解ピーク温度(Tm)
は、示差走査熱量計(DSC)で測定される。
【0007】プロピレン系ブロック共重合体のCXS部
が5.0重量%を下回る場合は耐衝撃性が劣るため好ま
しくない。プロピレン系ブロック共重合体のCXIS部
の最高融解ピーク温度(Tm)が130℃未満の場合は
耐熱性が不足し、一方155℃を越える場合は透明性が
劣るため好ましくない。
が5.0重量%を下回る場合は耐衝撃性が劣るため好ま
しくない。プロピレン系ブロック共重合体のCXIS部
の最高融解ピーク温度(Tm)が130℃未満の場合は
耐熱性が不足し、一方155℃を越える場合は透明性が
劣るため好ましくない。
【0008】本発明で用いるプロピレン系ブロック共重
合体は、少なくともプロピレンから誘導される繰り返し
単位(以下、「プロピレン単位」と称する)とエチレン
から誘導される繰り返し単位(以下、「エチレン単位」
と称する)および/またはブテン−1から誘導される繰
り返し単位(以下、「ブテン−1単位」と称する)とか
らなる共重合体成分(A成分)と、少なくともプロピレ
ン単位とエチレン単位および/またはブテン−1単位と
からなり、前記A成分とは異なる共重合体成分(B成
分)とを連続的に生成して得られるプロピレン系ブロッ
ク共重合体であって、20℃キシレン可溶部(CXS
部)を5重量%以上、好ましくは7〜30重量%含有
し、前記CXS部を除いた部分(CXIS部)の最高融
解ピーク温度(Tm)が130〜155℃であるプロピ
レン系ブロック共重合体が好ましい。
合体は、少なくともプロピレンから誘導される繰り返し
単位(以下、「プロピレン単位」と称する)とエチレン
から誘導される繰り返し単位(以下、「エチレン単位」
と称する)および/またはブテン−1から誘導される繰
り返し単位(以下、「ブテン−1単位」と称する)とか
らなる共重合体成分(A成分)と、少なくともプロピレ
ン単位とエチレン単位および/またはブテン−1単位と
からなり、前記A成分とは異なる共重合体成分(B成
分)とを連続的に生成して得られるプロピレン系ブロッ
ク共重合体であって、20℃キシレン可溶部(CXS
部)を5重量%以上、好ましくは7〜30重量%含有
し、前記CXS部を除いた部分(CXIS部)の最高融
解ピーク温度(Tm)が130〜155℃であるプロピ
レン系ブロック共重合体が好ましい。
【0009】なお、上記プロピレン系ブロック共重合体
とは、第一工程でのプロピレン−エチレンおよび/また
はブテン−1共重合体成分(A成分)と、第二工程での
前記A成分とは異なるプロピレン−エチレンおよび/ま
たはブテン−1共重合体成分(B成分)とを逐次重合し
て得られた共重合体であって、共重合体末端と別の共重
合体末端が結合で繋がった典型的なブロック共重合体で
はなく、一種のブレンド系の共重合体を意味する。上記
プロピレン系ブロック共重合体は耐衝撃性プロピレン共
重合体とも言われるものである。
とは、第一工程でのプロピレン−エチレンおよび/また
はブテン−1共重合体成分(A成分)と、第二工程での
前記A成分とは異なるプロピレン−エチレンおよび/ま
たはブテン−1共重合体成分(B成分)とを逐次重合し
て得られた共重合体であって、共重合体末端と別の共重
合体末端が結合で繋がった典型的なブロック共重合体で
はなく、一種のブレンド系の共重合体を意味する。上記
プロピレン系ブロック共重合体は耐衝撃性プロピレン共
重合体とも言われるものである。
【0010】上記プロピレン系ブロック共重合体のCX
S部が5.0重量%を下回る場合は耐衝撃性が劣るため
好ましくない。また、上記プロピレン系ブロック共重合
体のCXIS部の最高融解ピーク温度(Tm)が130
℃未満の場合は耐熱性が不足し、一方155℃を越える
場合は透明性が劣るため好ましくない。
S部が5.0重量%を下回る場合は耐衝撃性が劣るため
好ましくない。また、上記プロピレン系ブロック共重合
体のCXIS部の最高融解ピーク温度(Tm)が130
℃未満の場合は耐熱性が不足し、一方155℃を越える
場合は透明性が劣るため好ましくない。
【0011】高透明を発現せしめるプロピレン系ブロッ
ク共重合体としては、第一工程でエチレン単位の含有量
が1.5〜6.0重量%のプロピレン−エチレン共重合
体部分(A成分)を全重合量(A成分と下記B成分の合
計)の40〜85重量%生成し、ついで第二工程でエチ
レン単位の含有量が7〜17重量%のプロピレン−エチ
レン共重合体部分(B成分)を全重合量(A成分とB成分
の合計)の15〜60重量%生成して得られるブロック
共重合体であって、かつB成分の極限粘度([η]B)が2
〜5dl/g、B成分の極限粘度([η]B)とA成分の極
限粘度([η]A)との比([η]B/[η]A)が0.5〜1.
8のプロピレン系ブロック共重合体が好ましい。
ク共重合体としては、第一工程でエチレン単位の含有量
が1.5〜6.0重量%のプロピレン−エチレン共重合
体部分(A成分)を全重合量(A成分と下記B成分の合
計)の40〜85重量%生成し、ついで第二工程でエチ
レン単位の含有量が7〜17重量%のプロピレン−エチ
レン共重合体部分(B成分)を全重合量(A成分とB成分
の合計)の15〜60重量%生成して得られるブロック
共重合体であって、かつB成分の極限粘度([η]B)が2
〜5dl/g、B成分の極限粘度([η]B)とA成分の極
限粘度([η]A)との比([η]B/[η]A)が0.5〜1.
8のプロピレン系ブロック共重合体が好ましい。
【0012】第一工程で生成されるプロピレン−エチレ
ン共重合体部分(A成分)のエチレン単位の含有量は、
柔軟性と耐熱性とのバランスの観点から2.5〜4.5
重量%がより好ましい。
ン共重合体部分(A成分)のエチレン単位の含有量は、
柔軟性と耐熱性とのバランスの観点から2.5〜4.5
重量%がより好ましい。
【0013】第二工程で生成されるプロピレン−エチレ
ン共重合体部分(B成分)のエチレン単位の含有量は、
低温での耐衝撃性と透明性とのバランスの観点から8〜
12重量%がより好ましい。
ン共重合体部分(B成分)のエチレン単位の含有量は、
低温での耐衝撃性と透明性とのバランスの観点から8〜
12重量%がより好ましい。
【0014】第一工程で生成されるプロピレン−エチレ
ン共重合体部分(A成分)と第二工程で生成されるプロ
ピレン−エチレン共重合体部分(B成分)の割合はA成
分が全重合量の好ましくは40〜85重量%、より好ま
しくは55〜83重量%、B成分が全重合量の好ましく
は60〜15重量%、より好ましくは45〜17重量%
である。
ン共重合体部分(A成分)と第二工程で生成されるプロ
ピレン−エチレン共重合体部分(B成分)の割合はA成
分が全重合量の好ましくは40〜85重量%、より好ま
しくは55〜83重量%、B成分が全重合量の好ましく
は60〜15重量%、より好ましくは45〜17重量%
である。
【0015】上記プロピレン系ブロック共重合体のB成
分の極限粘度([η]B)が2〜5dl/g、B成分の
極限粘度([η]B)とA成分の極限粘度([η]A)
との比([η]B/[η]A)が0.5〜1.8である
ことが透明性の観点から好ましい。特に、プロピレン−
エチレン共重合体のB成分の極限粘度([η]B)は、
低分子量成分の抑制と加工性とのバランスの点から2.
5〜4.0dl/gがより好ましい。[η]B/[η]
A比は、透明性の観点から0.8〜1.5がより好まし
い。
分の極限粘度([η]B)が2〜5dl/g、B成分の
極限粘度([η]B)とA成分の極限粘度([η]A)
との比([η]B/[η]A)が0.5〜1.8である
ことが透明性の観点から好ましい。特に、プロピレン−
エチレン共重合体のB成分の極限粘度([η]B)は、
低分子量成分の抑制と加工性とのバランスの点から2.
5〜4.0dl/gがより好ましい。[η]B/[η]
A比は、透明性の観点から0.8〜1.5がより好まし
い。
【0016】上記プロピレン系ブロック共重合体は、透
明性、低温での耐衝撃性の観点からB成分のエチレン単
位の含有量(EB)とA成分のエチレン単位の含有量
(EA)との差(EB−EA)が3〜15重量%の範囲
であることがより好ましく、透明性と低温での耐衝撃性
とのバランスの観点から(EB−EA)が5〜10重量
%が特に好ましい。
明性、低温での耐衝撃性の観点からB成分のエチレン単
位の含有量(EB)とA成分のエチレン単位の含有量
(EA)との差(EB−EA)が3〜15重量%の範囲
であることがより好ましく、透明性と低温での耐衝撃性
とのバランスの観点から(EB−EA)が5〜10重量
%が特に好ましい。
【0017】さらに、高温でのブリード白化抑制の観点
では、プロピレン系ブロック共重合体としては、第一工
程でエチレン単位の含有量が3重量%以下、ブテン−1
単位の含有量が3〜25重量%のプロピレン−エチレン
−ブテン−1共重合体部分(A成分)を全重合量(A成分
と下記B成分の合計)の40〜85重量%生成し、つい
で第二工程でエチレン単位の含有量が17重量%以下、
ブテン−1単位の含有量が3〜35重量%のプロピレン
−エチレン−ブテン−1共重合体部分(B成分)を全重合
量(A成分とB成分の合計)の15〜60重量%生成し
て得られるブロック共重合体であって、かつB成分の極
限粘度([η]B)が1.5〜5.0dl/g、B成分の極
限粘度([η]B)とA成分の極限粘度([η]A)との比
([η]B/[η]A)が0.5〜1.8のプロピレン系ブロ
ック共重合体が好ましい。
では、プロピレン系ブロック共重合体としては、第一工
程でエチレン単位の含有量が3重量%以下、ブテン−1
単位の含有量が3〜25重量%のプロピレン−エチレン
−ブテン−1共重合体部分(A成分)を全重合量(A成分
と下記B成分の合計)の40〜85重量%生成し、つい
で第二工程でエチレン単位の含有量が17重量%以下、
ブテン−1単位の含有量が3〜35重量%のプロピレン
−エチレン−ブテン−1共重合体部分(B成分)を全重合
量(A成分とB成分の合計)の15〜60重量%生成し
て得られるブロック共重合体であって、かつB成分の極
限粘度([η]B)が1.5〜5.0dl/g、B成分の極
限粘度([η]B)とA成分の極限粘度([η]A)との比
([η]B/[η]A)が0.5〜1.8のプロピレン系ブロ
ック共重合体が好ましい。
【0018】第一工程で生成されるプロピレン−エチレ
ン−ブテン−1共重合体部分(A成分)と第二工程で生
成されるプロピレン−エチレン−ブテン−1共重合体部
分(B成分)の割合はA成分が全重合量の好ましくは4
0〜85重量%、より好ましくは55〜83重量%、B
成分が全重合量の好ましくは60〜15重量%、より好
ましくは45〜17重量%である。
ン−ブテン−1共重合体部分(A成分)と第二工程で生
成されるプロピレン−エチレン−ブテン−1共重合体部
分(B成分)の割合はA成分が全重合量の好ましくは4
0〜85重量%、より好ましくは55〜83重量%、B
成分が全重合量の好ましくは60〜15重量%、より好
ましくは45〜17重量%である。
【0019】上記プロピレン系ブロック共重合体のB成
分の極限粘度([η]B)が1.5〜5dl/g、B成
分の極限粘度([η]B)とA成分の極限粘度([η]
A)との比([η]B/[η]A)が0.5〜1.8で
あることが透明性の観点から好ましい。特に、プロピレ
ン−エチレン−ブテン−1共重合体のB成分の極限粘度
([η]B)は、低分子量成分の抑制と加工性とのバラ
ンスの点から2.5〜4.0dl/gがより好ましい。
[η]B/[η]A比は、透明性の観点から0.8〜
1.5がより好ましい。
分の極限粘度([η]B)が1.5〜5dl/g、B成
分の極限粘度([η]B)とA成分の極限粘度([η]
A)との比([η]B/[η]A)が0.5〜1.8で
あることが透明性の観点から好ましい。特に、プロピレ
ン−エチレン−ブテン−1共重合体のB成分の極限粘度
([η]B)は、低分子量成分の抑制と加工性とのバラ
ンスの点から2.5〜4.0dl/gがより好ましい。
[η]B/[η]A比は、透明性の観点から0.8〜
1.5がより好ましい。
【0020】エチレン単位の含有量は、高分子分析ハン
ドブック(1995年、紀伊国屋書店発行)の616ペ
ージに記載されている方法により13C−NMR法で測定
される。A成分のエチレン単位の含有量(EA)は、第
一工程の重合終了後に共重合体をサンプリングして分析
される。B成分のエチレン単位の含有量(EB)は、第
二工程の重合終了後にブロック共重合体をサンプリング
し、ブロック共重合体のエチレン単位の含有量(EA
B)を分析し、さらにA成分の割合(PA)、B成分の
割合(PB)から次式より求めるものとする。 EA×PA/100+EB×PB/100=EAB EB=(EAB−EA×PA/100)×100/PB
ドブック(1995年、紀伊国屋書店発行)の616ペ
ージに記載されている方法により13C−NMR法で測定
される。A成分のエチレン単位の含有量(EA)は、第
一工程の重合終了後に共重合体をサンプリングして分析
される。B成分のエチレン単位の含有量(EB)は、第
二工程の重合終了後にブロック共重合体をサンプリング
し、ブロック共重合体のエチレン単位の含有量(EA
B)を分析し、さらにA成分の割合(PA)、B成分の
割合(PB)から次式より求めるものとする。 EA×PA/100+EB×PB/100=EAB EB=(EAB−EA×PA/100)×100/PB
【0021】プロピレン−エチレン−ブテン−1ブロッ
ク共重合体の場合、A成分の割合(PA)およびB成分
の割合(PB)は、A成分および全重合体について示差
走査熱量計で測定し、それぞれの融解ピーク熱量から求
められる。A成分のエチレン単位の含有量(EA)およ
びA成分のブテン−1単位の含有量(BA)は、第一工
程の生成終了後に共重合体をサンプリングして分析され
る。また、B成分のエチレン単位の含有量(EB)およ
びB成分のブテン−1単位の含有量(BB)は、まず、
第二工程の生成終了後にブロック共重合体をサンプリン
グし、エチレン単位の含有量(EAB)およびブテン−
1単位の含有量(BAB)を分析して求め、A成分の割
合(PA)およびB成分の割合(PB)、A成分のエチ
レン単位の含有量(EA)およびA成分のブテン−1単
位の含有量(BA)から次式より求めるものとする。 EB=(EAB−EA×PA/100)×100/PB BB=(BAB−BA×PA/100)×100/PB
ク共重合体の場合、A成分の割合(PA)およびB成分
の割合(PB)は、A成分および全重合体について示差
走査熱量計で測定し、それぞれの融解ピーク熱量から求
められる。A成分のエチレン単位の含有量(EA)およ
びA成分のブテン−1単位の含有量(BA)は、第一工
程の生成終了後に共重合体をサンプリングして分析され
る。また、B成分のエチレン単位の含有量(EB)およ
びB成分のブテン−1単位の含有量(BB)は、まず、
第二工程の生成終了後にブロック共重合体をサンプリン
グし、エチレン単位の含有量(EAB)およびブテン−
1単位の含有量(BAB)を分析して求め、A成分の割
合(PA)およびB成分の割合(PB)、A成分のエチ
レン単位の含有量(EA)およびA成分のブテン−1単
位の含有量(BA)から次式より求めるものとする。 EB=(EAB−EA×PA/100)×100/PB BB=(BAB−BA×PA/100)×100/PB
【0022】極限粘度は、ウベローデ型粘度計を用いて
135℃テトラリン中で測定される。A成分の極限粘度
([η]A)は、第一工程の重合終了後に共重合体をサン
プリングして分析される。B成分の極限粘度([η]B)
は、第二工程の重合終了後にブロック共重合体をサンプ
リングし、ブロック共重合体の極限粘度([η]AB)を
分析し、さらにA成分の割合(PA)、B成分の割合
(PB)から次式より求めるものとする。 [η]A×PA/100+[η]B×PB/100=[η]A
B [η]B=([η]AB−[η]A×PA/100)×100
/PB
135℃テトラリン中で測定される。A成分の極限粘度
([η]A)は、第一工程の重合終了後に共重合体をサン
プリングして分析される。B成分の極限粘度([η]B)
は、第二工程の重合終了後にブロック共重合体をサンプ
リングし、ブロック共重合体の極限粘度([η]AB)を
分析し、さらにA成分の割合(PA)、B成分の割合
(PB)から次式より求めるものとする。 [η]A×PA/100+[η]B×PB/100=[η]A
B [η]B=([η]AB−[η]A×PA/100)×100
/PB
【0023】本発明で用いるプロピレン系ブロック共重
合体は、例えばチーグラー・ナッタ型触媒の存在下に、
同一の重合槽中にてA成分を重合した後、引き続いてB
成分を重合する回分式重合法、または少なくとも2槽か
らなる重合槽を使用したA成分とB成分を連続的に重合
する連続式重合法などで製造することができる。
合体は、例えばチーグラー・ナッタ型触媒の存在下に、
同一の重合槽中にてA成分を重合した後、引き続いてB
成分を重合する回分式重合法、または少なくとも2槽か
らなる重合槽を使用したA成分とB成分を連続的に重合
する連続式重合法などで製造することができる。
【0024】具体的には、例えば、 (a)Si−O結合を有する有機ケイ素化合物の共存
下、一般式Ti(OR1)nX4-n(R1は炭素数が1〜2
0の炭化水素基、Xはハロゲン原子、nは0<n≦4の
数字を表わす。)で表わされるチタン化合物および/ま
たはエーテル化合物を、有機マグネシウム化合物で還元
して得られる固体生成物を、エステル化合物及びエーテ
ル化合物と四塩化チタンとの混合物で処理して得られる
三価のチタン化合物含有固体触媒成分、 (b)有機アルミニウム化合物 (c)Si−OR2結合(R2は炭素数が1〜20の炭化
水素基である。)を有するケイ素化合物よりなる触媒
系、または (a)一般式Ti(OR1)nX4-n(R1炭素数が1〜2
0の炭化水素基、Xはハロゲン原子、nは0<n≦4の
数字を表わす。)で表わされるチタン化合物を、一般式
AlR2 mY3-m(R2は炭素数が1〜20の炭化水素基、
Yはハロゲン原子、mは1≦m≦3の数字を表わす。)
で表わされる有機アルミニウム化合物で還元して得られ
る炭化水素溶媒に不溶のハイドロカルビルオキシ基を含
有する固体生成物を、エチレンで予備重合処理したの
ち、炭化水素溶媒中エーテル化合物及び四塩化チタンの
存在下に80〜100℃の温度でスラリー状態で処理し
て得られるハイドロカルビルオキシ基含有固体触媒成
分、(b)有機アルミニウム化合物よりなる触媒系など
の少なくともチタン、マグネシウムおよびハロゲンを必
須成分とするチーグラー・ナッタ型触媒を用いて、
(b)成分中のAl原子/(a)成分中のTi原子のモ
ル比を1〜2000、好ましくは5〜1500、(c)
成分/(b)成分中のAl原子のモル比を0.02〜5
00、好ましくは0.05〜50となるように使用し、
重合温度20〜150℃、好ましくは50〜95℃、重
合圧力は大気圧〜40kg/cm2G、好ましくは2〜
40kg/cm2Gの条件下に、第一工程でプロピレン
とエチレンおよび分子量調節のために水素を供給してプ
ロピレン−エチレン共重合体部分(A成分)を生成した
後、引き続いて第二工程でプロピレンとエチレンと水素
を供給してプロピレン−エチレン共重合体部分(B成
分)を生成することによって製造できる。
下、一般式Ti(OR1)nX4-n(R1は炭素数が1〜2
0の炭化水素基、Xはハロゲン原子、nは0<n≦4の
数字を表わす。)で表わされるチタン化合物および/ま
たはエーテル化合物を、有機マグネシウム化合物で還元
して得られる固体生成物を、エステル化合物及びエーテ
ル化合物と四塩化チタンとの混合物で処理して得られる
三価のチタン化合物含有固体触媒成分、 (b)有機アルミニウム化合物 (c)Si−OR2結合(R2は炭素数が1〜20の炭化
水素基である。)を有するケイ素化合物よりなる触媒
系、または (a)一般式Ti(OR1)nX4-n(R1炭素数が1〜2
0の炭化水素基、Xはハロゲン原子、nは0<n≦4の
数字を表わす。)で表わされるチタン化合物を、一般式
AlR2 mY3-m(R2は炭素数が1〜20の炭化水素基、
Yはハロゲン原子、mは1≦m≦3の数字を表わす。)
で表わされる有機アルミニウム化合物で還元して得られ
る炭化水素溶媒に不溶のハイドロカルビルオキシ基を含
有する固体生成物を、エチレンで予備重合処理したの
ち、炭化水素溶媒中エーテル化合物及び四塩化チタンの
存在下に80〜100℃の温度でスラリー状態で処理し
て得られるハイドロカルビルオキシ基含有固体触媒成
分、(b)有機アルミニウム化合物よりなる触媒系など
の少なくともチタン、マグネシウムおよびハロゲンを必
須成分とするチーグラー・ナッタ型触媒を用いて、
(b)成分中のAl原子/(a)成分中のTi原子のモ
ル比を1〜2000、好ましくは5〜1500、(c)
成分/(b)成分中のAl原子のモル比を0.02〜5
00、好ましくは0.05〜50となるように使用し、
重合温度20〜150℃、好ましくは50〜95℃、重
合圧力は大気圧〜40kg/cm2G、好ましくは2〜
40kg/cm2Gの条件下に、第一工程でプロピレン
とエチレンおよび分子量調節のために水素を供給してプ
ロピレン−エチレン共重合体部分(A成分)を生成した
後、引き続いて第二工程でプロピレンとエチレンと水素
を供給してプロピレン−エチレン共重合体部分(B成
分)を生成することによって製造できる。
【0025】本発明で用いるプロピレン系ブロック共重
合体は、有機過酸化物の存在下、不存在下に公知の方法
で、例えばメルトフローレートで代表される流動性を変
化させることが可能である。また、上記プロピレン系ブ
ロック共重合体は、必要に応じて酸化防止剤、紫外線吸
収剤、帯電防止剤、防曇剤、造核剤などを含ませること
もできる。
合体は、有機過酸化物の存在下、不存在下に公知の方法
で、例えばメルトフローレートで代表される流動性を変
化させることが可能である。また、上記プロピレン系ブ
ロック共重合体は、必要に応じて酸化防止剤、紫外線吸
収剤、帯電防止剤、防曇剤、造核剤などを含ませること
もできる。
【0026】本発明は、プロピレン系ブロック共重合体
を単独で用いることも可能であるが、異なる樹脂または
樹脂組成物を混合して用いてもよい。
を単独で用いることも可能であるが、異なる樹脂または
樹脂組成物を混合して用いてもよい。
【0027】本発明におけるフィルムは、単層または共
押出しタイプの溶融押出し法で製膜することが可能であ
る。溶融押出し法は、例えばインフレーション法、T−
ダイキャスト法等が挙げられ、これらの中でもインフレ
ーション法が製袋加工の点で好ましい。
押出しタイプの溶融押出し法で製膜することが可能であ
る。溶融押出し法は、例えばインフレーション法、T−
ダイキャスト法等が挙げられ、これらの中でもインフレ
ーション法が製袋加工の点で好ましい。
【0028】本発明の包装用袋の形態は、特に限定され
るものではなく、例えばインフレーションチューブ袋、
サイドシール袋(2方シール形、3方シール形)、胴シ
ール袋(封筒形、合掌シール形、平底形、ひだつき形
(ガゼット袋)、自立形等)であってもよい。また、製
袋加工における接着の方法は、特に限定されるものでは
なく、例えば形態によりヒートシール法、インパルスシ
ール法、溶断シール法、インパルス溶断シール法、溶融
シール法、超音波シール法等が挙げられる。
るものではなく、例えばインフレーションチューブ袋、
サイドシール袋(2方シール形、3方シール形)、胴シ
ール袋(封筒形、合掌シール形、平底形、ひだつき形
(ガゼット袋)、自立形等)であってもよい。また、製
袋加工における接着の方法は、特に限定されるものでは
なく、例えば形態によりヒートシール法、インパルスシ
ール法、溶断シール法、インパルス溶断シール法、溶融
シール法、超音波シール法等が挙げられる。
【0029】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づき説明するが、
本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【0030】次に、実施例および比較例における物性値
の測定方法を説明する。 (1)A成分、B成分の割合(重量%) A成分およびB成分の重合時の物質収支から、A成分の
割合(PA)、B成分の割合(PB)を求めた。 (2)極限粘度([η]) ウベローデ型粘度計を用いて135℃テトラリン中で測定
を行った。 A成分、B成分の極限粘度([η]A、[η]B) 第一工程のA成分の重合終了後に測定した極限粘度[η]
Aと、第二工程の重合終了後に測定した極限粘度[η]A
B、およびA成分の割合(PA)、B成分の割合(P
B)から、次式によりB成分の極限粘度[η]Bを求める
こととした。 [η]B=([η]AB−[η]A×PA/100)×100
/PB (3)エチレン単位の含有量 高分子分析ハンドブック(1995年、紀伊国屋書店発行)の
616ページに記載されている方法により、13C-NM
R法で測定を行った。 A成分、B成分のエチレン単位の含有量(EA、EB) 第一工程のA成分の重合終了後に測定したエチレン単位
の含有量(EA)と、第二工程の重合終了後に測定した
エチレン単位の含有量(EAB)、およびA成分の割合
(PA)、B成分の割合(PB)から、次式によりB成
分のエチレン単位の含有量(EB)を求めることとし
た。 EB=(EAB−EA×PA/100)×100/PB (4)メルトフローレート(MFR) JIS K7210に従い、条件−14の方法で測定し
た。
の測定方法を説明する。 (1)A成分、B成分の割合(重量%) A成分およびB成分の重合時の物質収支から、A成分の
割合(PA)、B成分の割合(PB)を求めた。 (2)極限粘度([η]) ウベローデ型粘度計を用いて135℃テトラリン中で測定
を行った。 A成分、B成分の極限粘度([η]A、[η]B) 第一工程のA成分の重合終了後に測定した極限粘度[η]
Aと、第二工程の重合終了後に測定した極限粘度[η]A
B、およびA成分の割合(PA)、B成分の割合(P
B)から、次式によりB成分の極限粘度[η]Bを求める
こととした。 [η]B=([η]AB−[η]A×PA/100)×100
/PB (3)エチレン単位の含有量 高分子分析ハンドブック(1995年、紀伊国屋書店発行)の
616ページに記載されている方法により、13C-NM
R法で測定を行った。 A成分、B成分のエチレン単位の含有量(EA、EB) 第一工程のA成分の重合終了後に測定したエチレン単位
の含有量(EA)と、第二工程の重合終了後に測定した
エチレン単位の含有量(EAB)、およびA成分の割合
(PA)、B成分の割合(PB)から、次式によりB成
分のエチレン単位の含有量(EB)を求めることとし
た。 EB=(EAB−EA×PA/100)×100/PB (4)メルトフローレート(MFR) JIS K7210に従い、条件−14の方法で測定し
た。
【0031】(5)透明性(ヘイズ) JIS K7105に従い測定した。 (6)1%正割弾性率(1%SM:Secant Mo
dulus) フィルムの加工方向(MD)およびフィルムの幅方向
(TD)に幅2cmの試片を切り出し、引張試験機にチ
ャック間距離6cmで取り付け、5mm/分の速度で引
っ張り、1%伸長時の応力から、100×(応力)/
(断面積)の計算式より求めた。この値が小さいほど柔
軟性に富むことを示す。 (7)耐衝撃性(インパクト) ASTM D1709のA法に従った。 (8)20℃キシレン可溶部(CXS) 試料5gを沸騰キシレン500mlに完全に溶解させた
後、20℃に降温し、4時間以上放置した。その後、こ
れを析出物(CXIS部)と溶液とにろ別し、ろ液を乾
固して減圧下70℃で乾燥した後、得られた固形物の重
量を測定した。 (9)CXIS部の最高融解ピーク温度(Tm) 示差走査熱量計(パーキンエルマー社製DSC)を用い
て、上記(8)で得られたCXIS部10mgを窒素雰
囲気下で220℃で5分間溶融した後、5℃/分の降温
速度で40℃まで降温した。その後、5℃/分で昇温さ
せて、得られた融解吸熱カーブの最大ピークのピーク温
度をCXIS部の最高融解ピーク温度(Tm)とした。
なお、本測定器を用いて5℃/分の昇温速度で測定した
インジウム(In)の融点は、156.6℃であった。 (10)充填テスト 袋に食用油で調理されたエビ(充填時の温度約110
℃)を充填し、耐熱性及び袋の外観変化を下記のとおり
評価した。 ◎・・・十分に耐熱性を有する。外観の変化がない。 ○・・・耐熱性を有する。袋の一部に変形が見られる。 ×・・・耐熱性が十分ではない。袋の一部に破れが発生
する。
dulus) フィルムの加工方向(MD)およびフィルムの幅方向
(TD)に幅2cmの試片を切り出し、引張試験機にチ
ャック間距離6cmで取り付け、5mm/分の速度で引
っ張り、1%伸長時の応力から、100×(応力)/
(断面積)の計算式より求めた。この値が小さいほど柔
軟性に富むことを示す。 (7)耐衝撃性(インパクト) ASTM D1709のA法に従った。 (8)20℃キシレン可溶部(CXS) 試料5gを沸騰キシレン500mlに完全に溶解させた
後、20℃に降温し、4時間以上放置した。その後、こ
れを析出物(CXIS部)と溶液とにろ別し、ろ液を乾
固して減圧下70℃で乾燥した後、得られた固形物の重
量を測定した。 (9)CXIS部の最高融解ピーク温度(Tm) 示差走査熱量計(パーキンエルマー社製DSC)を用い
て、上記(8)で得られたCXIS部10mgを窒素雰
囲気下で220℃で5分間溶融した後、5℃/分の降温
速度で40℃まで降温した。その後、5℃/分で昇温さ
せて、得られた融解吸熱カーブの最大ピークのピーク温
度をCXIS部の最高融解ピーク温度(Tm)とした。
なお、本測定器を用いて5℃/分の昇温速度で測定した
インジウム(In)の融点は、156.6℃であった。 (10)充填テスト 袋に食用油で調理されたエビ(充填時の温度約110
℃)を充填し、耐熱性及び袋の外観変化を下記のとおり
評価した。 ◎・・・十分に耐熱性を有する。外観の変化がない。 ○・・・耐熱性を有する。袋の一部に変形が見られる。 ×・・・耐熱性が十分ではない。袋の一部に破れが発生
する。
【0032】実施例1 [固体触媒の合成]撹拌機付きの200LSUS製反応
容器を窒素で置換した後、ヘキサン80L、テトラブト
キシチタン6.55モル、フタル酸ジイソブチル2.8
モル、およびテトラエトキシシラン98.9モルを投入
し均一溶液とした。次に、濃度2.1モル/Lのブチル
マグネシウムクロリドのジイソブチルエーテル溶液51
Lを、反応容器内の温度を5℃に保ちながら5時間かけ
て徐々に滴下した。滴下終了後20℃でさらに1時間撹
拌した後20℃で固液分離し、トルエン70Lで3回洗
浄を繰り返した。次いで、スラリー濃度が0.2kg/
Lになるようにトルエンを加えた後、フタル酸ジイソブ
チル47.6モルを加え、95℃で30分間反応を行な
った。反応後固液分離し、トルエンで2回洗浄を行なっ
た。次いで、フタル酸ジイソブチル3.13モル、ブチ
ルエーテル8.9モルおよび四塩化チタン274モルを
加え、105℃で3時間反応を行なった。反応終了後同
温度で固液分離した後、同温度でトルエン90Lで2回
洗浄を行なった。次いで、スラリー濃度を0.4kg/
Lに調整した後、ブチルエーテル8.9モルおよび四塩
化チタン137モルを加え、105℃で1時間反応を行
なった。反応終了後、同温度で固液分離し同温度でトル
エン90Lで3回洗浄を行なった後、さらにヘキサン7
0Lで3回洗浄した後減圧乾燥して固体触媒成分11.
4kgを得た。固体触媒成分は、チタン原子1.8重量
%、マグネシウム原子20.1重量%、フタル酸エステ
ル8.4重量%、エトキシ基0.3重量%、ブトキシ基
0.2重量%を含有し、微粉のない良好な粒子性状を有
していた。
容器を窒素で置換した後、ヘキサン80L、テトラブト
キシチタン6.55モル、フタル酸ジイソブチル2.8
モル、およびテトラエトキシシラン98.9モルを投入
し均一溶液とした。次に、濃度2.1モル/Lのブチル
マグネシウムクロリドのジイソブチルエーテル溶液51
Lを、反応容器内の温度を5℃に保ちながら5時間かけ
て徐々に滴下した。滴下終了後20℃でさらに1時間撹
拌した後20℃で固液分離し、トルエン70Lで3回洗
浄を繰り返した。次いで、スラリー濃度が0.2kg/
Lになるようにトルエンを加えた後、フタル酸ジイソブ
チル47.6モルを加え、95℃で30分間反応を行な
った。反応後固液分離し、トルエンで2回洗浄を行なっ
た。次いで、フタル酸ジイソブチル3.13モル、ブチ
ルエーテル8.9モルおよび四塩化チタン274モルを
加え、105℃で3時間反応を行なった。反応終了後同
温度で固液分離した後、同温度でトルエン90Lで2回
洗浄を行なった。次いで、スラリー濃度を0.4kg/
Lに調整した後、ブチルエーテル8.9モルおよび四塩
化チタン137モルを加え、105℃で1時間反応を行
なった。反応終了後、同温度で固液分離し同温度でトル
エン90Lで3回洗浄を行なった後、さらにヘキサン7
0Lで3回洗浄した後減圧乾燥して固体触媒成分11.
4kgを得た。固体触媒成分は、チタン原子1.8重量
%、マグネシウム原子20.1重量%、フタル酸エステ
ル8.4重量%、エトキシ基0.3重量%、ブトキシ基
0.2重量%を含有し、微粉のない良好な粒子性状を有
していた。
【0033】[ポリマーの製造] <固体触媒成分の予備活性化>内容積3LのSUS製、
撹拌機付きオートクレーブに充分に脱水、脱気処理した
n−ヘキサン1.5L、トリエチルアルミニウム37.
5ミリモル、t−ブチル−n−プロピルジメトキシシラ
ン37.5ミリモルと上記固体触媒成分15gを添加
し、槽内温度を30℃以下に保ちながらプロピレン15
gを約30分かけて連続的に供給して予備活性化を行な
った後、得られた固体触媒スラリーを内容積150Lの
撹拌機付きSUS製オートクレーブに移送し、液状ブタ
ン100Lを加えて保存した。
撹拌機付きオートクレーブに充分に脱水、脱気処理した
n−ヘキサン1.5L、トリエチルアルミニウム37.
5ミリモル、t−ブチル−n−プロピルジメトキシシラ
ン37.5ミリモルと上記固体触媒成分15gを添加
し、槽内温度を30℃以下に保ちながらプロピレン15
gを約30分かけて連続的に供給して予備活性化を行な
った後、得られた固体触媒スラリーを内容積150Lの
撹拌機付きSUS製オートクレーブに移送し、液状ブタ
ン100Lを加えて保存した。
【0034】<重合>SUS製の内容積1m3の撹拌機
付き流動床反応器を2槽連結し、第一槽目で前段部(A
成分)のプロピレンとエチレンの共重合を、第二槽目で
後段部(B成分)のプロピレンとエチレンの共重合を連
続的に実施した。 (1)第一槽目(A成分部) 内容積1m3の撹拌機付き流動床反応器において、重合
温度70℃、重合圧力18kg/cm2G、気相部の水素濃度
0.2vol%、気相部エチレン濃度2.4vol%を保持する
ようにプロピレン、エチレンおよび水素を供給しなが
ら、トリエチルアルミニウム75ミリモル/h、t−ブ
チル−n−プロピルジメトキシシラン7.5ミリモル/
hおよび予備活性化した固体触媒成分0.29g/hを
連続的に供給し、流動床のポリマーホールド量45kg
でプロピレンとエチレンの共重合を行い9.6kg/h
のポリマーが得られた。得られたポリマーは失活するこ
となく第二槽目に連続的に移送した。また、ポリマーの
一部をサンプリングして分析した結果、エチレン単位の
含有量は3.7重量%、テトラリン135℃での極限粘
度([η]A)は2.80dl/gであった。
付き流動床反応器を2槽連結し、第一槽目で前段部(A
成分)のプロピレンとエチレンの共重合を、第二槽目で
後段部(B成分)のプロピレンとエチレンの共重合を連
続的に実施した。 (1)第一槽目(A成分部) 内容積1m3の撹拌機付き流動床反応器において、重合
温度70℃、重合圧力18kg/cm2G、気相部の水素濃度
0.2vol%、気相部エチレン濃度2.4vol%を保持する
ようにプロピレン、エチレンおよび水素を供給しなが
ら、トリエチルアルミニウム75ミリモル/h、t−ブ
チル−n−プロピルジメトキシシラン7.5ミリモル/
hおよび予備活性化した固体触媒成分0.29g/hを
連続的に供給し、流動床のポリマーホールド量45kg
でプロピレンとエチレンの共重合を行い9.6kg/h
のポリマーが得られた。得られたポリマーは失活するこ
となく第二槽目に連続的に移送した。また、ポリマーの
一部をサンプリングして分析した結果、エチレン単位の
含有量は3.7重量%、テトラリン135℃での極限粘
度([η]A)は2.80dl/gであった。
【0035】(1)第二槽目(B成分部) 内容積1m3の撹拌機付き流動床反応器において、重合
温度80℃、重合圧力12kg/cm2G、気相部の水素濃度
0.2vol%、気相部エチレン濃度9.0vol%を保持する
ようにプロピレン、エチレンおよび水素を供給しなが
ら、流動床のポリマーホールド量を80kgで、第一槽
目より移送された触媒含有ポリマーでのエチレンとプロ
ピレンとの共重合を連続的に継続することにより18.
1kg/hの白色の流動性の良いポリマーが得られた。
得られたポリマーのエチレン単位の含有量は8.8重量
%、テトラリン135℃での極限粘度([η]B)は
2.89dl/gであった。
温度80℃、重合圧力12kg/cm2G、気相部の水素濃度
0.2vol%、気相部エチレン濃度9.0vol%を保持する
ようにプロピレン、エチレンおよび水素を供給しなが
ら、流動床のポリマーホールド量を80kgで、第一槽
目より移送された触媒含有ポリマーでのエチレンとプロ
ピレンとの共重合を連続的に継続することにより18.
1kg/hの白色の流動性の良いポリマーが得られた。
得られたポリマーのエチレン単位の含有量は8.8重量
%、テトラリン135℃での極限粘度([η]B)は
2.89dl/gであった。
【0036】以上の結果から、第一槽目と第二槽目の重
合比は53/47であり、A成分と最終ポリマーの分析
値より求めたB成分部のエチレン単位の含有量は14.
6重量%、テトラリン135℃での極限粘度([η]
B)は3.0dl/gであった。したがって、[η]B
/[η]Aは、1.1であった。得られたポリマーをパ
ーオキサイド存在下で加熱分解し、MFRが2.6g/
10分になる様に調整しプロピレン系ブロック共重合体
を得た。得られたプロピレン系ブロック共重合体の20
℃キシレン可溶分(CXS部)は22重量%であり、C
XS部を除いた部分(CXIS部)のDSCでの最高融
解ピーク温度(Tm)は131℃であった。
合比は53/47であり、A成分と最終ポリマーの分析
値より求めたB成分部のエチレン単位の含有量は14.
6重量%、テトラリン135℃での極限粘度([η]
B)は3.0dl/gであった。したがって、[η]B
/[η]Aは、1.1であった。得られたポリマーをパ
ーオキサイド存在下で加熱分解し、MFRが2.6g/
10分になる様に調整しプロピレン系ブロック共重合体
を得た。得られたプロピレン系ブロック共重合体の20
℃キシレン可溶分(CXS部)は22重量%であり、C
XS部を除いた部分(CXIS部)のDSCでの最高融
解ピーク温度(Tm)は131℃であった。
【0037】[フィルムの製造]得られたプロピレン系
ブロック共重合体をトミー機械工業(株)製空冷インフ
レーションフィルム加工機(ダイ径−リップ=120φ
−2.0t、BUR=2.3)に供給して、ダイス温度
200℃で、厚さ60μmのフィルムを製造した。得ら
れたフィルムの評価結果を表1に示す。 [充填テスト]得られた厚さ60μmのインフレーショ
ンフィルムを長さ20cmに切断し、一方をインパルス
シーラーにてヒートシールして製袋した。得られた袋の
評価結果を表1に示す。
ブロック共重合体をトミー機械工業(株)製空冷インフ
レーションフィルム加工機(ダイ径−リップ=120φ
−2.0t、BUR=2.3)に供給して、ダイス温度
200℃で、厚さ60μmのフィルムを製造した。得ら
れたフィルムの評価結果を表1に示す。 [充填テスト]得られた厚さ60μmのインフレーショ
ンフィルムを長さ20cmに切断し、一方をインパルス
シーラーにてヒートシールして製袋した。得られた袋の
評価結果を表1に示す。
【0038】実施例2 実施例1で得られたものと同じプロピレン系ブロック共
重合体に、プロピレン−エチレンランダム共重合体(住
友化学工業(株)製スミトモノーブレン S131、M
FR=1.2g/10分)を、重量比50:50の割合
でブレンドし、実施例1と同様の方法で空冷インフレー
ション加工および製袋後の充填テストを行った。評価結
果を表1に示す。
重合体に、プロピレン−エチレンランダム共重合体(住
友化学工業(株)製スミトモノーブレン S131、M
FR=1.2g/10分)を、重量比50:50の割合
でブレンドし、実施例1と同様の方法で空冷インフレー
ション加工および製袋後の充填テストを行った。評価結
果を表1に示す。
【0039】比較例1 プロピレン−エチレンランダム共重合体(住友化学工業
(株)製スミトモノーブレン S131、MFR=1.
2g/10分)を、実施例1と同様の方法で空冷インフ
レーション加工および製袋後の充填テストを行った。評
価結果を表1に示す。
(株)製スミトモノーブレン S131、MFR=1.
2g/10分)を、実施例1と同様の方法で空冷インフ
レーション加工および製袋後の充填テストを行った。評
価結果を表1に示す。
【0040】比較例2 エチレン−ブテン−1共重合体(住友化学工業(株)製
FR152B、MFR=1g/10分)を(株)プラコ
ー製空冷インフレーションフィルム加工機(ダイ径−リ
ップ=125φ−2.0t、BUR=1.8)に供給し
て、ダイス温度200℃で、厚さ50μmのフィルムを
製造した。得られたフィルムを実施例1と同様の方法で
製袋および充填テストを実施した。評価結果を表1に示
す。
FR152B、MFR=1g/10分)を(株)プラコ
ー製空冷インフレーションフィルム加工機(ダイ径−リ
ップ=125φ−2.0t、BUR=1.8)に供給し
て、ダイス温度200℃で、厚さ50μmのフィルムを
製造した。得られたフィルムを実施例1と同様の方法で
製袋および充填テストを実施した。評価結果を表1に示
す。
【0041】
【表1】 −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− 実施例1 実施例2 比較例1 比較例2 −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− MFR (g/10分) 2.6 1.5 1.2 1.0 ヘイズ (%) 10.2 13.1 36.0 7.7 1%SM MD 2500 3800 5600 2000 (kg/cm2) 1%SM TD 2500 4000 5700 2600 (kg/cm2) インパクト >300 180 90 130 (kg・cm/mm) 充填テスト ◎ ○ × ○ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
【0042】
【発明の効果】以上、詳述したとおり本発明によれば、
柔軟性、透明性、耐熱性及び耐衝撃性に優れた包装用袋
が提供できる。また、本発明の包装用袋は、食品包装用
袋として最適である。
柔軟性、透明性、耐熱性及び耐衝撃性に優れた包装用袋
が提供できる。また、本発明の包装用袋は、食品包装用
袋として最適である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI B29L 7:00
Claims (7)
- 【請求項1】20℃キシレン可溶部(CXS部)を5重
量%以上含有し、前記CXS部を除いた部分(CXIS
部)の最高融解ピーク温度(Tm)が130〜155℃
であるプロピレン系ブロック共重合体を溶融押出し法に
より成形したフィルムからなることを特徴とする包装用
袋。 - 【請求項2】プロピレン系ブロック共重合体が、少なく
ともプロピレンから誘導される繰り返し単位とエチレン
から誘導される繰り返し単位および/またはブテン−1
から誘導される繰り返し単位とからなる共重合体成分
(A成分)と、少なくともプロピレンから誘導される繰
り返し単位とエチレンから誘導される繰り返し単位およ
び/またはブテン−1から誘導される繰り返し単位とか
らなり、前記A成分とは異なる共重合体成分(B成分)
とを連続的に生成して得られるプロピレン系ブロック共
重合体であって、20℃キシレン可溶部(CXS部)を
5重量%以上含有し、前記CXS部を除いた部分(CX
IS部)の最高融解ピーク温度(Tm)が130〜15
5℃であるプロピレン系ブロック共重合体である請求項
1記載の包装用袋。 - 【請求項3】プロピレン系ブロック共重合体が、第一工
程でエチレンから誘導される繰り返し単位の含有量が
1.5〜6.0重量%のプロピレン−エチレン共重合体
部分(A成分)を全重合量(A成分と下記B成分の合計)
の40〜85重量%生成し、ついで第二工程でエチレン
から誘導される繰り返し単位の含有量が7〜17重量%
のプロピレン−エチレン共重合体部分(B成分)を全重合
量(A成分とB成分の合計)の15〜60重量%生成し
て得られるブロック共重合体であって、かつB成分の極
限粘度([η]B)が2〜5dl/g、B成分の極限粘度
([η]B)とA成分の極限粘度([η]A)との比([η]B/
[η]A)が0.5〜1.8のプロピレン系ブロック共重
合体である請求項1記載の包装用袋。 - 【請求項4】プロピレン系ブロック共重合体が、第一工
程でエチレンから誘導される繰り返し単位の含有量が3
重量%以下、ブテン−1から誘導される繰り返し単位の
含有量が3〜25重量%のプロピレン−エチレン−ブテ
ン−1共重合体部分(A成分)を全重合量(A成分と下記
B成分の合計)の40〜85重量%生成し、ついで第二
工程でエチレンから誘導される繰り返し単位の含有量が
17重量%以下、ブテン−1から誘導される繰り返し単
位の含有量が3〜35重量%のプロピレン−エチレン−
ブテン−1共重合体部分(B成分)を全重合量(A成分と
B成分の合計)の15〜60重量%生成して得られるブ
ロック共重合体であって、かつB成分の極限粘度([η]
B)が1.5〜5.0dl/g、B成分の極限粘度([η]
B)とA成分の極限粘度([η]A)との比([η]B/[η]
A)が0.5〜1.8のプロピレン系ブロック共重合体
である請求項1記載の包装用袋。 - 【請求項5】プロピレン系ブロック共重合体が、チーグ
ラー・ナッタ型触媒の存在下に重合して得られる共重合
体である請求項1記載の包装用袋。 - 【請求項6】溶融押出し法がインフレーション法である
請求項1記載の包装用袋。 - 【請求項7】請求項1〜6記載の包装用袋からなること
を特徴とする食品包装用袋。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9329010A JPH10211643A (ja) | 1996-11-29 | 1997-11-28 | 包装用袋 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8-320473 | 1996-11-29 | ||
JP32047396 | 1996-11-29 | ||
JP9329010A JPH10211643A (ja) | 1996-11-29 | 1997-11-28 | 包装用袋 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10211643A true JPH10211643A (ja) | 1998-08-11 |
Family
ID=26570101
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9329010A Pending JPH10211643A (ja) | 1996-11-29 | 1997-11-28 | 包装用袋 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10211643A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001342440A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Sumitomo Chem Co Ltd | 表面保護フィルム |
-
1997
- 1997-11-28 JP JP9329010A patent/JPH10211643A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001342440A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Sumitomo Chem Co Ltd | 表面保護フィルム |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040225 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040720 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041130 |