JPH10184982A - 温度式膨張弁 - Google Patents
温度式膨張弁Info
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- JPH10184982A JPH10184982A JP33847096A JP33847096A JPH10184982A JP H10184982 A JPH10184982 A JP H10184982A JP 33847096 A JP33847096 A JP 33847096A JP 33847096 A JP33847096 A JP 33847096A JP H10184982 A JPH10184982 A JP H10184982A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 製造費の上昇を招くことなく、温度応答性を
変化させる際の自由度の大きい感温筒を有する温度式膨
張弁を提供する。 【解決手段】 感温筒４６を、異種金属を圧接接合して
形成したクラッド材により構成した。感温筒４６の外面
４６ａの金属の熱伝導率を、内面４６ｂの金属の熱伝導
率よりも大きくしてもよく、この逆の組み合わせてであ
ってもよい。また、感温筒４６の外面４６ａまたは内面
４６ｂの金属の材質が、温度式膨張弁に接続されるキャ
ピラリチューブ２６の材質と同一とすることが好適であ
る。
変化させる際の自由度の大きい感温筒を有する温度式膨
張弁を提供する。 【解決手段】 感温筒４６を、異種金属を圧接接合して
形成したクラッド材により構成した。感温筒４６の外面
４６ａの金属の熱伝導率を、内面４６ｂの金属の熱伝導
率よりも大きくしてもよく、この逆の組み合わせてであ
ってもよい。また、感温筒４６の外面４６ａまたは内面
４６ｂの金属の材質が、温度式膨張弁に接続されるキャ
ピラリチューブ２６の材質と同一とすることが好適であ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷凍、冷蔵システ
ムにおける蒸発器負荷量に相応して循環冷媒を制御する
温度式膨張弁の感温筒に関する。
ムにおける蒸発器負荷量に相応して循環冷媒を制御する
温度式膨張弁の感温筒に関する。
【０００２】
【従来の技術】図８に示すように、圧縮機２、凝縮器
３、温度式膨張弁４、蒸発器５からなる冷凍サイクル１
においては、蒸発器５の負荷の変動に対応するため、こ
の負荷の変動を蒸発圧力と蒸発器５の出口での戻り冷媒
蒸気の過熱度の変化として検知し、これらの値が一定に
なるように、温度式膨張弁４において、供給する液冷媒
を通過させるオリフィスの開度を調整している。そし
て、冷媒過熱度の変化は、キャピラリチューブ６を介し
て温度式膨張弁４に接続されている感温筒７によって、
蒸発器５の出口温度の変化として検出される。
３、温度式膨張弁４、蒸発器５からなる冷凍サイクル１
においては、蒸発器５の負荷の変動に対応するため、こ
の負荷の変動を蒸発圧力と蒸発器５の出口での戻り冷媒
蒸気の過熱度の変化として検知し、これらの値が一定に
なるように、温度式膨張弁４において、供給する液冷媒
を通過させるオリフィスの開度を調整している。そし
て、冷媒過熱度の変化は、キャピラリチューブ６を介し
て温度式膨張弁４に接続されている感温筒７によって、
蒸発器５の出口温度の変化として検出される。
【０００３】従来使用されている温度式膨張弁４を図９
に示す。この温度式膨張弁４の本体１１には、凝縮器３
（図８）の出口に連通する管路Ａ、蒸発器５（図８）の
入口に連通する管路Ｂが形成されるとともに、弁室Ｃに
は、弁１７、バネ受け１８及び調整バネ１９が配設され
る。調整バネ１９の下端は調整ねじ２０に当接する。
に示す。この温度式膨張弁４の本体１１には、凝縮器３
（図８）の出口に連通する管路Ａ、蒸発器５（図８）の
入口に連通する管路Ｂが形成されるとともに、弁室Ｃに
は、弁１７、バネ受け１８及び調整バネ１９が配設され
る。調整バネ１９の下端は調整ねじ２０に当接する。
【０００４】調整ねじ２０は、調整バネ１９の付勢力を
調整するために設けられる。調整ねじ２０の雄ねじ部２
０ｂと、本体１１に形成された雌ねじ部１１ａが螺合
し、本体１１に対して調整ねじ２０が上下方向に移動す
ることにより、調整バネ１９の付勢力が変化する。調整
ねじ２０の上方には、皿バネ３２及び板バネ３３が設け
られ、板バネ３３と調整ねじ２０の上端部との間にはパ
ッキン３４が介装され、調整ねじ２０のねじ部からの冷
媒の漏れを防止している。さらに、調整ねじ２０の下方
凸部２０ａには、調整ねじ２０のストッパとして機能す
る止め輪３５が装着される。調整ねじ２０の下方にはキ
ャップ２１が位置する。このキャップ２１を本体１１か
ら取り外し、調整ねじ２０を回動して調整バネ１９の付
勢力を調整できる。
調整するために設けられる。調整ねじ２０の雄ねじ部２
０ｂと、本体１１に形成された雌ねじ部１１ａが螺合
し、本体１１に対して調整ねじ２０が上下方向に移動す
ることにより、調整バネ１９の付勢力が変化する。調整
ねじ２０の上方には、皿バネ３２及び板バネ３３が設け
られ、板バネ３３と調整ねじ２０の上端部との間にはパ
ッキン３４が介装され、調整ねじ２０のねじ部からの冷
媒の漏れを防止している。さらに、調整ねじ２０の下方
凸部２０ａには、調整ねじ２０のストッパとして機能す
る止め輪３５が装着される。調整ねじ２０の下方にはキ
ャップ２１が位置する。このキャップ２１を本体１１か
ら取り外し、調整ねじ２０を回動して調整バネ１９の付
勢力を調整できる。
【０００５】本体１１の上端面には、当金１５を介して
ダイヤフラム１３が載置され、ダイヤフラム１３は、本
体１１の上方のダイヤフラム室Ｄを上方圧力室Ｄ1と、
下方圧力室Ｄ2に分離するように、本体１１に固定され
た下蓋１４と上蓋１２によって挟持される。当金１５
は、その下方に位置する連結棒１６に当接する形で構成
される。ダイヤフラム１３の下面が当金１５の上端面に
接触するとともに、この当金１５を介して、連結棒１６
の下端面が弁１７に接触するように構成されているた
め、ダイヤフラム１３に連動して弁１７が上下方向に移
動する。
ダイヤフラム１３が載置され、ダイヤフラム１３は、本
体１１の上方のダイヤフラム室Ｄを上方圧力室Ｄ1と、
下方圧力室Ｄ2に分離するように、本体１１に固定され
た下蓋１４と上蓋１２によって挟持される。当金１５
は、その下方に位置する連結棒１６に当接する形で構成
される。ダイヤフラム１３の下面が当金１５の上端面に
接触するとともに、この当金１５を介して、連結棒１６
の下端面が弁１７に接触するように構成されているた
め、ダイヤフラム１３に連動して弁１７が上下方向に移
動する。
【０００６】上方圧力室Ｄ1には、キャピラリチューブ
６の一端が接続され、このキャピラリチューブ６の他端
には感温筒７が接続される。感温筒７は例えば銅製とし
て、同じ材質のキャピラリチューブ６に銅ろうまたは銀
ろうによりろう付け固定される。なお、感温筒７及びキ
ャピラリチューブ６の材質を共にステンレス鋼製とした
場合には、両者を、銀ろう付け、プロジェクション溶
接、ＴＩＧ溶接等によって接合できる。また、下方圧力
室Ｄ2と弁室Ｃは均圧孔３１によって連通している。
６の一端が接続され、このキャピラリチューブ６の他端
には感温筒７が接続される。感温筒７は例えば銅製とし
て、同じ材質のキャピラリチューブ６に銅ろうまたは銀
ろうによりろう付け固定される。なお、感温筒７及びキ
ャピラリチューブ６の材質を共にステンレス鋼製とした
場合には、両者を、銀ろう付け、プロジェクション溶
接、ＴＩＧ溶接等によって接合できる。また、下方圧力
室Ｄ2と弁室Ｃは均圧孔３１によって連通している。
【０００７】円筒状の感温筒７の内部にはストッパ２
８、３０によって位置決めされた挿入材２９が配設され
る、この挿入材２９は、例えば、セラミック、石綿、石
膏、活性炭等によって形成され、感温筒７の感度を低下
させ、または調整することにより、冷凍、冷媒システム
のハンチング動作を防止するようにしている。
８、３０によって位置決めされた挿入材２９が配設され
る、この挿入材２９は、例えば、セラミック、石綿、石
膏、活性炭等によって形成され、感温筒７の感度を低下
させ、または調整することにより、冷凍、冷媒システム
のハンチング動作を防止するようにしている。
【０００８】上記構成を有する従来の温度式膨張弁４に
おいては、図８及び図９に示すように、感温筒７によっ
て蒸発器５の出口の冷媒温度が検出される。蒸発器５の
負荷が増加すると、蒸発器５の出口冷媒温度が上昇する
ため、感温筒７内に封入されたガスが膨張し、ダイヤフ
ラム１３が下降する。これによって連結棒１６を介して
弁１７が下方に移動するため、管路Ａから管路Ｂへ流れ
る冷媒の量、すなわち、凝縮器３から蒸発器５へ流れる
冷媒の量が増加する。
おいては、図８及び図９に示すように、感温筒７によっ
て蒸発器５の出口の冷媒温度が検出される。蒸発器５の
負荷が増加すると、蒸発器５の出口冷媒温度が上昇する
ため、感温筒７内に封入されたガスが膨張し、ダイヤフ
ラム１３が下降する。これによって連結棒１６を介して
弁１７が下方に移動するため、管路Ａから管路Ｂへ流れ
る冷媒の量、すなわち、凝縮器３から蒸発器５へ流れる
冷媒の量が増加する。
【０００９】一方、蒸発器５の負荷が低下すると、蒸発
器５の出口の冷媒温度が下降するため、感温筒７内に封
入されたガスが収縮し、ダイヤフラム１３が上昇する。
これによって連結棒１６を介して弁１７が上方に移動す
るため、管路Ａから管路Ｂへ流れる冷媒の量、すなわ
ち、凝縮器３から蒸発器５へ流れる冷媒の量が減少す
る。 以上によって、蒸発器５の負荷変動に応じて凝縮
器３から蒸発器５への冷媒量を適正に調整することがで
きる。
器５の出口の冷媒温度が下降するため、感温筒７内に封
入されたガスが収縮し、ダイヤフラム１３が上昇する。
これによって連結棒１６を介して弁１７が上方に移動す
るため、管路Ａから管路Ｂへ流れる冷媒の量、すなわ
ち、凝縮器３から蒸発器５へ流れる冷媒の量が減少す
る。 以上によって、蒸発器５の負荷変動に応じて凝縮
器３から蒸発器５への冷媒量を適正に調整することがで
きる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の温
度式膨張弁においては、溶接、ろう付け等の接合技術、
及び感温筒７の内部への異物混入防止等の見地から、キ
ャピラリチューブ６及び感温筒７は、例えば、銅同士、
またはステンレス鋼同士のように、同一または同種の材
質で構成されているため、両者を接合するための技術が
特定のものに限定されるとともに、感温筒の温度応答性
がその材質の熱伝導率によって決定されるため、応答性
を変化させる際の自由度に制限があった。
度式膨張弁においては、溶接、ろう付け等の接合技術、
及び感温筒７の内部への異物混入防止等の見地から、キ
ャピラリチューブ６及び感温筒７は、例えば、銅同士、
またはステンレス鋼同士のように、同一または同種の材
質で構成されているため、両者を接合するための技術が
特定のものに限定されるとともに、感温筒の温度応答性
がその材質の熱伝導率によって決定されるため、応答性
を変化させる際の自由度に制限があった。
【００１１】そして、感温筒の温度応答性を変化させる
場合には、一般的には、所定の温度応答性を得るため
に、適正な熱容量、熱伝導率及び吸着特性を有する挿入
材を感温筒の内部に設けているが、これにより、感温筒
の製造費が上昇するとともに、感温筒の選定に苦慮して
いた。
場合には、一般的には、所定の温度応答性を得るため
に、適正な熱容量、熱伝導率及び吸着特性を有する挿入
材を感温筒の内部に設けているが、これにより、感温筒
の製造費が上昇するとともに、感温筒の選定に苦慮して
いた。
【００１２】そこで、本発明は、上記従来の温度式膨張
弁における問題点に鑑みてなされたものであって、製造
費の上昇を招くことなく、温度応答性を変化させる際の
自由度の大きい感温筒を有する温度式膨張弁を提供する
ことを目的とする。
弁における問題点に鑑みてなされたものであって、製造
費の上昇を招くことなく、温度応答性を変化させる際の
自由度の大きい感温筒を有する温度式膨張弁を提供する
ことを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
温度式膨張弁であって、感温筒を、異種金属を圧接接合
して形成したクラッド材により構成したことを特徴とす
る。
温度式膨張弁であって、感温筒を、異種金属を圧接接合
して形成したクラッド材により構成したことを特徴とす
る。
【００１４】請求項２記載の発明は、前記感温筒の内面
の金属の熱伝導率を、外面の金属の熱伝導率よりも大き
くしたことを特徴とする。
の金属の熱伝導率を、外面の金属の熱伝導率よりも大き
くしたことを特徴とする。
【００１５】請求項３記載の発明は、前記感温筒の外面
の金属の熱伝導率を、内面の金属の熱伝導率よりも大き
くしたことを特徴とする。
の金属の熱伝導率を、内面の金属の熱伝導率よりも大き
くしたことを特徴とする。
【００１６】請求項４記載の発明は、前記感温筒の内面
の金属の材質が、該温度式膨張弁に接続されるキャピラ
リチューブの材質と同一であることを特徴とする。
の金属の材質が、該温度式膨張弁に接続されるキャピラ
リチューブの材質と同一であることを特徴とする。
【００１７】請求項５記載の発明は、前記感温筒の外面
の金属の材質が、該温度式膨張弁に接続されるキャピラ
リチューブの材質と同一であることを特徴とする。
の金属の材質が、該温度式膨張弁に接続されるキャピラ
リチューブの材質と同一であることを特徴とする。
【００１８】そして、請求項１記載の発明によれば、温
度式膨張弁の感温筒を、異種金属を圧接接合して形成さ
れたクラッド材により構成したため、従来のように挿入
材を設ける必要がないとともに、両金属の板厚、重量を
変化させることにより温度応答性を変化させることがで
きる。
度式膨張弁の感温筒を、異種金属を圧接接合して形成さ
れたクラッド材により構成したため、従来のように挿入
材を設ける必要がないとともに、両金属の板厚、重量を
変化させることにより温度応答性を変化させることがで
きる。
【００１９】請求項２及び請求項３記載の発明によれ
ば、内外面の異種金属の熱伝導率の差を利用して、両金
属の板厚、重量を変化させることにより温度応答性を変
化させることができる。
ば、内外面の異種金属の熱伝導率の差を利用して、両金
属の板厚、重量を変化させることにより温度応答性を変
化させることができる。
【００２０】請求項４及び請求項５記載の発明によれ
ば、前記感温筒の内面または外面の金属の材質が、該温
度式膨張弁に接続されるキャピラリチューブの材質と同
一であるため、ろう付け、プロジェクション溶接、ＴＩ
Ｇ溶接等によって内外面の金属を接合することができ
る。
ば、前記感温筒の内面または外面の金属の材質が、該温
度式膨張弁に接続されるキャピラリチューブの材質と同
一であるため、ろう付け、プロジェクション溶接、ＴＩ
Ｇ溶接等によって内外面の金属を接合することができ
る。
【００２１】
【発明の実施の形態】次に、本発明にかかる温度式膨張
弁の実施の形態の具体例を図面を参照しながら説明す
る。本発明にかかる温度式膨張弁は、以下に詳述するよ
うに、感温筒をクラッド材で構成したことに特徴があ
る。従って、以下の実施例においては、温度式膨張部の
感温筒を除く部分については、図９に示した温度式膨張
弁４と同様であり、重複説明を省略する。
弁の実施の形態の具体例を図面を参照しながら説明す
る。本発明にかかる温度式膨張弁は、以下に詳述するよ
うに、感温筒をクラッド材で構成したことに特徴があ
る。従って、以下の実施例においては、温度式膨張部の
感温筒を除く部分については、図９に示した温度式膨張
弁４と同様であり、重複説明を省略する。
【００２２】図１は、本発明にかかる温度式膨張弁に使
用する感温筒の第１実施例を示す断面図である。本実施
例にかかる温度式膨張弁は、例えばエアコン等に使用さ
れるものであって、ステンレス鋼製のキャピラリチュー
ブ２６が使用され、クラッド材で構成された感温筒４６
の外面４６ａが銅によって形成されるとともに、内面４
６ｂがステンレス鋼によって形成されている。そして、
この感温筒４６の内部に挿入されたキャピラリチューブ
２６が内面４６ｂにプロジェクション溶接またはＴＩＧ
溶接等によって接合される。
用する感温筒の第１実施例を示す断面図である。本実施
例にかかる温度式膨張弁は、例えばエアコン等に使用さ
れるものであって、ステンレス鋼製のキャピラリチュー
ブ２６が使用され、クラッド材で構成された感温筒４６
の外面４６ａが銅によって形成されるとともに、内面４
６ｂがステンレス鋼によって形成されている。そして、
この感温筒４６の内部に挿入されたキャピラリチューブ
２６が内面４６ｂにプロジェクション溶接またはＴＩＧ
溶接等によって接合される。
【００２３】このように構成された感温筒４６において
は、銅の熱伝導率が約３．９Ｊ／ｃｍ・Ｓ・Ｋ、ステン
レス鋼の熱伝導率が約０．１５Ｊ／ｃｍ・Ｓ・Ｋであっ
て、両者には約２６倍の伝熱差が存在する。また、銅の
比熱が約０．３８Ｊ／ｇ・Ｋ、ステンレス鋼の比熱が約
０．５１Ｊ／ｇ・Ｋであり、これらと、上記熱伝導率と
の関係、及び両金属の板厚、重量を変えることにより、
感温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくな
る。さらに、本実施例においても、キャピラリチューブ
２６と感温筒４６との接合は、ステンレス鋼同士の接合
とすることができ、従来と同様の接合方法を採ることが
できる。
は、銅の熱伝導率が約３．９Ｊ／ｃｍ・Ｓ・Ｋ、ステン
レス鋼の熱伝導率が約０．１５Ｊ／ｃｍ・Ｓ・Ｋであっ
て、両者には約２６倍の伝熱差が存在する。また、銅の
比熱が約０．３８Ｊ／ｇ・Ｋ、ステンレス鋼の比熱が約
０．５１Ｊ／ｇ・Ｋであり、これらと、上記熱伝導率と
の関係、及び両金属の板厚、重量を変えることにより、
感温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくな
る。さらに、本実施例においても、キャピラリチューブ
２６と感温筒４６との接合は、ステンレス鋼同士の接合
とすることができ、従来と同様の接合方法を採ることが
できる。
【００２４】以下に、この温度応答性の自由度について
説明する。図２は、蒸発器５の出口配管から感温筒７、
４６の内面への伝熱モデルを示す図である。図中、記号
ｔ、ｔｃ及びｔｓは、それぞれ感温筒の壁厚、銅製外面
４６ａの壁厚、ステンレス鋼製内面４６ｂの壁厚を示
す。図２（ａ）は、図９に示した従来の感温筒７を銅の
みによって形成した場合を示す。この場合は、蒸発器５
の出口配管温度φ０が感温筒７の壁面を通過して感温筒
７の内面においてφ１まで直線的に下降している。
説明する。図２は、蒸発器５の出口配管から感温筒７、
４６の内面への伝熱モデルを示す図である。図中、記号
ｔ、ｔｃ及びｔｓは、それぞれ感温筒の壁厚、銅製外面
４６ａの壁厚、ステンレス鋼製内面４６ｂの壁厚を示
す。図２（ａ）は、図９に示した従来の感温筒７を銅の
みによって形成した場合を示す。この場合は、蒸発器５
の出口配管温度φ０が感温筒７の壁面を通過して感温筒
７の内面においてφ１まで直線的に下降している。
【００２５】一方、図２（ｂ）は、図１に示した本発明
にかかる感温筒４６を使用した場合を示す。この場合
は、蒸発器５の出口配管温度φ０が感温筒７の壁を通過
して感温筒４６の内面においてφ２まで下降するが、銅
で形成された外面４６ａの温度勾配よりステンレス鋼で
形成された内面の温度勾配が大きいため、上記図２
（ａ）に示した従来に比較して感温筒内面温度が低下
し、感温筒の温度応答性がより鈍感になっている。
にかかる感温筒４６を使用した場合を示す。この場合
は、蒸発器５の出口配管温度φ０が感温筒７の壁を通過
して感温筒４６の内面においてφ２まで下降するが、銅
で形成された外面４６ａの温度勾配よりステンレス鋼で
形成された内面の温度勾配が大きいため、上記図２
（ａ）に示した従来に比較して感温筒内面温度が低下
し、感温筒の温度応答性がより鈍感になっている。
【００２６】さらに、図２（ｃ）は、図２（ｂ）の例と
比較して、感温筒４６の壁厚ｔを変化させずに、銅製外
面４６ａの壁厚ｔｃを薄く、ステンレス鋼製内面４６ｂ
の壁厚ｔｓをより厚く形成した場合を示している。この
場合は、蒸発器５の出口配管温度φ０が感温筒７の壁面
を通過して感温筒４６の内面４６ｂにおいてφ３まで下
降するが、温度勾配のより大きいステンレス鋼の壁厚ｔ
ｓがより厚く構成されているため、感温筒内面４６ｂの
温度φ３が上記感温筒内面温度φ２よりさらに低下し、
感温筒の温度応答性がさらに鈍感になっている。
比較して、感温筒４６の壁厚ｔを変化させずに、銅製外
面４６ａの壁厚ｔｃを薄く、ステンレス鋼製内面４６ｂ
の壁厚ｔｓをより厚く形成した場合を示している。この
場合は、蒸発器５の出口配管温度φ０が感温筒７の壁面
を通過して感温筒４６の内面４６ｂにおいてφ３まで下
降するが、温度勾配のより大きいステンレス鋼の壁厚ｔ
ｓがより厚く構成されているため、感温筒内面４６ｂの
温度φ３が上記感温筒内面温度φ２よりさらに低下し、
感温筒の温度応答性がさらに鈍感になっている。
【００２７】図３は、本発明にかかる温度式膨張弁に使
用する感温筒の第２実施例を示す断面図である。本実施
例にかかる温度式膨張弁は、例えば食品の冷凍庫等に使
用されるものであって、ステンレス鋼製のキャピラリチ
ューブ２６が使用され、クラッド材で構成された感温筒
５６の外面５６ａがステンレス鋼によって形成されると
ともに、内面５６ｂが銅によって形成されている。そし
て、この感温筒５６の内部に挿入されたキャピラリチュ
ーブ２６が外面５６ａにプロジェクション溶接またはＴ
ＩＧ溶接等によって接合される。
用する感温筒の第２実施例を示す断面図である。本実施
例にかかる温度式膨張弁は、例えば食品の冷凍庫等に使
用されるものであって、ステンレス鋼製のキャピラリチ
ューブ２６が使用され、クラッド材で構成された感温筒
５６の外面５６ａがステンレス鋼によって形成されると
ともに、内面５６ｂが銅によって形成されている。そし
て、この感温筒５６の内部に挿入されたキャピラリチュ
ーブ２６が外面５６ａにプロジェクション溶接またはＴ
ＩＧ溶接等によって接合される。
【００２８】本実施例においても、上記構成を有する感
温筒５６においては、上記第１実施例と同様に、外面５
６ａ、内面５６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に
差があるため、両者の板厚、重量を変えることにより、
感温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくな
る。さらに、本実施例においても、キャピラリチューブ
２６と感温筒５６との接合は、ステンレス鋼同士の接合
とすることができ、従来と同様の接合方法を採ることが
できる。
温筒５６においては、上記第１実施例と同様に、外面５
６ａ、内面５６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に
差があるため、両者の板厚、重量を変えることにより、
感温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくな
る。さらに、本実施例においても、キャピラリチューブ
２６と感温筒５６との接合は、ステンレス鋼同士の接合
とすることができ、従来と同様の接合方法を採ることが
できる。
【００２９】図４は、本発明にかかる温度式膨張弁に使
用する感温筒の第３実施例を示す断面図である。本実施
例では、キャピラリチューブ２６が銅製であって、クラ
ッド材で構成された感温筒６６の外面６６ａがステンレ
ス鋼によって形成されるとともに、内面６６ｂが銅によ
って形成されている。そして、この感温筒６６の内部に
挿入されたキャピラリチューブ２６が外面６６ａにプロ
ジェクション溶接またはろう付け等によって接合され
る。
用する感温筒の第３実施例を示す断面図である。本実施
例では、キャピラリチューブ２６が銅製であって、クラ
ッド材で構成された感温筒６６の外面６６ａがステンレ
ス鋼によって形成されるとともに、内面６６ｂが銅によ
って形成されている。そして、この感温筒６６の内部に
挿入されたキャピラリチューブ２６が外面６６ａにプロ
ジェクション溶接またはろう付け等によって接合され
る。
【００３０】本実施例においても、上記構成を有する感
温筒６６においては、上記実施例と同様に、外面６６
ａ、内面６６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に差
があるため、両者の板厚、重量を変えることにより、感
温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくする
ことができる。さらに、本実施例においても、キャピラ
リチューブ２６と感温筒６６との接合は、銅同士の接合
とすることができる。
温筒６６においては、上記実施例と同様に、外面６６
ａ、内面６６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に差
があるため、両者の板厚、重量を変えることにより、感
温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくする
ことができる。さらに、本実施例においても、キャピラ
リチューブ２６と感温筒６６との接合は、銅同士の接合
とすることができる。
【００３１】図５は、本発明にかかる温度式膨張弁に使
用する感温筒の第４実施例を示す断面図である。本実施
例では、キャピラリチューブ２６が銅製であって、クラ
ッド材で構成された感温筒７６の外面７６ａが銅によっ
て形成されるとともに、内面７６ｂがステンレス鋼によ
って形成されている。そして、この感温筒７６の内部に
挿入されたキャピラリチューブ２６が外面７６ａにプロ
ジェクション溶接またはろう付け等によって接合され
る。
用する感温筒の第４実施例を示す断面図である。本実施
例では、キャピラリチューブ２６が銅製であって、クラ
ッド材で構成された感温筒７６の外面７６ａが銅によっ
て形成されるとともに、内面７６ｂがステンレス鋼によ
って形成されている。そして、この感温筒７６の内部に
挿入されたキャピラリチューブ２６が外面７６ａにプロ
ジェクション溶接またはろう付け等によって接合され
る。
【００３２】本実施例においても、上記構成を有する感
温筒７６においては、上記実施例と同様に、外面７６
ａ、内面７６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に差
があるため、両者の板厚、重量を変えることにより、感
温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくする
ことができる。さらに、本実施例においても、キャピラ
リチューブ２６と感温筒７６との接合は、銅同士の接合
とすることができ、従来と同様の接合方法を採ることが
できる。
温筒７６においては、上記実施例と同様に、外面７６
ａ、内面７６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に差
があるため、両者の板厚、重量を変えることにより、感
温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくする
ことができる。さらに、本実施例においても、キャピラ
リチューブ２６と感温筒７６との接合は、銅同士の接合
とすることができ、従来と同様の接合方法を採ることが
できる。
【００３３】図６は、本発明にかかる温度式膨張弁に使
用する感温筒の第５実施例を示す断面図である。本実施
例では、キャピラリチューブ２６がステンレス鋼製であ
って、クラッド材で底部８６ｃを有する円筒状に形成さ
れた感温筒８６の外面８６ａがステンレス鋼によって形
成されるとともに、内面８６ｂが銅によって形成されて
いる。そして、外面８６ａのステンレス鋼と内面８６ｂ
の銅を剥離させ、ステンレス鋼同士としてプロジェクシ
ョン溶接またはＴＩＧ溶接されている。また、この感温
筒８６の内部に挿入されたキャピラリチューブ２６が、
感温筒８６の上部開口に装着されたステンレス鋼製の密
栓８７に穿設された挿入孔８７ａを貫通するとともに、
密栓８７に銀ろうによってろう付けされている。
用する感温筒の第５実施例を示す断面図である。本実施
例では、キャピラリチューブ２６がステンレス鋼製であ
って、クラッド材で底部８６ｃを有する円筒状に形成さ
れた感温筒８６の外面８６ａがステンレス鋼によって形
成されるとともに、内面８６ｂが銅によって形成されて
いる。そして、外面８６ａのステンレス鋼と内面８６ｂ
の銅を剥離させ、ステンレス鋼同士としてプロジェクシ
ョン溶接またはＴＩＧ溶接されている。また、この感温
筒８６の内部に挿入されたキャピラリチューブ２６が、
感温筒８６の上部開口に装着されたステンレス鋼製の密
栓８７に穿設された挿入孔８７ａを貫通するとともに、
密栓８７に銀ろうによってろう付けされている。
【００３４】本実施例においても、上記構成を有する感
温筒８６においては、上記実施例と同様に、外面８６
ａ、内面８６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に差
があるため、両者の板厚、重量を変えることにより、感
温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくする
ことができる。さらに、キャピラリチューブ２６と感温
筒８６との接合は、ステンレス鋼同士の接合とすること
ができ、従来と同様の接合方法を採ることができる。
温筒８６においては、上記実施例と同様に、外面８６
ａ、内面８６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に差
があるため、両者の板厚、重量を変えることにより、感
温筒の温度応答性を変化させる際の自由度が大きくする
ことができる。さらに、キャピラリチューブ２６と感温
筒８６との接合は、ステンレス鋼同士の接合とすること
ができ、従来と同様の接合方法を採ることができる。
【００３５】図７は、本発明にかかる温度式膨張弁に使
用する感温筒の第６実施例を示す断面図である。本実施
例では、キャピラリチューブ２６がステンレス鋼製であ
って、クラッド材で底部９６ｃを有する円筒状に形成さ
れた感温筒９６の外面９６ａがステンレス鋼によって形
成されるとともに、内面９６ｂが銅によって形成されて
いる。そして、外面９６ａのステンレス鋼と内面９６ｂ
の銅及び密栓９７がプロジェクション溶接、ＴＩＧ溶接
または銀ろう付けによって接合されている。また、この
感温筒９６の内部に挿入されたキャピラリチューブ２６
が、感温筒９６の上部開口に装着された銅製またはステ
ンレス鋼製の密栓９７に穿設された挿入孔９７ａを貫通
するとともに、密栓９７に銀ろうによってろう付けされ
ている。
用する感温筒の第６実施例を示す断面図である。本実施
例では、キャピラリチューブ２６がステンレス鋼製であ
って、クラッド材で底部９６ｃを有する円筒状に形成さ
れた感温筒９６の外面９６ａがステンレス鋼によって形
成されるとともに、内面９６ｂが銅によって形成されて
いる。そして、外面９６ａのステンレス鋼と内面９６ｂ
の銅及び密栓９７がプロジェクション溶接、ＴＩＧ溶接
または銀ろう付けによって接合されている。また、この
感温筒９６の内部に挿入されたキャピラリチューブ２６
が、感温筒９６の上部開口に装着された銅製またはステ
ンレス鋼製の密栓９７に穿設された挿入孔９７ａを貫通
するとともに、密栓９７に銀ろうによってろう付けされ
ている。
【００３６】本実施例においても、上記構成を有する感
温筒９６においては、上記実施例と同様に、外面９６
ａ、内面９６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に差
があるため、板厚、重量を変えることにより、感温筒の
温度応答性を変化させる際の自由度が大きくすることが
できる。さらに、キャピラリチューブ２６と感温筒９６
との接合は、ステンレス鋼同士の接合とすることがで
き、従来と同様の接合方法を採ることができる。
温筒９６においては、上記実施例と同様に、外面９６
ａ、内面９６ｂを構成する両金属の熱伝導率、比熱に差
があるため、板厚、重量を変えることにより、感温筒の
温度応答性を変化させる際の自由度が大きくすることが
できる。さらに、キャピラリチューブ２６と感温筒９６
との接合は、ステンレス鋼同士の接合とすることがで
き、従来と同様の接合方法を採ることができる。
【００３７】
【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、従来のよ
うに挿入材を設ける必要がないため、製造費が低く、両
金属の板厚、重量及び材質を変化させることにより温度
応答性を変化させることができるため、温度応答性を変
化させる際の自由度の大きい温度式膨張弁を提供するこ
とができる。
うに挿入材を設ける必要がないため、製造費が低く、両
金属の板厚、重量及び材質を変化させることにより温度
応答性を変化させることができるため、温度応答性を変
化させる際の自由度の大きい温度式膨張弁を提供するこ
とができる。
【００３８】請求項２記載及び請求項３記載の発明によ
れば、内外面の異種金属の熱伝導率の差を利用して、両
金属の板厚、重量及び材質を変化させることにより温度
応答性を変化させることができるため、温度応答性を変
化させる際の自由度の大きい温度式膨張弁を提供するこ
とができる。
れば、内外面の異種金属の熱伝導率の差を利用して、両
金属の板厚、重量及び材質を変化させることにより温度
応答性を変化させることができるため、温度応答性を変
化させる際の自由度の大きい温度式膨張弁を提供するこ
とができる。
【００３９】請求項４及び請求項５記載の発明によれ
ば、前記感温筒の内面または外面の金属の材質が、該温
度式膨張弁に接続されるキャピラリチューブの材質と同
一であるため、ろう付け、プロジェクション溶接、ＴＩ
Ｇ溶接等の従来使用されている接合方法によって内外面
の金属を接合することができる。
ば、前記感温筒の内面または外面の金属の材質が、該温
度式膨張弁に接続されるキャピラリチューブの材質と同
一であるため、ろう付け、プロジェクション溶接、ＴＩ
Ｇ溶接等の従来使用されている接合方法によって内外面
の金属を接合することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明にかかる温度式膨張弁の感温筒の第１実
施例を示す断面図である。
施例を示す断面図である。
【図２】感温筒の温度応答性の自由度の説明図である。
【図３】本発明にかかる温度式膨張弁の感温筒の第２実
施例を示す断面図である。
施例を示す断面図である。
【図４】本発明にかかる温度式膨張弁の感温筒の第３実
施例を示す断面図である。
施例を示す断面図である。
【図５】本発明にかかる温度式膨張弁の感温筒の第４実
施例を示す断面図である。
施例を示す断面図である。
【図６】本発明にかかる温度式膨張弁の感温筒の第５実
施例を示す断面図である。
施例を示す断面図である。
【図７】本発明にかかる温度式膨張弁の感温筒の第６実
施例を示す断面図である。
施例を示す断面図である。
【図８】従来の冷凍サイクルの全体構成を示す概略図で
ある。
ある。
【図９】従来の温度式膨張弁を示す断面図である。
２６ キャピラリチューブ ４６、５６、６６、７６、８６、９６ 感温筒 ４６ａ、５６ａ、６６ａ、７６ａ、８６ａ、９６ａ
感温筒外面 ４６ｂ、５６ｂ、６６ｂ、７６ｂ、８６ｂ、９６ｂ
感温筒内面 ８６ｃ、９６ｃ 感温筒底面 ８７、９７ 密栓 ８７ａ、９７ａ 挿入孔
感温筒外面 ４６ｂ、５６ｂ、６６ｂ、７６ｂ、８６ｂ、９６ｂ
感温筒内面 ８６ｃ、９６ｃ 感温筒底面 ８７、９７ 密栓 ８７ａ、９７ａ 挿入孔
Claims (5)
- 【請求項１】 感温筒を、異種金属を圧接接合して形成
したクラッド材により構成したことを特徴とする温度式
膨張弁。 - 【請求項２】 前記感温筒の内面の金属の熱伝導率を、
外面の金属の熱伝導率よりも大きくしたことを特徴とす
る請求項１記載の温度式膨張弁。 - 【請求項３】 前記感温筒の外面の金属の熱伝導率を、
内面の金属の熱伝導率よりも大きくしたことを特徴とす
る請求項１記載の温度式膨張弁。 - 【請求項４】 前記感温筒の内面の金属の材質が、該温
度式膨張弁に接続されるキャピラリチューブの材質と同
一であることを特徴とする請求項２または３記載の温度
式膨張弁。 - 【請求項５】 前記感温筒の外面の金属の材質が、該温
度式膨張弁に接続されるキャピラリチューブの材質と同
一であることを特徴とする請求項２または３記載の温度
式膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33847096A JP3688414B2 (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | 温度式膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33847096A JP3688414B2 (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | 温度式膨張弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10184982A true JPH10184982A (ja) | 1998-07-14 |
| JP3688414B2 JP3688414B2 (ja) | 2005-08-31 |
Family
ID=18318472
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33847096A Expired - Fee Related JP3688414B2 (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | 温度式膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3688414B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012229885A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-22 | Saginomiya Seisakusho Inc | 温度膨張弁 |
| CN111734883A (zh) * | 2019-03-25 | 2020-10-02 | 株式会社鹭宫制作所 | 温度式膨胀阀及具备该温度式膨胀阀的冷冻循环系统 |
-
1996
- 1996-12-18 JP JP33847096A patent/JP3688414B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012229885A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-22 | Saginomiya Seisakusho Inc | 温度膨張弁 |
| CN111734883A (zh) * | 2019-03-25 | 2020-10-02 | 株式会社鹭宫制作所 | 温度式膨胀阀及具备该温度式膨胀阀的冷冻循环系统 |
| CN111734883B (zh) * | 2019-03-25 | 2022-03-18 | 株式会社鹭宫制作所 | 温度式膨胀阀及具备该温度式膨胀阀的冷冻循环系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3688414B2 (ja) | 2005-08-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050120 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
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Effective date: 20050201 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
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