JPH1016072A - 複合材料の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 加熱・冷却の熱履歴を受けることにより、心
材とＣＦＲＰ層との間に隙間を生じ、所定の構造強度を
確保することができなくなる。 【解決手段】 炭素繊維強化プラスチック層１４，１５
の炭素繊維を心材１の周方向Ｙ−Ｙに対して所定の巻き
角度θをなす方向に巻付けた斜交層１４ａ，１４ｂ，１
４ｃと、心材１の中心軸線方向Ｘ−Ｘと直交する方向に
巻付けた直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃとを、心材１の
上に斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃ、直交層１５ａ，１
５ｂ，１５ｃの順番で交互に合計で少なくとも４層を積
層し、斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの巻き角度θを６
０〜８０°の範囲に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、心材の周囲にフィ
ラメントワインディング法によつて炭素繊維強化プラス
チックを密着させた複合材料の製造方法に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術及びその課題】この種の複合材料は、従
来、圧力容器（例えばガスタンク）、軸材、耐圧パイプ
等の構造部材として使用されている。この複合材料にお
いて、構造部材の軽量化、高剛性化及び高強度化を図る
場合、炭素繊維を心材の中心軸線方向と直交する方向つ
まり周方向に巻くのが最も効果的である。これは、炭素
繊維強化プラスチック（以下「ＣＦＲＰ」という。）の
強化繊維である炭素繊維が、繊維の延在方向に高い強度
と高い剛性を有するためである。

【０００３】一方、炭素繊維の熱膨張係数は、繊維の延
在方向に非常に小さく、横方向に大きいという異方性を
有する。このため、心材の中心軸線方向と直交する方向
にのみ炭素繊維を巻付けた場合、周方向において、ＣＦ
ＲＰ層の熱膨張係数が心材の熱膨張係数よりも著しく小
さくなる。その結果、複合材料が加熱・冷却の熱履歴を
受けることにより、心材とＣＦＲＰ層との間に隙間を生
じ、所定の構造強度を確保することができなくなるとい
う技術的課題がある。例えば、熱硬化性のプラスチック
を使用した場合、複合材料の製造に際し、フィラメント
ワインディング後に１５０〜２００℃に加熱して樹脂を
熱硬化させる処理を行う。この処理に際し、心材とＣＦ
ＲＰ層との間に大きな熱膨張率の差が存在する場合に
は、冷却した後に心材とＣＦＲＰ層との間に隙間が生じ
てしまう。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明は、このような従
来の技術的課題に鑑みてなされたものであり、その構成
は次の通りである。請求項１の発明の構成は、心材１
と、該心材１の周囲に密着させた炭素繊維強化プラスチ
ック層１４，１５とを有する複合材料をフィラメントワ
インディング法によつて製造する複合材料の製造方法で
あつて、該炭素繊維強化プラスチック層１４，１５の炭
素繊維を該心材１の周方向Ｙ−Ｙに対して所定の巻き角
度θをなす方向に巻付けた斜交層１４ａ，１４ｂ，１４
ｃと、該心材１の中心軸線方向Ｘ−Ｘと直交する方向に
巻付けた直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃとを、該心材１
の上に斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃ、直交層１５ａ，
１５ｂ，１５ｃの順番で交互に合計で少なくとも４層を
積層し、斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの巻き角度θを
６０〜８０°の範囲に設定すると共に、ｔ：斜交層１４
ａ，１４ｂ，１４ｃ及び直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃ
の全厚さ、ｔ₀ ：直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃのみの
全厚さ、α₀ ：直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃの周方向
の熱膨張係数、α₁ ：斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの
周方向の熱膨張係数、α_M ：心材１の熱膨張係数とし
て、 （ｔ₀ ／ｔ）α₀ ＋〔（ｔ−ｔ₀ ）／ｔ〕α₁ ＝１α_M
〜２α_M を満足させることにより、該心材１と該炭素繊維強化プ
ラスチック層１４，１５との熱膨張係数差を制御するこ
とを特徴とする複合材料の製造方法である。請求項２の
発明の構成は、直交層１５ｃによつて最外層を形成する
と共に、最外層を形成する直交層１５ｃと最外層の直交
層１５ｃに最も近い位置にある斜交層１４ｃとの間に、
該心材１の周方向Ｙ−Ｙに対し、斜交層１４ｃの巻き角
度θよりも小さな巻き角度θ₁ の緩和斜交層１６を形成
し、斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの中心軸線方向Ｘ−
Ｘの熱膨張係数と直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃの中心
軸線方向Ｘ−Ｘの熱膨張係数との間の熱膨張係数を緩和
斜交層１６に与えることにより、該心材１と該炭素繊維
強化プラスチック層１４，１５，１６との熱膨張係数差
を制御することを特徴とする請求項１の複合材料の製造
方法である。

【０００５】

【発明の実施の形態】本発明の第１実施の形態について
図１〜図８を参照して説明する。図１（イ）は複合材料
の左端面を示し、図１（ロ）は複合材料の断面を示し、
図１（ハ）は複合材料の右端面を示す。図１中におい
て、符号１は剛体製（金属、コンクリート、木、プラス
チック等）の心材を示し、心材１は、内部空間１ａを区
画して円筒状をなしている。なお、心材１が圧力容器を
形成する場合には、心材１の中心軸線方向の両端部が、
それぞれ図示を省略した半球状のドーム部によつて覆わ
れる。この心材１の周囲つまり筒状面部１ｂの外周に
は、図２に示すように樹脂被覆した炭素繊維からなるＣ
ＦＲＰ層１４，１５をフイラメントワインデイング法に
て密着被覆させて、少なくとも４層（本態様では６層）
の被覆層（１４，１５）を形成する。

【０００６】すなわち、図４に示すように心材１をマン
ドレルとして、回転駆動可能かつ中心軸線方向の移動可
能にフイラメントワインデイング成形装置に取付け、心
材１に回転を与えながら心材１の筒状面部１ｂの上に樹
脂被覆した炭素繊維１４’を巻き付けて、図２に示す第
１斜交層１４ａを被覆層として形成する。この第１斜交
層１４ａは、図５に示すように心材１の周方向Ｙ−Ｙに
対して所定の巻き角度θをなす方向に巻付けて形成す
る。

【０００７】樹脂被覆した炭素繊維１４’は、図３に示
すように樹脂被覆してない炭素繊維を案内ロール１８に
て導いて、樹脂槽１９中の例えば熱硬化性の溶融プラス
チックに浸漬させ、一対のロール２０を通過させて心材
１の上に所定の張力にて直接巻き付け、第１斜交層１４
ａとなす。その際、心材１の中心軸線（Ｘ−Ｘ）は、一
対のロール２０を通過した強化繊維１４’の供給方向に
対し、巻き角度θに応じて所定角度θだけ傾斜させる。
強化繊維１４’に適度の張力を付与し、かつ、心材１に
回転及び中心軸線方向Ｘ−Ｘの送りを与えながら巻き付
けることにより、押し付け力を充分に作用させた状態で
強化繊維１４’が緊密に巻き付き、心材１との間及び強
化繊維１４’相互間に空隙の存在しない第１斜交層１４
ａを密着被覆させることができる。

【０００８】心材１の筒状面部１ｂの上に第１斜交層１
４ａが所定の厚さにて被覆されたなら、同様のフイラメ
ントワインデイング成形装置を使用し、第１斜交層１４
ａの上に樹脂被覆した炭素繊維１５’を同じくフープ巻
きにて、心材１の中心軸線方向Ｘ−Ｘと直交する方向つ
まり周方向Ｙ−Ｙに沿つて巻き付けて、図２に示す第１
直交層１５ａを被覆層として被覆形成する。

【０００９】更に、第１直交層１５ａが所定の厚さにて
形成されたなら、同様のフイラメントワインデイング成
形装置を使用し、第１直交層１５ａの上に樹脂被覆した
炭素繊維１４’を巻付け、第２斜交層１４ｂを形成す
る。第２斜交層１４ｂは、第１斜交層１４ａと同様に心
材１の周方向Ｙ−Ｙに対して所定の巻き角度θをなす方
向に巻付けて形成する。引続き、第１直交層１５ａと同
様の第２直交層１５ｂ、第１，第２斜交層１４ｂ，１４
ｂと同様の第３斜交層１４ｃ、及び第１，第２直交層１
５ａ，１５ｂと同様の第３直交層１５ｃを順次に形成す
る。これにより、心材１の筒状面部１ｂが、第１，第
２，第３斜交層１４及び第１，第２，第３直交層１５に
て交互に補強された複合材料が得られる。

【００１０】なお、最外層は斜交層１４によつて形成
し、最外層における周方向Ｙ−Ｙの熱膨張係数を適度に
確保することが望まれる。その場合には、斜交層及び直
交層からなるＣＦＲＰ層１４，１５は、５層以上の奇数
層とする。但し、外観の見栄えの関係からは、最外層を
直交層によつて形成することが望まれる。また、第１，
第２，第３斜交層１４は、それぞれ同一方向に巻付けた
一方向巻きとしたが、交差方向に巻付けた交差巻きの巻
き方も採用することができる。交差巻きは、例えば図６
に示すように第１，第３斜交層１４ａ，１４ｃを同一方
向に巻き付け、第２斜交層１４ｂを、第１，第３斜交層
１４ａ，１４ｃに対して傾斜方向を反対側として交差角
度２θをなすように巻き付ける。

【００１１】本発明者等は、このようにして第１，第
２，第３斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃ及び第１，第
２，第３直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃを交互に積層す
ることにより、ＣＦＲＰ層１４，１５の周方向Ｙ−Ｙの
熱膨張係数が、図３に示すように巻き角度θの大きさに
よつて変化すると共に、斜交層１４と直交層１５との層
厚比によつても変化することを知得した。

【００１２】一方、一般の金属の熱膨張係数は１０〜３
０×１０^-6／℃程度であり、積層したＣＦＲＰ層１４，
１５の熱膨張係数をこれに近いものとすることが望まし
い。図３には、巻き角度−炭素繊維強化プラスチック層
の周方向の熱膨張係数特性を示す。図３において、破線
Ａは第１，第２，第３斜交層１４を同一方向に巻付けた
一方向巻きの特性を示し、実線Ｂは第１，第３斜交層１
４ａ，１４ｃを同一方向に巻き付け、第２斜交層１４ｂ
を、第１，第３斜交層１４ａ，１４ｃに対して交差角度
２θをなすように巻き付けた交差巻きの特性を示す。同
図から分かるように、心材１が金属の場合、一方向巻き
及び交差巻きのいずれにあつても、第１，第２，第３斜
交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの巻き角度θをほぼ５５°
〜８０°の範囲に設定することが望まれる。これによ
り、第１，第２，第３斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの
周方向Ｙ−Ｙの熱膨張係数を、一般の金属の熱膨張係数
１０〜３０×１０^-6／℃にほぼ合致させることができ
る。

【００１３】特に、熱硬化性の溶融プラスチックを使用
する場合、フィラメントワインディング後に１５０〜２
００℃に加熱して樹脂を熱硬化させる処理を行うが、巻
き角度θをほぼ５５°〜８０°の範囲に設定すれば、心
材１と斜交層１４との間に熱膨張率の差がほとど無くな
るため、この温度から冷却した後に心材１と第１斜交層
１４ａとの間に隙間が生じ難い。なお、心材１との間の
熱膨張率の差が小さくなることに積極的に関与するの
は、斜交層１４である。従つて、心材１の上には斜交層
つまり第１斜交層１４ａを配置し、第１斜交層１４ａの
上に第１直交層１５ａ、第２斜交層１４ｂ、第２直交層
１５ｂ、第３斜交層１４ｃ及び第３直交層１５ｃの順番
として斜交層と直交層とを交互に積層させ、斜交層１４
及び直交層１５の両者の機能を融合させる。

【００１４】更に、ＣＦＲＰ層１４，１５の接着せん断
強度の試験を行つた。これは、図７に示すように筒状の
治具１８上にＣＦＲＰ層１４，１５の下端面を支持した
状態で、鋼製の心材１に荷重Ｐを作用させて行つた。そ
の試験結果を図８及び表１に示す。せん断強度の試験
は、熱膨張係数が１２×１０^-6／℃の心材１を使用する
と共に、１層の厚さが０．３４ｍｍの直交層１５の積層
数を１１とし、また、１層の厚さが０．９３ｍｍの斜交
層１４の積層数を１３とし、斜交層１４の巻き角度θを
それぞれ８０°，７０°，６０°，５５°，４５°とし
た。同表には、試験結果として、せん断強度（ｋｇ／ｍ
ｍ² ）を示すと共に、斜交層１４及び直交層１５が融合
した状態のＣＦＲＰ層１４，１５のみかけ上の熱膨張係
数（×１０^-6／℃）を示す。

【００１５】同図及び同表から分かるように、斜交層１
４の巻き角度θが６０〜８０°の範囲において、良好な
接着せん断強度が得られる。そこで、斜交層１４の巻き
角度θは、６０〜８０°の範囲に設定する。なお、隣接
する斜交層１４と直交層１５との間は、溶融プラスチッ
クによつて接合しているので、その接着性は良好であ
る。

【００１６】

【表１】

【００１７】また、ＣＦＲＰ層１４，１５に所定の熱膨
張率を与えるために、数式１を経験則から求めた。 （ｔ₀ ／ｔ）α₀ ＋〔（ｔ−ｔ₀ ）／ｔ〕α₁ ＝１α_M 〜２α_M ・・・数式１

【００１８】ここで、ｔ：第１〜第３斜交層１４ａ，１
４ｂ，１４ｃ及び第１〜第３直交層１５ａ，１５ｂ，１
５ｃ、つまりＣＦＲＰ層１４，１５の全厚さ、ｔ₀ ：第
１〜第３直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃのみの全厚さ、
α₀ ：第１〜第３直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃの周方
向Ｙ−Ｙの熱膨張係数、α₁ ：巻き角度θの第１〜第３
斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの周方向Ｙ−Ｙの熱膨張
係数、α_M ：心材１の熱膨張係数である。なお、第１〜
第３直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃの周方向Ｙ−Ｙの熱
膨張係数α₀ は、図３において巻き角度を０°とした場
合に該当し、０〜約−２×１０^-6／℃である。

【００１９】数式１から、ＣＦＲＰ層１４，１５の熱膨
張には、斜交層１４及び直交層１５の全厚さｔに対する
直交層１５のみの全厚さｔ₀ の比（ｔ₀ ／ｔ）、並びに
斜交層１４及び直交層１５の全厚さｔに対する斜交層１
４のみの全厚さ（ｔ−ｔ₀ ）の比〔（ｔ−ｔ₀ ）／ｔ〕
が大きく関係することが分かる。従つて、斜交層１４及
び直交層１５の全厚さｔ及び直交層１５のみの全厚さｔ
₀ 、並びに図３から得られる斜交層１４及び直交層１５
の周方向の熱膨張係数α₁ ，α₀ を、それぞれ数式１に
代入し、数式１が充足されて心材１の熱膨張係数α_M の
１〜２倍になるように設定することにより、心材１と第
１斜交層１４ａとの間に熱応力差に起因して生ずるはく
離の問題を生じ難くなる。

【００２０】すなわち、斜交層１４の巻き角度θは、６
０〜８０°の範囲に設定すると共に、数式１の条件を満
たすことにより、斜交層１４及び直交層１５が融合した
状態の熱膨張係数が心材１の材料の熱膨張係数α_M に近
付くように調節され、フィラメントワインディング後の
加熱・冷却工程を経た後に、心材１とＣＦＲＰ層１４，
１５との間に隙間を生じることが解消すると共に、接着
せん断強度に優れた複合材料が得られる。

【００２１】図９には本発明の第２実施の形態を示し、
第１実施の形態と実質的に同一機能部分には同一符号を
付してそれらの説明は省略する。第２実施の形態にあつ
ては、最外層を形成する第３直交層１５ｃと最外層を形
成する第３直交層１５ｃに最も近い位置にある第３斜交
層１４ｃとの間に、心材１の周方向に対し、第３斜交層
１４ｃの巻き角度θよりも小さな巻き角度θ₁ を与え、
ＣＦＲＰ層１４，１５の一部として緩和斜交層１６を形
成してある。この緩和斜交層１６には、第１，第２，第
３斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの中心軸線方向Ｘ−Ｘ
の熱膨張係数と第１，第２，第３直交層１５ａ，１５
ｂ，１５ｃの中心軸線方向Ｘ−Ｘの熱膨張係数との中間
の熱膨張係数が与えられる。第１，第２，第３斜交層１
４ａ，１４ｂ，１４ｃの巻き角度θは、６０〜８０°の
範囲に設定する。

【００２２】前述したように、ＣＦＲＰ層１４，１５，
１６の強化繊維である炭素繊維の熱膨張係数は、繊維の
延在方向に非常に小さく、横方向に大きいという異方性
を有する。このため、第１，第２，第３斜交層１４ａ，
１４ｂ，１４ｃ及び第１，第２，第３直交層１５ａ，１
５ｂ，１５ｃを交互に積層したＣＦＲＰ層１４，１５を
製作した場合、ＣＦＲＰ層１４，１５の硬化成形後の冷
却時に、特に第３斜交層１４ｃと第３直交層１５ｃの中
心軸線方向の熱膨張係数差に起因して、最外層である第
３直交層１５ｃに割れが発生する。

【００２３】これに対し、第２実施の形態によれば、Ｃ
ＦＲＰ層１４，１５，１６の熱膨張係数が、中心軸線方
向Ｘ−Ｘにも図３に示すと同様に巻き角度θによつて変
化することを利用して、最外層である第３直交層１５ｃ
の前に配向した緩和斜交層１６に、斜交層１４の中心軸
線方向Ｘ−Ｘの熱膨張係数と直交層１５の中心軸線方向
Ｘ−Ｘの熱膨張係数との中間の熱膨張係数を与えること
になる。その結果、ＣＦＲＰ層１４，１５，１６の最外
層を形成する直交層１５ｃの割れを抑制することができ
る。

【００２４】実際に、図７に示すように第１，第２，第
３斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃ及び第１，第２，第３
直交層１５ａ，１５ｂ，１５ｃを形成すると共に、第３
斜交層１４ｃと最外層である第３直交層１５ｃとの間に
緩和斜交層１６を形成した複合材料と、緩和斜交層１６
を形成しない複合材料とをそれぞれ製作し、最外層であ
る第３直交層１５ｃの割れの有無を試験した。但し、第
１，第２，第３斜交層１４ａ，１４ｂ，１４ｃの巻き角
度θはいずれも６０°にし、緩和斜交層１６の巻き角度
θ₁ は３０°及び１５°の順の２層巻きとした。その結
果、緩和斜交層１６を形成したものでは割れが発生しな
かつたが、緩和斜交層１６を形成しないものでは割れが
発生した。

【００２５】

【発明の効果】以上の説明によつて理解されるように、
本発明に係る複合材料の製造方法によれば、次の効果が
得られる。請求項１によれば、斜交層の巻き角度θを６
０〜８０°の範囲に設定すると共に、数式の条件を満た
すことにより、炭素繊維強化プラスチック層の周方向の
熱膨張係数が心材の材料の周方向の熱膨張係数に近付く
ように調節される。これにより、繊維の延在方向に高い
強度と高い剛性を有する炭素繊維を強化繊維とする複合
材料からなる構造部材の軽量化、高剛性化及び高強度化
を図ることと、フィラメントワインディング後の加熱・
冷却の熱履歴を受けて、心材と炭素繊維強化プラスチッ
ク層との間に隙間を生じることの解消とが、良好に両立
する。

【００２６】請求項２によれば、最外層の直交層と最外
層の直交層に最も近い位置にある斜交層との間の中心軸
線方向の熱膨張係数差に起因して、最外層に割れが発生
することが良好に抑制される。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１実施の形態に係る複合材料を一
部断面で示す図。

【図２】 同じく複合材料の要部を示す断面図。

【図３】 巻き角度−炭素繊維強化プラスチック層の周
方向の熱膨張係数特性を示す線図。

【図４】 同じくフイラメントワインデイング成形装置
を示す概略図。

【図５】 同じく斜交層の一方向巻きを示す図。

【図６】 同じく斜交層の交差巻きを示す図。

【図７】 同じくＣＦＲＰ層の接着せん断強度の試験装
置を示す図。

【図８】 巻き角度−接着せん断強度特性を示す線図。

【図９】 本発明の第２実施の形態に係る複合材料の要
部を示す断面図。

【符号の説明】

１：心材、１４，１５，１６：炭素繊維強化プラスチッ
ク層、１４ａ，１４ｂ，１４ｃ：斜交層、１５ａ，１５
ｂ，１５ｃ：直交層、１６：緩和斜交層、Ｘ−Ｘ：中心
軸線方向、Ｙ−Ｙ：周方向、θ，θ₁ ：巻き角度。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 心材（１）と、該心材（１）の周囲に密
   着させた炭素繊維強化プラスチック層（１４，１５）と
   を有する複合材料をフィラメントワインディング法によ
   つて製造する複合材料の製造方法であつて、該炭素繊維
   強化プラスチック層（１４，１５）の炭素繊維を該心材
   （１）の周方向（Ｙ−Ｙ）に対して所定の巻き角度
   （θ）をなす方向に巻付けた斜交層（１４ａ，１４ｂ，
   １４ｃ）と、該心材（１）の中心軸線方向（Ｘ−Ｘ）と
   直交する方向に巻付けた直交層（１５ａ，１５ｂ，１５
   ｃ）とを、該心材（１）の上に斜交層（１４ａ，１４
   ｂ，１４ｃ）、直交層（１５ａ，１５ｂ，１５ｃ）の順
   番で交互に合計で少なくとも４層を積層し、斜交層（１
   ４ａ，１４ｂ，１４ｃ）の巻き角度θを６０〜８０°の
   範囲に設定すると共に、ｔ：斜交層（１４ａ，１４ｂ，
   １４ｃ）及び直交層（１５ａ，１５ｂ，１５ｃ）の全厚
   さ、ｔ₀ ：直交層（１５ａ，１５ｂ，１５ｃ）のみの全
   厚さ、α₀ ：直交層（１５ａ，１５ｂ，１５ｃ）の周方
   向の熱膨張係数、α₁ ：斜交層（１４ａ，１４ｂ，１４
   ｃ）の周方向の熱膨張係数、α_M ：心材（１）の熱膨張
   係数として、 （ｔ₀ ／ｔ）α₀ ＋〔（ｔ−ｔ₀ ）／ｔ〕α₁ ＝１α_M
   〜２α_M を満足させることにより、該心材（１）と該炭素繊維強
   化プラスチック層（１４，１５）との熱膨張係数差を制
   御することを特徴とする複合材料の製造方法。
2. 【請求項２】 直交層（１５ｃ）によつて最外層を形成
   すると共に、最外層を形成する直交層（１５ｃ）と最外
   層の直交層（１５ｃ）に最も近い位置にある斜交層（１
   ４ｃ）との間に、該心材（１）の周方向（Ｙ−Ｙ）に対
   し、斜交層（１４ｃ）の巻き角度（θ）よりも小さな巻
   き角度（θ₁ ）の緩和斜交層（１６）を形成し、斜交層
   （１４ａ，１４ｂ，１４ｃ）の中心軸線方向（Ｘ−Ｘ）
   の熱膨張係数と直交層（１５ａ，１５ｂ，１５ｃ）の中
   心軸線方向（Ｘ−Ｘ）の熱膨張係数との間の熱膨張係数
   を緩和斜交層（１６）に与えることにより、該心材
   （１）と該炭素繊維強化プラスチック層（１４，１５，
   １６）との熱膨張係数差を制御することを特徴とする請
   求項１の複合材料の製造方法。