JPH10158935A - クッション用中空複合繊維及びクッション材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 工程性、生産性の悪化を解消し、嵩高性に富
み、耐ヘタリ性に優れたクッション用中空複合繊維を提
供する。 【解決手段】 ノルボルナン骨格を有する化合物を５〜
１５モル％共重合させたポリエチレンテレフタレ−トと
ポリエチレンテレフタレートとがサイドバイサイド型に
接合された中空部を有する複合繊維であって、中空部面
積（Ｓ１）と中空部に内接する円の面積（Ｓ２）の比
（Ｓ１／Ｓ２）が１．８以下で、１８０℃、５分間の乾
熱処理後の捲縮率が２５〜４０％であるクッション用中
空複合繊維。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、嵩高性、耐ヘタリ
性に優れたクッション用中空複合繊維に関する。

【０００２】

【従来の技術】クッション材は主に寝具類、家具類、車
両用シートや自動車シート等乗り物シート等の用途で用
いられており、従来はクッション材としてポリウレタン
フォームが汎用されている。しかしながら、ポリウレタ
ンフォームの燃焼時に有毒なシアンガスが発生しやす
く、しかも埋め立てが困難でリサイクルができないの
で、地球環境の汚染や破壊等を生ずるという問題を抱え
ている。しかも、ポリウレタンフォームは、床つき感が
ありかつ蒸れが大きいために、クッション材として使用
した場合に、座り心地や寝心地が悪く、しかもべとつい
た不快な感触を与えやすく、快適性に劣るという欠点が
ある。

【０００３】そこで、上記した欠点を有するポリウレタ
ンフォームに換えて、ポリエステル綿などの合成繊維製
の詰綿をクッション材として用いることが行われるよう
になっており、ポリエステル綿などの主体繊維にバイン
ダー繊維を混綿し、それを熱成形してクッション材を形
成する方法が通常採用されている。その場合に、クッシ
ョン材を構成する主体繊維は嵩高性及び耐ヘタリ性が良
好であることが必要であるために、嵩高でかつ耐ヘタリ
性の高い合成繊維を得るための方法が色々試みられてお
り、例えば、機械捲縮を付与した繊維、潜在捲縮性を有
する繊維、繊維を中空としてその中空率を高めた繊維、
極限粘度及び溶融粘度に差のある２種の繊維形成性熱可
塑性重合体を用いてサイドバイサイド型に溶融紡糸して
内部構造に配向差及び収縮差を与えた中実または中空の
複合繊維などが知られている。

【０００４】しかしながら、上記した従来法により得ら
れる合成繊維は、嵩高性及び耐ヘタリ性においていまだ
十分に満足のゆくものではない。特に、極限粘度及び溶
融粘度に差のある２種の繊維形成性熱可塑性重合体をサ
イドバイサイド型に溶融紡糸して中空複合繊維を製造す
る従来法では、２種の繊維形成性熱可塑性重合体の溶融
粘度が異なることによって、繊維が斜向してノズルから
紡糸されるために口金からの繊維の離れが悪く、糸切れ
（繊維の切れ）が多発して、連続して溶融紡糸を行うこ
とが困難である場合が多い。しかも、２種の繊維形成性
重合体の接合が完全ではなく繊維に中空割れを生じて中
空繊維とならず、嵩高性及び耐ヘタリ性が低下しやすい
のが現状である。

【０００５】そこで、中空割れや糸切れなどを生ずるこ
となく、嵩高性及び耐ヘタリ性に優れる中空複合繊維を
円滑に製造することを目的として、ノズルパックに改良
を加えること（特公昭４５−２５８４６号公報）、ノズ
ルパックを改良すると共にノズルの紡糸用スリットの端
部に粘度の高い方の熱可塑性重合体流がかからないよう
にして紡糸すること（特公昭４７−１７０８９号公
報）、ノズルのスリットを偏心させて紡糸時のノズルか
らの糸離れを改良したもの（特公平５−６５６０４号公
報）等が提案されている。しかしながら、これらの従来
法のいずれも、中空割れ（重合体の接合面での剥離等）
がなく、嵩高性及び耐ヘタリ性に優れる中空複合繊維を
得るためには十分満足ゆくものではなく、より改良され
た繊維の開発が求められている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、この
ような工程性、生産性の悪化を解消し、嵩高性に富み、
耐ヘタリ性に優れたクッション用中空複合繊維を提供す
ることである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、ノルボルナン
骨格を有する化合物を５〜１５モル％共重合させたポリ
エチレンテレフタレ−ト系ポリエステルとポリエステル
とがサイドバイサイド型に接合された中空複合繊維であ
って、中空部面積（Ｓ１）と中空部に内接する円の面積
（Ｓ２）の比（Ｓ１／Ｓ２）が１．８以下で、１８０
℃、５分間の乾熱処理後の捲縮率が２５〜４０％である
ことを特徴とするクッション用中空複合繊維であり、ま
た、該中空複合繊維を含み、圧縮率２５％時の反発力が
９０ｇ／ｃｍ² 以上、圧縮率５０％時の反発力が３００
ｇ／ｃｍ² 以上、かつ８万回繰り返し圧縮後の圧縮歪み
が１３％以下のクッションである。

【０００８】本発明において、「ノルボルナン骨格を有
する化合物」とは下記式Ｉまたは下記式ＩＩで示される
化合物であることが好ましい。

【０００９】

【化３】 （式中、Ｘ₁ およびＸ₂ はそれぞれＣＨ₂ ＯＨまたはＣ
ＯＯＲを表し、Ｒは低級アルキル基、ｍは０または１を
表す。）

【００１０】

【化４】 （式中、Ｘ₃ およびＸ₄ はそれぞれＣＨ₂ ＯＨまたはＣ
ＯＯＲ’を表し、Ｒ’は低級アルキル基を表す。）

【００１１】式Ｉで示される化合物の具体例としては、
ノルボルナン−２，３−ジメタノ−ル、ノルボルナン−
２，３−ジカルボン酸およびそのジエステル、パ−ヒド
ロ−１，４：５，８−ジメタノナフタレン−２，３−ジ
メタノ−ル、パ−ヒドロ−１，４：５，８−ジメタノナ
フタレン−２，３−ジカルボン酸およびそのジエステル
等が挙げられ、これらの化合物の立体構造はシス体、ト
ランス体のいずれでもよく、それらの混合物でもよい。
またそれらの脂環構造部分はエンド体、エキソ体のいず
れでもよく。それらの混合物でもよい。

【００１２】式ＩＩで示される化合物の具体例として
は、トリシクロデカンジメタノ−ル、トリシクロデカン
ジカルボン酸およびそのジエステル、ペンタシクロペン
タデカンジメタノ−ル、ペンタシクロペンタデカンジカ
ルボン酸およびそのジエステル等が挙げられ、これらの
混合物でもよい。またそれらの脂環構造部分はエンド
体、エキソ体のいずれでもよく、それらの混合物でもよ
い。なお、式Ｉおよび式ＩＩ中におけるＲおよびＲ’の
低級アルキル基とは、炭素数が１〜４のアルキル基を示
す。

【００１３】これらの化合物の共重合量は、ポリエチレ
ンテレフタレ−ト系ポリエステルを構成するジカルボン
酸成分の５〜１５モル％、好ましくは８〜１３モル％で
ある。該共重合量が５モル％未満の場合、該ポリエステ
ルの結晶化度の低下、収縮率の上昇が不十分であり、熱
処理後の潜在捲縮の発現が低くなり、十分な嵩高性や耐
ヘタリ性が得られない。一方該共重合量が１５モル％を
越える場合には、該ポリエステルの重合性が低下し、結
晶性のポリエステルを得ることができなくなり、たとえ
得られたとしても該ポリエステルの融点が低くなり、耐
熱性等の点で実用的でなくなる。

【００１４】該化合物の共重合量は多くなるほどポリエ
ステルの結晶化度、融点が低下するが、該ポリエステル
を一成分とする複合繊維の収縮率は上昇するので、不織
布の用途に応じて、上述の共重合量範囲内で変化させれ
ばよい。

【００１５】またこれらの化合物を共重合せしめたポリ
エチレンテレフタレ−ト系ポリエステル（以下、Ａポリ
マ−と称する場合がある）とは、該化合物を共重合した
ポリエチレンテレフタレ−トあるいはポリエチレンテレ
フタレ−トの単位を７０モル％以上含むものでもよく、
それらの残余の共重合成分としてはイソフタル酸、フタ
ル酸、ナフタレンジカルボン酸、ビフェニルジカルボン
酸、４，４’−ジフェニルエ−テルジカルボン酸、４，
４’−ジフェニルメタンジカルボン酸、４，４’−ジフ
ェニルスルフォンジカルボン酸、４，４’−ジフェニル
イソプロピリデンジカルボン酸、１，２−ジフェノキシ
エタン−４’，４”−ジカルボン酸、アントラセンジカ
ルボン酸、２，５−ピリジンジカルボン酸、ジフェニル
ケトンジカルボン酸、スルホイソフタル酸ナトリウム等
の芳香族ジカルボン酸；マロン酸、コハク酸、アジピン
酸、アゼライン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン
酸；デカリンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン
酸等の脂環式ジカルボン酸；β−ヒドロキシエトキシ安
息香酸、ｐ−オキシ安息香酸、ヒドロキシプロピオン
酸、ヒドロキシアクリル酸等のヒドロキシカルボン酸；
またはこれらのエステル形成性誘導体；ε−カプロラク
トン等の脂肪族ラクトン；トリメチレングリコ−ル、テ
トラメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリコ−ル、
ネオペンチルグリコ−ル、ジエチレングリコ−ル、ポリ
エチレングリコ−ル等の脂肪族ジオ−ル；ヒドロキノ
ン、カテコ−ル、ナフタレンジオ−ル、レゾルシン、ビ
スフェノ−ルＡ、ビスフェノ−ルＡのエチレンオキサイ
ド付加物、ビスフェノ−ルＳ、ビスフェノ−ルＳのエチ
レンオキサイド付加物等の芳香族ジオ−ル；シクロヘキ
サンジメタノ−ル等の脂環式ジオ−ルなどを挙げること
ができる。これらの共重合成分は１種のみでもよく、２
種以上を使用してもよい。

【００１６】さらに、該ポリエチレンテレフタレ−ト系
ポリエステルには、ポリエステルが実質的に直線状であ
る範囲内でトリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリッ
ト酸、トリカルバリル酸等の多価カルボン酸；グリセリ
ン、トリメチロ−ルエタン、トリメチロ−ルプロパン、
ペンタエリスリト−ル等の多価アルコ−ルが含有されて
いてもよい。

【００１７】また、フェノ−ル／テトラクロロエタン混
合溶媒（重量比１／１）中で測定した該Ａポリマ−の固
有粘度〔η〕_A は０．５５〜０．８０の範囲であること
が好ましく、該固有粘度が０．５５未満の場合には複合
繊維の中空部の形状不良や中空率不足となり嵩不足を起
こす。一方、固有粘度が０．８０を越えると、クッショ
ンとしたとき硬くなり過ぎる欠点がある。

【００１８】かかるＡポリマ−は任意の方法によって製
造することができる。たとえば、テレフタル酸とエチレ
ングリコ−ルあるいはテトラメチレングリコ−ルまた
１，４−ブタンジオ−ルとを直接エステル化反応させる
か、テレフタル酸ジメチルのごときテレフタル酸の低級
アルキルエステルとエチレングリコ−ルまたはテトラメ
チレングリコ−ルとをエステル交換反応させるかしてテ
レフタル酸のグリコ−ルエステルおよび／またはその低
重合体を生成させる第１段階の反応と、この反応性生物
を減圧下に加熱して重縮合反応させる第２段階の反応に
よって製造する際に、ノルボルナン骨格を有する化合物
を所望量共重合させればよい。

【００１９】本発明の複合繊維を構成する他方のポリエ
ステル（以下、Ｂポリマ−と称する場合がある）はノル
ボルナン骨格を有する化合物を共重合していないポリエ
ステルであって、その種類にとくに限定はなく、ポリエ
チレンテレフタレ−ト、あるいはポリブチレンテレフタ
レ−ト、あるいはそれらの単位を８０モル％以上含むも
のでもよい。そして、上述のノルボルナン骨格を有する
化合物以外の共重合成分が共重合されたポリエステルで
もよい。

【００２０】また、フェノ−ル／テトラクロロエタン混
合溶媒（重量比１／１）中で測定した該Ｂポリマ−の固
有粘度〔η〕_B は０．５０〜０．７５の範囲であること
が、Ａポリマ−との複合化において好ましい。さらに、
ＡポリマーとＢポリマーの固有粘度差は複合繊維の中空
部形成のためには〔η〕_A −〔η〕_B ＜｜０．０３｜が
好ましく、〔η〕_A ＝〔η〕_B がより好ましい。〔η〕
差が大きくなると紡糸時に斜向が生じ、紡糸口金の汚れ
や断糸、さらには中空のパンクの発生するばかりか中空
の形状も不良となり、嵩高不良の原因となる。

【００２１】本発明はＡポリマー，Ｂポリマーがサイド
バイサイド型に接合された中空複合繊維である必要があ
る。中空複合繊維のＡポリマー，Ｂポリマー比率は、重
量比で３０：７０〜７０：３０とすることが好ましく、
４０：６０〜６０：４０であることがより好ましい。Ａ
ポリマーの複合比率が３０重量％より少ないと嵩高性お
よび耐ヘタリ性に優れた中空複合繊維が得られにくくな
り、一方高粘度重合体の複合比率が７０重量％よりも多
い（低粘度重合体の複合比率が３０重量％よりも少な
い）と中空複合繊維に潜在捲縮能が付与されにくくな
る。

【００２２】複合繊維の中空部分はＡポリマー側であっ
てもＢポリマー側であっても、Ａポリマー，Ｂポリマー
のまん中であっても、Ａポリマー側に偏っていてもＢポ
リマー側に偏っていても特に問題ない。

【００２３】更に、中空複合繊維における中空率を１０
〜４０％の範囲にするのが、中空割れがなく、耐ヘタリ
性および嵩高性に優れる中空複合繊維を良好な紡糸工程
性で得ることができ好ましい。中空複合繊維の中空率が
１０％よりも小さいと耐ヘタリ性が低下し易くなり、一
方４０％よりも高いと紡糸が困難になると共に嵩高性が
低下し易い。

【００２４】本発明の中空複合繊維の中空部面積（Ｓ
１）は、中空部に内接する真円面積（Ｓ２）との比がＳ
１／Ｓ２＝１．８以下である必要がある。Ｓ１／Ｓ２が
１．８を越えると、中空の変形が大きすぎるため嵩高性
に十分関与できない。また変形が大きいためつぶれやす
く嵩高性低下の要因となる。Ｓ１／Ｓ２は１．５以下が
好ましく、１．２以下がより好ましい。

【００２５】本発明の中空複合繊維は１８０℃で５分間
乾熱処理したときの捲縮率が２５〜４０％である必要が
ある。捲縮率が２５％未満の場合には、繊維構造体とし
た時の反発弾性が不足し嵩も出ない。逆に４０％を越え
る場合は、得られた繊維構造体が硬くなり過ぎ好ましく
ない。より好ましくは３０〜３５％のものである。ま
た、クッション材として捲縮を発現させる時の熱処理温
度は１００〜２２０℃の範囲でよいが、クッション材作
成時のバインダー繊維の接着温度や用途等により変更し
てもかまわない。好ましくは１５０〜１９０℃がよい。
この時の熱処理時間については１０〜２０分の範囲が好
ましく、特に１２〜１６分が好ましい。

【００２６】中空複合繊維の単繊維繊度は１０ｄｒ以上
であることが好ましく、１０ｄｒ未満だと耐ヘタリ性が
低下しやすい。耐ヘタリ性、嵩高性などの点から繊度は
１０〜４０ｄｒが好ましい。また、繊維断面は丸、楕
円、三〜八角、Ｔ型断面等いずれであってもよい。

【００２７】上記した本発明のクッション用中空複合繊
維は、中空部のつぶれがなく、高い潜在捲縮能を有し、
加熱により良好な捲縮を発現して、嵩高性および耐ヘタ
リ性に優れた繊維であり、これを５０重量％以上含むク
ッション材は、圧縮率２５％時の反発力が９０ｇ／ｃｍ
² 以上（より好ましくは、１００ｇ／ｃｍ² 以上）、圧
縮率５０％時の反発力が３００ｇ／ｃｍ² 以上、かつ８
万回繰り返し圧縮後の圧縮歪みが１３％以下という従来
のクッション材に比して優れた性能を有するものであ
る。したがって、寝具類、家具類、車両シートや自動車
シートなどにおけるクッション材として特に有効に用い
ることができる。

【００２８】本発明の中空複合繊維をクッション材とし
て用いる場合は、例えば、短繊維状に切断した中空複合
繊維をそのまま単独で、またはバインダー繊維や他の接
着剤などと一緒にして、寝具類、家具類、車両シート、
自動車シートなどにおける外皮（包皮）中に空気吹き込
みやその他の方法で充填し、バインダー繊維や接着剤を
用いた場合には外皮中で中空複合繊維同士を結合させる
ことによって、目的とする種々のクッション製品を得る
ことができる。その場合に、中空複合繊維における捲縮
の発現はクッション製品用の外皮中に中空複合繊維を充
填した後に行ってもまたは充填する前に行ってもよい
が、外皮に充填した後に加熱処理などを施して捲縮を発
現させるのが外皮へ中空複合繊維の充填が容易であり望
ましい。しかしながら、本発明の中空複合繊維を用いて
クッション製品を製造する方法は、上記の方法に何ら限
定されず、合成繊維製の詰め綿を用いてクッション製品
を製造する既知の方法のいずれもが採用できる。

【００２９】

【実施例】以下に実施例によって、本発明について具体
的に説明するが本発明はそれらにより何ら限定されな
い。以下の例において、中空複合繊維の中空部面積（Ｓ
１）と中空部に内接する真円の面積（Ｓ２）の比（Ｓ１
／Ｓ２）の算出、中空率の算出ならびに捲縮数の測定、
中空複合繊維を用いて得られたクッション材の硬さ、繰
返し圧縮歪みは、下記のようにして行った。

【００３０】〔中空部面積（Ｓ１）と中空部に内接する
真円の面積の比Ｓ１／Ｓ２の算出〕中空複合繊維の任意
の２０本を採取し、それを繊維の長さ方向に対して垂直
に切断して、その断面を４００倍の倍率で顕微鏡写真を
撮る。その写真を４倍に引き伸ばして現像し、できた写
真の中空部にコンパスで内接する真円を描く、描いた真
円と残りの中空部をそれぞれ写真から切りとり２０本分
の合計重量をそれぞれ測定して次式によって面積比Ｓ１
／Ｓ２を求める。 Ｃ＝中空部に内接する真円の面積２０本合計重量 Ｄ＝中空部２０本の合計重量（Ｃ＋残りの中空部） 面積比Ｓ１／Ｓ２＝Ｄ／Ｃ

【００３１】〔中空率の算出〕中空複合繊維の任意の２
０本を採取し、それを繊維の長さ方向に対して垂直に切
断し、その断面を４００倍の倍率で顕微鏡写真をとる。
写真を２倍に引き伸ばして現像し、できた写真の中空部
と断面全体とに切りわけ、重量により中空率を算出す
る。 中空率（％）＝｛中空部／（断面全体＋中空部）｝×１
００

【００３２】〔捲縮率の測定〕ＪＩＳ化学繊維ステープ
ル試験方法Ｌ１０１５−７，１２，２による。

【００３３】〔クッション材の硬さ（＝反発力）の測
定〕 （１）以下の各例の中空複合繊維からなる短繊維（繊維
長６４ｍｍ）７０重量部と、バインダー用複合繊維
〔（株）クラレ製「ソフィット（登録商標）Ｎ−７２
０」；単繊維繊度３デニール；繊維長５１ｍｍ）３０重
量部を混綿し、常法によりカードを用いて厚さ２０ｍｍ
のウエブを製造した。このウエブから縦×横＝１００ｍ
ｍ×１００ｍｍの片を切り出して、その片を１０枚重ね
て平板型金型に入れて、圧力０．５ｋｇ／ｃｍ² 、温度
１９０℃で１０分間熱処理して、クッション材を製造し
た。 （２）上記（１）で得られたクッション材を用いて、イ
ンストロン型万能試験機（島津製作所製「オートグラフ
ＤＣＳ型」）によるヒステリシスカーブ（歪み量−荷重
曲線）を求め、歪み量（＝圧縮率）が２５％および５０
％の時の圧縮に要する荷重によりクッション材の硬さと
した。このクッション材の硬さの値は、クッション材の
圧縮による沈み込み時の反発力を意味する値であり、Ｊ
ＩＳ−Ｋ６４０１に準ずる値である。

【００３４】〔クッション材の繰返し圧縮歪の測定〕ク
ッション材の硬さの測定における上記（１）と同じよう
にしてクッション材を製造し、得られたクッション材に
対して、元の厚さ（圧縮試験を施す前の厚さ）とその５
０％の厚さとの範囲を繰り返す圧縮可能な装置〔高分子
計器（株）製「ＤＦ−１０」）を用いて、８万回の繰り
返し圧縮をクッション材に対して実施し、８万回圧縮後
のクッション材の厚さを測定して、元の厚さ（圧縮試験
を施す前の厚さ）に対する比（％）として求めた。この
方法により得られる圧縮歪の値はＪＩＳ−Ｋ６４０１に
準ずる値である。

【００３５】実施例１ Ａポリマーとしてノルボルナン−２，３−ジメタノール
を１０モル％共重合したポリエチレンテレフタレート
〔η〕_A ＝０．６４をＢポリマーとしてポリエチレンテ
レフタレート〔η〕_B ＝０．６３を用い、重量比１／１
で従来公知の方法にしたがって中空複合繊維ａを製造し
た。その結果得られた中空複合繊維は、単繊維繊度１５
ｄｒ、中空率２０％、中空部面積（Ｓ１）と中空部に内
接する真円の面積（Ｓ２）の比Ｓ１／Ｓ２が１．４で１
８０℃熱処理後の捲縮率が３５％であった。この中空複
合繊維を繊維長６４ｍｍに切断して短繊維とし、この短
繊維７０重量部とバインダー複合繊維〔（株）クラレ製
「ソフィット（登録商標）Ｎ−７２０」：３ｄｒ、繊維
長５１ｍｍ〕３０重量部を混綿したものを用いて、上記
「クッション材の硬さの測定」の項で説明したようにし
てクッション材を製造し、得られたクッション材の硬さ
及び繰返し圧縮歪みを上記した方法で測定した。その結
果、クッション材の硬さ（反発力）は１１０ｇ／ｃｍ²
（歪み量＝圧縮率２５％）、３８０ｇ／ｃｍ² （歪み量
＝圧縮率５０％）であり、繰返し圧縮歪（％）は１０．
８％であった。

【００３６】比較例１，２ Ａポリマーとして、ノルボルナン−２，３−ジメタノー
ルの共重合量が３ｍｏｌ％で〔η〕_A が０．６４のポリ
エチレンテレフタレート（比較例１）、及び同じく共重
合量が３０ｍｏｌ％で〔η〕_A ＝０．５４のポリエチレ
ンテレフタレート（比較例２）を使用すること以外は実
施例１と同様に中空複合繊維を製造した。その結果、比
較例１で得られた中空複合繊維は、単繊維繊度１５ｄ
ｒ、中空率２０％、比Ｓ１／Ｓ２＝１．３５であった
が、１８０℃の熱処理で捲縮率が２０％しか得られなか
った。得られた複合繊維を用い、実施例１と同様にクッ
ション材を作成したところ、クッション材の硬さ（反発
力）は、５０ｇ／ｃｍ² （歪み量２５％）、１３０ｇ／
ｃｍ² （歪み量５０％）、繰返し圧縮歪（％）は１９．
２％であり、実施例１に比べ劣る結果となった。比較例
２においては、Ａポリマーの溶融粘度が上がらず紡糸時
に斜向が発生し、紡糸不良であった。その結果単繊維繊
度１５ｄｒ、中空率６％ 比Ｓ１／Ｓ２＝４であった。
１８０℃熱処理後の捲縮率２４％であった。さらに、実
施例１と同様にクッション材を作成したところ、その硬
さ（反発力）は、７５ｇ／ｃｍ² （歪み量２５％）、１
７０ｇ／ｃｍ² （歪み量５０％）、繰り返し圧縮歪
（％）１６．０％で実施例１に比べ劣る結果であった。

【００３７】実施例２ Ａポリマー用の共重合成分として、ノルボルナン−２，
３−ジメタノールに代えてトリシクロデカンジメタノー
ルを用いた以外は実施例１と同様にして中空複合繊維を
製造した。その結果得られた中空複合繊維は、単繊維繊
度２０ｄｒ、中空率２２％、比Ｓ１／Ｓ２＝１．２で１
９０℃熱処理後の捲縮率が３４％であった。この複合繊
維を実施例１と同様にクッション材を作成したところ、
硬さ（反発力）は、１４１ｇ／ｃｍ² （歪み量２５
％）、４５０ｇ／ｃｍ² （歪み量５０％）であり、繰り
返し圧縮歪（％）９．０％であった。

【００３８】比較例３，４ Ａポリマーとして、トリシクロデカンジメタノールの共
重合量を３ｍｏｌ％とした〔η〕_A ＝０．６４のポリエ
チレンテレフタレート（比較例３）、及び同じく共重合
量を２０ｍｏｌ％とした〔η〕＝０．４８のポリエチレ
ンテレフタレート（比較例４）を使用すること以外は、
実施例１と同様にして複合繊維を製造した。その結果、
比較例３で得られた複合繊維は、単繊維繊度１５ｄｒ、
中空率２０％、比Ｓ１／Ｓ２＝１．４であった。１８０
℃熱処理後の捲縮率が１８％しか得られなかった。次い
で、実施例１と同様にクッション材を作成したところ、
その硬さ（反発力）は、６０ｇ／ｃｍ² （歪み量２５
％）、１５０ｇ／ｃｍ² （歪み量５０％）、繰り返し圧
縮歪（％）２０．０％であり、実施例２に劣る結果とな
った。比較例４はＡポリマーの溶融粘度が上がらず紡糸
時に斜向が発生し、紡糸不良であった。その結果得られ
た複合繊維は、単繊維繊度１７ｄｒ、中空率５．５％、
比Ｓ１／Ｓ２＝３．５であり、１８０℃熱処理後の捲縮
率が２１％であった。さらに実施例１と同様クッション
を作成したところ、硬さ（反発力）は、８０ｇ／ｃｍ²
（歪み量２５％）、１６０ｇ／ｃｍ² （歪み量５０
％）、繰り返し圧縮歪１７％で実施例２に比べ劣る結果
となった。

【００３９】

【発明の効果】本発明の中空複合繊維は、中空部の形状
が真円に近く、さらに熱処理により高い捲縮率を発現す
るため嵩高性、耐ヘタリ性に優れており、クッション材
として使用した場合底つき感のない、すわり心地、寝心
地感が極めて良好である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ノルボルナン骨格を有する化合物を５〜
   １５モル％共重合させたポリエチレンテレフタレ−ト系
   ポリエステルと他のポリエステルとがサイドバイサイド
   型に接合された中空部を有する複合繊維であって、中空
   部面積（Ｓ１）と中空部に内接する円の面積（Ｓ２）の
   比（Ｓ１／Ｓ２）が１．８以下で、１８０℃、５分間の
   乾熱処理後の捲縮率が２５〜４０％であることを特徴と
   するクッション用中空複合繊維。
2. 【請求項２】 ノルボルナン骨格を有する化合物が下記
   式Ｉで示される化合物であることを特徴とする請求項１
   記載のクッション用中空複合繊維。 【化１】 （式中、Ｘ₁ およびＸ₂ はそれぞれＣＨ₂ ＯＨまたはＣ
   ＯＯＲを表し、Ｒは低級アルキル基、ｍは０または１を
   表す。）
3. 【請求項３】 ノルボルナン骨格を有する化合物が下記
   式ＩＩで示される化合物であることを特徴とする請求項
   １記載のクッション用中空複合繊維。 【化２】 （式中、Ｘ₃ およびＸ₄ はそれぞれＣＨ₂ ＯＨまたはＣ
   ＯＯＲ’を表し、Ｒ’は低級アルキル基を表す。）
4. 【請求項４】 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の
   中空複合繊維を含み、圧縮率２５％時の反発力が９０ｇ
   ／ｃｍ² 以上、圧縮率５０％時の反発力が３００ｇ／ｃ
   ｍ² 以上、かつ８万回繰り返し圧縮後の圧縮歪みが１３
   ％以下であるクッション材。