JP3432936B2 - 中空複合繊維の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は中空複合繊維の製造方法
に関する。本発明の方法により製造された中空複合繊維
は、詰め綿やクッション材として有用である。

【０００２】

【従来の技術】クッション材は主に寝具類、家具類、車
両シートや自動車シート等の乗り物シートなどの用途で
用いられており、従来はクッション材としてポリウレタ
ンフォームが汎用されている。しかしながら、ポリウレ
タンフォームの製造にはフロンガスが使用されることが
多く、またポリウレタンフォームの燃焼時に有毒なシア
ンガスが発生し易く、しかも埋め立てが困難でリサイク
ルができないので、地球環境の汚染や破壊などを生ずる
という問題を抱えている。しかも、ポリウレタンフォー
ムは、床ツキ感があり且つ蒸れが大きいために、クッシ
ョン材として使用した場合に、座り心地や寝心地が悪
く、しかもベトついた不快な感触を与え易く、快適性に
劣るという欠点がある。

【０００３】そこで、上記した欠点を有するポリウレタ
ンフォームに換えて、ポリエステル綿などの合成繊維製
の詰め綿をクッション材として用いることが行われるよ
うになっており、ポリエステル綿などの主体繊維にバイ
ンダー繊維を混綿し、それを熱成形してクッション材を
形成する方法が通常採用されている。その場合に、クッ
ション材を構成する主体繊維は嵩高性および耐ヘタリ性
が良好であることが必要であるために、嵩高で且つ耐ヘ
タリ性の高い合成繊維を得るための方法が色々試みられ
ており、例えば、繊維の延伸時に機械捲縮を付与する方
法、溶融紡糸時に冷却風を一方向のみから吹き付けて繊
維の内部構造に局部的な変化を生じさせて潜在捲縮性を
付与する方法、繊維を中空繊維としその中空率を高める
方法、極限粘度および溶融粘度に差のある２種の繊維形
成性熱可塑性重合体を用いてサイドバイサイド型に溶融
紡糸して内部構造に配向差および収縮差を有する中実ま
たは中空の複合繊維を製造する方法などが知られてい
る。

【０００４】しかしながら、上記した従来法により得ら
れる合成繊維は、嵩高性および耐ヘタリ性において未だ
充分に満足のゆくものではない。特に、極限粘度および
溶融粘度に差のある２種の繊維形成性熱可塑性重合体を
サイドバイサイド型に溶融紡糸して中空複合繊維を製造
する上記した従来法では、２種の繊維形成性熱可塑性重
合体の溶融粘度が異なることによって、繊維が斜向して
ノズルから紡糸されるために口金からの繊維の離れが悪
く、糸切れ（繊維の切れ）が多発して、連続して溶融紡
糸を行うことが困難である場合が多い。しかも、２種の
繊維形成性熱可塑性重合体の接合が完全ではなく繊維に
中空割れを生じて中空繊維とならず、嵩高性および耐ヘ
タリ性が低下し易いのが現状である。

【０００５】そこで、中空割れや糸切れなどを生ずるこ
となく、嵩高性および耐ヘタリ性に優れる中空複合繊維
を円滑に製造することを目的として、ノズルパックに改
良を加えること（特公昭４５−２５８４６号公報）、ノ
ズルパックを改良すると共にノズルの紡糸用スリットの
端部に粘度の高い方の熱可塑性重合体流がかからないよ
うにして紡糸すること（特公昭４７−１７０８９号公
報）、ノズルのスリットを偏心させて紡糸時のノズルか
らの糸離れを改良したもの（特公平５−６５６０４号公
報）などが提案されている。しかしながら、これらの従
来法のいずれもが、中空割れ（重合体の接合面での剥離
等）がなくて、嵩高性および耐ヘタリ性に優れる中空複
合繊維を得るには充分満足のゆくものではなく、より改
良された技術の開発が求められている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、粘度
の異なる２種の繊維形成性熱可塑性重合体を用いて、中
空割れやパンクなどがなく、嵩高性に富み、しかも耐ヘ
タリ性に優れるサイドバイサイド型の中空複合繊維を、
紡糸時の繊維の斜向、紡糸口金への繊維の付着、それに
伴う糸切れの発生などを防止しながら、良好な工程性
で、高い生産性で安定して製造することのできる方法を
提供することである。特に、本発明は、中空割れやパン
クなどがなく、嵩高性および耐ヘタリ性に優れていて、
クッション材や詰め綿として使用するのに適するサイド
バイサイド型の中空複合繊維の製造方法の提供を目的と
するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らが上記の目的
を達成すべく検討を重ねた結果、特定の形状および寸法
を有するノズルから、特定の条件下に、粘度の異なる２
種の繊維形成性熱可塑性重合体をサイドバイサイド型に
溶融紡糸すると、中空割れ、パンク、糸切れなどを生ず
ることなく、嵩高性および耐ヘタリ性に優れる中空複合
繊維を、良好な工程性で生産性よく安定して製造するこ
とができること、またそれによって得られる中空複合繊
維は、その優れた嵩高性および耐ヘタリ性などの特性に
よってクッション材などの詰め綿等として極めて適して
いることを見出して本発明を完成した。

【０００８】 すなわち、本発明は、粘度の異なる２種
の繊維形成性熱可塑性重合体をサイドバイサイド型に溶
融紡糸して中空複合繊維を製造する方法であって、 （ｉ） ３個の円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁が互いに
同じ間隔（ｄ₁）をあけて同一円周上に配置されている
紡糸ノズルから、前記の２種の繊維形成性熱可塑性重合
体をサイドバイサイド型に溶融紡糸し； （ii） その際の紡糸ノズルは、 円弧状スリットＡ
₁の幅ａ₁、円弧状スリットＢ₁の幅ｂ₁および円弧状スリ
ットＣ₁の幅ｃ₁が下記の式（１）および（２）を満足
し；

【０００９】

【数７】 １．２５≧ａ₁／ｂ₁≧１．００ （１） １．２５≧ａ₁／ｃ₁≧１．００ （２） ３個の円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁の前記した各
幅ａ₁，ｂ₁，ｃ₁と各円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁の間
の前記の間隔ｄ₁が下記の式（３）〜（５）を満足し；

【００１０】

【数８】 １．５０≧ａ₁／ｄ₁≧０．８０ （３） １．５０≧ｂ₁／ｄ₁≧０．８０ （４） １．５０≧ｃ₁／ｄ₁≧０．８０ （５） 円弧状スリットＡ₁の延長線により形成される中心
角の角度α₁が下記の式（６）を満足する；

【００１１】

【数９】 α₁≧３６０°×（Ｘ／１００）×（５／６） （６） ［式中、Ｘは中空複合繊維における粘度の高い方の繊維
形成性熱可塑性重合体の複合比率（重量％）を示す］ 紡糸ノズルであり；且つ （iii） 粘度の高い方の繊維形成性熱可塑性重合体
を、円弧状スリットＡ₁の両端部にかからないようにし
て該円弧状スリットＡ₁から吐出す；ことを特徴とする
中空複合繊維の製造方法である。

【００１２】 さらに、本発明は、粘度の異なる２つの
繊維形成性熱可塑性重合体をサイドバイサイド型に溶融
紡糸して中空複合繊維を製造する方法であって、 （ｉ） ２個の円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂が間隔（ｄ₂）
をあけて同一円周上に配置されている紡糸ノズルから、
前記の２種の繊維形成性熱可塑性重合体をサイドバイサ
イド型に溶融紡糸し； （ii） その際の紡糸ノズルは、 円弧状スリットＡ
₂の幅ａ₂および円弧状スリットＢ₂の幅ｂ₂が下記の式
（７）を満足し；

【００１３】

【数１０】 １．２５≧ａ₂／ｂ₂≧１．００ （７） ２個の円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂の前記した各幅
ａ₂，ｂ₂と円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂の間の前記の間隔ｄ
₂が下記の式（８）および（９）を満足し；

【００１４】

【数１１】 １．５０≧ａ₂／ｄ₂≧０．８０ （８） １．５０≧ｂ₂／ｄ₂≧０．８０ （９） 円弧状スリットＡ₂の延長線により形成される中心
角の角度α₂が下記の式(１０)を満足する；

【００１５】

【数１２】 α₂≧３６０°×（Ｘ／１００）×（５／６） （１０） ［式中、Ｘは中空複合繊維における粘度の高い方の繊維
形成性熱可塑性重合体の複合比率（重量％）を示す］ 紡糸ノズルであり；且つ （iii） 粘度の高い方の繊維形成性熱可塑性重合体
を、円弧状スリットＡ₂の両端部にかからないようにし
て該円弧状スリットＡ₂から吐出す；ことを特徴とする
中空複合繊維の製造方法である。

【００１６】 上記した本発明の方法により製造される
中空複合繊維は、詰め綿やクッション材として有効に用
いられる。

【００１７】限定されるものではないが、本発明の内容
の理解を容易にするために、図を参照して本発明につい
て詳細に説明する。まず、本発明では、 ○ 図１の（ａ）〜（ｃ）に示すような３個の円弧状ス
リットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁が互いに同じ間隔（ｄ₁）をあけて
実質的に同一円周上に配置されている紡糸ノズルから、
粘度の異なる２種の繊維形成性熱可塑性重合体（以下粘
度の高い方の繊維形成性熱可塑性重合体を単に「高粘度
重合体」と、また粘度の低い方の繊維形成性熱可塑性重
合体を単に「低粘度重合体」と称することがある）をサ
イドバイサイド型に溶融紡糸することによって中空複合
繊維を製造するか；または ○ 図２の（ａ）〜（ｃ）に示すような２個の円弧状ス
リットＡ₂，Ｂ₂が間隔（ｄ₂）をあけて実質的に同一円
周上に配置されている紡糸ノズルから、高粘度重合体と
低粘度重合体をサイドバイサイド型に溶融紡糸すること
によって中空複合繊維を製造する。ここで、本発明でい
う「サイドバイサイド型に溶融紡糸する」とは、溶融紡
糸によって得られる中空複合繊維が、図３の（ａ）〜
（ｃ）の中空複合繊維の横断面図で例示すように、高粘
度重合体からなる一方の円弧部分と低粘度重合体からな
るもう一方の円弧部分とが互いに接合して１本の中空複
合繊維を形成していることを意味する。

【００１８】その場合に、高粘度重合体は、円弧状スリ
ットＡ₁または円弧状スリットＡ₂から吐出されるが、 ○ 図１に示す３個の円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁を
有する紡糸ノズルから溶融紡糸する場合は、円弧状スリ
ットＡ₁の幅ａ₁、円弧状スリットＢ₁の幅ｂ₁、および円
弧状スリットＣ₁の幅ｃ₁が、下記の式（１）および
（２）；

【００１９】

【数１３】 １．２５≧ａ₁／ｂ₁≧１．００ （１） １．２５≧ａ₁／ｃ₁≧１．００ （２） を満足する寸法になっていることが必要であり；また ○ 図２に示す２個の円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂を有する
紡糸ノズルから溶融紡糸する場合は、円弧状スリットＡ
₂の幅ａ₂および円弧状スリットＢ₂の幅ｂ₂が、下記の式
（７）；

【００２０】

【数１４】 １．２５≧ａ₂／ｂ₂≧１．００ （７） を満足する寸法になっていることが必要である。ここ
で、円弧状スリットの幅ａ₁，ｂ₁，ｃ₁，ａ₂，ｂ₂は、
図１および図２に示すように、各円弧状スリットの直径
方向におけるスリット幅（熱可塑性重合体を吐出すスリ
ットの厚み）を意味する。

【００２１】図１に示す紡糸ノズルから溶融紡糸する場
合にａ₁／ｂ₁およびａ₁／ｃ₁の値が１．００よりも小さ
いと、そして図２に示す紡糸ノズルから溶融紡糸する場
合にａ₂／ｂ₂の値が１．００よりも小さいと、高粘度重
合体と低粘度重合体との不完全接合、未接合、接合面の
剥離などに起因する中空割れが増加し、しかも得られる
中空複合繊維の潜在捲縮能が低下する。一方、図１に示
す紡糸ノズルにおいてａ₁／ｂ₁およびａ₁／ｃ₁の値が
１．２５よりも大きいと、また図２に示す紡糸ノズルに
おいてａ₂／ｂ₂の値が１．２５よりも大きいと、紡糸時
の曳糸性が低下する。

【００２２】そして、本発明においては、 ○ 図１に示す３個の円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁を
有する紡糸ノズルから溶融紡糸する場合は、３個の円弧
状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁の各幅ａ₁，ｂ₁，ｃ₁と、各円
弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁の間の間隔ｄ₁が、下記の式
（３）〜（５）;

【００２３】

【数１５】 １．５０≧ａ₁／ｄ₁≧０．８０ （３） １．５０≧ｂ₁／ｄ₁≧０．８０ （４） １．５０≧ｃ₁／ｄ₁≧０．８０ （５） を満足することが必要であり；また ○ 図２に示す２個の円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂を有する
紡糸ノズルか溶融紡糸する場合は、２個の円弧状スリッ
トＡ₂，Ｂ₂の各幅ａ₂，ｂ₂と円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂の
間の間隔ｄ₂が下記の式（８）および（９）；

【００２４】

【数１６】 １．５０≧ａ₂／ｄ₂≧０．８０ （８） １．５０≧ｂ₂／ｄ₂≧０．８０ （９） を満足することが必要である。ここで、３個の円弧状ス
リットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁の間の間隔ｄ₁、および２個の円弧
状スリットＡ₂，Ｂ₂の間の間隔ｄ₂は、図１および図２
に示すように、各円弧状スリットの隣り合う端部間の円
周方向の距離を意味する。

【００２５】図１に示す紡糸ノズルにおいてａ₁／ｄ₁、
ｂ₁／ｄ₁およびｃ₁／ｄ₁の値が０．８０よりも小さい
と、また図に示す紡糸ノズルにおいてａ₂／ｄ₂およびｂ
₂／ｄ₂の値が０．８０よりも小さいと、中空複合繊維の
製造時に高粘度重合体の吐出量が減少して、高粘度重合
体と低粘度重合体との未接合、不完全接合、接合部の剥
離などに起因する中空割れが多発する。一方、図１に示
す紡糸ノズルにおいてａ ₁／ｄ₁、ｂ₁／ｄ₁およびｃ₁／
ｄ₁の値が１．５０よりも大きいと、また図２に示す紡
糸ノズルにおいてａ₂／ｄ₂およびｂ₂／ｄ₂の値が１．５
０よりも大きいと、該幅ｄ₁または幅ｄ₂部分の強度が低
下して、ノズルの強度の低下による破損などを生じ易く
なって、上記した所定の形状および寸法の円弧状スリッ
トを保てなくなる。

【００２６】本発明において、高粘度重合体を吐出すた
めに、円弧状スリットＡ₁の幅ａ₁および円弧状スリット
Ａ₂の幅ａ₂の実際の寸法は使用する繊維形成性熱可塑性
重合体の種類、３個の円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁ま
たは２個の円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂から吐出される中空
複合繊維の外径、製造しようとする中空複合繊維の単繊
維繊度などに応じて異なり得るが、一般に、円弧状スリ
ットＡ₁の幅ａ₁および円弧状スリットＡ₂の幅ａ₂を約
０．１０〜０．３０ｍｍの範囲にしておくのが、紡糸
性、得られる中空複合繊維の耐ヘタリ性、嵩高性などの
点から好ましい。また、円弧状スリットＢ₁とＣ₁の幅ｂ
₁とｃ₁、円弧状スリットＢ₂の幅ｂ₂、各円弧状スリット
間の間隔ｄ₁およびｄ₂は、円弧状スリットＡ₁の幅ａ₁お
よび円弧状スリットＡ₂の幅ａ₂の実際の数値（ｍｍ）を
用いて、上記した式（１）〜（５）または式（７）〜
（９）を満たす範囲内の値になるようにして決められ
る。

【００２７】また、図１の紡糸ノズルにおける３個の円
弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁により構成される紡糸孔の
外径ｒ₁、図２の紡糸ノズルにおける２個の円弧状スリ
ットＡ₂，Ｂ₂により構成される紡糸孔の外径ｒ₂は、製
造を目的とする中空複合繊維の外径、デニール数などに
応じて調節できるが、一般に、約１．６０〜２．２０ｍ
ｍの範囲にしておくのが耐ヘタリ性に優れる中空複合繊
維を得る点から望ましい。さらに、図１に示す紡糸ノズ
ルにおいて、円弧状スリットＢ₁と円弧状スリットＣ₁の
長さ（それぞれの円弧状スリットの延長線により構成さ
れる中心角の角度）は、同じであってもまたは異なって
いてもよいが、円弧状スリットＢ₁と円弧状スリットＣ₁
の長さを同じにしておくのが、バランスのとれた潜在捲
縮能を有する中空複合繊維を得ることができるので望ま
しい。

【００２８】更に、本発明では、 ○ 図１に示す３個の円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁を
有する紡糸ノズルから溶融紡糸する場合は、円弧状スリ
ットＡ₁の延長線により形成される中心角の角度α₁が下
記の式（６）；

【００２９】

【数１７】 α₁≧３６０°×（Ｘ／１００）×（５／６） （６） を満足すると共に、高粘度重合体を、円弧状スリットＡ
₁の両端部にかからないようにして該円弧状スリットＡ₁
から吐出す、すなわち円弧状スリットＡ₁の両端部より
もうちわになるようにして円弧状スリットＡ₁から吐出
すことが必要であり；また、 ○ 図２に示す２個の円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂を有する
紡糸ノズルから溶融紡糸する場合は、円弧状スリットＡ
₂の延長線により形成される中心角の角度α₂が下記の式
(１０)；

【００３０】

【数１８】 α₂≧３６０°×（Ｘ／１００）×（５／６） （１０） を満足すると共に、高粘度重合体を、円弧状スリットＡ
₂の両端部にかからないようにして円弧状スリットＡ₂か
ら吐出す、すなわち円弧状スリットＡ₂の両端部よりも
うちわになるようにして円弧状スリットＡ₂から吐出す
ことが必要である［上記式（６）および式（１０）にお
いて、Ｘは中空複合繊維における高粘度重合体の複合比
率（重量％）を示す］。

【００３１】ここで、上記した点を図１の（ａ）および
図２の（ａ）の紡糸ノズルを用いた場合を例に挙げてよ
り詳細に説明すると、図４の（ａ）および（ｂ）に示す
ように、本発明では、高粘度重合体を、円弧状スリット
Ａ₁または円弧状スリットＡ₂の両端部にかからないよう
にして（円弧状スリットＡ₂の両端部よりもうちわにな
るようにして）、円弧状スリットＡ₁または円弧状スリ
ットＡ₂から吐出し、それと共に低粘度重合体を、紡糸
ノズルの他の部分から吐出す、すなわち図１に示す紡糸
ノズルでは円弧状スリットＡ₁の両端部およびその近傍
並びに円弧状スリットＢ₁およびＣ₁から、また図２に示
す紡糸ノズルでは円弧状スリットＡ₂の両端部およびそ
の近傍並びに円弧状スリットＢ₂から低粘度重合体を吐
出すことが必要である。円弧状スリットＡ₁または円弧
状スリットＡ₂から吐出される高粘度重合体は、勿論、
円弧状スリットＡ₁または円弧状スリットＡ₂の一方の端
部にかかっても、中空割れなどのない中空複合繊維を製
造することができない。

【００３２】円弧状スリットＡ₁の延長線により形成さ
れる中心角の角度α₁、および円弧状スリットＡ₂の延長
線により形成される中心角の角度α₂が、それぞれ上記
の式（６）および式（１０）で表される角度よりも小さ
いと、円弧状スリットＡ₁または円弧状スリットＡ₂から
吐出される粘度の高い方の繊維形成性熱可塑性重合体
が、吐出し時に円弧状スリットＡ₁の両端部または円弧
状スリットＡ₂の両端部にかかってしまって、中空複合
繊維の前記した中空割れが多発し且つ耐ヘタリ性が低下
する。

【００３３】中心角の角度α₁および中心角の角度α₂の
上限値は特に制限されないが、潜在捲縮能の高い中空複
合繊維を得るためには、高粘度重合体塑性重合体：低粘
度重合体の複合比率を後記するように一般に３０：７０
〜７０：３０の重量比にするのが好ましいので、そのよ
うな複合比率の基づいて、中心角の角度α₁および中心
角の角度α₂の上限値を、下記の式（１１）または（１
２）を満足するような角度にするのが好ましい。

【００３４】

【数１９】 α₁≦３６０°×（Ｘ／１００）×１ （１１） α₂≦３６０°×（Ｘ／１００）×１ （１２） ［式中、Ｘは高粘度重合体の複合比率（重量％）を示
す］

【００３５】また、限定されるものではないが、図４を
参照して説明すると、紡糸ノズルの円弧状スリットＡ₁
または円弧状スリットＡ₂から吐出す高粘度重合体の角
度β₁またはβ₂が、下記の式（１３）または（１４）を
満足するようにして、高粘度重合体を円弧状スリットＡ
₁または円弧状スリットＡ₂から吐出し、残りの部分から
低粘度重合体を吐出すようにするのが、中空割れがな
く、潜在捲縮能の高く、しかも耐ヘタリ性に優れた中空
複合繊維を得ることができる点から好ましい。

【００３６】

【数２０】 ０．９５α₁≧β₁≧０．７５α₁ （１３） ０．９５α₂≧β₂≧０．７５α₂ （１４）

【００３７】そして、高粘度重合体を円弧状スリットＡ
₁または円弧状スリットＡ₂の両端にかからないようにし
且つ低粘度重合体を残りのスリット部分から吐出すよう
にするには、例えば、紡糸ノズルを有する口金に接する
分配板における高粘度重合体の流路を円弧状スリットＡ
₁または円弧状スリットＡ₂の両端部よりもうちわに設け
ると共に低粘度重合体の流路を紡糸ノズルのその他の部
分にまで達するように設けることによって行うことがで
きる。

【００３８】本発明では上記した紡糸ノズルから２種の
繊維形成性熱可塑性重合体をサイドバイサイド型で溶融
紡糸して中空複合繊維を製造するが、本発明でいう「繊
維形成性熱可塑性重合体」とは、繊維形成性熱可塑性重
合体のみからなるものに限定されず、添加剤などを含ま
ない繊維形成性熱可塑性重合体自体、繊維の製造に従来
から汎用されている１種または２種以上の添加剤および
／または他の重合体を含有する繊維形成性熱可塑性重合
体組成物の総称を意味する。

【００３９】本発明で使用し得る繊維形成性熱可塑性重
合体としては、溶融紡糸によって繊維を形成し得る重合
体であればいずれも使用でき、その代表例としてはポリ
エステル、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリビニルア
ルコール系重合体などを挙げることができ、それらのう
ちでも繊維形成性のポリエステル、ポリオレフィン、ポ
リアミドなどが好ましく、繊維形成性ポリエステルを用
いるのがより好ましい。

【００４０】より具体的には、繊維形成性熱可塑性重合
体が繊維形成性ポリエステルである場合は、テレフタル
酸またはそのエステル形成性誘導体を主たるジカルボン
酸成分とし、これにエチレングリコールおよび／または
１，４−ブタンジオールを主たるジオール成分として反
応させて得られるポリエチレンテレフタレート系重合体
および／またはポリブチレンテレフタレート系重合体が
好ましく用いられる。そして、繊維形成性熱可塑性重合
体としてポリエチレンテレフタレート系重合体および／
またはポリブチレンテレフタレート系重合体を用いた場
合には、耐ヘタリ性に極めて優れ、且つ嵩高性にも優れ
るクッション材として極めて適する中空複合繊維を得る
ことができる。また、かかるポリエステル系重合体より
なる中空複合繊維は、その使用後に加熱溶融等によって
再生が可能であり、しかも燃焼してもシアンガスなどの
有毒ガスを発生しないので、地球環境の汚染を低減させ
ることができ、安全性が高い。

【００４１】ポリエチレンテレフタレート系重合体およ
び／またはポリブチレンテレフタレート系重合体は、必
要に応じて少量の（通常３０モル％以下）の他のジカル
ボン酸成分、オキシカルボン酸成分、他のジオール成分
の１種または２種以上を共重合単位として有していても
よい。その場合に、他のジカルボン酸成分としては、例
えばイソフタル酸、ジフェニルジカルボン酸、ナフタレ
ンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸またはそれら
のエステル形成性誘導体；５−ナトリウムスルホイソフ
タル酸ジメチル、５−ナトリウムスルホイソフタル酸ビ
ス（２−ヒドロキシエチル）などの金属スルホネート基
含有芳香族カルボン酸誘導体；シュウ酸、アジピン酸、
セバシン酸、ドデカン二酸などの脂肪族ジカルボン酸ま
たはそのエステル形成性誘導体を挙げることができる。
また、オキシカルボン酸成分の例としては、ｐ−オキシ
安息香酸、ｐ−β−オキシエトキシ安息香酸またはそれ
らのエステル形成性誘導体などを挙げることができる。
また、他のジオール成分としては、例えば１，３−プロ
パンジオール、１，６−ヘキサンジオール、ネオペンチ
ルグリコールなどの脂肪族ジオール；１，４−ビス（β
−オキシエトキシ）ベンゼン、ポリエチレングリコー
ル、ポリブチルグリコールなどを挙げることができる。

【００４２】また、繊維形成性熱可塑性重合体としてポ
リオレフィンを用いる場合は、例えばポリプロピレン、
改質ポリプロピレンなどを、ポリアミドを用いる場合
は、６−ナイロン、６，６−ナイロン、６，１０−ナイ
ロン、７−ナイロン、９−ナイロン、１１−ナイロンな
どを挙げることができる。

【００４３】そして本発明では、粘度の異なる２種の繊
維形成性熱可塑性重合体（すなわち高粘度重合体と低粘
度重合体）を使用して、且つ図３を引用して上記したよ
うに、粘度の高い方の繊維形成性熱可塑性重合体を円弧
状スリットＡ₁または円弧状スリットＡ₂からそれらのス
リットの両端部にかからないようにして吐出すが、その
場合の高粘度重合体と低粘度重合体は、それらの重合体
がその接合面で良好に接合（融着）して、中空割れを生
ずることのない中空形状を安定して形成し得るものであ
れば、同種の重合体を組み合わせて使用しても、または
異なる種類の重合体を組み合わせて使用してもよい。し
かしながら、高粘度重合体と低粘度重合体として同種の
重合体を使用するのが、互いに親和性が高くて両者の接
合が良好になって、中空割れのない中空複合繊維を円滑
に得ることができるので好ましい。

【００４４】高粘度重合体と低粘度重合体の粘度差は、
溶融紡糸時の温度における両重合体の溶融粘度の差が５
０〜１０００ポイズの範囲であるのが好ましく、２００
〜８００ポイズであるのがより好ましい。高粘度重合体
と低粘度重合体の溶融粘度の差が５０ポイズよりも小さ
いと、繊維の内部構造において配向差が小さくなって潜
在捲縮能が小さくなり、嵩高性および耐ヘタリ性に劣っ
た中空複合繊維となり易く、一方溶融粘度の差が１００
０ポイズよりも大きいと、溶融紡糸時に繊維が斜向して
口金からの糸離れが悪くなって糸切れなどを多発し、紡
糸が困難になり易い。

【００４５】高粘度重合体および低粘度重合体として例
えばポリエチレンテレフタレートなどのポリエステル系
重合体を用いる場合は、両方のポリエステル系重合体の
極限粘度［η］が０．３５〜０．８５（２０℃、フェノ
ール・四塩化エタン等重量混合溶媒中で測定）の範囲に
あって、且つ両方のポリエステル系重合体の極限粘度差
が０．１０〜０．３０、より好ましくは０．１５〜０．
２５にあるものを組み合わせて使用すると、溶融紡糸温
度（２８０℃）における溶融粘度の差が上記した５０〜
１０００ポイズの範囲になって、繊維の内部構造におけ
る配向差の大きい、潜在捲縮能が高く、嵩高性および耐
ヘタリ性に優れた中空複合繊維が得られる。

【００４６】中空複合繊維を製造する際の、高粘度重合
体：低粘度重合体の複合比率は、繊維形成性熱可塑性重
合体の種類などに応じて変え得るが、一般に重量比で３
０：７０〜７０：３０とするのが好ましく、４０：６０
〜６０：４０であるのがより好ましい。高粘度重合体の
複合比率が３０重量％よりも少ない（低粘度重合体の複
合比率が７０重量％よりも多い）と、嵩高性および耐ヘ
タリ性に優れた中空複合繊維が得られにくくなり、一方
高粘度重合体の複合比率が７０重量％よりも多い（低粘
度重合体の複合比率が３０重量％よりも少ない）と中空
複合繊維に潜在捲縮能が付与されにくくなる。

【００４７】中空複合繊維の単繊維繊度は１０デニール
以上であるのが好ましく、１０デニールよりも小さいと
耐ヘタリ性が低下し易い。耐ヘタリ性、嵩高性などの点
から中空複合繊維の単繊維繊度が１０〜４０デニールで
あるのが好ましい。また、限定されるものではないが、
１個の紡糸口金における紡糸ノズルの数は約５０〜３０
０個程度とするのが好ましい。

【００４８】更に、中空複合繊維における中空率を１０
〜４０％の範囲にするのが、中空割れがなく、耐ヘタリ
性および嵩高性に優れる中空複合繊維を良好な紡糸工程
性で得ることができ好ましい。中空複合繊維の中空率が
１０％よりも小さいと耐ヘタリ性が低下し易くなり、一
方４０％よりも高いと中空割れが多発して紡糸が困難に
なると共に嵩高性が低下し易い。

【００４９】本発明の中空複合繊維を製造する際の紡糸
方法、紡糸装置、紡糸条件は、本発明で必須としている
前記した要件を満足している限りは、繊維形成性熱可塑
性重合体を用いて中空繊維、中空複合繊維を製造するの
に従来採用されている溶融紡糸方法、溶融紡糸装置、溶
融紡糸条件を採用することができる。特に、紡糸時また
は紡糸後に延伸を施すと、繊維の内部構造に大きな配向
差が生じてその潜在捲縮能を高めることができるので望
ましい。

【００５０】また、本発明における中空複合繊維の製造
に当たっては、必要に応じて、例えば触媒、着色防止
剤、耐熱性改良剤、難燃剤、蛍光増白剤、艶消剤、着色
剤、光沢改良剤、帯電防止剤、芳香剤、無機微粒子など
の１種または２種以上を使用してもよい。

【００５１】 上記した本発明の方法により得られる中
空複合繊維は、中空割れがなく、しかも高い潜在捲縮能
を有し、加熱すると良好な捲縮を発現して、嵩高性およ
び耐ヘタリ性に優れる中空複合繊維となるので、寝具
類、家具類、車両シートや自動車シートなどにおけるク
ッション材として特に有効に用いることができる。本発
明の方法により得られる中空複合繊維をクッション材と
して用いる場合は、例えば、短繊維状に切断した中空複
合繊維をそのまま単独で、またはバインダー繊維や他の
接着剤などと一緒にして、寝具類、家具類、車両シー
ト、自動車シートなどにおける外皮（包皮）中に空気吹
き込みやその他の方法で充填し、バインダー繊維や接着
剤を用いた場合には外皮中で中空複合繊維同士を結合さ
せることによって、目的とする種々のクッション製品を
得ることができる。その場合に、中空複合繊維における
捲縮の発現はクッション製品用の外皮中に中空複合繊維
を充填した後に行ってもまたは充填する前に行ってもよ
いが、外皮に充填した後に加熱処理などを施して捲縮を
発現させるのが外皮へ中空複合繊維の充填が容易であり
望ましい。しかしながら、本発明の方法により得られる
中空複合繊維を用いてクッション製品を製造する方法
は、上記の方法に何ら限定されず、合成繊維製の詰め綿
を用いてクッション製品を製造する既知の方法のいずれ
もが採用できる。

【００５２】

【実施例】以下に実施例などによって本発明について具
体的に説明するが、本発明は、それにより何ら限定され
ない。以下の例において、中空複合繊維における中空割
れの有無の判定および中空率の算出、並びに中空複合繊
維を用いて得られたクッション材の硬さ、繰返し圧縮歪
みおよび剥離強度の測定は、下記のようにして行った。

【００５３】［中空複合繊維の中空割れの有無の判定］
溶融紡糸により得られた中空複合繊維の任意の５０本か
ら試料を採取し、それを繊維の長さ方向に対して垂直に
切断し、断面を顕微鏡で観察して、全ての試料において
全く中空割れが生じていない場合を◎、延べで１０％以
下の中空割れが生じている場合を△、延べで１０％より
も多い中空割れを生じている場合を×として評価した。

【００５４】［中空複合繊維の中空率の算出］ 溶融紡糸により得られた中空複合繊維の任意の２０本を
採取し、それを繊維の長さ方向に対して垂直に切断し
て、その断面を４００倍の倍率で顕微鏡写真を撮る。そ
の写真を２倍に引き伸ばして現像し、できた写真を中空
部に相当する部分と繊維部に相当する部分に分けて切り
取りとる。写真から切り取った、中空部に相当する部分
および繊維部に相当する部分の重量をそれぞれ測定し
て、次式により中空率を求める。なお、中空割れが延べ
で１０％以上生じている繊維の場合は中空率の算出を行
わなかった。

【００５５】

【数２１】 中空複合繊維の中空率（％）＝｛Ｃ／（Ｃ＋Ｄ）｝×１００ （式中、Ｃ＝中空部に相当する部分の重量 Ｄ＝繊維部に相当する部分の重量）

【００５６】［クッション材の硬さの測定］ （１） 以下の各例で製造された中空複合繊維からなる
短繊維（繊維長６４ｍｍｍｍ）７０重量部と、バインダ
ー用複合繊維［（株）クラレ製「ソフィットＮ−７２０
タイプ」；単繊維繊度３デニール；繊維長５１ｍｍ）３
０重量部を混綿し、常法によりカードを用いて厚さ２０
ｍｍのウエブを製造した。このウエブから縦×横＝１０
０ｍｍ×１００ｍｍの片を切り出して、その片を１０枚
重ねて平板型金型に入れて、圧力０．５ｋｇ／ｃｍ²、
温度１９０℃で１０分間熱処理して、クッション材を製
造した。 （２） 上記（１）で得られたクッション材を用いて、
インストロン型万能試験機（島津製作所製「オートグラ
フＤＣＳ型」）によるヒステリシスカーブ（歪み量−荷
重曲線）を求め、歪み量が２５％および５０％の時の圧
縮に要する荷重によりクッション材の硬さとした。この
クッション材の硬さの値は、クッション材の圧縮による
沈み込み時の反発力（硬さ）を意味する値であり、ＪＩ
Ｓ−Ｋ６４０１に準ずる値である。

【００５７】［クッション材の繰返し圧縮歪の測定］ク
ッション材の硬さの測定における上記（１）と同じよう
にしてクッション材を製造し、得られたクッション材に
対して、元の厚さ（圧縮試験を施す前の厚さ）とその５
０％の厚さとの範囲を繰り返す圧縮可能な装置［高分子
計器（株）製「ＤＦ−１０」）を用いて、８万回の繰り
返し圧縮をクッション材に対して実施し、８万回圧縮後
のクッション材の厚さを測定して、元の厚さ（圧縮試験
を施す前の厚さ）に対する比（％）として求めた。この
方法により得られる圧縮歪の値はＪＩＳ−Ｋ６４０１に
準ずる値である。

【００５８】［クッション材の剥離強度の測定］上記と
同様にして製造したクッション材に対してインストロン
万能試験機（島津製作所製「オートグラフＤＣＳ型」）
を用いて、その熱接着引裂強度をＪＡＳＯ−Ｍ３０４に
準じて測定して剥離強度の値とした。

【００５９】《実施例 １》図１の（ａ）で示される紡
糸ノズル（α₁＝１８０°、ｒ₁＝１．９０ｍｍ、ａ₁＝
ｂ₁＝ｃ₁＝０．２０ｍｍ、ｄ₁＝０．１５ｍｍ）を有す
る口金を備えた紡糸装置を用いて、極限粘度［η］が
０．６５と０．６０の２種類のポリエチレンテレフタレ
ート（ＰＥＴ）を、５０／５０（重量比）の複合比率
で、且つ極限粘度［η］＝０．６５の方のＰＥＴを円弧
状スリットＡ₁から円弧状スリットＡ₁の両端にかからな
いようにして吐出角度β₁＝１５０°で、両方のＰＥＴ
の合計紡出量＝４５０ｇ／分、溶融紡糸温度２８５℃
（溶融紡糸時の高粘度ＰＥＴと低粘度ＰＥＴの溶融粘度
差約５００ポイズ）、引き取り速度８００ｍ／分の条件
下にサイドバイサイド型に溶融紡糸して、１８００デニ
ール／１００ｆ（単繊維繊度１８デニール）の図３の
（ａ）に示す横断形状を有するサイドバイサイド型の中
空複合繊維を製造した。その結果得られた中空複合繊維
は、下記の表１に示すように中空率２０％であり、しか
も中空割れの判定結果は◎であって中空割れが何ら生じ
ていなかった。

【００６０】《実施例 ２》図１の（ｂ）で示される紡
糸ノズル（α₁＝２００°、ｒ₁＝１．９０ｍｍ、ａ₁＝
ｂ₁＝ｃ₁＝０．２０ｍｍ、ｄ₁＝０．１５ｍｍ）を有す
る口金を備えた紡糸装置を用いて、極限粘度［η］が
０．７２と０．６５の２種類のＰＥＴを、６０／４０
（重量比）の複合比率で且つ極限粘度［η］＝０．７２
の方のＰＥＴを円弧状スリットＡ₁から円弧状スリット
Ａ₁の両端にかからないようにして、吐出角度β₁＝１６
０°、両方のＰＥＴの合計紡出量＝４５０ｇ／分、溶融
紡糸温度２８５℃（溶融紡糸時の高粘度ＰＥＴと低粘度
ＰＥＴの溶融粘度差約６００ポイズ）、引き取り速度８
００ｍ／分の条件下に溶融紡糸して、１８００デニール
／１００ｆ（単繊維繊度１８デニール）の図３の（ｂ）
に示す横断形状を有するサイドバイサイド型の中空複合
繊維を製造した。その結果得られた中空複合繊維は、下
記の表１に示すように、中空率２５％であり、しかも中
空割れの判定結果は◎であって中空割れが全く生じてい
なかった。

【００６１】《実施例 ３》図１の（ｃ）で示される紡
糸ノズル(α₁＝１４０°、ｒ₁＝１．９０ｍｍ、ａ₁＝ｂ
₁＝ｃ₁＝０．２０ｍｍ、ｄ₁＝０．１５ｍｍ）を有する
口金を備えた紡糸装置を用いて、極限粘度［η］が０．
６５と０．５８の２種類のＰＥＴを、４０／６０（重量
比）の複合比率で且つ極限粘度［η］＝０．６５の方の
ＰＥＴを円弧状スリットＡ₁から円弧状スリットＡ₁の両
端にかからないようにして、吐出角度β₁＝１３０°、
両方のＰＥＴの合計紡出量＝４５０ｇ／分、溶融紡糸温
度２８５℃（溶融紡糸時の高粘度ＰＥＴと低粘度ＰＥＴ
の溶融粘度差約５００ポイズ）、引き取り速度８００ｍ
／分の条件下に溶融紡糸して、１８００デニール／１０
０ｆ（単繊維繊度１８デニール）の図３の（ｃ）に示す
横断形状を有するサイドバイサイド型の中空複合繊維を
製造した。その結果得られた中空複合繊維は、下記の表
１に示すように、中空率１３％であり、しかも中空割れ
の判定結果は◎であって中空割れが何ら生じていなかっ
た。

【００６２】《比較例 １》極限粘度［η］が０．６５
と０．６０の２種類のＰＥＴを用いて、図１の（ｃ）で
示される紡糸ノズル（α₁＝１４０°、ｒ₁＝１．９０、
ａ₁＝ｂ₁＝ｃ₁＝０．２０ｍｍ、ｄ₁＝０．１５ｍｍ）の
円弧状スリットＡ₁から吐出角度β₁を１５０°として極
限粘度［η］＝０．６５の高粘度ＰＥＴを円弧状スリッ
トＡ₁の両端にかかるようにして溶融複合紡糸した以外
は実施例１と同様にして、図３の（ａ）に示す横断形状
を有するサイドバイサイド型の中空複合繊維を製造し
た。その結果得られた中空複合繊維は、下記の表１に示
すように、中空割れの判定結果は×であって中空割れが
多発していた。

【００６３】《比較例 ２》極限粘度［η］０．７２と
０．６５のＰＥＴを６０：４０（重量比）の複合比率
で、且つ高粘度ＰＥＴの円弧状スリットＡ₁からの吐出
角度β₁を１６０°として該高粘度ＰＥＴが円弧状スリ
ットＡ₁の両端にかかるようにして図１の（ｃ）の紡糸
ノズル（α₁＝１４０°、ｒ₁＝１．９０、ａ₁＝ｂ₁＝ｃ
₁＝０．２０ｍｍ、ｄ₁＝０．１５ｍｍ）から溶融複合紡
糸した以外は実施例２と同様にして、図３の（ｂ）に示
す横断形状を有するサイドバイサイド型の中空複合繊維
を製造した。その結果得られた中空複合繊維は、下記の
表１に示すように、中空割れの判定結果は×であって中
空割れが多発していた。

【００６４】《比較例 ３》極限粘度［η］０．６５と
０．５８のＰＥＴを４０：６０（重量比）の複合比率
で、且つ高粘度ＰＥＴの円弧状スリットＡ₁からの吐出
角度β₁を１３０°として該高粘度ＰＥＴが円弧状スリ
ットＡ₁の両端にかかるようにして図１の（ｃ）の紡糸
ノズル（α₁＝１２０°、ｒ₁＝１．９０、ａ₁＝ｂ₁＝ｃ
₁＝０．２０ｍｍ、ｄ₁＝０．１５ｍｍ）から溶融複合紡
糸した以外は実施例３と同様にして、図３の（ｃ）に示
す横断形状を有するサイドバイサイド型の中空複合繊維
を製造した。その結果得られた中空複合繊維は、下記の
表１に示すように、中空割れの判定結果は×であって中
空割れが多数発生していた。

【００６５】

【表１】

【００６６】上記表１の結果から、上記した式（１）〜
（６）を満足する紡糸ノズルを有する紡糸装置を用い
て、且つ高粘度ＰＥＴを円弧状スリットＡ₁の両端にか
からないようにして高粘度ＰＥＴと低粘度ＰＥＴをサイ
ドバイサイド型に溶融紡糸している実施例１〜３の場合
には、中空割れを生ずることなく中空複合繊維が円滑に
製造されるのに対して、上記した（１）〜（６）を満足
する紡糸ノズルを有する紡糸装置を用いた場合であって
も高粘度ＰＥＴを円弧状スリットＡ₁の両端にかかかる
ようにして高粘度ＰＥＴと低粘度ＰＥＴをサイドバイサ
イド型に溶融紡糸している比較例１〜３の場合には、中
空割れが多発して、中空複合繊維が円滑に得られないこ
とがわかる。

【００６７】《実施例４〜８および比較例４〜６》極限
粘度［η］が０．６５と０．６０の２種類のＰＥＴを、
下記の表２に示す各部寸法の紡糸ノズルを有する口金を
備えたそれぞれの紡糸装置を用いて、５０：５０（重量
比）の複合比率で、極限粘度［η］０．６５のＰＥＴの
方を円弧状スリットＡ₁から円弧状スリットＡ₁の両端に
かからないようにして下記の表２に示す吐出角度β
₁で、両方のＰＥＴの合計紡出量＝４５０ｇ／分、溶融
紡糸温度２８５℃（溶融紡糸時の高粘度ＰＥＴと低粘度
ＰＥＴの溶融粘度差約５００ポイズ）、引き取り速度８
００ｍ／分の条件下にサイドバイサイド型に溶融紡糸し
たところ、表２に示す単繊維繊度および中空率を有する
中空複合繊維をそれぞれ製造した。その結果得られたそ
れぞれの中空複合繊維の中空割れを上記した方法で判定
したところ、下記の表２に示すとおりであった。なお、
比較例５では、ａ₁／ｂ₁の値が１．２５を超えるため
に、紡糸時の曳糸性が不良であった。また、比較例６で
は中空割れが多発していた。

【００６８】

【表２】

【００６９】上記表２の結果から、図１に示す紡糸ノズ
ルを有する紡糸装置を用いて、高粘度重合体と低粘度重
合体をサイドバイサイド型に溶融複合紡糸して中空割れ
の中空複合繊維を円滑に製造するためには、紡糸ノズル
における各部の寸法が上記した式（１）〜（６）を満足
することが必要であることがわかる。

【００７０】《実施例 ９》 （１） 極限粘度［η］が０．６５と０．６０の２種類
のＰＥＴを、下記の表３に示す各部寸法の紡糸ノズル糸
を有する口金を備えた紡糸装置を用いて、下記の表３に
示す複合比率で、極限粘度［η］０．６５のＰＥＴの方
を円弧状スリットＡ₁から、下記の表３に示す吐出角度
β₁で、両方のＰＥＴの合計紡出量＝４５０ｇ／分、溶
融紡糸温度２８５℃（溶融紡糸時の高粘度ＰＥＴと低粘
度ＰＥＴの溶融粘度差約５００ポイズ）、引き取り速度
８００ｍ／分の条件下にサイドバイサイド型に溶融紡糸
して、表３に示す単繊維繊度および中空率を有する中空
複合繊維をそれぞれ製造した。その結果、表３に示すよ
うに、溶融紡糸時に極限粘度［η］０．６５のＰＥＴが
円弧状スリットＡ₁の端部にかかって吐き出された実験
番号（９）の中空複合繊維では中空割れが多発していた
が、極限粘度［η］０．６５のＰＥＴを円弧状スリット
Ａ₁からその端部にかからないようにして溶融紡糸した
実験番号（１）〜（８）の場合は中空割れのない中空複
合繊維が製造された。 （２） 上記（１）で得られたそれぞれの中空複合繊維
を繊維長６４ｍｍに切断して短繊維とし、この短繊維７
０重量部とバインダー用複合繊維［（株）クラレ製「ソ
フィットＮ−７２０」；単繊維繊度３デニール；繊維長
５１ｍｍ）３０重量部を混綿したものを用いて、上記
「クッション材の硬さの測定」の項で説明したようにし
てクッション材を製造し、得られたクッション材の硬
さ、繰返し圧縮歪みおよび剥離強度を上記した方法で測
定したところ、下記の表３に示すとおりであった。

【００７１】

【表３】

【００７２】上記表３の結果から、硬さが大きく、繰返
し圧縮歪みが小さく、且つ剥離強度の大きいクッション
材を中空複合繊維から得るためには、中空複合繊維にお
ける高粘度重合体と低粘度重合体の複合比率を３０：７
０〜７０：３０（重量比）の範囲にすると共に中空複合
繊維の単繊維繊度を１０デニール以上にするのが望まし
いことがわかる。

【００７３】

【発明の効果】本発明による場合は、中空割れやパンク
などがなく、嵩高性に富み、耐ヘタリ性に優れるサイド
バイサイド型の中空複合繊維を、紡糸時の繊維の斜向、
紡糸口金への繊維の付着、それに伴う糸切れの発生など
を防止しながら、良好な工程性で、生産性よく安定して
製造することができる。そして、本発明の方法により得
られる中空複合繊維はその良好な嵩高性および耐ヘタリ
性によってクッション材として極めて適しており、本発
明の方法により得られる中空複合繊維を用いてクッショ
ン材を製造した場合には、硬さが大きく、繰返し圧縮歪
みが小さく、しかも剥離強度が大きくて、底つき感のな
い、すわり心地および／または寝心地の極めて良好なク
ッション材を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で用いる紡糸ノズルの一例を示す図であ
る。

【図２】本発明で用いる紡糸ノズルの別の例を示す図で
ある。

【図３】本発明の方法で得られる中空複合繊維の横断面
形状の例を示す図である。

【図４】本発明の方法で中空複合繊維を製造する際の、
高粘度重合体と低粘度重合体の各円弧状スリットからの
吐出形態を模式的に記載した図である。

【符号の説明】

Ａ₁ 円弧状スリットＡ₁ Ｂ₁ 円弧状スリットＢ₁ Ｃ₁ 円弧状スリットＣ₁ Ａ₂ 円弧状スリットＡ₂ Ｂ₂ 円弧状スリットＢ₂

フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−174016（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−152824（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−165519（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) D01D 5/24 D01D 4/02 D01F 8/00 - 8/18

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 粘度の異なる２種の繊維形成性熱可塑性
   重合体をサイドバイサイド型に溶融紡糸して中空複合繊
   維を製造する方法であって、 （ｉ） ３個の円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁が互いに
   同じ間隔（ｄ₁）をあけて同一円周上に配置されている
   紡糸ノズルから、前記の２種の繊維形成性熱可塑性重合
   体をサイドバイサイド型に溶融紡糸し； （ii） その際の紡糸ノズルは、 円弧状スリットＡ₁の幅ａ₁、円弧状スリットＢ₁の
   幅ｂ₁および円弧状スリットＣ₁の幅ｃ₁が下記の式
   （１）および（２）を満足し； 【数１】 １．２５≧ａ₁／ｂ₁≧１．００ （１） １．２５≧ａ₁／ｃ₁≧１．００ （２） ３個の円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁の前記した各
   幅ａ₁，ｂ₁，ｃ₁と円弧状スリットＡ₁，Ｂ₁，Ｃ₁の間の
   前記の間隔ｄ₁が下記の式（３）〜（５）を満足し； 【数２】 １．５０≧ａ₁／ｄ₁≧０．８０ （３） １．５０≧ｂ₁／ｄ₁≧０．８０ （４） １．５０≧ｃ₁／ｄ₁≧０．８０ （５） 円弧状スリットＡ₁の延長線により形成される中心
   角の角度α₁が下記の式（６）を満足する； 【数３】 α₁≧３６０°×（Ｘ／１００）×（５／６） （６） ［式中、Ｘは中空複合繊維における粘度の高い方の繊維
   形成性熱可塑性重合体の複合比率（重量％）を示す］紡
   糸ノズルであり；且つ （iii） 粘度の高い方の繊維形成性熱可塑性重合体
   を、円弧状スリットＡ₁の両端部にかからないようにし
   て該円弧状スリットＡ₁から吐出す；ことを特徴とする
   中空複合繊維の製造方法。
2. 【請求項２】 粘度の異なる２つの繊維形成性熱可塑性
   重合体をサイドバイサイド型に溶融紡糸して中空複合繊
   維を製造する方法であって、 （ｉ） ２個の円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂が間隔（ｄ₂）
   をあけて同一円周上に配置されている紡糸ノズルから、
   前記の２種の繊維形成性熱可塑性重合体をサイドバイサ
   イド型に溶融紡糸し； （ii） その際の紡糸ノズルは、 円弧状スリットＡ₂の幅ａ₂および円弧状スリットＢ
   ₂の幅ｂ₂が下記の式（７）を満足し； 【数４】 １．２５≧ａ₂／ｂ₂≧１．００ （７） ２個の円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂の前記した各幅
   ａ₂，ｂ₂と円弧状スリットＡ₂，Ｂ₂の間の前記の間隔ｄ
   ₂が下記の式（８）および（９）を満足し； 【数５】 １．５０≧ａ₂／ｄ₂≧０．８０ （８） １．５０≧ｂ₂／ｄ₂≧０．８０ （９） 円弧状スリットＡ₂の延長線により形成される中心
   角の角度α₂が下記の式(１０)を満足する； 【数６】 α₂≧３６０°×（Ｘ／１００）×（５／６） （１０） ［式中、Ｘは中空複合繊維における粘度の高い方の繊維
   形成性熱可塑性重合体の複合比率（重量％）を示す］紡
   糸ノズルであり；且つ （iii） 粘度の高い方の繊維形成性熱可塑性重合体
   を、円弧状スリットＡ₂の両端部にかからないようにし
   て該円弧状スリットＡ₂から吐出す； ことを特徴とする中空複合繊維の製造方法。
3. 【請求項３】 繊維形成性熱可塑性重合体として粘度の
   異なるポリエステル系樹脂を用いる請求項１または２の
   製造方法。