JPH1015710A - 表面被覆超硬製切削工具 - Google Patents
表面被覆超硬製切削工具Info
- Publication number
- JPH1015710A JPH1015710A JP8195551A JP19555196A JPH1015710A JP H1015710 A JPH1015710 A JP H1015710A JP 8195551 A JP8195551 A JP 8195551A JP 19555196 A JP19555196 A JP 19555196A JP H1015710 A JPH1015710 A JP H1015710A
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- JP
- Japan
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- layer
- cutting tool
- cemented carbide
- carbide cutting
- ticn
- Prior art date
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 被覆超硬製切削工具を構成する被覆層の密着
性・耐摩耗性を向上させることを目的とする。 【構成】 被覆超硬製切削工具において、基体と接する
層を厚さ０．１〜１．２μｍのＴｉＮ層で構成し、か
つ、前記ＴｉＮ層と接する層をＴｉＣＮ層とし、前記Ｔ
ｉＣＮ層はＸ線回折において（４２２）面に最高ピーク
強度を有する構成とすることにより、被覆層間の密着性
・耐摩耗性向上をはかる。
性・耐摩耗性を向上させることを目的とする。 【構成】 被覆超硬製切削工具において、基体と接する
層を厚さ０．１〜１．２μｍのＴｉＮ層で構成し、か
つ、前記ＴｉＮ層と接する層をＴｉＣＮ層とし、前記Ｔ
ｉＣＮ層はＸ線回折において（４２２）面に最高ピーク
強度を有する構成とすることにより、被覆層間の密着性
・耐摩耗性向上をはかる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硬質被覆層の耐摩耗性
が従来のそれと比して一段と向上した表面被覆超硬製切
削工具に関する。
が従来のそれと比して一段と向上した表面被覆超硬製切
削工具に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に炭化タングステン（以下、
ＷＣで示す）基超硬合金や炭窒化チタン（以下、ＴｉＣ
Ｎで示す）基サーメットなどの超硬基体の表面に、化学
蒸着法にて、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、および
炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以下、それぞれ
ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣＮＯ、およびＡｌ2
Ｏ3で示す）のうちの１種の単層または２種以上の複層
からなる硬質被覆層を、０．５〜２０μｍの平均層厚で
形成してなる表面被覆超硬製切削工具が知られており
（例として特開平６−１５８３２５号）、これが各種鋼
などの連続切削や断続切削に広く用いられていることも
知られている。
ＷＣで示す）基超硬合金や炭窒化チタン（以下、ＴｉＣ
Ｎで示す）基サーメットなどの超硬基体の表面に、化学
蒸着法にて、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、および
炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以下、それぞれ
ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣＮＯ、およびＡｌ2
Ｏ3で示す）のうちの１種の単層または２種以上の複層
からなる硬質被覆層を、０．５〜２０μｍの平均層厚で
形成してなる表面被覆超硬製切削工具が知られており
（例として特開平６−１５８３２５号）、これが各種鋼
などの連続切削や断続切削に広く用いられていることも
知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
のＣＡＭ化はめざましく、かつ省力化、高能率化に対す
る要求も強く、これに伴ない切削工具には使用寿命の一
段の延命化が求められているが、上記の従来表面被覆超
硬製切削工具の場合、これを構成する硬質被覆層の耐摩
耗性が十分でないために、これらの要求に満足に対応す
ることができないのが現状である。そこで、上述の観点
から、上記の従来表面被覆超硬製切削工具に着目する
と、その特徴である（４２２）面に最高ピーク強度が現
われるＴｉＣＮ層は耐摩耗性の観点からは良好である
が、使用初期に剥離等を起しやすく寿命が不安定となる
などの欠点があった。
のＣＡＭ化はめざましく、かつ省力化、高能率化に対す
る要求も強く、これに伴ない切削工具には使用寿命の一
段の延命化が求められているが、上記の従来表面被覆超
硬製切削工具の場合、これを構成する硬質被覆層の耐摩
耗性が十分でないために、これらの要求に満足に対応す
ることができないのが現状である。そこで、上述の観点
から、上記の従来表面被覆超硬製切削工具に着目する
と、その特徴である（４２２）面に最高ピーク強度が現
われるＴｉＣＮ層は耐摩耗性の観点からは良好である
が、使用初期に剥離等を起しやすく寿命が不安定となる
などの欠点があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そのため、硬質被覆層の
基体及び層間の密着性向上をはかるべく、基体と接する
第１層を厚さ０．１〜１．２μｍのＴｉＮ層とし、前記
ＴｉＮ層と接するＴｉＣＮ層を公知のＭＴ−ＣＶＤ法で
成膜すると、Ｘ線回折による観察では（４２２）面に最
高ピーク強度が現われるようになり、この（４２２）面
に最高ピーク強度が現われるＴｉＣＮ層が存在する硬質
被覆層はすぐれた耐摩耗性とＴｉＮ層との密着性を示す
ようになるという研究結果を得たのである。更に、上記
硬質被覆層の耐摩耗性を最大限活かすためには使用する
基体が重要であり、特に高能率化のため高切削速度の諸
元を選ぶ場合には基体の高温における耐塑性変形性を改
善しないと上記硬質被覆層が塑性変形、破損、剥離して
しまうことがわかった。そしてその改善のためにはＺｒ
および／またはＨｆを基体に少量添加することが極めて
有効であるという知見を得たのである。
基体及び層間の密着性向上をはかるべく、基体と接する
第１層を厚さ０．１〜１．２μｍのＴｉＮ層とし、前記
ＴｉＮ層と接するＴｉＣＮ層を公知のＭＴ−ＣＶＤ法で
成膜すると、Ｘ線回折による観察では（４２２）面に最
高ピーク強度が現われるようになり、この（４２２）面
に最高ピーク強度が現われるＴｉＣＮ層が存在する硬質
被覆層はすぐれた耐摩耗性とＴｉＮ層との密着性を示す
ようになるという研究結果を得たのである。更に、上記
硬質被覆層の耐摩耗性を最大限活かすためには使用する
基体が重要であり、特に高能率化のため高切削速度の諸
元を選ぶ場合には基体の高温における耐塑性変形性を改
善しないと上記硬質被覆層が塑性変形、破損、剥離して
しまうことがわかった。そしてその改善のためにはＺｒ
および／またはＨｆを基体に少量添加することが極めて
有効であるという知見を得たのである。
【０００５】本発明は、上述の研究結果にもとづいてな
されたものであって、表面被覆超硬製切削工具におい
て、硬質被覆層を構成する層の内、基体と接する第１層
を厚さ０．１〜１．２μｍのＴｉＮで構成し、第１層と
接する第２層をＸ線回折において（４２２）面に最高ピ
ーク強度を示すＴｉＣＮ層で構成することにより硬質被
覆層の密着性・耐摩耗性向上をはかった表面被覆超硬製
切削工具に特徴を有するものである。更に、上記の表面
被覆超硬製切削工具において基体中に含まれるＺｒおよ
び／またはＨｆの量を重量パーセントで０．０５％以上
０．２６％未満として耐摩耗性向上をはかった表面被覆
超硬製切削工具に特徴を有するものである。
されたものであって、表面被覆超硬製切削工具におい
て、硬質被覆層を構成する層の内、基体と接する第１層
を厚さ０．１〜１．２μｍのＴｉＮで構成し、第１層と
接する第２層をＸ線回折において（４２２）面に最高ピ
ーク強度を示すＴｉＣＮ層で構成することにより硬質被
覆層の密着性・耐摩耗性向上をはかった表面被覆超硬製
切削工具に特徴を有するものである。更に、上記の表面
被覆超硬製切削工具において基体中に含まれるＺｒおよ
び／またはＨｆの量を重量パーセントで０．０５％以上
０．２６％未満として耐摩耗性向上をはかった表面被覆
超硬製切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】
【作用】Ｘ線回折において（４２２）面に最高ピーク強
度が現われるＴｉＣＮ層は、ＴｉＣＮ結晶の異方性によ
るものである点は明らかである。基体と接する第１層と
して設けられるＴｉＮ層は、第１層と接するように第２
層として設けるＴｉＣＮ層をＸ線回折において（４２
２）面に最高ピーク強度が現われるものとする上で重要
な役割を果たしている。即ち、前記ＴｉＮ層の厚さを
１．２μｍ以下とし、第２層を公知のＭＴ−ＣＶＤ法で
形成すれば、第２層は（４２２）面に最高ピーク強度が
現われるＴｉＣＮ層となるが、前記ＴｉＮ層の厚さを
１．２μｍより大とすれば、第２層の形成にＭＴ−ＣＶ
Ｄ法を用いても（２２０）面に最高ピークが現われるＴ
ｉＣＮ層となり耐摩耗性が劣る。又、前記ＴｉＮ層の厚
さを０．１μｍ未満とした場合は基体中成分の被覆層中
への拡散量が多く、ＴｉＣＮ層の膜質を劣化させ耐摩耗
性が低下するので第１層のＴｉＮ層は０．１μｍ以上の
厚さが必要である。
度が現われるＴｉＣＮ層は、ＴｉＣＮ結晶の異方性によ
るものである点は明らかである。基体と接する第１層と
して設けられるＴｉＮ層は、第１層と接するように第２
層として設けるＴｉＣＮ層をＸ線回折において（４２
２）面に最高ピーク強度が現われるものとする上で重要
な役割を果たしている。即ち、前記ＴｉＮ層の厚さを
１．２μｍ以下とし、第２層を公知のＭＴ−ＣＶＤ法で
形成すれば、第２層は（４２２）面に最高ピーク強度が
現われるＴｉＣＮ層となるが、前記ＴｉＮ層の厚さを
１．２μｍより大とすれば、第２層の形成にＭＴ−ＣＶ
Ｄ法を用いても（２２０）面に最高ピークが現われるＴ
ｉＣＮ層となり耐摩耗性が劣る。又、前記ＴｉＮ層の厚
さを０．１μｍ未満とした場合は基体中成分の被覆層中
への拡散量が多く、ＴｉＣＮ層の膜質を劣化させ耐摩耗
性が低下するので第１層のＴｉＮ層は０．１μｍ以上の
厚さが必要である。
【０００７】更に好ましくは、上記第２層の耐摩耗性を
最大限活かすためにＺｒおよび／またはＨｆを基体に少
量添加することが極めて有効である。Ｚｒおよび／また
はＨｆはＢ−１型固溶体および／または結合相中に固溶
および／または分散し高温での合金強度を高め被覆超硬
合金の耐塑性変形性を向上させる。従って、高速切削に
おいても硬質被覆層を下から確実に支えることができ、
硬質被覆層の変形、破損、剥離を防ぎ、摩耗を正常なも
のとすることができる。Ｚｒおよび／またはＨｆの添加
量は０．０５％以上０．２６％未満とする。０．０５％
未満では効果が充分ではなく、０．２６％以上では基体
の焼結性が悪く、巣が出来やすいからである。尚、Ｚｒ
および／またはＨｆは金属の形で添加する他、炭化物、
窒化物等化合物の形で添加しても良い。つぎに、この発
明の切削工具を実施例により具体的に説明する。
最大限活かすためにＺｒおよび／またはＨｆを基体に少
量添加することが極めて有効である。Ｚｒおよび／また
はＨｆはＢ−１型固溶体および／または結合相中に固溶
および／または分散し高温での合金強度を高め被覆超硬
合金の耐塑性変形性を向上させる。従って、高速切削に
おいても硬質被覆層を下から確実に支えることができ、
硬質被覆層の変形、破損、剥離を防ぎ、摩耗を正常なも
のとすることができる。Ｚｒおよび／またはＨｆの添加
量は０．０５％以上０．２６％未満とする。０．０５％
未満では効果が充分ではなく、０．２６％以上では基体
の焼結性が悪く、巣が出来やすいからである。尚、Ｚｒ
および／またはＨｆは金属の形で添加する他、炭化物、
窒化物等化合物の形で添加しても良い。つぎに、この発
明の切削工具を実施例により具体的に説明する。
【０００８】
実施例１ 基体として６％Ｃｏ−０．１８％ＺｒＣ−ＷＣの組成お
よびＣＮＭＧ４３２の形状を有するＷＣ基超硬合金基体
を用意した。尚、０．１８％のＺｒＣは０．１６％のＺ
ｒに相当する。この基体の表面に通常の化学蒸着装置を
用い、以下に示す平均層厚の硬質被覆層を形成すること
により本発明表面被覆超硬製切削工具（以下、本発明例
という）１〜３および比較表面被覆超硬製切削工具（以
下、比較例という）４、５をそれぞれ製造した。
よびＣＮＭＧ４３２の形状を有するＷＣ基超硬合金基体
を用意した。尚、０．１８％のＺｒＣは０．１６％のＺ
ｒに相当する。この基体の表面に通常の化学蒸着装置を
用い、以下に示す平均層厚の硬質被覆層を形成すること
により本発明表面被覆超硬製切削工具（以下、本発明例
という）１〜３および比較表面被覆超硬製切削工具（以
下、比較例という）４、５をそれぞれ製造した。
【０００９】本発明例１として、第１層に厚さ０．１μ
ｍのＴｉＮ層、第２層に公知のＭＴ−ＣＶＤ法で厚さ８
μｍのＴｉＣＮ層を設けた。本発明例２として、第１層
に厚さ０．６μｍのＴｉＮ層、第２層に公知のＭＴ−Ｃ
ＶＤ法で厚さ８μｍのＴｉＣＮ層を設けた。本発明例３
として、第１層に厚さ１．２μｍのＴｉＮ層、第２層に
公知のＭＴ−ＣＶＤ法で厚さ８μｍのＴｉＣＮ層を設け
た。本発明例１〜３において、ＴｉＣＮ層のＸ線回折に
おける最高ピーク強度は（４２２）面に現われた。比較
例４として、第１層に厚さ１．４μｍのＴｉＮ層を第２
層に公知のＭＴ−ＣＶＤ法で厚さ８μｍのＴｉＣＮ層を
設けた。本例では、ＴｉＣＮ層のＸ線回折における最高
ピーク強度は（２２０）面に現われた。比較例５とし
て、第１層に厚さ０．６μｍのＴｉＮ層を第２層に（Ｈ
Ｔ−ＣＶＤで）厚さ８μｍのＴｉＣＮ層を設けた。本例
では、ＴｉＣＮ層のＸ線回折における最高ピーク強度は
（２２０）面に現われた。
ｍのＴｉＮ層、第２層に公知のＭＴ−ＣＶＤ法で厚さ８
μｍのＴｉＣＮ層を設けた。本発明例２として、第１層
に厚さ０．６μｍのＴｉＮ層、第２層に公知のＭＴ−Ｃ
ＶＤ法で厚さ８μｍのＴｉＣＮ層を設けた。本発明例３
として、第１層に厚さ１．２μｍのＴｉＮ層、第２層に
公知のＭＴ−ＣＶＤ法で厚さ８μｍのＴｉＣＮ層を設け
た。本発明例１〜３において、ＴｉＣＮ層のＸ線回折に
おける最高ピーク強度は（４２２）面に現われた。比較
例４として、第１層に厚さ１．４μｍのＴｉＮ層を第２
層に公知のＭＴ−ＣＶＤ法で厚さ８μｍのＴｉＣＮ層を
設けた。本例では、ＴｉＣＮ層のＸ線回折における最高
ピーク強度は（２２０）面に現われた。比較例５とし
て、第１層に厚さ０．６μｍのＴｉＮ層を第２層に（Ｈ
Ｔ−ＣＶＤで）厚さ８μｍのＴｉＣＮ層を設けた。本例
では、ＴｉＣＮ層のＸ線回折における最高ピーク強度は
（２２０）面に現われた。
【００１０】本発明例１〜３及び比較例４、５を用い
て、テスト１として次の諸元で切削試験を行った。被削
材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨＢ２８０）の丸棒、切削
速度：１８０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍｍ、切込み：
１．５ｍｍ、の諸元で鋼の乾式連続切削試験を行ない、
切刃の逃げ面摩幅が０．３ｍｍに至るまでの切削時間を
測定した。その結果、本発明例１は２８分、本発明例２
は３１分、本発明例３は３２分であったのに対し、比較
例４は１０分、比較例５は７分であった。以上の結果か
らも明らかなように、第１層が厚さ０．１〜１．２μｍ
のＴｉＮ層でありかつ、第２層のＴｉＣＮが（４２２）
面にＸ線回折における最高ピーク強度を有する場合、剥
離が生ぜず、すぐれた耐摩耗性を示した。
て、テスト１として次の諸元で切削試験を行った。被削
材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨＢ２８０）の丸棒、切削
速度：１８０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍｍ、切込み：
１．５ｍｍ、の諸元で鋼の乾式連続切削試験を行ない、
切刃の逃げ面摩幅が０．３ｍｍに至るまでの切削時間を
測定した。その結果、本発明例１は２８分、本発明例２
は３１分、本発明例３は３２分であったのに対し、比較
例４は１０分、比較例５は７分であった。以上の結果か
らも明らかなように、第１層が厚さ０．１〜１．２μｍ
のＴｉＮ層でありかつ、第２層のＴｉＣＮが（４２２）
面にＸ線回折における最高ピーク強度を有する場合、剥
離が生ぜず、すぐれた耐摩耗性を示した。
【００１１】実施例２ 本発明例６としてＪＩＳ Ｍ２０相当（６．５％Ｃｏ−
２．２％ＴｉＣ−３．５％ＴａＣ−残ＷＣ）の組成、お
よびＣＮＭＧ４３２の形状を有する超硬合金基体に本発
明例２と同様の硬質被覆層を設けた。本発明例７は、Ｚ
ｒＣを０．０６％添加した以外は本発明例６と同様とし
た。尚、０．０６％のＺｒＣは０．０５％のＺｒに相当
する。本発明例８はＺｒＣを０．２２％添加した以外は
本発明例６と同様とした。尚、０．２２％のＺｒＣは
０．１９％のＺｒに相当する。本発明例９はＺｒＣを
０．３０％添加した以外は本発明例６と同様とした。
尚、０．３４％のＺｒＣは０．２７％のＺｒに相当す
る。
２．２％ＴｉＣ−３．５％ＴａＣ−残ＷＣ）の組成、お
よびＣＮＭＧ４３２の形状を有する超硬合金基体に本発
明例２と同様の硬質被覆層を設けた。本発明例７は、Ｚ
ｒＣを０．０６％添加した以外は本発明例６と同様とし
た。尚、０．０６％のＺｒＣは０．０５％のＺｒに相当
する。本発明例８はＺｒＣを０．２２％添加した以外は
本発明例６と同様とした。尚、０．２２％のＺｒＣは
０．１９％のＺｒに相当する。本発明例９はＺｒＣを
０．３０％添加した以外は本発明例６と同様とした。
尚、０．３４％のＺｒＣは０．２７％のＺｒに相当す
る。
【００１２】次に、本発明例６〜９のチップについて、
次の諸元で切削試験を行った。被削材：Ｓ５３Ｃ丸棒、
切削速度：２２０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．４ｍｍ／ｒｅ
ｖ、切り込み：２ｍｍ、湿式にて一定時間（３０分間）
の切削を行った後、チップの逃げ面の摩耗幅を工具顕微
鏡にて測定した。その結果は、本発明例６は０．２５ｍ
ｍ、本発明例７は０．２０ｍｍ、本発明例８は０．１８
ｍｍ、本発明例９は０．１７ｍｍであった。Ｚｒを添加
した効果は明らかである。
次の諸元で切削試験を行った。被削材：Ｓ５３Ｃ丸棒、
切削速度：２２０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．４ｍｍ／ｒｅ
ｖ、切り込み：２ｍｍ、湿式にて一定時間（３０分間）
の切削を行った後、チップの逃げ面の摩耗幅を工具顕微
鏡にて測定した。その結果は、本発明例６は０．２５ｍ
ｍ、本発明例７は０．２０ｍｍ、本発明例８は０．１８
ｍｍ、本発明例９は０．１７ｍｍであった。Ｚｒを添加
した効果は明らかである。
【００１３】さらに、被削材：４つ溝付き・ＳＣＭ４３
５丸棒、切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍ
ｍ／ｒｅｖ、切り込み：２ｍｍ、湿式にて３０秒間の断
続切削を行った。これを１０コーナについて行い、欠
損、チッピングしたコーナ数を調べた。その結果は、本
発明例６は０／１０コーナ、本発明例７は０／１０コー
ナ、本発明例８は０／１０コーナ、本発明例９は２／１
０コーナであった。
５丸棒、切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍ
ｍ／ｒｅｖ、切り込み：２ｍｍ、湿式にて３０秒間の断
続切削を行った。これを１０コーナについて行い、欠
損、チッピングしたコーナ数を調べた。その結果は、本
発明例６は０／１０コーナ、本発明例７は０／１０コー
ナ、本発明例８は０／１０コーナ、本発明例９は２／１
０コーナであった。
【００１４】そのため、試料６〜９を研削後、鏡面に仕
上げて光学顕微鏡にて２００倍の倍率で有孔度を観察
し、ＣＩＳ規格で評価した。結果は本発明６〜８はＡ０
４、本発明例９はＡ０８であった。よって、本発明６〜
８においては断続切削においても欠損は見られず、本発
明例９においてのみ欠損が生じた。これは本発明例９は
他の試料と比較して巣が多く、有孔度がＡ０８であるこ
とに起因したものである。尚、本発明の範囲は本実施例
によって制限されるものではなく、特に第２層に続いて
ＴｉＣ、ＴｉＮ、Ａｌ2Ｏ3などの層を設け、多層被覆と
することは何ら差しつかえない。
上げて光学顕微鏡にて２００倍の倍率で有孔度を観察
し、ＣＩＳ規格で評価した。結果は本発明６〜８はＡ０
４、本発明例９はＡ０８であった。よって、本発明６〜
８においては断続切削においても欠損は見られず、本発
明例９においてのみ欠損が生じた。これは本発明例９は
他の試料と比較して巣が多く、有孔度がＡ０８であるこ
とに起因したものである。尚、本発明の範囲は本実施例
によって制限されるものではなく、特に第２層に続いて
ＴｉＣ、ＴｉＮ、Ａｌ2Ｏ3などの層を設け、多層被覆と
することは何ら差しつかえない。
【００１５】
【効果】本発明による切削工具は、優れた耐摩耗性を有
すＴｉＣＮ層の密着性を高めることにより、長期に渡っ
て安定した性能を示すので、切削加工の省力化に特に適
したものである。
すＴｉＣＮ層の密着性を高めることにより、長期に渡っ
て安定した性能を示すので、切削加工の省力化に特に適
したものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 表面被覆超硬製切削工具において、基体
と接する層を厚さ０．１〜１．２μｍのＴｉＮ層で構成
し、かつ、前記ＴｉＮ層と接する層をＴｉＣＮ層とし、
前記ＴｉＣＮ層はＸ線回折において（４２２）面に最高
ピーク強度を有することを特徴とする被覆層間の密着性
・耐摩耗性に優れた表面被覆超硬製切削工具。 - 【請求項２】 請求項１に記載の表面被覆超硬製切削工
具において前記基体中に含まれるＺｒおよび／またはＨ
ｆの量が重量パーセントで０．０５％以上０．２６％未
満であることを特徴とする表面被覆超硬製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8195551A JPH1015710A (ja) | 1996-07-05 | 1996-07-05 | 表面被覆超硬製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8195551A JPH1015710A (ja) | 1996-07-05 | 1996-07-05 | 表面被覆超硬製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1015710A true JPH1015710A (ja) | 1998-01-20 |
Family
ID=16342993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8195551A Withdrawn JPH1015710A (ja) | 1996-07-05 | 1996-07-05 | 表面被覆超硬製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1015710A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1614769A1 (en) * | 2004-06-30 | 2006-01-11 | Mitsubishi Materials Corporation | Coated cutting tool |
| US7422806B2 (en) * | 2004-08-11 | 2008-09-09 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface-coated cermet cutting tool with hard coating layer having excellent chipping resistance in high-speed intermittent cutting work |
| JP2014188626A (ja) * | 2013-03-27 | 2014-10-06 | Kyocera Corp | 表面被覆部材 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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