JPH10137539A - 粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法と装置 - Google Patents
粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法と装置Info
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- JPH10137539A JPH10137539A JP8296405A JP29640596A JPH10137539A JP H10137539 A JPH10137539 A JP H10137539A JP 8296405 A JP8296405 A JP 8296405A JP 29640596 A JP29640596 A JP 29640596A JP H10137539 A JPH10137539 A JP H10137539A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 石灰石の粉砕コストを低減させるために粗粒
石灰石を使用して、しかも装置規模も比較的小さく、脱
硫率の高い排煙脱硫方法と装置を提供すること。 【解決手段】 平均粒径が１００μｍ以上の粗粒石灰石
を含む水溶液からなる吸収液を循環タンク１２９に貯留
し、タンク１２９内の前記吸収液に、例えばタンク内壁
の接線方向に吸収液または吸収液と空気を噴射させて旋
回流Ｓを発生させ、該旋回流Ｓに吸収液中の粗流石灰石
１１６を含む固形物を同伴させながらタンク１２９のほ
ぼ中央部に集め、中央部に集められた該粗粒石灰石を含
む固形物に吸収液または吸収液と空気を配管１０４から
噴出させて粗粒石灰石を含む固形物を分散させて擬似固
液流動層を形成させ、前記旋回力と分散力の釣合いを調
整する。こうして粗粒石灰石をケミカルミルディングし
てスプレ部に吸収液を循環させる。
石灰石を使用して、しかも装置規模も比較的小さく、脱
硫率の高い排煙脱硫方法と装置を提供すること。 【解決手段】 平均粒径が１００μｍ以上の粗粒石灰石
を含む水溶液からなる吸収液を循環タンク１２９に貯留
し、タンク１２９内の前記吸収液に、例えばタンク内壁
の接線方向に吸収液または吸収液と空気を噴射させて旋
回流Ｓを発生させ、該旋回流Ｓに吸収液中の粗流石灰石
１１６を含む固形物を同伴させながらタンク１２９のほ
ぼ中央部に集め、中央部に集められた該粗粒石灰石を含
む固形物に吸収液または吸収液と空気を配管１０４から
噴出させて粗粒石灰石を含む固形物を分散させて擬似固
液流動層を形成させ、前記旋回力と分散力の釣合いを調
整する。こうして粗粒石灰石をケミカルミルディングし
てスプレ部に吸収液を循環させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、湿式石灰石−石膏
法脱硫装置に関するもので、特にユーティリティ低減の
ために粗粒石灰石を用いる排煙脱硫プロセスに関する。
法脱硫装置に関するもので、特にユーティリティ低減の
ために粗粒石灰石を用いる排煙脱硫プロセスに関する。
【０００２】
【従来の技術】火力発電プラントの燃焼排ガス中の硫黄
酸化物を除去する脱硫装置には、湿式石灰石−石膏法と
呼ばれるプロセスが広く採用されてきている。この脱硫
装置は吸収液に石灰石をスラリー状にしたものと燃焼排
ガスを接触させることにより、硫黄酸化物を吸収除去す
るものである。この脱硫プロセスは最終的に燃焼排ガス
中の硫黄酸化物を無害で安定な石膏に固定する点に特徴
がある。
酸化物を除去する脱硫装置には、湿式石灰石−石膏法と
呼ばれるプロセスが広く採用されてきている。この脱硫
装置は吸収液に石灰石をスラリー状にしたものと燃焼排
ガスを接触させることにより、硫黄酸化物を吸収除去す
るものである。この脱硫プロセスは最終的に燃焼排ガス
中の硫黄酸化物を無害で安定な石膏に固定する点に特徴
がある。
【０００３】脱硫装置に供給する石灰石は、粉砕すれば
するほど石灰石の水への溶解反応速度を高めることがで
きるので、吸収塔循環タンクの容量等を小さくすること
ができる。脱硫装置に供給する石灰石の粒径を、石灰石
の累積重量割合が５０％となる粒子の粒径を平均粒径と
すると、その値は、通常図２（ａ）に示すように１０〜
２０ミクロン程度であり、従来法ではこのように、微細
化した石灰石粒子が多く使用されている。石灰石の粉砕
粒径と粉砕コストの関係を図２（ｂ）に示すように、石
灰石の粒度に粉砕コストが大きく影響されてくる。図２
（ｂ）に示すように、石灰石を細かく粉砕すると粉砕コ
ストは高くなる。
するほど石灰石の水への溶解反応速度を高めることがで
きるので、吸収塔循環タンクの容量等を小さくすること
ができる。脱硫装置に供給する石灰石の粒径を、石灰石
の累積重量割合が５０％となる粒子の粒径を平均粒径と
すると、その値は、通常図２（ａ）に示すように１０〜
２０ミクロン程度であり、従来法ではこのように、微細
化した石灰石粒子が多く使用されている。石灰石の粉砕
粒径と粉砕コストの関係を図２（ｂ）に示すように、石
灰石の粒度に粉砕コストが大きく影響されてくる。図２
（ｂ）に示すように、石灰石を細かく粉砕すると粉砕コ
ストは高くなる。
【０００４】しかし、吸収塔の循環タンク内の吸収液に
空気をバブリングして亜硫酸塩を同時に酸化する排煙脱
硫方式が採用され、この方式では空気をバブリングしな
い脱硫方式に比べて、空気のバブリングにより大幅に石
灰石の溶解速度が高められる効果もある。
空気をバブリングして亜硫酸塩を同時に酸化する排煙脱
硫方式が採用され、この方式では空気をバブリングしな
い脱硫方式に比べて、空気のバブリングにより大幅に石
灰石の溶解速度が高められる効果もある。
【０００５】また、石灰石の溶解速度は吸収液のｐＨに
大きく影響され、吸収液のｐＨを低くすればするほど速
めることができる。石灰石の溶解速度を吸収液の水素イ
オン濃度指数との関係で評価すると、液中の共存イオン
等により異なるものの、石灰石溶解速度は水素イオン濃
度の１．５〜２乗に影響される実験結果が得られてお
り、いかに吸収液のｐＨの依存性が大きいかが分かる。
そこでｐＨの低い吸収液で粗粒石灰石を化学的に溶解さ
せるケミカルミルデングが検討されてきている。図９に
は粗粒石灰石を用いる従来技術の脱硫装置を示すが、こ
の脱硫装置は吸収塔本体１０１と粗粒石灰石の中和層タ
ンク１２５を別個に設置した２タンク方式のものであ
る。
大きく影響され、吸収液のｐＨを低くすればするほど速
めることができる。石灰石の溶解速度を吸収液の水素イ
オン濃度指数との関係で評価すると、液中の共存イオン
等により異なるものの、石灰石溶解速度は水素イオン濃
度の１．５〜２乗に影響される実験結果が得られてお
り、いかに吸収液のｐＨの依存性が大きいかが分かる。
そこでｐＨの低い吸収液で粗粒石灰石を化学的に溶解さ
せるケミカルミルデングが検討されてきている。図９に
は粗粒石灰石を用いる従来技術の脱硫装置を示すが、こ
の脱硫装置は吸収塔本体１０１と粗粒石灰石の中和層タ
ンク１２５を別個に設置した２タンク方式のものであ
る。
【０００６】従来法では硫黄酸化物を吸収した吸収液は
吸収塔本体１０１の循環タンク１２９に集められた後、
中和層タンク１２５に導入され、ここで硫黄酸化物を吸
収した吸収液は中和層タンク１２５に供給される粗粒石
灰石１１６で中和される構成である。中和層タンク１２
５では、粗粒石灰石１１６と吸収液の固液流動層を形成
させて石灰石の溶解速度を促進させる構成が採用されて
いる。
吸収塔本体１０１の循環タンク１２９に集められた後、
中和層タンク１２５に導入され、ここで硫黄酸化物を吸
収した吸収液は中和層タンク１２５に供給される粗粒石
灰石１１６で中和される構成である。中和層タンク１２
５では、粗粒石灰石１１６と吸収液の固液流動層を形成
させて石灰石の溶解速度を促進させる構成が採用されて
いる。
【０００７】中和層タンク１２５では急激に吸収液ｐＨ
が回復し、ｐＨの高まった吸収液は吸収塔本体１０１の
スプレ部１０２に送られ、ここで脱硫が行われ、ＳＯ2
を吸収した吸収液は循環タンク１２９に落下する。
が回復し、ｐＨの高まった吸収液は吸収塔本体１０１の
スプレ部１０２に送られ、ここで脱硫が行われ、ＳＯ2
を吸収した吸収液は循環タンク１２９に落下する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】粗粒石灰石１１６のケ
ミカルミルディング効果は、吸収液のｐＨが低くなるほ
ど大きくなるが、上記従来法では循環タンク１２９内に
落下したｐＨの低い吸収液が循環タンク１２９内のｐＨ
の比較的高い吸収液と混合されるために、循環タンク１
２９内のｐＨ値がスプレ部１０２の吸収液のｐＨより高
くなり、粗粒石灰石のケミカルミルディング効果が小さ
くなる。そのために、中和層タンク１２５内で滞留時間
を長くして粗粒石灰石を溶解させなければならなくな
り、中和層タンク１２５の容量を大きくすることが必要
である。さらに、従来法では循環タンク１２９と中和層
タンク１２５の２タンク方式であるので補機も増加し、
操作性が複雑となる。
ミカルミルディング効果は、吸収液のｐＨが低くなるほ
ど大きくなるが、上記従来法では循環タンク１２９内に
落下したｐＨの低い吸収液が循環タンク１２９内のｐＨ
の比較的高い吸収液と混合されるために、循環タンク１
２９内のｐＨ値がスプレ部１０２の吸収液のｐＨより高
くなり、粗粒石灰石のケミカルミルディング効果が小さ
くなる。そのために、中和層タンク１２５内で滞留時間
を長くして粗粒石灰石を溶解させなければならなくな
り、中和層タンク１２５の容量を大きくすることが必要
である。さらに、従来法では循環タンク１２９と中和層
タンク１２５の２タンク方式であるので補機も増加し、
操作性が複雑となる。
【０００９】本発明の課題は、石灰石などの固体脱硫剤
の粉砕コストを低減させるために粗粒固体脱硫剤を使用
して、しかも装置規模も比較的小さく、脱硫率の高い排
煙脱硫方法と装置を提供することである。
の粉砕コストを低減させるために粗粒固体脱硫剤を使用
して、しかも装置規模も比較的小さく、脱硫率の高い排
煙脱硫方法と装置を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の上記課題は次の
構成によって解決される。すなわち、燃焼排ガスを吸収
塔内で噴霧された吸収液と接触させた後、該吸収液を循
環タンクに貯留し、かつ貯留された吸収液を再び吸収塔
に供給して排ガスと接触させる排煙脱硫方法において、
平均粒径が１００μｍ以上の粗粒固体脱硫剤を含む水溶
液からなる吸収液を循環タンクに貯留し、循環タンク内
の前記吸収液に旋回流を発生させ、該旋回流に吸収液中
の粗流石灰石を含む固形物を同伴させながら循環タンク
のほぼ中央部に集め、さらに、中央部に集められた該粗
粒石灰石を含む固形物に吸収液または吸収液と含酸素気
体を噴出させて前記固形物を分散させ、旋回流の旋回力
と分散流の分散力の釣合いを調整して粗粒石灰石を含む
固形物の擬似固液流動層を形成させる粗粒固体脱硫剤を
用いる排煙脱硫方法である。
構成によって解決される。すなわち、燃焼排ガスを吸収
塔内で噴霧された吸収液と接触させた後、該吸収液を循
環タンクに貯留し、かつ貯留された吸収液を再び吸収塔
に供給して排ガスと接触させる排煙脱硫方法において、
平均粒径が１００μｍ以上の粗粒固体脱硫剤を含む水溶
液からなる吸収液を循環タンクに貯留し、循環タンク内
の前記吸収液に旋回流を発生させ、該旋回流に吸収液中
の粗流石灰石を含む固形物を同伴させながら循環タンク
のほぼ中央部に集め、さらに、中央部に集められた該粗
粒石灰石を含む固形物に吸収液または吸収液と含酸素気
体を噴出させて前記固形物を分散させ、旋回流の旋回力
と分散流の分散力の釣合いを調整して粗粒石灰石を含む
固形物の擬似固液流動層を形成させる粗粒固体脱硫剤を
用いる排煙脱硫方法である。
【００１１】このとき、吸収液中の粗粒石灰石を含む固
形物を循環タンクのほぼ中央部に旋回流により集めるた
めに、循環タンク内壁の接線方向に吸収液または吸収
液と含酸素気体を噴射させる方法、循環タンク内の吸
収液の一部を抜き出して昇圧させた後、循環タンク内壁
の接線方向に該吸収液を噴出させる方法、循環タンク
内の吸収液の一部を抜き出して昇圧した後、吸収液の流
れに含酸素気体を供給した後、循環タンク内壁の接線方
向に該吸収液と含酸素気体を噴出させる方法、循環タ
ンク内の吸収液の一部を抜き出して昇圧した吸収液に含
酸素気体を供給した後、吸収液の流れを絞り込む方法な
どを用いることができる。
形物を循環タンクのほぼ中央部に旋回流により集めるた
めに、循環タンク内壁の接線方向に吸収液または吸収
液と含酸素気体を噴射させる方法、循環タンク内の吸
収液の一部を抜き出して昇圧させた後、循環タンク内壁
の接線方向に該吸収液を噴出させる方法、循環タンク
内の吸収液の一部を抜き出して昇圧した後、吸収液の流
れに含酸素気体を供給した後、循環タンク内壁の接線方
向に該吸収液と含酸素気体を噴出させる方法、循環タ
ンク内の吸収液の一部を抜き出して昇圧した吸収液に含
酸素気体を供給した後、吸収液の流れを絞り込む方法な
どを用いることができる。
【００１２】前記循環タンクの内壁の接線方向に噴射す
る吸収液に含酸素気体（空気あるいは酸素）を供給する
ことで、吸収液に含まれる排ガスから吸収した硫黄化合
物との反応生成物である亜硫酸あるいは亜硫酸カルシウ
ム塩を酸化させることができる。
る吸収液に含酸素気体（空気あるいは酸素）を供給する
ことで、吸収液に含まれる排ガスから吸収した硫黄化合
物との反応生成物である亜硫酸あるいは亜硫酸カルシウ
ム塩を酸化させることができる。
【００１３】また、循環タンクの中央部に集められた粗
粒石灰石を含む固形物を分散させるために、循環タン
クから吸収塔に循環供給する吸収液の一部を粗粒石灰石
を含む固形物の集合部に噴出させる方法、吸収塔内で
噴霧されて排ガスと接触した後の吸収液の落下エネルギ
ーを利用する方法などを用いることができる。
粒石灰石を含む固形物を分散させるために、循環タン
クから吸収塔に循環供給する吸収液の一部を粗粒石灰石
を含む固形物の集合部に噴出させる方法、吸収塔内で
噴霧されて排ガスと接触した後の吸収液の落下エネルギ
ーを利用する方法などを用いることができる。
【００１４】このとき、吸収液の中で最もｐＨの低い吸
収液、例えば吸収塔内で噴霧されて排ガスと接触した後
の吸収液を粗粒固体脱硫剤を含む固形物を接触させるこ
とにより粗粒固体脱硫剤の溶解速度が高まる。
収液、例えば吸収塔内で噴霧されて排ガスと接触した後
の吸収液を粗粒固体脱硫剤を含む固形物を接触させるこ
とにより粗粒固体脱硫剤の溶解速度が高まる。
【００１５】また、本発明の上記課題は次の構成によっ
て達成される。すなわち、燃焼排ガスを噴霧吸収液と接
触させる吸収塔と該吸収塔からの吸収液を貯留し、かつ
貯留された吸収液を吸収塔に供給する循環タンクとを備
えた排煙脱硫装置において、平均粒径が１００μｍ以上
の粗粒固体脱硫剤を含む水溶液からなる吸収液を貯留し
た循環タンク内の前記吸収液に旋回流を発生させる旋回
流発生手段と、循環タンクのほぼ中央部に集められた粗
粒固体脱硫剤を含む固形物を分散させる固形物分散手段
とを設けた粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装置であ
る。
て達成される。すなわち、燃焼排ガスを噴霧吸収液と接
触させる吸収塔と該吸収塔からの吸収液を貯留し、かつ
貯留された吸収液を吸収塔に供給する循環タンクとを備
えた排煙脱硫装置において、平均粒径が１００μｍ以上
の粗粒固体脱硫剤を含む水溶液からなる吸収液を貯留し
た循環タンク内の前記吸収液に旋回流を発生させる旋回
流発生手段と、循環タンクのほぼ中央部に集められた粗
粒固体脱硫剤を含む固形物を分散させる固形物分散手段
とを設けた粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装置であ
る。
【００１６】旋回流発生手段は、循環タンク内壁の接
線方向に吸収液または吸収液と含酸素気体を噴射させる
噴出管とを有する構成、循環タンク内の吸収液の一部
を抜き出して昇圧した後、循環タンク内壁の接線方向に
該吸収液を噴出させる噴出管とからなる吸収液循環系を
有する構成、前記吸収液循環系に昇圧した吸収液の流
れを絞り込む絞り部を設けた構成、前記吸収液循環系
に含酸素気体を供給する含酸素気体供給手段を設けた構
成または循環タンク内に機械的撹拌機を設けた構成な
どを用いる。
線方向に吸収液または吸収液と含酸素気体を噴射させる
噴出管とを有する構成、循環タンク内の吸収液の一部
を抜き出して昇圧した後、循環タンク内壁の接線方向に
該吸収液を噴出させる噴出管とからなる吸収液循環系を
有する構成、前記吸収液循環系に昇圧した吸収液の流
れを絞り込む絞り部を設けた構成、前記吸収液循環系
に含酸素気体を供給する含酸素気体供給手段を設けた構
成または循環タンク内に機械的撹拌機を設けた構成な
どを用いる。
【００１７】また、固形物分散手段は、循環タンクの
ほぼ中央部の吸収液に向けて吸収液または吸収液と含酸
素気体を噴出させる噴出管とからなる構成、吸収塔内
で噴霧されて排ガスと接触した後の落下吸収液を循環タ
ンク内の中央部に集めるための仕切り板からなる構成な
どを用いる。
ほぼ中央部の吸収液に向けて吸収液または吸収液と含酸
素気体を噴出させる噴出管とからなる構成、吸収塔内
で噴霧されて排ガスと接触した後の落下吸収液を循環タ
ンク内の中央部に集めるための仕切り板からなる構成な
どを用いる。
【００１８】また、本発明の上記課題は次の構成によっ
て達成される。すなわち、燃焼排ガスを噴霧吸収液と接
触させる吸収塔と該吸収塔からの吸収液を貯留し、かつ
貯留された吸収液を吸収塔に供給する循環タンクとを備
えた排煙脱硫装置において、吸収塔の下部に平均粒径１
００μｍ以上の粗粒固体脱硫剤が溜められたトイ状の吸
収液捕集部と、該トイ状の吸収液捕集部内に吸収液また
は吸収液と含酸素気体を循環タンク内壁の接線方向に沿
って噴射させる噴出管とを設けた粗粒固体脱硫剤を用い
る排煙脱硫装置である。
て達成される。すなわち、燃焼排ガスを噴霧吸収液と接
触させる吸収塔と該吸収塔からの吸収液を貯留し、かつ
貯留された吸収液を吸収塔に供給する循環タンクとを備
えた排煙脱硫装置において、吸収塔の下部に平均粒径１
００μｍ以上の粗粒固体脱硫剤が溜められたトイ状の吸
収液捕集部と、該トイ状の吸収液捕集部内に吸収液また
は吸収液と含酸素気体を循環タンク内壁の接線方向に沿
って噴射させる噴出管とを設けた粗粒固体脱硫剤を用い
る排煙脱硫装置である。
【００１９】本発明では、粗粒固体脱硫剤としては石灰
石、炭酸マグネシウムなどが用いられるが、粗粒固体脱
硫剤とは、その平均粒径が図２（ａ）に示すように累積
重量割合が５０％の以上の値で１００μｍ以上の粒径を
有する粒子をいうものとする。
石、炭酸マグネシウムなどが用いられるが、粗粒固体脱
硫剤とは、その平均粒径が図２（ａ）に示すように累積
重量割合が５０％の以上の値で１００μｍ以上の粒径を
有する粒子をいうものとする。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、図１を参照しながら本発明
の具体的な説明をする。粗粒固体脱硫剤を利用するに
は、効率良く脱硫装置の循環タンク１２９内でケミカル
ミルディングを行う必要がある。粗粒固体脱硫剤をケミ
カルミルディングするにはｐＨの低い吸収液と接触させ
ることが必要である。粗粒固体脱硫剤のケミカルミルデ
ィングとは、ｐＨの低い吸収液により化学的に溶解する
ことである。
の具体的な説明をする。粗粒固体脱硫剤を利用するに
は、効率良く脱硫装置の循環タンク１２９内でケミカル
ミルディングを行う必要がある。粗粒固体脱硫剤をケミ
カルミルディングするにはｐＨの低い吸収液と接触させ
ることが必要である。粗粒固体脱硫剤のケミカルミルデ
ィングとは、ｐＨの低い吸収液により化学的に溶解する
ことである。
【００２１】以下の説明では粗粒固体脱硫剤として石灰
石を用いて、例えば図１に示すように、スプレ部１０２
に吸収液をスプレして、硫黄酸化物を吸収した吸収液を
循環タンク１２９に回収して酸化する脱硫装置を対象と
する。ここで、脱硫装置の吸収塔内で起こる反応は吸収
塔のスプレ部１０２と循環タンク１２９内に分けて考え
ることができる。
石を用いて、例えば図１に示すように、スプレ部１０２
に吸収液をスプレして、硫黄酸化物を吸収した吸収液を
循環タンク１２９に回収して酸化する脱硫装置を対象と
する。ここで、脱硫装置の吸収塔内で起こる反応は吸収
塔のスプレ部１０２と循環タンク１２９内に分けて考え
ることができる。
【００２２】スプレ部１０２で吸収液と硫黄酸化物を含
む排ガスが接触すると、ＳＯ2が吸収液に吸収され、直
ちにＨ+とＨＳＯ3 -に解離する。その反応式は（１）式
で表される。
む排ガスが接触すると、ＳＯ2が吸収液に吸収され、直
ちにＨ+とＨＳＯ3 -に解離する。その反応式は（１）式
で表される。
【００２３】 ＳＯ2＋Ｈ2Ｏ→Ｈ+＋ＨＳＯ3 - （１） 解離したＨ+、ＨＳＯ3 -は一部吸収液中の溶存酸素と反
応し、（２）式に示す反応が進行する。
応し、（２）式に示す反応が進行する。
【００２４】 Ｈ+＋ＨＳＯ3 -＋１／２Ｏ2→２Ｈ+＋ＳＯ4 2- （２） スプレ部１０２では急激な吸収液のｐＨの低下が起こる
ので、石灰石の一部がケミカルミルディングする。粗粒
石灰石のケミカルミルディングは（３）式のような反応
により石灰石を溶解させ、石膏を生成する。
ので、石灰石の一部がケミカルミルディングする。粗粒
石灰石のケミカルミルディングは（３）式のような反応
により石灰石を溶解させ、石膏を生成する。
【００２５】 ＣａＣＯ3＋２Ｈ+＋ＳＯ4 2-→ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ↓＋ＣＯ2↑ （３） 循環タンク１２９内では、強制的に亜硫酸塩の酸化反応
を行わせる。酸化反応は（４）式のように進行する。
を行わせる。酸化反応は（４）式のように進行する。
【００２６】 Ｈ+＋ＨＳＯ3 -＋１／２Ｏ2→２Ｈ+＋ＳＯ4 2- （４） 循環タンク１２９内では（５）式のケミカルミルディン
グ反応が起こり、粗粒石灰石を化学的に粉砕することが
できる。
グ反応が起こり、粗粒石灰石を化学的に粉砕することが
できる。
【００２７】 ＣａＣＯ3＋２Ｈ+＋ＳＯ4 2-＋Ｈ2Ｏ→ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ↓＋ＣＯ2↑（５） 循環タンク１２９内では主に（４）式の酸化反応と
（５）式の粗粒石灰石のケミカルミルディング反応が同
時進行する。
（５）式の粗粒石灰石のケミカルミルディング反応が同
時進行する。
【００２８】本発明では粗粒石灰石のケミカルミルディ
ングを循環タンク１２９内で行わせることにより、従来
技術では必要な中和層タンク１２５（図９）等の補機を
削減することができる。
ングを循環タンク１２９内で行わせることにより、従来
技術では必要な中和層タンク１２５（図９）等の補機を
削減することができる。
【００２９】循環タンク１２９内でケミカルミルディン
グを効率よく行うには、ｐＨの低下した吸収液と接触さ
せることである。先ず、循環タンク１２９内で吸収液を
旋回させ、粗粒石灰石を循環タンク１２９の中心部に集
める。この旋回流は機械的な撹拌力、昇圧した吸収液の
タンク１２９内壁の接線方向に向けて噴出して循環させ
ること、さらにはスプレ部からの吸収液の落下エネルギ
ーを有効に利用することなどで発生させる。
グを効率よく行うには、ｐＨの低下した吸収液と接触さ
せることである。先ず、循環タンク１２９内で吸収液を
旋回させ、粗粒石灰石を循環タンク１２９の中心部に集
める。この旋回流は機械的な撹拌力、昇圧した吸収液の
タンク１２９内壁の接線方向に向けて噴出して循環させ
ること、さらにはスプレ部からの吸収液の落下エネルギ
ーを有効に利用することなどで発生させる。
【００３０】例えば、循環タンク１２９外部の吸収液を
ポンプで昇圧させ、循環タンク１２９内のタンク壁に沿
って接線方向から噴出させれば、吸収液に旋回流が発生
し、粗粒石灰石を循環タンク１２９の中央部に集めるこ
とができ、この旋回流は平均的な粗粒石灰石に対して、
少なくとも周回する線速度が３ｃｍ／ｓ以上になるよう
に調整することが好ましい。
ポンプで昇圧させ、循環タンク１２９内のタンク壁に沿
って接線方向から噴出させれば、吸収液に旋回流が発生
し、粗粒石灰石を循環タンク１２９の中央部に集めるこ
とができ、この旋回流は平均的な粗粒石灰石に対して、
少なくとも周回する線速度が３ｃｍ／ｓ以上になるよう
に調整することが好ましい。
【００３１】循環タンク１２９内の中央部に集められた
粗粒石灰石及びその他の固形物（石膏を含む）は、その
ままではケミカルミルディングの効果は小さいので、集
められた粗粒石灰石を含む固形物を分散させ、その両者
の力の釣合いを調整し、循環タンク１２９の中央部では
あたかも固液流動化状態を形成させることがケミカルミ
ルディングを高めるのに有効である。
粗粒石灰石及びその他の固形物（石膏を含む）は、その
ままではケミカルミルディングの効果は小さいので、集
められた粗粒石灰石を含む固形物を分散させ、その両者
の力の釣合いを調整し、循環タンク１２９の中央部では
あたかも固液流動化状態を形成させることがケミカルミ
ルディングを高めるのに有効である。
【００３２】固液流動化状態を形成させるには、旋回力
より循環タンク中央部に粗粒石灰石を含む固形物を集め
ようとする力と、これらを分散させるようとする分散力
を的確に調整すれば、循環タンク１２９の中央部で粗粒
石灰石の流動化状態を形成できる。この固液流動化状態
の領域にｐＨの低い吸収液を導き、接触させれば、ケミ
カルミルディング効果を高くすることができる。吸収塔
内でｐＨが最も低い吸収液はスプレ部１０２から落下し
てくる吸収液であり、これを有効に使うことによりケミ
カルミルディングを高めることができる。
より循環タンク中央部に粗粒石灰石を含む固形物を集め
ようとする力と、これらを分散させるようとする分散力
を的確に調整すれば、循環タンク１２９の中央部で粗粒
石灰石の流動化状態を形成できる。この固液流動化状態
の領域にｐＨの低い吸収液を導き、接触させれば、ケミ
カルミルディング効果を高くすることができる。吸収塔
内でｐＨが最も低い吸収液はスプレ部１０２から落下し
てくる吸収液であり、これを有効に使うことによりケミ
カルミルディングを高めることができる。
【００３３】従来法では（４）式の亜硫酸塩の酸化を行
うために、空気を循環タンク１２９内にバブリングして
いるが、この空気を旋回流発生用の媒体として使用する
構成も有効となる。
うために、空気を循環タンク１２９内にバブリングして
いるが、この空気を旋回流発生用の媒体として使用する
構成も有効となる。
【００３４】
実施例１ 本発明の代表的な粗粒石灰石を用いる脱硫プロセスの構
成を図１（ａ）に示す。気液接触装置にはスプレ方式を
採用した場合について示す。図示していない電気集塵機
からの燃焼排ガス１００は、約９５℃の状態で吸収塔本
体１０１に導入される。吸収塔本体１０１では吸収塔下
部に設置する循環タンク１２９中の吸収液１１３を循環
ポンプ１０５で昇圧し、気液接触装置のスプレ部１０２
に供給し、吸収液１１３を１０００〜３０００ミクロン
の液滴に微粒化して燃焼排ガスと接触させる。吸収塔本
体１０１に導入された燃焼排ガス１００は吸収液１１３
と接触することにより脱硫され、同時に断熱冷却され
る。
成を図１（ａ）に示す。気液接触装置にはスプレ方式を
採用した場合について示す。図示していない電気集塵機
からの燃焼排ガス１００は、約９５℃の状態で吸収塔本
体１０１に導入される。吸収塔本体１０１では吸収塔下
部に設置する循環タンク１２９中の吸収液１１３を循環
ポンプ１０５で昇圧し、気液接触装置のスプレ部１０２
に供給し、吸収液１１３を１０００〜３０００ミクロン
の液滴に微粒化して燃焼排ガスと接触させる。吸収塔本
体１０１に導入された燃焼排ガス１００は吸収液１１３
と接触することにより脱硫され、同時に断熱冷却され
る。
【００３５】排ガス中のＳＯ2ガスは（１）式のように
吸収液１１３に吸収され、その一部は次亜硫酸カルシウ
ム（ＣａＨＳＯ3）として循環タンク１２９に集められ
る。循環タンク１２９には常時酸化用の空気を供給し、
亜硫酸塩を酸化して硫酸塩とする。（４）式の酸化反応
が進むと循環タンク１２９内の吸収液１１３のｐＨは低
下し、粗粒石灰石１１６のケミカルミルディングを促進
させることができる。（４）式の酸化反応で生成する硫
酸イオンは粗粒石灰石１１６と反応して二水塩の硫酸カ
ルシウム（石膏）を生成する。石膏は難溶性塩であるの
で、沈殿して固形物となる。循環タンク１２９内の吸収
液１１３の一部は抜き出され、流れ１０９から図示して
いない石膏回収系に送られ、石膏が回収される。
吸収液１１３に吸収され、その一部は次亜硫酸カルシウ
ム（ＣａＨＳＯ3）として循環タンク１２９に集められ
る。循環タンク１２９には常時酸化用の空気を供給し、
亜硫酸塩を酸化して硫酸塩とする。（４）式の酸化反応
が進むと循環タンク１２９内の吸収液１１３のｐＨは低
下し、粗粒石灰石１１６のケミカルミルディングを促進
させることができる。（４）式の酸化反応で生成する硫
酸イオンは粗粒石灰石１１６と反応して二水塩の硫酸カ
ルシウム（石膏）を生成する。石膏は難溶性塩であるの
で、沈殿して固形物となる。循環タンク１２９内の吸収
液１１３の一部は抜き出され、流れ１０９から図示して
いない石膏回収系に送られ、石膏が回収される。
【００３６】本発明では、循環タンク１２９内に供給さ
れた粗粒石灰石１１６は、旋回流の力Ｆｓで循環タンク
１２９の中心部に集められる。その旋回力Ｆｓを発生さ
せるには、吸収液１１３の一部を図１（ｂ）（図１
（ａ）Ａ−Ａ矢視図）に示すように吸収塔タンク１２９
の内壁から接線方向にノズル１１２から噴射させる。粗
粒石灰石１１６は矢印のように旋回し、タンク１２９の
中心部に集められる。
れた粗粒石灰石１１６は、旋回流の力Ｆｓで循環タンク
１２９の中心部に集められる。その旋回力Ｆｓを発生さ
せるには、吸収液１１３の一部を図１（ｂ）（図１
（ａ）Ａ−Ａ矢視図）に示すように吸収塔タンク１２９
の内壁から接線方向にノズル１１２から噴射させる。粗
粒石灰石１１６は矢印のように旋回し、タンク１２９の
中心部に集められる。
【００３７】中央部に集められた粗粒石灰石１１６は溶
解速度を高めるために再度分散させる必要がある。この
吸収塔タンク１２９の中央部に集められた粗粒石灰石１
１６を含む固形物を再分散させることで、局部的に固液
擬似流動化状態を形成させ、スプレ部１０２から落下し
てくるｐＨの低い吸収液と効率良く接触させることでケ
ミカルミルディング効率を高めることができる。そのた
め、循環タンク１２９の中央部に集められた粗粒石灰石
１１６は図１（ａ）に示すスプレ部１０２に循環供給さ
れる吸収液の一部を分岐配管１０４から循環タンク１２
９内の中央部の上方から噴射させることで粗粒石灰石１
１６に分散力Ｆｉを与え、見掛け上固液流動化を起こさ
せる。
解速度を高めるために再度分散させる必要がある。この
吸収塔タンク１２９の中央部に集められた粗粒石灰石１
１６を含む固形物を再分散させることで、局部的に固液
擬似流動化状態を形成させ、スプレ部１０２から落下し
てくるｐＨの低い吸収液と効率良く接触させることでケ
ミカルミルディング効率を高めることができる。そのた
め、循環タンク１２９の中央部に集められた粗粒石灰石
１１６は図１（ａ）に示すスプレ部１０２に循環供給さ
れる吸収液の一部を分岐配管１０４から循環タンク１２
９内の中央部の上方から噴射させることで粗粒石灰石１
１６に分散力Ｆｉを与え、見掛け上固液流動化を起こさ
せる。
【００３８】この旋回力Ｆｓと分散力Ｆｉの力を調整さ
せることにより循環タンク１２９の中央部で擬似流動層
が形成され、粗粒石灰石１１６の溶解速度を高め、ケミ
カルミルディングを促進させることができる。
せることにより循環タンク１２９の中央部で擬似流動層
が形成され、粗粒石灰石１１６の溶解速度を高め、ケミ
カルミルディングを促進させることができる。
【００３９】実際は、５〜１０ミリメートル以下の粒径
を有する粗粒石灰石１１６を循環タンク１２９に供給す
ると接触面積の大きな微粒石灰石１２９から溶解が起こ
る。当然、粒径の大きな粗粒石灰石１１６も徐々に溶解
しながらケミカルミルディングされ、粒径が小さくな
る。
を有する粗粒石灰石１１６を循環タンク１２９に供給す
ると接触面積の大きな微粒石灰石１２９から溶解が起こ
る。当然、粒径の大きな粗粒石灰石１１６も徐々に溶解
しながらケミカルミルディングされ、粒径が小さくな
る。
【００４０】図１（ｂ）に示す旋回力Ｆｓを発生させる
には、図３のように吸収液循環ライン１２８を構成さ
せ、吸収塔の循環タンク１２９内壁部の接線方向に噴出
させるか、吸収液の代わりに空気を噴射させることも有
効な方法である。
には、図３のように吸収液循環ライン１２８を構成さ
せ、吸収塔の循環タンク１２９内壁部の接線方向に噴出
させるか、吸収液の代わりに空気を噴射させることも有
効な方法である。
【００４１】空気を吸収液に噴射させることにより循環
タンク１２９内の亜硫酸塩の酸化も同時に行うことがで
きる。
タンク１２９内の亜硫酸塩の酸化も同時に行うことがで
きる。
【００４２】実施例２ 本実施例の概略構成図を図４（ａ）に示し、その吸収液
循環ラインの一部拡大図を図４（ｂ）に示す。図４
（ａ）、図４（ｂ）における吸収塔本体１０１と循環タ
ンク１２９の構成部材について、同一機能を奏する部材
は同一番号を付し、その説明は省略する。
循環ラインの一部拡大図を図４（ｂ）に示す。図４
（ａ）、図４（ｂ）における吸収塔本体１０１と循環タ
ンク１２９の構成部材について、同一機能を奏する部材
は同一番号を付し、その説明は省略する。
【００４３】図４（ａ）において、吸収液１１３はポン
プ１２７により昇圧され吸収液循環ライン１２８に設置
するオリフィスアトマイザー１４１に導入する。オリフ
ィスアトマイザー１４１を拡大した状態を図４（ｂ）に
示すように、絞り部の前流側に供給された空気１４２
は、絞り部を通過する時に密度の大きい吸収液１１３に
よる剪断力により微細化される。
プ１２７により昇圧され吸収液循環ライン１２８に設置
するオリフィスアトマイザー１４１に導入する。オリフ
ィスアトマイザー１４１を拡大した状態を図４（ｂ）に
示すように、絞り部の前流側に供給された空気１４２
は、絞り部を通過する時に密度の大きい吸収液１１３に
よる剪断力により微細化される。
【００４４】空気１４２を循環タンク１２９内壁から接
線方向に噴射して吸収液の旋回流を発生させるには、循
環タンク１２９外部に吸収液循環ライン１２８を形成さ
せ、その一部に絞り部を設け、吸収液流れに対して絞り
部の前流側に空気を供給するオリフィスアトマイザー１
４１を設けることが有効である。
線方向に噴射して吸収液の旋回流を発生させるには、循
環タンク１２９外部に吸収液循環ライン１２８を形成さ
せ、その一部に絞り部を設け、吸収液流れに対して絞り
部の前流側に空気を供給するオリフィスアトマイザー１
４１を設けることが有効である。
【００４５】吸収液循環ライン１２８の絞り部に供給さ
れた空気１４２は、該絞り部を空気と吸収液１１３が通
過する際に、吸収液１１３により空気に剪断力が作用
し、空気は微細化し、酸素溶解速度を高めることができ
る。これにより、吸収液１１３の亜硫酸塩を酸化するた
めの酸素の溶解速度を高めることができる。
れた空気１４２は、該絞り部を空気と吸収液１１３が通
過する際に、吸収液１１３により空気に剪断力が作用
し、空気は微細化し、酸素溶解速度を高めることができ
る。これにより、吸収液１１３の亜硫酸塩を酸化するた
めの酸素の溶解速度を高めることができる。
【００４６】実施例３ 図５と図６に示す本実施例は粗粒石灰石１１６のケミカ
ルミルディングを効果的に行うためにスプレ部１０２
（図示せず）から落下してくるｐＨの低い吸収液を粗粒
石灰石１１６と接触させる構成からなるものである。
ルミルディングを効果的に行うためにスプレ部１０２
（図示せず）から落下してくるｐＨの低い吸収液を粗粒
石灰石１１６と接触させる構成からなるものである。
【００４７】吸収塔本体１０１のスプレ部１０２から落
下してくる吸収液のｐＨは、排ガス中の亜硫酸が濃度や
単位排ガス量当たりの吸収液との接触量などにより異な
る。例えば、排ガス中のＳＯ2濃度が１０００ｐｐｍで
あり、排ガスと接触する吸収液のｐＨが５．５近傍であ
る場合は、単位立法メートルのガス量当たり、１５リッ
トルの吸収液と排ガスを接触させるような条件の場合、
スプレ部１０２から循環タンク１２９に落下してくる吸
収液のｐＨは３．４〜３．６程度に低下している。
下してくる吸収液のｐＨは、排ガス中の亜硫酸が濃度や
単位排ガス量当たりの吸収液との接触量などにより異な
る。例えば、排ガス中のＳＯ2濃度が１０００ｐｐｍで
あり、排ガスと接触する吸収液のｐＨが５．５近傍であ
る場合は、単位立法メートルのガス量当たり、１５リッ
トルの吸収液と排ガスを接触させるような条件の場合、
スプレ部１０２から循環タンク１２９に落下してくる吸
収液のｐＨは３．４〜３．６程度に低下している。
【００４８】循環タンク１２９内で粗粒石灰石１１６の
ケミカルミルディングを有効に行うには、ｐＨの低い吸
収液１１３と粗粒石灰石１１６を接触させることが有効
である。従って、吸収塔の系内で最もｐＨの低くなる循
環タンク１２９に落下する寸前の吸収液を使用すること
である。従って、従来法のように循環タンク１２９に落
下してくる吸収液１１３を混合して中和層１２５（図
９）に送り、吸収液組成が平均化されると、吸収液１１
３のｐＨが高まり粗粒石灰石１１６のケミカルミルディ
ング効果が低減する。
ケミカルミルディングを有効に行うには、ｐＨの低い吸
収液１１３と粗粒石灰石１１６を接触させることが有効
である。従って、吸収塔の系内で最もｐＨの低くなる循
環タンク１２９に落下する寸前の吸収液を使用すること
である。従って、従来法のように循環タンク１２９に落
下してくる吸収液１１３を混合して中和層１２５（図
９）に送り、吸収液組成が平均化されると、吸収液１１
３のｐＨが高まり粗粒石灰石１１６のケミカルミルディ
ング効果が低減する。
【００４９】図５、図６はｐＨの低い吸収液を有効に循
環タンク１２９の中央部の粗粒石灰石１１６と接触させ
るために、スプレ部１０２から落下してくる吸収液を循
環タンク１２９の中央部で捕集するための仕切板１５０
を設置する代表的な構成を示している。図５、図６に示
す仕切板１５０を設置することにより、スプレ部１０２
から落下してくる吸収液は、旋回流Ｓにより中心部に集
められた粗粒石灰石１１６と接触させることができ、仕
切板１５０の構成を最適化することにより、粗粒石灰石
１１６を分散させ、旋回力Ｆｓとの釣合いを調整するこ
とにより円滑な固液流動化を形成する。
環タンク１２９の中央部の粗粒石灰石１１６と接触させ
るために、スプレ部１０２から落下してくる吸収液を循
環タンク１２９の中央部で捕集するための仕切板１５０
を設置する代表的な構成を示している。図５、図６に示
す仕切板１５０を設置することにより、スプレ部１０２
から落下してくる吸収液は、旋回流Ｓにより中心部に集
められた粗粒石灰石１１６と接触させることができ、仕
切板１５０の構成を最適化することにより、粗粒石灰石
１１６を分散させ、旋回力Ｆｓとの釣合いを調整するこ
とにより円滑な固液流動化を形成する。
【００５０】実施例４ 図７の実施例は吸収塔本体１０１の下部にトイ状の旋回
部３００を設置した構成である。排ガス１００は気液接
触部のスプレ部１０２から噴霧される吸収液により脱硫
され、ＳＯ2ガスを吸収した吸収液は落下して循環タン
ク１２９に捕集される。スプレ部１０２から落下してく
るｐＨの低い吸収液を循環タンク１２９の上部に設置す
るトイ状の旋回部（吸収液捕集部）３００にその一部が
捕集される。トイ状の旋回部３００には粗粒石灰石１１
６を旋回させるために吸収液１１３の一部が循環タンク
１２９内壁の接線方向に噴出され、粗粒石灰石１１６は
スプレ部１０２から落下してくるｐＨの低い吸収液によ
り溶解し、トイ状旋回部３００内で溶解した石灰石はト
イ状の旋回部３００の堰３００ａをオーバーフローして
循環タンク１２９に入る。この循環タンク１２９内の吸
収液は図示しない循環系を通り、スプレ部１０２に供給
され、排ガスとの接触に利用される。
部３００を設置した構成である。排ガス１００は気液接
触部のスプレ部１０２から噴霧される吸収液により脱硫
され、ＳＯ2ガスを吸収した吸収液は落下して循環タン
ク１２９に捕集される。スプレ部１０２から落下してく
るｐＨの低い吸収液を循環タンク１２９の上部に設置す
るトイ状の旋回部（吸収液捕集部）３００にその一部が
捕集される。トイ状の旋回部３００には粗粒石灰石１１
６を旋回させるために吸収液１１３の一部が循環タンク
１２９内壁の接線方向に噴出され、粗粒石灰石１１６は
スプレ部１０２から落下してくるｐＨの低い吸収液によ
り溶解し、トイ状旋回部３００内で溶解した石灰石はト
イ状の旋回部３００の堰３００ａをオーバーフローして
循環タンク１２９に入る。この循環タンク１２９内の吸
収液は図示しない循環系を通り、スプレ部１０２に供給
され、排ガスとの接触に利用される。
【００５１】粗粒石灰石１１６を旋回させるには、少な
くとも固液流動化開始速度の数倍になるように吸収液１
１３により旋回流を与える必要がある。図８に示す例は
最大石灰石粒径１０ミリメートルの粗粒子を含む粗粒石
灰石１１６の流動化開始速度の測定結果である。図８の
例では石膏濃度５％、１０％、２０％をそれぞれ共存さ
せた際の粗粒石灰石１１６の流動化開始速度である。粗
粒石灰石１１６の流動化開始速度は概略単位秒当たり５
ｃｍであり、実際はこの流動化開始速度の数倍に成るよ
うに吸収液の噴出速度、トイ状旋回部３００の大きさ、
石灰石の最大粒径等を設計する必要がある。
くとも固液流動化開始速度の数倍になるように吸収液１
１３により旋回流を与える必要がある。図８に示す例は
最大石灰石粒径１０ミリメートルの粗粒子を含む粗粒石
灰石１１６の流動化開始速度の測定結果である。図８の
例では石膏濃度５％、１０％、２０％をそれぞれ共存さ
せた際の粗粒石灰石１１６の流動化開始速度である。粗
粒石灰石１１６の流動化開始速度は概略単位秒当たり５
ｃｍであり、実際はこの流動化開始速度の数倍に成るよ
うに吸収液の噴出速度、トイ状旋回部３００の大きさ、
石灰石の最大粒径等を設計する必要がある。
【００５２】
【発明の効果】本発明によれば、石灰石−石膏法の脱硫
装置のユーティリティコスト低減を目的に粗粒石灰石を
使うのに吸収塔循環タンク内でｐＨの低い吸収液と接触
するようにしたものであるから、従来の中和層が不要で
あり、より粗粒石灰石のケミカルミルディングの効果を
大きくできる。さらに、循環タンク内で吸収液の循環ラ
インにより粗粒石灰石を旋回力により集めるようにした
ものであるから、タンク内の吸収液の撹拌を同時に行う
ことができる。また、吸収液の循環ラインに絞り部を設
け、絞り部の前流側から空気を供給するようにしたこと
により、亜硫酸塩を同時に酸化できる。
装置のユーティリティコスト低減を目的に粗粒石灰石を
使うのに吸収塔循環タンク内でｐＨの低い吸収液と接触
するようにしたものであるから、従来の中和層が不要で
あり、より粗粒石灰石のケミカルミルディングの効果を
大きくできる。さらに、循環タンク内で吸収液の循環ラ
インにより粗粒石灰石を旋回力により集めるようにした
ものであるから、タンク内の吸収液の撹拌を同時に行う
ことができる。また、吸収液の循環ラインに絞り部を設
け、絞り部の前流側から空気を供給するようにしたこと
により、亜硫酸塩を同時に酸化できる。
【図１】 本発明の一実施例の粗粒石灰石を使う排煙脱
硫装置の構成図である。
硫装置の構成図である。
【図２】 図２（ａ）は従来法での石灰石と本発明での
粗粒石灰石の粒径分布を示す図である。図２（ｂ）は石
灰石粒径と粉砕コストを示す図である。
粗粒石灰石の粒径分布を示す図である。図２（ｂ）は石
灰石粒径と粉砕コストを示す図である。
【図３】 本発明の粗粒石灰石の旋回力の一つの典型例
を示す図である。
を示す図である。
【図４】 図４（ａ）は本発明の一実施例の粗粒石灰石
を使う排煙脱硫装置の吸収液循環系に酸化用空気のアト
マイザーを設置した構成図であり、図４（ｂ）はアトマ
イザーとしてオリフィスアトマイザーを設置した例を示
す図である。
を使う排煙脱硫装置の吸収液循環系に酸化用空気のアト
マイザーを設置した構成図であり、図４（ｂ）はアトマ
イザーとしてオリフィスアトマイザーを設置した例を示
す図である。
【図５】 粗粒石灰石のケミカルミルディングをより有
効にする本発明の一実施例の構成図である。
効にする本発明の一実施例の構成図である。
【図６】 粗粒石灰石のケミカルミルディングをより有
効にする本発明の一実施例の構成図である。
効にする本発明の一実施例の構成図である。
【図７】 本発明の一実施例の吸収塔の下部の循環タン
クに設置した構成図である。
クに設置した構成図である。
【図８】 図７の実施例の粗粒石灰石の流動化開始速度
の測定結果を示す図である。
の測定結果を示す図である。
【図９】 従来の粗粒石灰石を用いる脱硫装置の構成を
示す図である。
示す図である。
１００ 燃焼排ガス １０１ 吸収塔 １０２ スプレ気液接触装置 １０４、１０６、１２８
吸収液の循環ライン １０５ 循環ポンプ １１２ 旋回噴霧ノズル １１３ 吸収液 １１６ 粗粒石灰石 １２０ 酸化用の空気 １２５ 中和層 １２７ ポンプ １２９ 循環タンク １５０ 仕切板 ３００ トイ状吸収液捕
集部
吸収液の循環ライン １０５ 循環ポンプ １１２ 旋回噴霧ノズル １１３ 吸収液 １１６ 粗粒石灰石 １２０ 酸化用の空気 １２５ 中和層 １２７ ポンプ １２９ 循環タンク １５０ 仕切板 ３００ トイ状吸収液捕
集部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野沢 滋 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内
Claims (16)
- 【請求項１】 燃焼排ガスを吸収塔内で噴霧された吸収
液と接触させた後、該吸収液を循環タンクに貯留し、か
つ貯留された吸収液を再び吸収塔に供給して排ガスと接
触させる排煙脱硫方法において、 平均粒径が１００μｍ以上の粗粒固体脱硫剤を含む水溶
液からなる吸収液を循環タンクに貯留し、 循環タンク内の前記吸収液に旋回流を発生させ、該旋回
流に吸収液中の粗流石灰石を含む固形物を同伴させなが
ら循環タンクのほぼ中央部に集め、さらに、中央部に集
められた該粗粒石灰石を含む固形物に吸収液または吸収
液と含酸素気体を噴出させて前記固形物を分散させ、旋
回流の旋回力と分散流の分散力の釣合いを調整して粗粒
石灰石を含む固形物の擬似固液流動層を形成させること
を特徴とする粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法。 - 【請求項２】 吸収液中の粗粒石灰石を含む固形物を循
環タンクのほぼ中央部に旋回流により集めるために、循
環タンクの内壁の接線方向に吸収液、含酸素気体または
吸収液と含酸素気体の混合流体を噴射させることを特徴
とする請求項１記載の粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫
方法。 - 【請求項３】 吸収液中の粗粒石灰石を含む固形物を循
環タンクの中央部に旋回流により集めるために、循環タ
ンク内の吸収液の一部を抜き出して昇圧させた後、循環
タンク内壁の接線方向に該吸収液を噴出させ、また、循
環タンクの中央部に集められた粗粒石灰石を含む固形物
を分散させるために、循環タンクから吸収塔に供給する
循環吸収液の一部を該粗粒石灰石を含む固形物の集合部
に噴出させることを特徴とする請求項１または２記載の
粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法。 - 【請求項４】 循環タンク内の吸収液の一部を抜き出し
て昇圧した吸収液に含酸素気体を供給した後、循環タン
ク内壁の接線方向に該吸収液と含酸素気体を噴出させる
ことを特徴とする請求項３記載の粗粒固体脱硫剤を用い
る排煙脱硫方法。 - 【請求項５】 循環タンク内の吸収液の一部を抜き出し
て昇圧した吸収液に含酸素気体を供給した後、吸収液の
流れを絞り込むことを特徴とする請求項４記載の粗粒固
体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法。 - 【請求項６】 循環タンク内の中央部に集められた粗粒
固体脱硫剤を含む固形物を再分散化させて擬似固液流動
層を形成させるために、吸収塔内で噴霧されて排ガスと
接触した後の吸収液の落下エネルギーを利用することを
特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載の粗粒固
体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法。 - 【請求項７】 吸収液の中で最もｐＨの低い吸収液に粗
粒固体脱硫剤を含む固形物を接触させることを特徴とす
る請求項１ないし６のいずれかに記載の粗粒固体脱硫剤
を用いる排煙脱硫方法。 - 【請求項８】 燃焼排ガスを噴霧吸収液と接触させる吸
収塔と該吸収塔からの吸収液を貯留し、かつ貯留された
吸収液を吸収塔に供給する循環タンクとを備えた排煙脱
硫装置において、 平均粒径が１００μｍ以上の粗粒固体脱硫剤を含む水溶
液からなる吸収液を貯留した循環タンク内の前記吸収液
に旋回流を発生させる旋回流発生手段と、 循環タンクのほぼ中央部に集められた粗粒固体脱硫剤を
含む固形物を分散させる固形物分散手段と、を設けたこ
とを特徴とする粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装置。 - 【請求項９】 旋回流発生手段は、循環タンク内壁の接
線方向に吸収液、含酸素気体または吸収液と含酸素気体
の混合流体を噴射させる噴出管とを有することを特徴と
する請求項８記載の粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装
置。 - 【請求項１０】 旋回流発生手段は、循環タンク内の吸
収液の一部を抜き出して昇圧した後、循環タンク内壁の
接線方向に該吸収液を噴出させる噴出管とからなる吸収
液循環系とを有することを特徴とする請求項８記載の粗
粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装置。 - 【請求項１１】 吸収液循環系には、昇圧した吸収液の
流れを絞り込む絞り部を設けたことを特循とする請求項
１０記載の粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装置。 - 【請求項１２】 吸収液循環系には、含酸素気体を供給
する含酸素気体供給手段を設けたことを特徴とする請求
項１０または１１記載の粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱
硫装置。 - 【請求項１３】 旋回流発生手段は、循環タンク内に機
械的撹拌機を設けたことを特徴とする請求項８記載の粗
粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装置。 - 【請求項１４】 固形物分散手段は、循環タンクのほぼ
中央部の吸収液に向けて吸収液または吸収液と含酸素気
体を噴出させる噴出管とからなることを特徴とする請求
項８記載の粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装置。 - 【請求項１５】 固形物分散手段は、吸収塔内で噴霧さ
れて排ガスと接触した後の落下吸収液を循環タンク内の
中央部に集めるための仕切り板からなることを特徴とす
る請求項８記載の粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫装
置。 - 【請求項１６】 燃焼排ガスを噴霧吸収液と接触させる
吸収塔と該吸収塔からの吸収液を貯留し、かつ貯留され
た吸収液を吸収塔に供給する循環タンクとを備えた排煙
脱硫装置において、 吸収塔の下部に平均粒径が１００μｍ以上の粗粒固体脱
硫剤が溜められたトイ状の吸収液捕集部と、該トイ状の
吸収液捕集部内に吸収液、含酸素気体または吸収液と含
酸素気体の混合流体を循環タンク内壁の接線方向に沿っ
て噴射させる噴出管とを設けたことを特徴とする粗粒固
体脱硫剤を用いる排煙脱硫装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8296405A JPH10137539A (ja) | 1996-11-08 | 1996-11-08 | 粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法と装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8296405A JPH10137539A (ja) | 1996-11-08 | 1996-11-08 | 粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法と装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10137539A true JPH10137539A (ja) | 1998-05-26 |
Family
ID=17833128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8296405A Pending JPH10137539A (ja) | 1996-11-08 | 1996-11-08 | 粗粒固体脱硫剤を用いる排煙脱硫方法と装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10137539A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998056490A1 (fr) * | 1997-06-10 | 1998-12-17 | Lab S.A. | Perfectionnements aux procedes de desulfuration des fumees par voie humide |
| FR2779663A1 (fr) * | 1998-06-10 | 1999-12-17 | Lab Sa | Procede et installation de desulfuration de fumees |
| WO2001051180A1 (fr) * | 2000-01-14 | 2001-07-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Procede de desulfuration de gaz d'echappement et systeme prevu a cet effet |
| CN106925109A (zh) * | 2017-05-17 | 2017-07-07 | 山西大学 | 采用旋流喷射器脱除燃煤烟气中三氧化硫的装置及方法 |
| KR20190073783A (ko) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | 두산중공업 주식회사 | 탈황 효율을 향상시킬 수 있는 습식 탈황장치 및 이를 이용한 습식 탈황방법 |
| KR20190073782A (ko) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | 두산중공업 주식회사 | 탈황 효율을 향상시킬 수 있는 습식 탈황장치 및 이를 이용한 습식 탈황방법 |
| KR20190101947A (ko) * | 2019-08-26 | 2019-09-02 | 두산중공업 주식회사 | 탈황 효율을 향상시킬 수 있도록 구획된 슬러리 저장부가 구비된 습식 탈황장치 및 이를 이용한 습식 탈황방법 |
-
1996
- 1996-11-08 JP JP8296405A patent/JPH10137539A/ja active Pending
Cited By (12)
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|---|---|---|---|---|
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| GB2363345A (en) * | 2000-01-14 | 2001-12-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Exhaust gas desulfurizing method and system therefor |
| GB2363345B (en) * | 2000-01-14 | 2003-11-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method for desulfurizing flue gas and system therefor |
| US6656440B2 (en) | 2000-01-14 | 2003-12-02 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Exhaust gas desulfurizing method and system therefor |
| CN106925109A (zh) * | 2017-05-17 | 2017-07-07 | 山西大学 | 采用旋流喷射器脱除燃煤烟气中三氧化硫的装置及方法 |
| CN106925109B (zh) * | 2017-05-17 | 2023-05-23 | 山西大学 | 采用旋流喷射器脱除燃煤烟气中三氧化硫的装置及方法 |
| KR20190073783A (ko) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | 두산중공업 주식회사 | 탈황 효율을 향상시킬 수 있는 습식 탈황장치 및 이를 이용한 습식 탈황방법 |
| KR20190073782A (ko) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | 두산중공업 주식회사 | 탈황 효율을 향상시킬 수 있는 습식 탈황장치 및 이를 이용한 습식 탈황방법 |
| US10870081B2 (en) | 2017-12-19 | 2020-12-22 | DOOSAN Heavy Industries Construction Co., LTD | Wet desulfurization apparatus capable of improving desulfurization efficiency and wet desulfurization method using the same |
| KR20190101947A (ko) * | 2019-08-26 | 2019-09-02 | 두산중공업 주식회사 | 탈황 효율을 향상시킬 수 있도록 구획된 슬러리 저장부가 구비된 습식 탈황장치 및 이를 이용한 습식 탈황방법 |
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