JPH10115777A - 撮影レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 回折光学素子を用いて一次の軸上色収差、倍
率色収差を補正し、広角レンズの高次の倍率色収差も除
去した、構成枚数の少ない安価な撮影レンズ。 【解決手段】 負のパワーの前群と、開口絞りと、正の
パワーの後群とで構成され、前群の最も物体側のレンズ
が物体側に凸面を向けたレンズからなり、後群は、少な
くとも１つの正レンズと正のパワーの回折面Ｄを有する
回折光学素子とを有し、屈折系で発生した色収差を回折
光学素子により良好に補正するための条件と、軸上色収
差及び倍率色収差をバランス良く良好に補正するための
条件とを満足する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、撮影レンズに関
し、特に、ＣＣＤ撮像素子を用いた電子カメラ、ビデオ
カメラ、監視カメラ、車載用カメラ等に用いられる撮影
レンズに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のＣＣＤ等の撮影素子を用いた撮影
レンズは、固体撮素子の前面にある色フィルター等によ
る色シェーディングの防止、マイクロレンズによる光束
の漏れ防止のために、像側にテレセントリック性が良い
ことが要求されている。また、光学系の最終面と撮像素
子の間にローパスフィルター、色フィルター等の光学素
子を配置させるため、長いバックフォーカスを必要と
し、負のパワーの前群と正のパワーの後群の２群構成の
レトロフォーカス型のものが多い。このレトロフォーカ
ス型はバックフォーカスの確保に有利であるが、前群で
発散させた光束を後群で収束させるように開口絞りに対
して非対称なレンズ構成をとっているため、コマ収差、
非点収差、歪曲収差等の軸外収差の発生量が大きい。さ
らに、通常、画角の広い撮影レンズ系には、色収差を良
好に補正するために開口絞りより像側に低分散の凸レン
ズと高分散の凹レンズとの接合レンズを配置することが
多く、そのため、後群全体で同じパワーを保つためには
正レンズのパワーを強めなければならない。したがっ
て、軸外収差を良好に補正しさらに色収差も十分に補正
するためには、レンズ枚数を多くする必要があるが、こ
れはレンズ系をコスト高にしてしまい、好ましくない。
また、各光学素子のパワーを弱める方法があるが、これ
は全長が長くなってしまう欠点があった。最近のレンズ
枚数の少ない広角レンズと言えば、特開平６−１４８５
１８号、特開平７−３３３４９９号、特開平８−５９０
８号等のものがある。これらはレンズ系の構成枚数が３
枚から４枚程度と少なく、何れも色収差を補正するため
に後群に低分散の正レンズと高分散の負レンズとの接合
レンズを配置する構成になっている。また、軸外収差及
び色収差を良好に補正した広角レンズと言えば、特開平
６−１０７０７０号の実施例のように、レンズ構成枚数
として５枚程度の広角レンズが開示されている。

【０００３】また、レンズの表面をフレネルレンズ形状
にした負レンズと正レンズの２枚構成の広角レンズが特
開平６−２３０２７５号、特開平４−４３６０７号等に
開示されている。フレネルレンズは光の屈折作用を利用
するものであり、非球面効果を有するため、軸外収差等
は良好に補正されるが、色収差補正に関してはほとんど
作用がなく、軸上色収差又は倍率色収差が補正し切れて
いない。

【０００４】最近では、回折現象を利用した回折光学素
子（Ｄｅｆｆｒａｃｔｉｖｅ Ｏｐｔｉｃａｌ Ｅｌｅ
ｍｅｎｔｓ（ＤＯＥ））が注目されている。ＤＯＥの光
学的特性としては、従来からある屈折レンズとは異な
り、アッベ数はν＝−３．４５３と言う逆分散性及び異
常分散性と言う特徴を持っている。このことは、例えば
Ｔｈｏｍａｓ ＳｔｏｎｅとＮｉｃｈｏｌａｓ Ｇｅｏ
ｒｇｅの論文（"Hybriddiffractive-refractive lenses
and achromats"Applied Optics,27,14,2960-2971(198
8.7.15) ）に提案されていて、この性質を利用して、正
のパワーの屈折レンズと弱い正のパワーの回折光学素子
の接合レンズで色収差補正が可能となることは既に周知
のことである。これは、従来の接合レンズと比較して
も、正のパワー同士であるため個々のレンズのパワーを
弱めることができ、軸外収差の発生が小さく抑えられ、
収差補正上十分有効である。

【０００５】さらに、最近では、ＤＯＥを用いた光学系
が多く提案されている。例えば、ＵＳＰ５，１４８，３
１４の実施例は、接眼レンズ、ペッツバールタイプのレ
ンズ、大口径レンズ、望遠レンズ等が記載されており、
光学系の構成の中にＤＯＥを使用すれば、色収差及び他
の軸外収差が補正できることが開示されている。また、
本出願人が提案した特開平６−３２４２６２号、特開平
６−３３１８９８号、特開平６−３３１９４１号、特開
平６−３４７７００号には、望遠レンズ、対物レンズ、
投影レンズ等の応用が開示されている。また、広角レン
ズにＤＯＥを応用した例は、本出願人が提案した特開平
６−１９４５７１号の内視鏡対物レンズがある。しか
し、この実施例においては、広画角であるが非常にディ
ストーションが大きく発生する内視鏡対物レンズ特有の
光学系であり、本発明の属する技術分野に使用するに
は、あまり好ましくない。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】従来の構成枚数の少な
い広角レンズには、特開平６−１４８５１８号、特開平
７−３３３４９９号、特開平８−５９０８号等のものが
あり、軸上色収差は良好に補正されているが、倍率色収
差及び軸外収差が補正し切れていない。軸上色収差及び
倍率色収差を十分補正し、さらに軸外収差も良好に補正
された広角レンズは、例えば特開平６−１０７０７０号
のもののように、接合レンズを含めレンズ枚数を増加し
なければならなかった。

【０００７】本発明は従来技術のこれらの点を鑑みてな
されたものであり、その目的は、回折光学素子を用いる
ことで、画角周辺部まで高い結像性能を維持したまま、
一次の軸上色収差及び倍率色収差を良好に補正し、さら
には広角レンズにおける高次の倍率色収差も除去した、
構成枚数の少ない安価な撮影レンズを提供することであ
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の撮影レンズは、物体側から順に、負のパワーの前群
と、開口絞りと、正のパワーの後群とで構成され、前記
前群の最も物体側のレンズが物体側に凸面を向けたレン
ズからなり、前記後群は、少なくとも１つの正レンズと
正のパワーの回折面を有する回折光学素子とを有し、以
下の条件を満足することを特徴とするものである。 ０．０２＜φ_DOE ／φ＜０．２０ ・・・（１） ０．２＜Ｄ_DOE ／ｆ＜３．０ ・・・（２） ただし、φ，ｆはそれぞれ全系のパワーと焦点距離、φ
_DOE は前記回折面のパワーであり、基板のパワーは含ま
ず、また、Ｄ_DOE は前記開口絞りの位置から前記回折面
までの距離である。

【０００９】この場合、開口絞りから回折面までの間
に、以下の条件式（３）の範囲内の屈折作用を持つ屈折
光学素子を有し、さらに、回折面よりも物体側にある光
学系の射出瞳位置が以下の条件式（４）の範囲内にある
ことが望ましい。 ０≦φ_REF ／φ＜０．９ ・・・（３） −０．２＜ｆ／ＥＸＰ_DOE ＜０．４２ ・・・（４） ただし、φ_REF はその屈折光学素子のパワーであり、回
折光学素子のパワーは含まず、また、ＥＸＰ_DOE はその
射出瞳位置から回折面までの距離である。

【００１０】また、以下の条件を満足することが望まし
い。 −０．８＜ｆ／ｆ_F ＜−０．２ ・・・（５） ０．５＜Ｄ_FS／ｆ＜２．２ ・・・（６） ただし、ｆ_F は前群の焦点距離、Ｄ_FSは前群の物体側の
面頂から開口絞りまでの距離である。

【００１１】以下、本発明において上記の構成をとる理
由とその作用について説明する。

【００１２】レトロフォーカスタイプの撮影レンズの場
合、近軸的に、軸上色収差に関しては、開口絞りより物
体側にある前群で正の色収差を、開口絞りより像側にあ
る後群で負の色収差を発生させる。また、倍率色収差に
関しては、前群で負の色収差を、後群においても負の色
収差を発生させる。そのため、軸上色収差は前群と後群
でキャンセルできるが、倍率色収差はキャンセルできな
い。そこで、従来のレトロフォーカスレンズは、それぞ
れの群を正負複数枚のレンズで構成し、各群での軸上色
収差及び倍率色収差の発生量を小さく保つことにより、
目標性能を達成しようとしていた。しかし、この手法で
は必然的に前後群共に複数枚のレンズを必要とし、レン
ズ枚数の増大を招いてしまう。

【００１３】一方、前後群の何れかの群の構成を工夫
し、一方の群で正の倍率色収差を発生させ前後群で倍率
色収差をキャンセルさせる構成にした場合、例えば前群
に色収差補正素子を配置して前群で発生する倍率色収差
を正にすると、その色収差補正素子で負の軸上色収差が
発生し、撮影レンズ全体で軸上色収差の補正が困難とな
る。したがって、前群で正の倍率色収差を発生させて補
正することは好ましくない。また、後群で発生する倍率
色収差を正にするために、例えば後群に負のパワーのレ
ンズを配置すると、後群のパワーを一定に保つためには
正レンズ成分のパワーを強くしなければならなくなり、
通常の屈折レンズの組み合わせでは、正レンズ成分で発
生する負の軸上色収差を補正することが非常に困難とな
る。

【００１４】そこで、後群に配置する色収差補正素子と
してＤＯＥを用いると、ＤＯＥは通常の屈折レンズとは
逆の分散特性を有するため、正のパワーで正の倍率色収
差が発生し、後群の正レンズのパワーを増大せずに、か
つ、後群で正の倍率色収差を発生させることが可能とな
る。すなわち、以上をまとめると、少ないレンズ枚数
で、前後群の一方の群で正の倍率色収差を発生させ前後
群で倍率色収差をキャンセルさせるためには、後群に、
逆分散性を有し、正のパワーで正の倍率色収差を発生す
るＤＯＥを配置することが最も好ましい。また、ＤＯＥ
はアッベ数−３．４５であり、高分散性も有しているた
め、ＤＯＥのパワーが非常に弱くても補正が可能とな
る。そのため、構成枚数の多い撮影レンズに対しても、
近軸量を略変化させずにＤＯＥを配置することで、さら
に色収差を良好に補正することが可能となる。さらに、
前記した特許公報に記載されている実施例等に色収差補
正のための接合レンズを使用しているが、後群にＤＯＥ
を用いることで、負のパワーのレンズを使うことなく軸
上色収差及び倍率収差を良好に補正できるため、後群の
正レンズのパワーを強くする必要がなく、軸外収差の発
生を極めて小さくすることが可能となる。

【００１５】また、ＤＯＥは輪帯間隔を変えることによ
り非球面効果を持たせることができるため、撮影レンズ
の屈折系の光学素子で発生した軸外収差、特に、コマ収
差と非点収差を良好に補正することが可能であり、この
ような非球面効果を持つＤＯＥの製作は、通常の球面効
果のＤＯＥの製作と製法は同じで製作性の難易度に差が
ない。

【００１６】また、最も物体側の面を物体側に凸面にす
ることで軸外主光線の最も物体側の凸面に対する入射角
を小さくでき、そのため、軸外収差、特に、レトロフォ
ーカスタイプは前群と後群で大きな負のディストーショ
ンが発生するが、前群で負の値のディストーションの発
生を極めて小さく抑えることができ、画角周辺部まで良
好な結像性能が得られる。

【００１７】さらに、前記条件式（１）は、屈折系のレ
ンズで発生した色収差を上記ＤＯＥにより良好に補正す
るための条件式であり、撮影レンズ系全体におけるＤＯ
Ｅのパワー配分を規定したものである。条件式（１）の
下限値の０．０２を越えると、ＤＯＥのパワーが非常に
弱くなり、上記屈折系で発生した軸上色収差及び倍率色
収差をＤＯＥで補正し切れず、好ましくない。また、Ｄ
ＯＥの輪帯間隔が非常に大きくなり、光束径に含まれる
輪帯の数も少なくなり回折効率が低下し、さらに、屈折
作用の影響が大きくなり、ＤＯＥの逆分散性及び異常分
散性の効果が低下し、フレネルレンズのように色収差が
補正できず、好ましくない。また、上記条件式（１）の
上限値の０．２０を越えると、ＤＯＥが異常分散性のた
め、特に長波長側のスペクトルが補正過剰となり、好ま
しくない。さらに、ＤＯＥのパワーが強くなると、輪帯
間隔が非常に微細構造となり、製作上困難になってしま
う。

【００１８】さらに、条件式（１）は以下の範囲内であ
ることがより望ましい。 ０．０４３＜φ_DOE ／φ＜０．１７５ ・・・（１１） また、前記条件式（２）は、軸上色収差及び倍率色収差
をバランス良く良好に補正するための条件式であり、撮
影レンズにおけるＤＯＥの適切な配置場所を規定したも
のである。

【００１９】上記条件式（２）の下限値の０．２を越え
ると、ＤＯＥの配置位置が開口絞りに近づきすぎ、軸上
光束の光線高が高く軸外光束の光線が低いために、軸上
色収差が補正過剰になり、また倍率色収差が補正不足と
なってしまうため、好ましくない。さらに、ＤＯＥに対
して軸外光束の入射角が軸上光束と比較して大きくな
り、回折効率が低下してしまう。図２７は光束がＤＯＥ
１０に対して垂直入射したときの様子を示す図で、図２
８は光束が斜入射のときの様子を示す図である。垂直入
射の場合、理論的に特定の波長に対して１００％の回折
効率を得られ、図２７のように全ての光が回折角θ_d で
回折するが、図２８のように光束が斜入射の状態になる
と、回折格子のブレーズ面の範囲ΔＴの間に入射した光
束は理想の回折角をもって光線１の方向に回折される
が、ブレーズ面間の位相が急激に変化する部分に入射し
た光束は光線２のように他の方向に回折又は反射してし
まい、結果的に回折効率の低下の原因となる。このこと
は、特に輪帯間隔Ｔが狭くなる軸外光束や軸上マージナ
ル光線に関して、つまり、ＤＯＥの溝深さに対してＴの
値が小さい部分に入射する光束に影響が大きく、回折効
率の低下が起こる。このΔＴ／Ｔの値をデューティー比
とし、垂直入射のときの回折効率η₀ とすると、斜入射
のときの回折効率η₁ は近似的に次の（１２）式で与え
られる。

【００２０】 η₁ ≒（ΔＴ／Ｔ）² η₀ ・・・（１２） この詳細は、例えばＧａｒｙ Ｊ．Ｓｗａｎｓｏｎの論
文（"Binary Optics Technology:Theoretical Limits o
n the Diffraction Efficiency of Deffractive Optica
l Elements"Lincoln Laboratory.MIT Tech.Report TR-9
14）に記載されている。そのため、ＤＯＥを用いたレン
ズ系の場合にこの回折効率の低下が一番重要な問題点と
なり、ゴースト、フレアーの原因となってしまうため、
好ましくない。また、上記条件式（２）の上限値３．０
を越えると、倍率色収差が良好に補正されるものの、全
長が長くなてしまい、さらにはバックフォーカスも長く
とらなければならないため、前群の負のパワーを強くす
る必要があり、そのため、軸外収差の補正が困難とな
り、好ましくない。

【００２１】さらに、条件式（２）は以下の範囲内であ
ることがより望ましい。 ０．４＜Ｄ_DOE ／ｆ＜２．２ ・・・（１３） また、本発明の撮影レンズは、さらに、開口絞りから回
折面までの間に、以下の条件式（３）の範囲内の屈折作
用を持つ屈折光学素子を有し、さらに、回折面よりも物
体側にある光学系の射出瞳位置が以下の条件式（４）の
範囲内にあることが望ましい。 ０≦φ_REF ／φ＜０．９ ・・・（３） −０．２＜ｆ／ＥＸＰ_DOE ＜０．４２ ・・・（４） ただし、φ_REF はその屈折光学素子のパワーであり、回
折光学素子のパワーは含まず、また、ＥＸＰ_DOE はその
射出瞳位置から回折面までの距離である。

【００２２】条件式（３）は、全長を短くし、さらに軸
外光束のＤＯＥに対する入射角度を垂直あるいはそれに
近い角度にするための条件式であり、開口絞りから回折
面までの屈折作用を持つ光学素子のパワー配分を規定し
たものである。また、条件式（４）についても、軸外光
束がＤＯＥに対して垂直に近い入射角を保つための条件
式であり、回折面よりも物体側にある光学系の射出瞳か
ら回折面までの距離を規定したものである。

【００２３】上記条件式（３）の下限値の０もしくは上
記条件式（４）の上限値０．４２を越えると、ＤＯＥに
入射する軸外光線の角度が軸上光束と比較して大きくな
り、そのため光束が軸外になるにつれて回折効率の低下
も増大する。そのために画角周辺部になるにつれて画質
の劣化が増大し、フレアーが発生しやすくなり、好まし
くない。また、上記条件式（３）の上限値の０．９を越
えると、バックフォーカスを確保するために前群のパワ
ーも大きくしなければならなくなり、光学素子の個々の
パワーが強くなってしまい、コマ収差及び非点収差が悪
化して好ましくない。また、条件式（４）の下限値の−
０．２を越えると、後群に配置される正レンズのパワー
が強くなり、球面収差が大きく補正不足となる。さら
に、撮像素子よりもその正レンズが大きくなってしま
い、装置の巨大化、コスト高を招いてしまう。また、バ
ックフォーカスを十分に確保することができなくなって
しまい、そのため前群の負のパワーを強くすると軸外収
差の補正が困難となり好ましくない。

【００２４】さらに、条件式（３）は以下の条件式（１
４）の範囲内であることがより望ましい。 ０．３＜φ_REF ／φ＜０．８５ ・・・（１４） さらに、条件式（３）は以下の条件式（１５）の範囲内
であることがより望ましい。

【００２５】 ０．５＜φ_REF ／φ＜０．８５ ・・・（１５） また、条件式（４）は以下の条件式（１６）の範囲内で
あることで、軸外光束でＤＯＥに対して垂直に近い入射
角を保つことができると同時に、後群の光学素子をより
小型化でき望ましい。 ０＜ｆ／ＥＸＰ_DOE ＜０．４２ ・・・（１６） さらに、条件式（４）は以下の条件式（１７）の範囲内
であることで、後群の光学素子をより小型化でき望まし
い。

【００２６】 ０．０３＜ｆ／ＥＸＰ_DOE ＜０．４０ ・・・（１７） また、本発明のレトロフォーカスレンズは、撮影レンズ
の最終面と撮像素子の間にローパスフィルターや色フィ
ルター等の光学素子を配置するため、長いバックフォー
カスを必要とする。そのため、前群のパワーを適切に配
する必要があり、以下の条件式（５）のような範囲内に
前群のパワーを規定することで、十分なバックフォーカ
スを確保することができる。また、近年、あらゆるもの
の小型化、低コスト化が非常に望まれており、撮影レン
ズにおいても例外ではなく、そのため、以下の条件式
（６）のような範囲内に前群の最も物体側の面頂から開
口絞りまでの距離を規定することで、結像性能を保ちつ
つ撮影レンズの小型化、特に前群に配されるレンズ玉の
小型化、それに伴う低コスト化を実現することができ
る。

【００２７】 −０．８＜ｆ／ｆ_F ＜−０．２ ・・・（５） ０．５＜Ｄ_FS／ｆ＜２．２ ・・・（６） ただし、ｆ_F は前群の焦点距離、Ｄ_FSは前群の物体側の
面頂から開口絞りまでの距離である。

【００２８】上記条件式（５）の上限値−０．２を越え
ると、全系の焦点距離に対して前群の焦点距離が長くな
り、バックフォーカスの確保が困難になり好ましくな
い。さらにまた、上記条件式（５）の下限値−０．８を
越えると、バックフォーカスの確保には有利であるが、
レンズ個々のパワーが強くなり、特にディストーショ
ン、コマ収差、非点収差が悪化し、画角周辺部まで結像
性能を良好にすることが困難になり好ましくない。

【００２９】上記条件式（６）の下限値０．５を越える
と、レンズ全長は短くなり、前玉径も小型化になるが、
レンズ系を広画角にするためには最も物体側の面の曲率
が小さくなりすぎ、ディストーションの補正が困難とな
る。また、高次の倍率色収差が悪化し、画角周辺部の結
像性能が非常に悪くなり好ましくない。また、上記条件
式（６）の上限値２．２を越えると、収差は良好に補正
しやすくなるが、前群のレンズ径が大きくなりコスト高
になり、さらに全長も長くなってしまい、好ましくな
い。

【００３０】さらに、条件式（５）、（６）は以下の範
囲内であることがより望ましい。

【００３１】 −０．７＜ｆ／ｆ_F ＜−０．３ ・・・（１８） ０．８＜Ｄ_FS／ｆ＜１．９ ・・・（１９） また、本発明の撮影レンズは、軸上色収差及び倍率色収
差を良好に補正し、さらに球面収差、軸外収差も良好に
補正された撮影レンズであることが望ましい。そのた
め、以下の条件式を満足することで、球面収差及び軸外
収差を良好に補正することが可能となる。

【００３２】 ０．２＜Ｒ₁₂／Ｄ_2S＜１．２ ・・・（７） −１．０＜（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＜５．０ ・・・（８） ただし、Ｒ₁₂は前群の最も像側の面の曲率半径、Ｄ_2Sは
前群の最も像側の面から開口絞りまでの距離、Ｒ₁ ，Ｒ
₂ はそれぞれ後群の屈折レンズ成分の物体側、像側の近
軸曲率半径である。

【００３３】上記条件式（７）は、球面収差及びコマ収
差を良好に補正するための条件式であり、前群の最も像
側の曲率半径を規定したものである。上記条件式（７）
の下限値０．２を越えると、撮影レンズの軸外光線は屈
折角が非常に大きくなり、コマ収差が大きく発生してし
まい好ましくない。また、球面収差がレンズ系の個々の
面でアンダーに発生しているのを前群の最も像側の面に
よって大きくオーバーに発生させているため、上記条件
式（７）の上限１．２を越えると、球面収差が補正不足
となり好ましくない。

【００３４】上記条件式（８）は、撮影レンズの結像性
能を良好に保つための条件式であり、後群の中に配置さ
れる屈折レンズの形状を規定したものである。本発明の
撮影レンズは、主に後群の正のパワー持つ屈折レンズで
軸外収差、特にコマ収差、非点収差、ディストーション
及び像面湾曲が大きく発生しているため、結像性能の劣
化を招いている。上記レンズの物体側の面と像側の面に
おいてコマ収差、非点収差及びディストーションは正負
逆に発生している場合が多く、レンズ単体においてなる
べく軸外収差を打ち消すようにし、かつ前群で発生する
球面収差、コマ収差も打ち消し、極力屈折レンズ系で諸
収差を発生させないことが望ましい。したがって、その
屈折レンズの物体側の面と像側の面の入射角に差が生じ
ないようにレンズの形状を規定する必要がある。上記条
件式（８）の下限値−１．０、上限値５．０を越える
と、軸外収差が良好に補正できなくなり好ましくない。

【００３５】さらに、条件式（７）、（８）は以下の範
囲内であることがより望ましい。

【００３６】 ０．３７＜Ｒ₁₂／Ｄ_2S＜０．９ ・・・（２０） −０．３＜（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＜３．０ ・・・（２１） またさらに、撮影レンズの構成枚数を極めて少なくする
ためには、本発明の撮影レンズの構成を、前群は物体側
に凸面を向けた負のパワーのメニスカスレンズのみで構
成し、後群の少なくとも１つの正レンズが両凸レンズで
あることが望ましい。

【００３７】前群を負のパワーのメニスカスレンズのみ
で構成することで、極めて少ないレンズ枚数で安価な撮
影レンズを提供することができる。さらに、以下の条件
式（２２）を満足することがより望ましい。

【００３８】 ０＜（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＜１．０ ・・・（２２） 上記条件式（２１）は、後群の少なくとも１つの正レン
ズの両凸レンズの形状を規定していて、軸外収差を良好
に保つための条件式である。その両凸レンズの像側の面
に強い曲率を持たせることにより、物体側の面と像側の
面に対する光束の入射角が均等になり、軸外収差の発生
を極めて小さく抑えることができ、画角周辺部まで良好
な性能を保つことができ好ましい。

【００３９】またさらに、撮影レンズの構成枚数が極め
て少なくかつディストーション及び倍率色収差を良好に
補正するための本発明の撮影レンズの構成は、前群は、
物体側に凸面を向けた正レンズと負のパワーのレンズと
で構成され、後群の少なくとも１つの正レンズが両凸レ
ンズであることが望ましい。

【００４０】前群を物体側に凸面を向けた正レンズと負
のパワーのレンズとで構成することで、軸外収差を良好
に補正でき、画角周辺部まで良好な結像性能が得ること
が可能となる。特にレトロフォーカスタイプのレンズ系
は、開口絞りに対して非対称であり、ディストーション
及び倍率色収差が開口絞りを挟んで前群と後群で同一方
向に発生してしまうため、収差補正が困難となる。その
ため、前群にパワーの弱い正レンズを配置することで、
逆の方向のディストーション及び倍率色収差を発生さ
せ、撮影レンズ全系で収差の発生を極力小さく抑えるこ
とが可能となり、好ましい。さらに、上記構成のレンス
においても、条件式（２２）を満足すことがより望まし
い。

【００４１】本発明の前記の目的を達成するための他の
撮影レンズの構成は、物体側から順に、負のパワーの前
群と、開口絞りと、正のパワーの後群とで構成され、前
記前群の最も物体側のレンズが物体側に凸面を向けたレ
ンズからなり、前記後群は、少なくとも１つの曲率のあ
る面が正のパワーの回折面を有する回折光学素子からな
り、以下の条件を満足することを特徴とするものであ
る。 ０．０２＜φ_DOE ／φ＜０．２０ ・・・（１） ０．２＜Ｄ_DOE ／ｆ＜３．０ ・・・（２） ただし、φ，ｆはそれぞれ全系のパワーと焦点距離、φ
_DOE は前記回折面のパワーであり、基板のパワーは含ま
ず、また、Ｄ_DOE は前記開口絞りの位置から前記回折面
までの距離である。

【００４２】回折光学素子に曲率を持たせることによっ
て、回折光学素子は回折作用と屈折作用の両方を併せ持
つことになり、平行平板に輪帯を付けたＤＯＥを含む撮
影レンズと比較して、撮影レンズの屈折系のレンズ構成
枚数をさらに少なくすることができる。また、ＤＯＥの
基板に曲率を付けることにより後群の屈折レンズ系のパ
ワーを分割することで、個々の面のパワーを弱めること
ができ、特に軸外収差の発生を小さく抑えることが可能
となる。また、前述したように、回折効率が低下する要
因の１つにＤＯＥに入射する光束が斜入射の場合である
ことがあげられ、極力垂直入射に近い入射角度であるこ
とが望まれる。この発明の分野における撮影レンズは、
像側にテレセントリックな撮影レンズが望まれるため、
平面上にＤＯＥを付けた場合、光束を垂直入射させるた
めに、特に像面に近い位置にＤＯＥを配置しなければな
らなかった。しかし、開口絞りに対してコンセントリッ
クな面に、又は、それに近い曲率を持った面にＤＯＥを
付けることで、開口絞りに近い位置にＤＯＥを配置して
も軸外主光線がより垂直入射に近い入射角度となり、回
折効率の低下を防ぐことができる。

【００４３】さらに、条件式（１）、（２）は前記の条
件式（１１）、（１３）の範囲内であることがより望ま
しい。また、ＤＯＥを用いたレンズ系の場合、一番重要
な問題点となるゴースト、フレアーの原因となってしま
う回折効率の低下を極力避けるために、ＤＯＥに入射す
る光束、特に軸外光束の入射角度を垂直入射に近づける
必要がある。そのため、本発明の撮影レンズは、回折面
を有する回折光学素子の基板の曲率が以下の条件を満足
することがより望ましい。 −８．０＜Ｃ_DOE ・ｆ＜１．０ ・・・（９） ただし、Ｃ_DOE は回折光学素子の基板の回折面を設ける
面の曲率である。

【００４４】条件式（９）は、回折面を有する回折光学
素子の基板の曲率を規定したものである。上記条件式
（９）の下限値−８．０を越えると、ＤＯＥの基板の曲
率が非常に強くなり基板上に輪帯の溝を作るのが非常に
困難となり、製作上好ましくない。また、上記条件式
（９）の上限値１．０を越えると、開口絞りに対してコ
ンセントリックな面でなくなるため、特に軸外光束がＤ
ＯＥに対して入射角が大きくないため、回折効率の低下
を招き好ましくない。

【００４５】さらに、条件式（９）は以下の条件式（２
３）の範囲内であることがより望ましい。 −５．０＜Ｃ_DOE ・ｆ＜０ ・・・（２３） さらに望ましくは、条件式（９）を以下の条件式（２
４）の範囲内にすることで、ＤＯＥの回折効率の低下を
より防ぐことが可能となる。

【００４６】 −３．０＜Ｃ_DOE ・ｆ＜０ ・・・（２４） また、本発明の撮影レンズは、さらに前記の（３）もし
くは（１４）、（１５）の条件式を満足することがより
望ましい。

【００４７】また、本発明のレトロフォーカスレンズは
長いバックフォーカスを必要とするため、前群のパワー
を適切に配する必要があり、前記条件式（５）のような
範囲内に前群のパワーを規定することで、十分なバック
フォーカスを確保することができる。また、小型化、低
コスト化のため、前記条件式（６）のような範囲内に前
群の最も物体側の面頂から開口絞りまでの距離を規定す
ることで、結像性能を保ちつつ、上記撮影レンズの小型
化、特に、前群に配されるレンズ玉の小型化、それに伴
う低コスト化を実現することができる。

【００４８】さらに、条件式（５）、（６）は前記の条
件式（１８）、（１９）の範囲内であることがより望ま
しい。また、本発明の撮影レンズは、軸上色収差及び倍
率色収差を良好に補正し、さらに球面収差、軸外収差も
良好に補正された撮影レンズであることが望ましく、前
記の条件式（７）及び以下の条件式（１０）を満足する
ことがより望ましい。−１．１＜（Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ
₃ −Ｒ₄ ）＜５．０ ・・・（１０）ただし、Ｒ₃ ，
Ｒ₄ はそれぞれ後群の回折面を有する回折光学素子の基
板の物体側、像側の近軸曲率半径である。

【００４９】条件式（１０）は、回折光学素子の形状を
規定したものある。上記条件式（１０）の下限値−１．
１及び上限値５．０を越えると、ＤＯＥの基板の屈折レ
ンズのパワーが弱くなり、全長が長くなってしまうか、
もしくは、後群の中に他の屈折レンズがあった場合その
パワーを強くしなければならず、軸外収差が大きく発生
してしまい好ましくない。さらに、上記条件式（１０）
の下限値−１．１を越えると、物体面側に凸面を向けた
メニスカス形状となり、特に軸外光束の入射角がＤＯＥ
に対してきつくなり、回折効率の低下を招き好ましくな
い。

【００５０】さらに、条件式（７）、（１０）は、前記
の条件式（２０）及び以下の条件式（２５）の範囲内で
あることがより望ましい。 −１．０＜（Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＜３．０ ・・・（２５） さらに、以上に説明した本発明の撮影レンズは、軸外収
差を良好に補正し画角周辺部まで結像性能を良くするた
めに、前群の負レンズの形状を規定することが望まし
い。特にディストーションに対しては、１０％程度の発
生でも風景や人物を撮影した画像に違和感を感じること
がある。レトロフォーカスタイプの撮影レンズは、前述
したように、開口絞りに対して非対称であるため、大き
な負のディストーションが発生する。そのため、ディス
トーションを良好に補正するためには極力前後群での発
生量を抑えることが望ましく、特に前群の負レンズで大
きく発生する負のディストーションを極力抑えるため
に、前群に含まれる少なくとも１つの負レンズが以下の
条件式（２６）の範囲内であることが望ましい。 １．２＜（Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＜４．０ ・・・（２６） ただし、Ｒ_a 、Ｒ_b はそれぞれ前群の上記負レンズの物
体側、像側の近軸曲率半径である。

【００５１】条件式（２６）は、上記負レンズにおける
負のディストーションの発生量を小さくするための条件
式であり、上記負レンズの形状を規定したものである。
条件式（２６）の下限値１．２を越えると、上記負レン
ズの物体側の面に入射する軸外主光線の角度が大きくな
り負のディストーションが発生し、好ましくない。ま
た、上記条件式（２６）の上限値４．０を越えると、画
角を大きくすることが困難になってしまう。また、軸外
収差が悪化し、特にペッツバール和が取れなくなり、画
角周辺部まで結像性能を良好に保つことが困難となり、
好ましくない。さらに、前群の上記負レンズ成分の物体
側の面に光軸から離れるに従い曲率が強くなる非球面と
すれば、なお一層良い。

【００５２】さらに、条件式（２６）は以下の条件式
（２７）の範囲内であることがより望ましい。 １．４＜（Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＜３．２ ・・・（２７） さらに、後群に含まれる屈折レンズが１枚のみの場合、
前記条件式（２１）又は条件式（２２）もしくは以下の
条件式（２８）を満足することで、より色収差及び軸外
収差が良好に補正され、像面に対してテレセントリック
性を保つことができる。さらに、後群の正レンズの少な
くとも１面に非球面を導入すると良い。収斂面の場合
は、光軸から離れるに従い曲率が弱くなる非球面であ
り、一方、発散面の場合は、逆に曲率が強くなる非球面
であるのが良い。

【００５３】 ０＜（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＜０．７ ・・・（２８） さらに、以上の本発明の撮影レンズは、開口絞りから撮
影レンズの最終面までの距離を規定することが望まし
い。すなわち、光学系の最終面と撮像素子の間にローパ
スフィルター等の光学素子を配置させるため、長いバッ
クフォーカスを必要とし、そのため、撮影レンズの後群
をあまり長くすると、ローパスフィルター等が配置でき
なくなり好ましくない。したがって、以下の条件式（２
９）の範囲内であることが望ましい。

【００５４】 ０．６＜Ｄ_SL／ｆ＜３．０ ・・・（２９） ただし、Ｄ_SLは開口絞りから光学フィルターの除く撮影
レンズの最終面までの距離である。上記条件式（２９）
の下限値の０．６を越えると、軸外収差及び倍率色収差
が悪化し、補正が困難となり好ましくない。上記条件式
（２９）の上限値３．０を越えると、光学フィルター等
が配置できなく、さらに全長が大きくなり好ましくない
からである。

【００５５】さらに、条件式（２９）は以下の条件式
（３０）の範囲内であることがより望ましい。 ０．８＜Ｄ_SL／ｆ＜２．５ ・・・（３０） さらに、後群に含まれる屈折レンズが複数枚で構成され
ている場合、以下の条件式（３１）を満足することで、
より色収差及び軸外収差が良好に補正され、像面に対し
てテレセントリック性を保つことができる。

【００５６】 −０．３＜（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＜０．７ ・・・（３１） さらに、後群の屈折レンズが複数枚で構成されている場
合にも、後群の正レンズの少なくとも１面に非球面を導
入すると良い。収斂面の場合は、光軸から離れるに従い
曲率が強くなる非球面であるのが良い。

【００５７】

【発明の実施の形態】以下、本発明による撮影レンズの
実施例１〜１６について説明する。本発明で使用してい
る回折光学素子を含む光学系の設計方法としては、Ｓｗ
ｅａｔｔ Ｍｏｄｅｌが有名であり、これについては、
W.C.Sweatt,"NEW METHODSOF DESIGNING HOLOGRAPHIC OP
TICAL ELEMENTS" SPIE vol.126,Clever Optics 46-53(1
977) に詳細が記載されている。これは、回折光学素子
を屈折率の極めて大きな仮想の屈折レンズ（ｕｌｔｒａ
−ｈｉｇｈ ｉｎｄｅｘ ｌｅｎｓ）として置き換えて
設計する手法であるが、以下の各実施例においても、こ
の手法を使用する。なお、本実施例の回折光学素子は、
波長５７６．５６ｎｍで仮想屈折率を１００１で設計し
ている。また、ウルトラ・ハイ・インデックスのレンズ
の非球面は、以下に示すような通常の非球面式にて記載
する。すなわち、光軸方向をＺ軸、光軸と垂直な方向を
Ｙ軸とすると、非球面は以下の式にて表される。

【００５８】 Ｚ＝ＣＹ² ／［１＋√｛１−（１＋Ｋ）Ｃ² Ｙ² ｝］ ＋Ａ₄ Ｙ⁴ ＋Ａ₆ Ｙ⁶ ＋Ａ₈ Ｙ⁸ ＋Ａ₁₀Ｙ¹⁰・・・ ・・・（ａ） ただし、Ｃは面頂における曲率（＝１／ｒ、ｒは曲率半
径）、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞ
れ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

【００５９】また、回折面と厚みが０で接する面はＤＯ
Ｅの基材表面である。そして、実際の製造においては、
回折面の非球面形状と基材表面の形状との差及び屈折率
から位相変化を求め、この位相変化を回折格子のピッチ
に換算して基材表面上に回折格子を形成する。つまり、
後述する各実施例において、最終的にレンズとしての作
用を有するのは基材の面である。

【００６０】また、ＤＯＥのパワーは、ｕｌｔｒａ−ｈ
ｉｇｈ ｉｎｄｅｘ法におけるＤＯＥ単体のパワーであ
り、また、屈折光学素子のパワーは特に曲率のある基板
上にＤＯＥがある場合、回折光学素子の基板のみの屈折
作用のパワーである。また、最も像面側にある３つの平
行平板は、それぞれ赤外カットフィルター、ローパスフ
ィルター、ＣＣＤ撮像素子のカバーガラスを想定したも
のである。

【００６１】さて、図１〜図１０にそれぞれ実施例１、
２、５、６、７、８、１０、１２、１４、１５の光軸を
含む断面と光路を示す図を示す。図中、Ｓは開口絞り、
Ｄは回折面（ＤＯＥ）、Ｉは像面を示す。なお、実施例
３、４は図２と、実施例９、１１は図７と、実施例１３
は図８と、実施例１６は図１０と同様の構成であるの
で、図示は省く。これら実施例中、実施例１〜８は、回
折面を平面に設けた実施例であり、実施例９〜１６は、
回折面を曲率を有する面に設けた実施例である。

【００６２】実施例１〜５は、前群に１つの負のパワー
のレンズを配置し、開口絞りを挟んで、後群に１つの正
のパワーの屈折レンズと１つの回折光学素子を配置し、
全系で３枚構成となっている。これらの実施例は極めて
少ないレンズ構成でも軸外収差が良好に補正されてお
り、さらに軸上色収差及び倍率色収差が十分に補正され
ている。

【００６３】実施例１は、図１に示すように、前群は物
体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなり、
後群は、両凸レンズと平行平面板の像側の面に回折面を
設けた回折光学素子からなり、後記する数値データに示
すように、負メニスカスレンズ物体側の面、両凸レンズ
の像側の面、回折面の３面に非球面を用いている。ま
た、２枚の屈折レンズに同一硝材を使用している。屈折
レンズ系で倍率色収差が非常に大きく発生しているた
め、回折面を極力軸外主光線の高い位置に配置、つま
り、回折面を開口絞りから極力離れた位置に配すること
で、倍率色収差を良好に補正している。そのため、本実
施例では、回折面が回折光学素子の像側の面に付けられ
ている。また、回折面に非球面効果を持たせてあるた
め、負レンズと正レンズで発生した軸外収差、特にコマ
収差と非点収差を良好に補正している。

【００６４】実施例２は、図２に示すように、前群は物
体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなり、
後群は、両凸レンズと平行平面板の物体側の面に回折面
を設けた回折光学素子からなり、後記する数値データに
示すように、負メニスカスレンズ像側の面、両凸レンズ
の像側の面、回折面の３面に非球面を用いている。ま
た、屈折光学系及び回折光学素子が全て同一のプラスチ
ックで設計されている。この実施例も良好に軸上及び倍
率の色収差、軸外収差が補正されており、画角周辺部ま
で良好な結像性能が得られている。また、光学素子全て
をプラスチックの成形で製作することで、コストが大幅
に削減できる。

【００６５】実施例３は、前群は物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズ１枚からなり、後群は、両凸レンズ
と平行平面板の物体側の面に回折面を設けた回折光学素
子からなり、後記する数値データに示すように、負メニ
スカスレンズ物体側の面、両凸レンズの像側の面、回折
面の３面に非球面を用いている。また、前群の負レンズ
に低分散の光学ガラスを、後群の屈折レンズに高分散の
光学ガラスを使用している。通常、軸上色収差を補正す
ためには、前群の負レンズには高分散ガラスを用い、後
群の正レンズには低分散ガラスを用いるのが一般的であ
るが、このようにガラスのアッベ数を逆に配置しても、
回折面は異常分散性のため、軸上色収差を十分補正でき
る。特に、極力軸上マージナル光線の高い位置、つま
り、開口絞りに近い位置に回折面を配置することで、軸
上色収差を良好に補正している。したがって、後群の全
長を短くすることができ、その結果撮影レンズの全長も
短くすることが可能となる。また、回折面の異常分散性
という特徴から、軸外光束の低い位置に配しても倍率色
収差を良好に補正できる。さらに、回折面は非球面効果
を有しているため、高次の倍率色収差も完全に除去して
いて、画角周辺部まで良好な結像性能が得られている。

【００６６】実施例４は、前群は物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズ１枚からなり、後群は、両凸レンズ
と平行平面板の物体側の面に回折面を設けた回折光学素
子からなり、後記する数値データに示すように、負メニ
スカスレンズ物体側の面、両凸レンズの像側の面、回折
面の３面に非球面を用いている。また、前群の負レンズ
に高分散の光学ガラスを、後群の正レンズに低分散の光
学ガラスを使用している。この場合、屈折レンズ系で極
力軸上色収差を抑えることができるが、負の倍率色収差
が大きく発生している。そのため、実施例１同様に、軸
外主光線の光線高が極力高い位置、つまり、開口絞りか
ら像側に離れた位置に回折面を配置することで、倍率色
収差を良好に補正することができる。したがって、この
実施例も他の実施例同様、画角周辺部まで良好に収差が
補正されている。

【００６７】実施例５は、図３に示すように、前群は物
体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなり、
後群は、両凸レンズと凸平レンズの像側の面に回折面を
設けた回折光学素子からなり、後記する数値データに示
すように、負メニスカスレンズ物体側の面、両凸レンズ
の像側の面、回折面の３面に非球面を用いている。この
実施例は、回折光学素子の回折面が付いていない面に曲
率を付けた例で、後群の屈折レンズの個々の面のパワー
を弱くすることができ、個々の面から発生する軸外収差
を小さく抑えることができ、良好に各収差を補正でき、
より好ましい。

【００６８】実施例６は、図４に示すように、前群は物
体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなり、
後群は、両凸レンズと像側に凸面を向けた正メニスカス
レンズと平行平面板の物体側の面に回折面を設けた回折
光学素子からなり、後記する数値データに示すように、
負メニスカスレンズ物体側の面、両凸レンズの像側の
面、正メニスカスレンズの像側の面、回折面の４面に非
球面を用いている。この実施例は、後群の屈折レンズを
２枚構成にすることにより軸外収差がより良好に補正さ
れ、またレンズ全長も短くすることが可能となる好まし
い実施例である。

【００６９】実施例７、８は、前群が１つの正のパワー
の屈折レンズと１つの負のパワーの屈折レンズの合計２
枚で構成され、開口絞りを挟んで、後群に屈折レンズを
１枚、回折光学素子を１枚の全系で４枚構成となってい
る。これらの実施例においても、非常に少ないレンズ構
成で軸外収差が良好に補正されており、さらに軸上色収
差及び倍率色収差が十分に補正されている。

【００７０】実施例７は、図５に示すように、前群は、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズの２枚からなり、後群
は、平行平面板の像側の面に回折面を設けた回折光学素
子と両凸レンズからなり、後記する数値データに示すよ
うに、回折面、両凸レンズの像側の面の２面に非球面を
用いている。この実施例は、前群が高分散の正レンズと
低分散の負レンズで構成されているため、前群で極力倍
率色収差を抑えて、回折面は開口絞りの近い位置に配置
し、軸上色収差を良好に補正した実施例である。これ
は、実施例３同様に、撮影レンズ系のコンパクト化が可
能であり、画角周辺部まで良好な結像性能が得られる。
また、回折光学素子の回折面が付いていない側に曲率を
付ければ、より収差が良好に補正されるため、好まし
い。

【００７１】実施例８は、図６に示すように、前群は、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズの２枚からなり、後群
は、両凸レンズと平行平面板の物体側の面に回折面を設
けた回折光学素子とからなり、後記する数値データに示
すように、正メニスカスレンズの物体側の面、両凸レン
ズの像側の面、回折面の３面に非球面を用いている。こ
の実施例は、前群及び回折光学素子を同一プラスチック
で構成している。この実施例も、他の実施例同様、画角
周辺部まで良好に収差が補正され、低コスト化も図られ
ている。

【００７２】実施例９〜１６は、前群は１つの負のパワ
ーのレンズで構成され、開口絞りを挟んで、後群は１つ
の曲率のある面に正のパワーの回折面を有する回折光学
素子を含むレンズ構成となっている。これらの実施例
は、曲率の持った面に回折面を有しているため、軸外光
束や軸上マージナル光線が回折面に対して垂直入射に近
い入射角度となっており、回折効率の低下を極力防ぎ、
さらにレンズ構成枚数を少なくすることを目的とした実
施例である。

【００７３】実施例９は、前群は物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズ１枚からなり、後群は、両凸レンズ
と両凸レンズの像側の面に回折面を設けた回折光学素子
からなり、後記する数値データに示すように、負メニス
カスレンズの物体側の面、物体側の両凸レンズの像側の
面、回折面の３面に非球面を用いている。この実施例
は、撮影レンズ全系が３枚構成となっており、この極め
て少ないレンズ構成で軸外収差及び色収差が良好に補正
されている。また、全長も短く、極めて低コストに製作
することができる。

【００７４】実施例１０は、図７に示すように、前群は
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からな
り、後群は、両凸レンズと両凸レンズの像側の面に回折
面を設けた回折光学素子からなり、後記する数値データ
に示すように、負メニスカスレンズの物体側の面、物体
側の両凸レンズの像側の面、回折面の３面に非球面を用
いている。この実施例は、撮影レンズ全系が３枚構成と
なっており、この極めて少ないレンズ構成で軸外収差及
び色収差が良好に補正されている。また、全長も短く、
極めて低コストに製作することができる。

【００７５】実施例１１は、前群は物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズ１枚からなり、後群は、両凸レン
ズと両凸レンズの像側の面に回折面を設けた回折光学素
子からなり、後記する数値データに示すように、負メニ
スカスレンズの物体側の面、回折面の２面に非球面を用
いている。この実施例は、撮影レンズ全系が３枚構成と
なっており、この極めて少ないレンズ構成で軸外収差及
び色収差が良好に補正されている。また、全長も短く、
極めて低コストに製作することができる。

【００７６】実施例１２は、図８に示すように、前群は
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からな
り、後群は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
両凸レンズの像側の面に回折面を設けた回折光学素子か
らなり、後記する数値データに示すように、負メニスカ
スレンズの物体側の面、回折面の２面に非球面を用いて
いる。この実施例は、撮影レンズ全系が３枚構成となっ
ており、この極めて少ないレンズ構成で軸外収差及び色
収差が良好に補正されている。また、全長も短く、極め
て低コストに製作することができる。

【００７７】実施例１３は、前群は物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズ１枚からなり、後群は、像側に凸
面を向けた正メニスカスレンズと両凸レンズの像側の面
に回折面を設けた回折光学素子からなり、後記する数値
データに示すように、負メニスカスレンズの物体側の
面、回折面の２面に非球面を用いている。この実施例
は、撮影レンズ全系が３枚構成となっており、この極め
て少ないレンズ構成で軸外収差及び色収差が良好に補正
されている。また、全長も短く、極めて低コストに製作
することができる。

【００７８】実施例１４は、図９に示すように、前群は
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からな
り、後群は両凸レンズの像側の面に回折面を設けた回折
光学素子１枚からなり、後記する数値データに示すよう
に、負メニスカスレンズの両面、両凸レンズ（回折光学
素子）の物体側の面、回折面の４面に非球面を用いてい
る。この実施例は、撮影レンズ全系が２枚構成となって
おり、この極めて少ないレンズ構成で軸外収差及び色収
差が良好に補正されている。また、全長も短く、極めて
低コストに製作することができる。

【００７９】実施例１５は、図１０に示すように、前群
は物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からな
り、後群は両凸レンズの像側の面に回折面を設けた回折
光学素子１枚からなり、後記する数値データに示すよう
に、負メニスカスレンズの物体側の面、両凸レンズ（回
折光学素子）の物体側の面、回折面の３面に非球面を用
いている。この実施例は、撮影レンズ全系が２枚構成と
なっており、この極めて少ないレンズ構成で軸外収差及
び色収差が良好に補正されている。また、全長も短く、
極めて低コストに製作することができる。

【００８０】実施例１６は、前群は物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズ１枚からなり、後群は両凸レンズ
の像側の面に回折面を設けた回折光学素子１枚からな
り、後記する数値データに示すように、負メニスカスレ
ンズの物体側の面、両凸レンズ（回折光学素子）の物体
側の面、回折面の３面に非球面を用いている。この実施
例は、撮影レンズ全系が２枚構成となっており、この極
めて少ないレンズ構成で軸外収差及び色収差が良好に補
正されている。また、全長も短く、極めて低コストに製
作することができる。

【００８１】以下に、上記実施例１〜１６の数値データ
を示す。各データ中、記号は上記の他、Ｆ_NOはＦナンバ
ー、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂
…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ
−ｌｉｎｅの屈折率、ν_d1、ν_d2…はｄ−ｌｉｎｅのア
ッベ数であり、また、非球面形状は前記（ａ）式にて表
される。

【００８２】実施例１ ｒ₁ = 7.7397（非球面） ｄ₁ = 1.0961 ｎ_d1 =1.53996 ν_d1 =59.45 ｒ₂ = 2.6947 ｄ₂ = 4.4445 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 2.8391 ｒ₄ = 11.1510 ｄ₄ = 4.0008 ｎ_d2 =1.53996 ν_d2 =59.45 ｒ₅ = -4.9152（非球面） ｄ₅ = 1.4514 ｒ₆ = ∞ ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.45851 ν_d3 =66.75 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = -7.780 ×10⁴ ｄ₈ = 1.4877 （非球面） ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.2098 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 1.1852 ×10^-3 A₆ =-2.0846 ×10^-5 A₈ = 4.6474 ×10^-6 A₁₀=-9.2890 ×10^-8 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 1.9697 ×10^-3 A₆ = 1.4761 ×10^-6 A₈ = 3.3153 ×10^-7 A₁₀= 6.0026 ×10^-8 第８面 Ｋ =-1.0000 A₄ =-3.2821 ×10^-7 A₆ = 2.8060 ×10^-8 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.0984 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.06553 Ｄ_DOE ／ｆ＝2.01854 φ_REF ／φ＝0.73650 ＥＸＰ_DOE ／ｆ＝5.038 ｆ／ｆ_F ＝-0.61517 Ｄ_FS／ｆ＝1.08673 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.60631 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.38813 Ｄ_SL／ｆ＝2.01854 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.06829 。

【００８３】実施例２ ｒ₁ = 6.1271 ｄ₁ = 0.8000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 2.1845（非球面） ｄ₂ = 3.6480 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 2.4758 ｒ₄ = 10.7443 ｄ₄ = 3.5202 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₅ = -4.0459（非球面） ｄ₅ = 2.1375 ｒ₆ = 7.959 ×10⁴ ｄ₆ = 0 ｎ_d3 =1000 ν_d3 =-3.45 （非球面） ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 1.5000 ｎ_d4 =1.49241 ν_d4 =57.66 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 1.0000 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 r₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.2095 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-1.4442 ×10^-3 A₆ =-2.6631 ×10^-3 A₈ = 8.8923 ×10^-4 A₁₀=-2.0382 ×10^-4 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 2.7192 ×10^-3 A₆ = 9.7868 ×10^-5 A₈ =-6.2799 ×10^-6 A₁₀= 6.2732 ×10^-7 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 3.9604 ×10^-7 A₆ =-2.7532 ×10^-8 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.0404 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.06333 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.18958 φ_REF ／φ＝0.77813 ＥＸＰ_DOE ／ｆ＝5.959 ｆ／ｆ_F ＝-0.68215 Ｄ_FS／ｆ＝0.88246 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.59882 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.45289 Ｄ_SL／ｆ＝1.91125 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.10814 。

【００８４】実施例３ ｒ₁ = 6.6382（非球面） ｄ₁ = 0.8404 ｎ_d1 =1.51633 ν_d1 =64.15 ｒ₂ = 3.3423 ｄ₂ = 8.4844 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 1.3659 ｒ₄ = 17.8782 ｄ₄ = 4.0742 ｎ_d2 =1.76182 ν_d2 =26.52 ｒ₅ = -7.8959（非球面） ｄ₅ = 1.0026 ｒ₆ = 4.068 ×10⁴ ｄ₆ = 0 ｎ_d3 =1000 ν_d3 =-3.45 （非球面） ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 2.0000 ｎ_d4 =1.52542 ν_d4 =55.78 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 1.0800 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.7220 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 5.1003 ×10^-4 A₆ = 2.0208 ×10^-5 A₈ =-4.4085 ×10^-7 A₁₀= 8.0261 ×10^-8 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 5.9674 ×10^-4 A₆ =-2.4189 ×10^-5 A₈ =-3.0128 ×10^-6 A₁₀= 1.6469 ×10^-7 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 8.0194 ×10^-8 A₆ =-3.6732 ×10^-8 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.11384 Ｆ_NO＝2.84 φ_DOE ／φ＝0.12583 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.25986 φ_REF ／φ＝0.66292 ＥＸＰ_DOE ／ｆ＝2.594 ｆ／ｆ_F ＝-0.35817 Ｄ_FS／ｆ＝1.82346 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.39394 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.38730 Ｄ_SL／ｆ＝1.65095 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝3.02820 。

【００８５】実施例４ ｒ₁ = 8.1510（非球面） ｄ₁ = 1.4179 ｎ_d1 =1.55690 ν_d1 =48.55 ｒ₂ = 2.9678 ｄ₂ = 6.5062 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 3.2618 ｒ₄ = 9.8660 ｄ₄ = 4.0828 ｎ_d2 =1.51633 ν_d2 =64.15 ｒ₅ = -5.5846（非球面） ｄ₅ = 2.2915 ｒ₆ = 9.121 ×10⁴ ｄ₆ = 0 ｎ_d3 =1000 ν_d3 =-3.45 （非球面） ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 2.0000 ｎ_d4 =1.52542 ν_d4 =55.78 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 1.0000 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.1694 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 7.7876 ×10^-4 A₆ = 2.4553 ×10^-5 A₈ =-9.2259 ×10^-7 A₁₀= 7.2604 ×10^-8 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 1.8902 ×10^-3 A₆ =-4.3467 ×10^-6 A₈ =-1.4919 ×10^-6 A₁₀= 8.8576 ×10^-8 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 4.2564 ×10^-7 A₆ =-3.1464 ×10^-8 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.0346 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.05520 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.91400 φ_REF ／φ＝0.66337 ＥＸＰ_DOE ／ｆ＝7.712 ｆ／ｆ_F ＝-0.54197 Ｄ_FS／ｆ＝1.57393 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.45615 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.27710 Ｄ_SL／ｆ＝2.31125 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.14516 。

【００８６】実施例５ ｒ₁ = 8.5281（非球面） ｄ₁ = 1.4618 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 3.1543 ｄ₂ = 7.0181 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 1.2414 ｒ₄ = 22.9365 ｄ₄ = 3.4949 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₅ = -5.8210（非球面） ｄ₅ = 1.3572 ｒ₆ = 10.4847 ｄ₆ = 3.3788 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = -6.559 ×10⁴ ｄ₈ = 1.1393 （非球面） ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.7991 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 4.2526 ×10^-4 A₆ = 1.6151 ×10^-5 A₈ =-5.0518 ×10^-7 A₁₀= 2.5832 ×10^-8 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 7.7318 ×10^-4 A₆ =-7.6264 ×10^-7 A₈ =-4.8296 ×10^-6 A₁₀= 4.8540 ×10^-7 第８面 Ｋ = 0 A₄ =-4.8301 ×10^-8 A₆ = 9.6326 ×10^-9 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.0641 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.07721 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.87050 φ_REF ／φ＝0.70857 ＥＸＰ_DOE ／ｆ＝3.166 ｆ／ｆ_F ＝-0.45343 Ｄ_FS／ｆ＝1.67452 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.44945 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.59517 Ｄ_SL／ｆ＝1.87050 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.17397 。

【００８７】実施例６ ｒ₁ = 6.8304（非球面） ｄ₁ = 1.4347 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 2.2988 ｄ₂ = 3.5779 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 1.4072 ｒ₄ = 35.3085 ｄ₄ = 3.8067 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₅ = -6.8005（非球面） ｄ₅ = 0.5419 ｒ₆ = -21.1276 ｄ₆ = 2.0264 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₇ = -4.5055（非球面） ｄ₇ = 1.4642 ｒ₈ = 9.054 ×10⁴ ｄ₈ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 （非球面） ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.5000 ｎ_d5 =1.49241 ν_d5 =57.66 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.0000 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 2.0200 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.15 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.6000 ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.7500 ｎ_d =1.48749 ν_d =70.21 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.2114 ｒ₁₆= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 1.5537 ×10^-3 A₆ = 6.8786 ×10^-5 A₈ =-6.9016 ×10^-6 A₁₀= 5.9371 ×10^-7 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 1.0503 ×10^-3 A₆ =-4.5383 ×10^-5 A₈ = 5.5161 ×10^-6 A₁₀=-1.7449 ×10^-7 第７面 Ｋ = 0 A₄ = 1.5267 ×10^-3 A₆ = 3.8840 ×10^-5 A₈ =-2.6791 ×10^-6 A₁₀= 1.9990 ×10^-7 第８面 Ｋ = 0 A₄ = 3.0739 ×10^-7 A₆ =-1.7796 ×10^-8 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝4.9181 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.05432 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.88009 φ_REF ／φ＝0.75516 ＥＸＰ_DOE ／ｆ＝9.842 ｆ／ｆ_F ＝-0.62590 Ｄ_FS／ｆ＝1.01922 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.64251 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.67701 1.54211 Ｄ_ＳＬ／ｆ＝2.18509 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.01458 。

【００８８】実施例７ ｒ₁ = 15.1841 ｄ₁ = 2.6305 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78 ｒ₂ = 47.3824 ｄ₂ = 0.8494 ｒ₃ = 12.2804 ｄ₃ = 0.7131 ｎ_d2 =1.48749 ν_d2 =70.21 ｒ₄ = 2.9021 ｄ₄ = 3.4903 ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.4054 ｒ₆ = ∞ ｄ₆ = 1.5000 ｎ_d3 =1.45851 ν_d3 =66.75 ｒ₇ = 4.072 ×10⁴ ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 （非球面） ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0.9958 ｒ₉ = 16.1274 ｄ₉ = 3.0000 ｎ_d5 =1.76200 ν_d5 =40.10 ｒ₁₀= -5.4552（非球面） ｄ₁₀= 0.2500 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 2.0200 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.15 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.6000 ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.7500 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.21 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.5700 ｒ₁₆= ∞（像面） 非球面係数 第７面 Ｋ = 0 A₄ =-8.2050 ×10^-7 A₆ = 3.5990 ×10^-8 A₈ = 2.7916 ×10^-8 A₁₀=-3.5372 ×10^-9 第１０面 Ｋ = 0 A₄ = 1.0962 ×10^-3 A₆ = 2.1851 ×10^-5 A₈ = 1.7086 ×10^-6 A₁₀=-4.4857 ×10^-8 ｆ＝5.0304 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.12347 Ｄ_DOE ／ｆ＝0.57756 φ_REF ／φ＝0 ＥＸＰ_DOE ／ｆ＝0.503 ｆ／ｆ_F ＝-0.34458 Ｄ_FS／ｆ＝1.52739 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.83145 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.49448 Ｄ_SL／ｆ＝1.37189 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝1.61888 。

【００８９】実施例８ ｒ₁ = 12.6201（非球面） ｄ₁ = 2.2412 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 261.4476 ｄ₂ = 0.1500 ｒ₃ = 19.0590 ｄ₃ = 0.7000 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₄ = 2.6155 ｄ₄ = 3.7498 ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 2.9187 ｒ₆ = 18.9140 ｄ₆ = 3.3951 ｎ_d3 =1.67790 ν_d3 =55.33 ｒ₇ = -5.2254（非球面） ｄ₇ = 1.4776 ｒ₈ = 7.800 ×10⁴ ｄ₈ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 （非球面） ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.5000 ｎ_d5 =1.49241 ν_d5 =57.66 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.1500 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 2.0200 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.15 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.6000 ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.7500 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.21 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.9899 ｒ₁₆= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 3.5131 ×10^-4 A₆ =-7.5155 ×10^-6 A₈ = 5.3923 ×10^-7 A₁₀=-1.7821 ×10^-8 第７面 Ｋ = 0 A₄ = 1.5188 ×10^-3 A₆ =-4.5506 ×10^-6 A₈ = 3.7380 ×10^-7 A₁₀= 2.0762 ×10^-9 第８面 Ｋ = 0 A₄ = 3.2781 ×10^-7 A₆ =-2.6210 ×10^-8 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.1587 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.06614 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.51034 φ_REF ／φ＝0.80561 ＥＸＰ_DOE ／ｆ＝7.183 ｆ／ｆ_F ＝-0.56404 Ｄ_FS／ｆ＝1.32610 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.69750 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.5670 Ｄ_SL／ｆ＝1.80110 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝1.31812 。

【００９０】実施例９ ｒ₁ = 8.4983（非球面） ｄ₁ = 1.6512 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 2.8359 ｄ₂ = 7.0039 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 1.0384 ｒ₄ = 21.9781 ｄ₄ = 2.9285 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₅ = -5.3400（非球面） ｄ₅ = 2.8248 ｒ₆ = 11.6428 ｄ₆ = 3.0503 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₇ = -1021.0511 ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = -1004.8016（非球面） ｄ₈ = 0.6763 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.0248 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 4.7735 ×10^-4 A₆ = 4.1743 ×10^-5 A₈ =-1.5939 ×10^-6 A₁₀= 7.1802 ×10^-8 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 1.0079 ×10^-3 A₆ = 1.8064 ×10^-5 A₈ =-1.8681 ×10^-5 A₁₀= 2.1173 ×10^-6 第８面 Ｋ = 0 A₄ =-9.9672 ×10^-8 A₆ = 1.7085 ×10^-8 Ａ_８ ＝ ０ A₁₀= 0 ｆ＝5.0476 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.07995 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.94983 Ｃ_DOE ・ｆ＝-0.00494 φ_REF ／φ＝0.69638 ｆ／ｆ_F ＝-0.52778 Ｄ_FS／ｆ＝1.71468 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.40491 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.60905 （Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＝-0.97745 Ｄ_SL／ｆ＝1.94983 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.00167 。

【００９１】実施例１０ ｒ₁ = 12.0309（非球面） ｄ₁ = 1.8462 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 2.7023 ｄ₂ = 5.2608 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 1.0005 ｒ₄ = 18.6613 ｄ₄ = 3.1381 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₅ = -5.1819（非球面） ｄ₅ = 2.3912 ｒ₆ = 19.9615 ｄ₆ = 3.0885 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₇ = -19.1145 ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = -19.1084（非球面） ｄ₈ = 1.5465 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.9392 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 4.3275 ×10^-4 A₆ = 5.6071 ×10^-5 A₈ =-4.7597 ×10^-6 A₁₀= 1.7171 ×10^-7 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 9.6000 ×10^-4 A₆ = 1.9302 ×10^-5 A₈ =-1.6553 ×10^-5 A₁₀= 1.9197 ×10^-6 第８面 Ｋ = 0 A₄ = 8.8415 ×10^-8 A₆ = 9.8677 ×10^-9 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝4.9168 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.08284 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.95619 Ｃ_DOE ・ｆ＝-0.25723 φ_REF ／φ＝0.70161 ｆ／ｆ_F ＝-0.64934 Ｄ_FS／ｆ＝1.44545 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.51366 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.56533 （Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＝0.02168 Ｄ_SL／ｆ＝1.65619 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝1.57936 。

【００９２】実施例１１ ｒ₁ = 7.8340（非球面） ｄ₁ = 1.1851 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 2.9684 ｄ₂ = 6.0610 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 0.3533 ｒ₄ = 62.2194 ｄ₄ = 2.9938 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₅ = -10.4653 ｄ₅ = 1.1158 ｒ₆ = 51.3378 ｄ₆ = 3.0840 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₇ = -8.2970 ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = -8.2954（非球面） ｄ₈ = 2.067 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.8322 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 3.1183 ×10^-4 A₆ = 7.6221 ×10^-5 A₈ =-6.4538 ×10^-6 A₁₀= 2.5395 ×10^-7 第８面 Ｋ = 0 A₄ = 4.7654 ×10^-7 A₆ = 6.4658 ×10^-9 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.1059 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.11428 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.47808 Ｃ_DOE ・ｆ＝-0.61539 φ_REF ／φ＝0.71794 ｆ／ｆ_F ＝-0.48378 Ｄ_FS／ｆ＝1.41915 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.48976 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝0.71204 （Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＝0.72174 Ｄ_SL／ｆ＝1.47808 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.22015 。

【００９３】実施例１２ ｒ₁ = 5.6204（非球面） ｄ₁ = 1.7029 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 2.5562 ｄ₂ = 5.3358 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 1.2757 ｒ₄ = -13.1472 ｄ₄ = 1.8755 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₅ = -6.5113 ｄ₅ = 0.3000 ｒ₆ = 10.9908 ｄ₆ = 4.0411 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₇ = -12.0290 ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = -12.0257（非球面） ｄ₈ = 1.5000 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.9505 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 4.0173 ×10^-4 A₆ = 9.5387 ×10^-5 A₈ =-8.0095 ×10^-6 A₁₀= 4.3187 ×10^-7 第８面 Ｋ = 0 A₄ = 3.6488 ×10^-7 A₆ = 3.2784 ×10^-9 A₈ = 0 A₁₀= 0 f=5.1500 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.11922 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.45482 Ｃ_DOE ・ｆ＝-0.42813 φ_REF ／φ＝0.77341 ｆ／ｆ_F ＝-0.4417 Ｄ_FS／ｆ＝1.36674 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.47906 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝2.96241 （Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＝-0.0451 Ｄ_SL／ｆ＝1.45482 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.66839 。

【００９４】実施例１３ ｒ₁ = 4.4818（非球面） ｄ₁ = 1.4811 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 2.1244 ｄ₂ = 3.4094 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 0.9686 ｒ₄ = -13.4317 ｄ₄ = 1.8080 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₅ = -5.5042 ｄ₅ = 1.0360 ｒ₆ = 61.4615 ｄ₆ = 3.7542 ｎ_d3 =1.58423 ν_d3 =30.49 ｒ₇ = -7.8046 ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1000 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = -7.8027（非球面） ｄ₈ = 1.0000 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 2.0200 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.15 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.6000 ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.7500 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.21 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.9500 ｒ₁₄= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 7.7177 ×10^-4 A₆ = 1.0372 ×10^-4 A₈ =-8.1160 ×10^-6 A₁₀= 1.1585 ×10^-6 第８面 Ｋ = 0 A₄ = 4.7317 ×10^-7 A₆ = 9.2576 ×10^-9 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.0001 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.156 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.51315 Ｃ_DOE ・ｆ＝-0.64073 φ_REF ／φ＝0.80841 ｆ／ｆ_F ＝-0.48327 Ｄ_FS／ｆ＝0.97798 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.62311 （Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＝2.38864 （Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＝0.77465 Ｄ_SL／ｆ＝1.51315 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.80241 。

【００９５】実施例１４ ｒ₁ = 10.0529（非球面） ｄ₁ = 0.8177 ｎ_d1 =1.52542 ν_d1 =55.78 ｒ₂ = 4.1302（非球面） ｄ₂ = 7.7846 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 2.1456 ｒ₄ = 11.5464（非球面） ｄ₄ = 2.0451 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78 ｒ₅ = -5.2476 ｄ₅ = 0 ｎ_d3 =1000 ν_d3 =-3.45 ｒ₆ = -5.2473（非球面） ｄ₆ = 3.0000 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 1.6000 ｎ_d4 =1.51633 ν_d4 =64.15 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 2.0200 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.7500 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.21 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.2128 ｒ₁₂= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 6.2286 ×10^-3 A₆ =-3.3614 ×10^-4 A₈ = 2.2964 ×10^-5 A₁₀=-5.8357 ×10^-7 第２面 Ｋ = 0 A₄ = 8.3847 ×10^-3 A₆ =-5.9485 ×10^-5 A₈ = 8.4662 ×10^-6 A₁₀= 4.3637 ×10^-6 第４面 Ｋ = 0 A₄ =-1.4591 ×10^-3 A₆ = 6.0927 ×10^-5 A₈ =-6.4239 ×10^-5 A₁₀= 8.9952 ×10^-6 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 4.3366 ×10^-7 A₆ =-4.5855 ×10^-8 A₈ = 1.9687 ×10^-9 A₁₀= 0 ｆ＝5.1998 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.0609 Ｄ_DOE ／ｆ＝0.80592 Ｃ_DOE ・ｆ＝-0.99088 φ_REF ／φ＝0.72549 ｆ／ｆ_F ＝-0.37118 Ｄ_FS／ｆ＝1.65435 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.53057 （Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＝0.37506 D_SL／ｆ＝0.80592 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.39471 。

【００９６】実施例１５ ｒ₁ = 12.1305（非球面） ｄ₁ = 0.8000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 3.1060 ｄ₂ = 6.5548 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 2.7536 ｒ₄ = 19.8757（非球面） ｄ₄ = 3.0691 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₅ = -4.5079 ｄ₅ = 0 ｎ_d3 =1000 ν_d3 =-3.45 ｒ₆ = -4.5078（非球面） ｄ₆ = 5.0000 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 1.6000 ｎ_d4 =1.51633 ν_d4 =64.15 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 2.0200 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.7500 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.21 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.7126 ｒ₁₂= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 1.2001 ×10^-3 A₆ =-1.8605 ×10^-5 A₈ =-2.0195 ×10^-6 A₁₀= 2.1873 ×10^-7 第４面 Ｋ = 0 A₄ =-2.1550 ×10^-3 A₆ =-1.8918 ×10^-4 A₈ = 8.5214 ×10^-6 A₁₀= 2.5258 ×10^-8 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 3.4561 ×10^-7 A₆ =-2.4669 ×10^-8 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.1506 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.04829 Ｄ_DOE ／ｆ＝1.13052 Ｃ_DOE ・ｆ＝-1.14255 φ_REF ／φ＝0.66155 ｆ／ｆ_F ＝-0.58971 Ｄ_FS／ｆ＝1.42796 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.47384 （Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＝0.63025 Ｄ_SL／ｆ＝1.13052 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝1.68834 。

【００９７】実施例１６ ｒ₁ = 5.2075（非球面） ｄ₁ = 1.0142 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 2.4698 ｄ₂ = 3.5541 ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 1.9017 ｒ₄ = 95.5457（非球面） ｄ₄ = 3.1192 ｎ_d2 =1.58423 ν_d2 =30.49 ｒ₅ = -3.8364 ｄ₅ = 0 ｎ_d3 =1000 ν_d3 =-3.45 ｒ₆ = -3.8361（非球面） ｄ₆ = 3.0160 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 1.6000 ｎ_d4 =1.51633 ν_d4 =64.15 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 2.0200 ｎ_d5 =1.51633 ν_d5 =64.15 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.6000 ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.7500 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.21 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.5838 ｒ₁₂= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 8.1523 ×10^-4 A₆ =-1.3352 ×10^-5 A₈ = 5.0095 ×10^-6 A₁₀= 5.6386 ×10^-12 第４面 Ｋ = 0 A₄ =-4.8364 ×10^-3 A₆ =-2.1115 ×10^-4 A₈ =-4.6375 ×10^-5 A₁₀= 6.8037 ×10^-6 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 3.7138 ×10^-7 A₆ =-4.4845 ×10^-9 A₈ = 0 A₁₀= 0 ｆ＝5.0523 Ｆ_NO＝2.8 φ_DOE ／φ＝0.11752 Ｄ_DOE ／ｆ＝0.9938 Ｃ_DOE ・ｆ＝-1.31693 φ_REF ／φ＝0.79102 ｆ／ｆ_F ＝-0.46482 Ｄ_FS／ｆ＝0.90422 Ｒ₁₂／Ｄ_2S＝0.69491 （Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＝0.92279 Ｄ_SL／ｆ＝0.99379 （Ｒ_a ＋Ｒ_b ）／（Ｒ_a −Ｒ_b ）＝2.80432 。

【００９８】上記実施例１〜１６の収差図をそれぞれ図
１１〜図２６に示す。各収差図中、球面収差を図（ａ）
に、非点収差を図（ｂ）に、歪曲収差を図（ｃ）に、倍
率色収差を図（ｄ）に、コマ収差を図（ｅ）に示す。図
中、ＦＩＹは像高を示す。

【００９９】以上の本発明の撮影レンズは、例えば次の
ように構成することができる。 〔１〕 物体側から順に、負のパワーの前群と、開口絞
りと、正のパワーの後群とで構成され、前記前群の最も
物体側のレンズが物体側に凸面を向けたレンズからな
り、前記後群は、少なくとも１つの正レンズと正のパワ
ーの回折面を有する回折光学素子とを有し、以下の条件
を満足することを特徴とする撮影レンズ。 ０．０２＜φ_DOE ／φ＜０．２０ ・・・（１） ０．２＜Ｄ_DOE ／ｆ＜３．０ ・・・（２） ただし、φ，ｆはそれぞれ全系のパワーと焦点距離、φ
_DOE は前記回折面のパワーであり、基板のパワーは含ま
ず、また、Ｄ_DOE は前記開口絞りの位置から前記回折面
までの距離である。

【０１００】〔２〕 上記〔１〕において、前記開口絞
りから前記回折面までの間に、以下の条件式（３）の範
囲内の屈折作用を持つ屈折光学素子を有し、さらに、前
記回折面よりも物体側にある光学系の射出瞳位置が以下
の条件式（４）の範囲内にあることを特徴とする撮影レ
ンズ。 ０≦φ_REF ／φ＜０．９ ・・・（３） −０．２＜ｆ／ＥＸＰ_DOE ＜０．４２ ・・・（４） ただし、φ_REF は前記屈折光学素子のパワーであり、前
記回折光学素子のパワーは含まず、また、ＥＸＰ_DOE は
前記射出瞳位置から前記回折面までの距離である。

【０１０１】〔３〕 上記〔１〕又は〔２〕において、
以下の条件を満足することを特徴とする撮影レンズ。 −０．８＜ｆ／ｆ_F ＜−０．２ ・・・（５） ０．５＜Ｄ_FS／ｆ＜２．２ ・・・（６） ただし、ｆ_F は前記前群の焦点距離、Ｄ_FSは前記前群の
物体側の面頂から前記開口絞りまでの距離である。

【０１０２】〔４〕 上記〔１〕から〔３〕の何れか１
項において、以下の条件式を満足することを特徴とする
撮影レンズ。 ０．２＜Ｒ₁₂／Ｄ_2S＜１．２ ・・・（７） −１．０＜（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／（Ｒ₁ −Ｒ₂ ）＜５．０ ・・・（８） ただし、Ｒ₁₂は前記前群の最も像側の面の曲率半径、Ｄ
_2Sは前記前群の最も像側の面から前記開口絞りまでの距
離、Ｒ₁ ，Ｒ₂ はそれぞれ前記後群の屈折レンズ成分の
物体側、像側の近軸曲率半径である。

【０１０３】〔５〕 上記〔１〕から〔４〕の何れか１
項において、前記前群は物体側に凸面を向けた負のパワ
ーのメニスカスレンズのみで構成され、前記後群の少な
くとも１つの正レンズが両凸レンズであることを特徴と
する撮影レンズ。

【０１０４】〔６〕 上記〔１〕から〔４〕の何れか１
項において、前記前群は、物体側に凸面を向けた正レン
ズと負のパワーのレンズとで構成され、前記後群の少な
くとも１つの正レンズが両凸レンズであることを特徴と
する撮影レンズ。

【０１０５】〔７〕 物体側から順に、負のパワーの前
群と、開口絞りと、正のパワーの後群とで構成され、前
記前群の最も物体側のレンズが物体側に凸面を向けたレ
ンズからなり、前記後群は、少なくとも１つの曲率のあ
る面が正のパワーの回折面を有する回折光学素子からな
り、以下の条件を満足することを特徴とする撮影レン
ズ。 ０．０２＜φ_DOE ／φ＜０．２０ ・・・（１） ０．２＜Ｄ_DOE ／ｆ＜３．０ ・・・（２） ただし、φ，ｆはそれぞれ全系のパワーと焦点距離、φ
_DOE は前記回折面のパワーであり、基板のパワーは含ま
ず、また、Ｄ_DOE は前記開口絞りの位置から前記回折面
までの距離である。

【０１０６】〔８〕 上記〔７〕において、前記回折面
を有する回折光学素子の基板の曲率が以下の条件を満足
することを特徴とする撮影レンズ。 −８．０＜Ｃ_DOE ・ｆ＜１．０ ・・・（９） ただし、Ｃ_DOE は前記回折光学素子の基板の前記回折面
を設ける面の曲率である。

【０１０７】

〔９〕 上記〔７〕又は〔８〕において、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。 −０．８＜ｆ／ｆ_F ＜−０．２ ・・・（５） ０．５＜Ｄ_FS／ｆ＜２．２ ・・・（６） ただし、ｆ_F は前記前群の焦点距離、Ｄ_FSは前記前群の
物体側の面頂から前記開口絞りまでの距離である。

【０１０８】〔１０〕 上記〔７〕から

〔９〕の何れか
１項において、条件式を満足することを特徴とする撮影
レンズ。 ０．２＜Ｒ₁₂／Ｄ_2S＜１．２ ・・・（７） −１．１＜（Ｒ₃ ＋Ｒ₄ ）／（Ｒ₃ −Ｒ₄ ）＜５．０ ・・・（１０） ただし、Ｒ₁₂は前記前群の最も像側の面の曲率半径、Ｄ
_2Sは前記前群の最も像側の面から前記開口絞りまでの距
離、Ｒ₃ ，Ｒ₄ はそれぞれ前記後群の回折面を有する回
折光学素子の基板の物体側、像側の近軸曲率半径であ
る。

【０１０９】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によると、ＤＯＥを使用し、以上のような構成とするこ
とで、画角周辺部まで高い結像性能を維持したまま、一
次の軸上色収差及び倍率色収差を良好に補正し、さらに
は、広角レンズにおける高次の倍率色収差も除去した、
構成枚数の少ない安価な撮影レンズを提供することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の撮影レンズの光軸を含む断
面と光路を示す図である。

【図２】本発明の実施例２の撮影レンズの光軸を含む断
面と光路を示す図である。

【図３】本発明の実施例５の撮影レンズの光軸を含む断
面と光路を示す図である。

【図４】本発明の実施例６の撮影レンズの光軸を含む断
面と光路を示す図である。

【図５】本発明の実施例７の撮影レンズの光軸を含む断
面と光路を示す図である。

【図６】本発明の実施例８の撮影レンズの光軸を含む断
面と光路を示す図である。

【図７】本発明の実施例１０の撮影レンズの光軸を含む
断面と光路を示す図である。

【図８】本発明の実施例１２の撮影レンズの光軸を含む
断面と光路を示す図である。

【図９】本発明の実施例１４の撮影レンズの光軸を含む
断面と光路を示す図である。

【図１０】本発明の実施例１５の撮影レンズの光軸を含
む断面と光路を示す図である。

【図１１】実施例１の収差図である。

【図１２】実施例２の収差図である。

【図１３】実施例３の収差図である。

【図１４】実施例４の収差図である。

【図１５】実施例５の収差図である。

【図１６】実施例６の収差図である。

【図１７】実施例７の収差図である。

【図１８】実施例８の収差図である。

【図１９】実施例９の収差図である。

【図２０】実施例１０の収差図である。

【図２１】実施例１１の収差図である。

【図２２】実施例１２の収差図である。

【図２３】実施例１３の収差図である。

【図２４】実施例１４の収差図である。

【図２５】実施例１５の収差図である。

【図２６】実施例１６の収差図である。

【図２７】光束が回折光学素子の回折面に対して垂直入
射したときの様子を示す図である。

【図２８】光束が回折光学素子の回折面に対して斜入射
のときの様子を示す図である。

【符号の説明】

１…理想の回折角をもって回折された光線 ２…不要回折光あるいは不要反射光 １０…ＤＯＥ Ｓ…開口絞り Ｄ…回折面（ＤＯＥ） Ｉ…像面

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側から順に、負のパワーの前群と、
   開口絞りと、正のパワーの後群とで構成され、前記前群
   の最も物体側のレンズが物体側に凸面を向けたレンズか
   らなり、前記後群は、少なくとも１つの正レンズと正の
   パワーの回折面を有する回折光学素子とを有し、以下の
   条件を満足することを特徴とする撮影レンズ。 ０．０２＜φ_DOE ／φ＜０．２０ ・・・（１） ０．２＜Ｄ_DOE ／ｆ＜３．０ ・・・（２） ただし、φ，ｆはそれぞれ全系のパワーと焦点距離、φ
   _DOE は前記回折面のパワーであり、基板のパワーは含ま
   ず、また、Ｄ_DOE は前記開口絞りの位置から前記回折面
   までの距離である。
2. 【請求項２】 請求項１において、前記開口絞りから前
   記回折面までの間に、以下の条件式（３）の範囲内の屈
   折作用を持つ屈折光学素子を有し、さらに、前記回折面
   よりも物体側にある光学系の射出瞳位置が以下の条件式
   （４）の範囲内にあることを特徴とする撮影レンズ。 ０≦φ_REF ／φ＜０．９ ・・・（３） −０．２＜ｆ／ＥＸＰ_DOE ＜０．４２ ・・・（４） ただし、φ_REF は前記屈折光学素子のパワーであり、前
   記回折光学素子のパワーは含まず、また、ＥＸＰ_DOE は
   前記射出瞳位置から前記回折面までの距離である。
3. 【請求項３】 請求項１又は２において、以下の条件を
   満足することを特徴とする撮影レンズ。 −０．８＜ｆ／ｆ_F ＜−０．２ ・・・（５） ０．５＜Ｄ_FS／ｆ＜２．２ ・・・（６） ただし、ｆ_F は前記前群の焦点距離、Ｄ_FSは前記前群の
   物体側の面頂から前記開口絞りまでの距離である。