JPH10114002A - 炭素繊維強化複合材 - Google Patents
炭素繊維強化複合材Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J5/00—Manufacture of articles or shaped materials containing macromolecular substances
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-
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 振動減衰特性に優れた炭素繊維強化複合材を
提供する。 【解決手段】 引張弾性率１００〜６００ＧＰａのポリ
アクリロニトリル系炭素繊維からなるプリプレグシート
を複数枚積層してなる炭素繊維強化複合材において、該
プリプレグシートの１層以上が、その各層の１０分の１
以上２分の１以下（面積比）の部分が引張弾性率４００
〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプリ
プレグで置き換えられた置換プリプレグシートであるこ
とを特徴とする炭素繊維強化複合材。
提供する。 【解決手段】 引張弾性率１００〜６００ＧＰａのポリ
アクリロニトリル系炭素繊維からなるプリプレグシート
を複数枚積層してなる炭素繊維強化複合材において、該
プリプレグシートの１層以上が、その各層の１０分の１
以上２分の１以下（面積比）の部分が引張弾性率４００
〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプリ
プレグで置き換えられた置換プリプレグシートであるこ
とを特徴とする炭素繊維強化複合材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は炭素繊維強化複合材
に関する。特に本発明はゴルフクラブシャフトや釣り
竿、ロボットアーム等に適する、振動減衰特性に優れた
炭素繊維強化複合材に関する。
に関する。特に本発明はゴルフクラブシャフトや釣り
竿、ロボットアーム等に適する、振動減衰特性に優れた
炭素繊維強化複合材に関する。
【０００２】
【従来の技術】ゴルフシャフトや釣り竿等のスポーツ用
品分野では軽量、高強度、剛性設計の高自由度等のよう
な高性能化を目指しており、炭素繊維強化複合材料等の
繊維強化複合材料が多く使用されるようになってきてい
る。
品分野では軽量、高強度、剛性設計の高自由度等のよう
な高性能化を目指しており、炭素繊維強化複合材料等の
繊維強化複合材料が多く使用されるようになってきてい
る。
【０００３】これら高性能化の要素の一つに振動減衰特
性が高いことが挙げられ、ゴルフシャフト、釣り竿、宇
宙構造物、自動組立機部品等で高振動減衰特性が要求さ
れている。例えばゴルフシャフトでは振動減衰特性が高
いと打球時に手がしびれにくい。
性が高いことが挙げられ、ゴルフシャフト、釣り竿、宇
宙構造物、自動組立機部品等で高振動減衰特性が要求さ
れている。例えばゴルフシャフトでは振動減衰特性が高
いと打球時に手がしびれにくい。
【０００４】従来振動減衰特性を高める方法としてマト
リックス樹脂の改質やインターリーフ層の設置があった
が、耐吸湿性が低下したり、成形方法の変更を余儀なく
されたり、層間強度が低下するといった問題があった。
リックス樹脂の改質やインターリーフ層の設置があった
が、耐吸湿性が低下したり、成形方法の変更を余儀なく
されたり、層間強度が低下するといった問題があった。
【０００５】さらにポリアクリロニトリル（以下ＰＡＮ
という）系炭素繊維と振動減衰性に優れるアラミド繊維
を組み合わせる方法もあるが、耐吸湿性が要求される用
途には適さないという問題があった。
という）系炭素繊維と振動減衰性に優れるアラミド繊維
を組み合わせる方法もあるが、耐吸湿性が要求される用
途には適さないという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこれら従来の
課題を解消し、振動減衰特性に優れる炭素繊維強化複合
材を提供することを目的とする。
課題を解消し、振動減衰特性に優れる炭素繊維強化複合
材を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、引張弾性率１
００〜６００ＧＰａのポリアクリロニトリル系炭素繊維
からなるプリプレグシートを複数枚積層してなる炭素繊
維強化複合材において、該プリプレグシートの１層以上
が、その各層の１０分の１以上２分の１以下（面積比）
の部分が引張弾性率４００〜１０００ＧＰａのピッチ系
炭素繊維のみからなるプリプレグで置き換えられた置換
プリプレグシートであることを特徴とする炭素繊維強化
複合材に関する。
００〜６００ＧＰａのポリアクリロニトリル系炭素繊維
からなるプリプレグシートを複数枚積層してなる炭素繊
維強化複合材において、該プリプレグシートの１層以上
が、その各層の１０分の１以上２分の１以下（面積比）
の部分が引張弾性率４００〜１０００ＧＰａのピッチ系
炭素繊維のみからなるプリプレグで置き換えられた置換
プリプレグシートであることを特徴とする炭素繊維強化
複合材に関する。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の炭素繊維強化複合材と
は、炭素繊維強化複合材料でできた全ての成形体のこと
であり、板状等の縦長成形体および筒状成形体等のこと
をいう。
は、炭素繊維強化複合材料でできた全ての成形体のこと
であり、板状等の縦長成形体および筒状成形体等のこと
をいう。
【０００９】本発明において板状等の縦長成形体とは、
横の長さに対する縦の長さの比が通常２〜５００であ
り、平板状成形体だけでなく、表面に凹凸を有する板状
成形体や断面がＩ型、Ｔ型、Ｌ型等の成形体をも含む。
横の長さに対する縦の長さの比が通常２〜５００であ
り、平板状成形体だけでなく、表面に凹凸を有する板状
成形体や断面がＩ型、Ｔ型、Ｌ型等の成形体をも含む。
【００１０】本発明において筒状成形体とは、管状成形
体のような側壁のみからなる中空体だけでなく、本質的
に四方を閉ざされたような中空状の成形体でもよく、具
体的には円筒状成形体、中空の三角柱状成形体、中空の
六角柱状の成形体、釣竿やゴルフシャフト、ロボットア
ーム等のようなテーパを有する筒状成形体等が例示さ
れ、特にゴルフシャフト等のテーパを有するシャフトに
好ましく用いられる。
体のような側壁のみからなる中空体だけでなく、本質的
に四方を閉ざされたような中空状の成形体でもよく、具
体的には円筒状成形体、中空の三角柱状成形体、中空の
六角柱状の成形体、釣竿やゴルフシャフト、ロボットア
ーム等のようなテーパを有する筒状成形体等が例示さ
れ、特にゴルフシャフト等のテーパを有するシャフトに
好ましく用いられる。
【００１１】本発明の炭素繊維強化複合材には、引張弾
性率１００〜６００ＧＰａのポリアクリロニトリル系炭
素繊維からなるプリプレグシートの、そのシートの面積
比で１０分の１以上２分の１以下、好ましくは１０分の
２以上１０分の４以下の部分を、引張弾性率が４００〜
１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプリプ
レグで置き換えた炭素繊維プリプレグシート（置換プリ
プレグシートという）を、通常１〜２０層含ませること
ができる。
性率１００〜６００ＧＰａのポリアクリロニトリル系炭
素繊維からなるプリプレグシートの、そのシートの面積
比で１０分の１以上２分の１以下、好ましくは１０分の
２以上１０分の４以下の部分を、引張弾性率が４００〜
１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプリプ
レグで置き換えた炭素繊維プリプレグシート（置換プリ
プレグシートという）を、通常１〜２０層含ませること
ができる。
【００１２】本発明におけるピッチ系炭素繊維は、同じ
引張弾性率を有するＰＡＮ系炭素繊維よりも振動減衰特
性に優れており、このようなピッチ系炭素繊維として通
常引張弾性率が４００〜１０００ＧＰａ、好ましくは６
００〜１０００ＧＰａのものが用いられる。
引張弾性率を有するＰＡＮ系炭素繊維よりも振動減衰特
性に優れており、このようなピッチ系炭素繊維として通
常引張弾性率が４００〜１０００ＧＰａ、好ましくは６
００〜１０００ＧＰａのものが用いられる。
【００１３】前記ピッチ系炭素繊維プリプレグは、成形
体にしたときにより大きな振動減衰率を発現することが
好ましい。具体的には、該ピッチ系炭素繊維のみからな
り繊維体積含有率６０ｖｏｌ％の炭素繊維強化プラスチ
ックの一方向材片持ちばりに、１００μεの曲げ歪みを
加えたときの該片持ちばりの振動減衰率が、通常０．０
１〜０．０５、好ましくは０．０２〜０．０５という性
能を有するピッチ系炭素繊維、からなるプリプレグを使
用することが望ましい。具体的には、引張弾性率４００
〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維がこのような性能
を有する。
体にしたときにより大きな振動減衰率を発現することが
好ましい。具体的には、該ピッチ系炭素繊維のみからな
り繊維体積含有率６０ｖｏｌ％の炭素繊維強化プラスチ
ックの一方向材片持ちばりに、１００μεの曲げ歪みを
加えたときの該片持ちばりの振動減衰率が、通常０．０
１〜０．０５、好ましくは０．０２〜０．０５という性
能を有するピッチ系炭素繊維、からなるプリプレグを使
用することが望ましい。具体的には、引張弾性率４００
〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維がこのような性能
を有する。
【００１４】本発明において用いるプリプレグシートと
しては、織物プリプレグおよび一方向プリプレグを使用
することができるが、繊維の配向角を制御しやすいため
一方向プリプレグが好ましく用いられる。
しては、織物プリプレグおよび一方向プリプレグを使用
することができるが、繊維の配向角を制御しやすいため
一方向プリプレグが好ましく用いられる。
【００１５】縦長成形体を製造する場合、引張弾性率が
４００〜１０００ＧＰａ、好ましくは６００〜１０００
ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプリプレグは、
該成形体の平均厚み以下、好ましくは平均厚みの９０％
以下、より好ましくは平均厚みの８０％以下に薄くなっ
た部分の最上層および／あるいは最下層の部分、即ち縦
長成形体のより大きな歪みの発生する部分に用いること
ができる。
４００〜１０００ＧＰａ、好ましくは６００〜１０００
ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプリプレグは、
該成形体の平均厚み以下、好ましくは平均厚みの９０％
以下、より好ましくは平均厚みの８０％以下に薄くなっ
た部分の最上層および／あるいは最下層の部分、即ち縦
長成形体のより大きな歪みの発生する部分に用いること
ができる。
【００１６】筒状成形体を製造する場合、引張弾性率が
４００〜１０００ＧＰａ、好ましくは６００〜１０００
ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプリプレグは、
該成形体の平均径以下、好ましくは平均径の９０％以
下、より好ましくは平均径の８０％以下に細くなった積
層部分に、即ち筒状成形体のより大きな歪みの発生する
部分に用いることが望ましく、例えばゴルフシャフトで
はクラブヘッドの付け根部分、釣り竿では先端部分、片
持ちばりでは固定端側部分である。
４００〜１０００ＧＰａ、好ましくは６００〜１０００
ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプリプレグは、
該成形体の平均径以下、好ましくは平均径の９０％以
下、より好ましくは平均径の８０％以下に細くなった積
層部分に、即ち筒状成形体のより大きな歪みの発生する
部分に用いることが望ましく、例えばゴルフシャフトで
はクラブヘッドの付け根部分、釣り竿では先端部分、片
持ちばりでは固定端側部分である。
【００１７】また該ピッチ系炭素繊維プリプレグが、成
形体の肉薄部や細径部等前記のような特定の部分を占め
る量は、成形体の体積比で通常２０分の１〜２分の１、
好ましくは１０分の１〜１０分の４とすることができ
る。
形体の肉薄部や細径部等前記のような特定の部分を占め
る量は、成形体の体積比で通常２０分の１〜２分の１、
好ましくは１０分の１〜１０分の４とすることができ
る。
【００１８】置換プリプレグシートは、ＰＡＮ系炭素繊
維からなるプリプレグシートの特定部分を切り取り、切
り取った部分をピッチ系炭素繊維のみからなるプリプレ
グに置き換えることによって得られる。
維からなるプリプレグシートの特定部分を切り取り、切
り取った部分をピッチ系炭素繊維のみからなるプリプレ
グに置き換えることによって得られる。
【００１９】このとき、切り取られて残ったプリプレグ
を構成するＰＡＮ系炭素繊維の配向に対する置き換えた
プリプレグを構成するピッチ系炭素繊維の配向角は、好
ましくは−５〜５°以内、より好ましくは−３〜３°以
内である。
を構成するＰＡＮ系炭素繊維の配向に対する置き換えた
プリプレグを構成するピッチ系炭素繊維の配向角は、好
ましくは−５〜５°以内、より好ましくは−３〜３°以
内である。
【００２０】また、置換プリプレグシートを構成するＰ
ＡＮ系炭素繊維からなるプリプレグとピッチ系炭素繊維
のみからなるプリプレグの境界は、実質的に互いに重な
り合わせないようにしかつ、該プリプレグ同士の隙間が
開かないようにすることが好ましい。
ＡＮ系炭素繊維からなるプリプレグとピッチ系炭素繊維
のみからなるプリプレグの境界は、実質的に互いに重な
り合わせないようにしかつ、該プリプレグ同士の隙間が
開かないようにすることが好ましい。
【００２１】本発明で用いる炭素繊維プリプレグシート
において、引張弾性率が４００〜１０００ＧＰａのピッ
チ系炭素繊維のみからなるプリプレグを使用する以外の
部分には、通常主として引張弾性率１００〜６００ＧＰ
ａ、好ましくは２００〜３００ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊
維からなるプリプレグを使用する。
において、引張弾性率が４００〜１０００ＧＰａのピッ
チ系炭素繊維のみからなるプリプレグを使用する以外の
部分には、通常主として引張弾性率１００〜６００ＧＰ
ａ、好ましくは２００〜３００ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊
維からなるプリプレグを使用する。
【００２２】該ＰＡＮ系炭素繊維としては、通常圧縮強
度５００〜２５００ＭＰａ、好ましくは７００〜２５０
０ＭＰａ、より好ましくは１０００〜２５００ＭＰａの
ものを用いることができる。
度５００〜２５００ＭＰａ、好ましくは７００〜２５０
０ＭＰａ、より好ましくは１０００〜２５００ＭＰａの
ものを用いることができる。
【００２３】本発明において、引張弾性率が４００〜１
０００ＧＰａ、好ましくは６００〜１０００ＧＰａのピ
ッチ系炭素繊維のみからなるプリプレグは、成形体の実
質的な最上層、最下層、最内層あるいは最外層等の一部
に使用することができる。
０００ＧＰａ、好ましくは６００〜１０００ＧＰａのピ
ッチ系炭素繊維のみからなるプリプレグは、成形体の実
質的な最上層、最下層、最内層あるいは最外層等の一部
に使用することができる。
【００２４】筒状の成形体を製造する場合、まず引張弾
性率１００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維からなる
プリプレグシートをマンドレルの周りに通常１〜２０層
巻回した後、置換プリプレグシートを、図１（１）に示
すように成形体の一端から特定部分までに引張弾性率４
００〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維からなるプリ
プレグ（１ａ）が、残りの部分に主として引張弾性率１
００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維からなるプリプ
レグ（２ａ）が位置するように、通常１〜２０層巻回す
ることができる。
性率１００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維からなる
プリプレグシートをマンドレルの周りに通常１〜２０層
巻回した後、置換プリプレグシートを、図１（１）に示
すように成形体の一端から特定部分までに引張弾性率４
００〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維からなるプリ
プレグ（１ａ）が、残りの部分に主として引張弾性率１
００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維からなるプリプ
レグ（２ａ）が位置するように、通常１〜２０層巻回す
ることができる。
【００２５】また置換プリプレグシートを図１（１）に
示すように、筒状成形体の一端から特定部分までに前記
ピッチ系炭素繊維プリプレグ（１ａ）が、残りの部分に
主として引張弾性率１００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭
素繊維からなるプリプレグ（２ａ）が位置するようにマ
ンドレルに通常１〜２０層巻回した後、主として引張弾
性率１００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維からなる
プリプレグシートをその周りに通常１〜２０層巻回する
こともできる。
示すように、筒状成形体の一端から特定部分までに前記
ピッチ系炭素繊維プリプレグ（１ａ）が、残りの部分に
主として引張弾性率１００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭
素繊維からなるプリプレグ（２ａ）が位置するようにマ
ンドレルに通常１〜２０層巻回した後、主として引張弾
性率１００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維からなる
プリプレグシートをその周りに通常１〜２０層巻回する
こともできる。
【００２６】本発明においては、成形体を構成する強化
繊維を１あるいは２以上の異なる配向にすることができ
る。
繊維を１あるいは２以上の異なる配向にすることができ
る。
【００２７】本発明の成形体は、通常斜交層およびスト
レート層から構成することができる。例えば筒状成形体
は、強化繊維が該成形体の軸方向に対して傾斜した斜交
層と、ほぼ軸方向に配向したストレート層から構成する
ことがでる。板状等の縦長成形体は、強化繊維が該成形
体のほぼ長手方向に配向したストレート層と、長手方向
に対して角度を有して配向している斜交層から構成する
ことができる。
レート層から構成することができる。例えば筒状成形体
は、強化繊維が該成形体の軸方向に対して傾斜した斜交
層と、ほぼ軸方向に配向したストレート層から構成する
ことがでる。板状等の縦長成形体は、強化繊維が該成形
体のほぼ長手方向に配向したストレート層と、長手方向
に対して角度を有して配向している斜交層から構成する
ことができる。
【００２８】具体的には、斜交層には正と負の斜交層が
あり、正の斜交層は、その強化繊維が板状等の縦長成形
体の長手方向あるいは筒状成形体の軸方向に対して３０
°〜６０°、好ましくは３５°〜５５°、より好ましく
は４０°〜５０°に配向するように積層あるいはマンド
レルに巻回する。
あり、正の斜交層は、その強化繊維が板状等の縦長成形
体の長手方向あるいは筒状成形体の軸方向に対して３０
°〜６０°、好ましくは３５°〜５５°、より好ましく
は４０°〜５０°に配向するように積層あるいはマンド
レルに巻回する。
【００２９】負の斜交層は、その強化繊維が正の斜交層
の強化繊維と交差するように配向しており、板状等の縦
長成形体の長手方向あるいは筒状成形体の軸方向に対し
て−３０°〜−６０°、好ましくは−３５°〜−５５
°、より好ましくは−４０°〜−５０°に配向するよう
に積層あるいはマンドレルに巻回する。
の強化繊維と交差するように配向しており、板状等の縦
長成形体の長手方向あるいは筒状成形体の軸方向に対し
て−３０°〜−６０°、好ましくは−３５°〜−５５
°、より好ましくは−４０°〜−５０°に配向するよう
に積層あるいはマンドレルに巻回する。
【００３０】ストレート層は、その強化繊維が板状等の
縦長成形体の長手方向あるいは筒状成形体の軸方向に対
して−２０°〜２０°、好ましくは−１０°〜１０°に
配向するように積層あるいはマンドレルに巻回する。
縦長成形体の長手方向あるいは筒状成形体の軸方向に対
して−２０°〜２０°、好ましくは−１０°〜１０°に
配向するように積層あるいはマンドレルに巻回する。
【００３１】斜交層とストレート層のマンドレル等への
積層順序は、どちらを先に積層してもよい。
積層順序は、どちらを先に積層してもよい。
【００３２】テーパを有する筒状成形体を製造する場
合、斜交層としては、該成形体の細径端部からある程度
径が太くなるまでの部分に引張弾性率が４００〜１００
０ＧＰａのピッチ系炭素繊維からなるプリプレグが、残
りの部分に主として引張弾性率１００〜６００ＧＰａの
ＰＡＮ系炭素繊維からなるプリプレグが位置するような
置換プリプレグシートを使用することができ、ストレー
ト層としては、主として引張弾性率１００〜６００ＧＰ
ａのＰＡＮ系炭素繊維からなるプリプレグシートを使用
することができる。
合、斜交層としては、該成形体の細径端部からある程度
径が太くなるまでの部分に引張弾性率が４００〜１００
０ＧＰａのピッチ系炭素繊維からなるプリプレグが、残
りの部分に主として引張弾性率１００〜６００ＧＰａの
ＰＡＮ系炭素繊維からなるプリプレグが位置するような
置換プリプレグシートを使用することができ、ストレー
ト層としては、主として引張弾性率１００〜６００ＧＰ
ａのＰＡＮ系炭素繊維からなるプリプレグシートを使用
することができる。
【００３３】またテーパを有する筒状成形体を製造する
場合、ストレート層として、該成形体の細径端部からあ
る程度径が太くなるまでの部分に引張弾性率が４００〜
１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維からなるプリプレグ
が、残りの部分に主として引張弾性率１００〜６００Ｇ
ＰａのＰＡＮ系炭素繊維からなるプリプレグが位置する
ような置換プリプレグシートを使用し、斜交層として、
主として引張弾性率１００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭
素繊維からなるプリプレグシートを使用することもでき
る。
場合、ストレート層として、該成形体の細径端部からあ
る程度径が太くなるまでの部分に引張弾性率が４００〜
１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維からなるプリプレグ
が、残りの部分に主として引張弾性率１００〜６００Ｇ
ＰａのＰＡＮ系炭素繊維からなるプリプレグが位置する
ような置換プリプレグシートを使用し、斜交層として、
主として引張弾性率１００〜６００ＧＰａのＰＡＮ系炭
素繊維からなるプリプレグシートを使用することもでき
る。
【００３４】つまり、ゴルフシャフト等のねじり歪みが
かかり易い製品には、前者のように斜交層に置換プリプ
レグシートを使用し、釣竿やロボットアーム等の曲げ歪
みがかかり易い製品には、後者のようにストレート層に
置換プリプレグシートを使用することができる。
かかり易い製品には、前者のように斜交層に置換プリプ
レグシートを使用し、釣竿やロボットアーム等の曲げ歪
みがかかり易い製品には、後者のようにストレート層に
置換プリプレグシートを使用することができる。
【００３５】置換プリプレグシートを斜交層またはスト
レート層として筒状成形体に使用する場合、そのピッチ
系炭素繊維は、同じシート内のＰＡＮ系炭素繊維に対し
て、好ましくは−５〜５°以内、より好ましくは−２〜
２°以内、さらに好ましくは実質同じ方向に配向させ
る。
レート層として筒状成形体に使用する場合、そのピッチ
系炭素繊維は、同じシート内のＰＡＮ系炭素繊維に対し
て、好ましくは−５〜５°以内、より好ましくは−２〜
２°以内、さらに好ましくは実質同じ方向に配向させ
る。
【００３６】本発明において斜交層として用いるプリプ
レグシートとしては、織物プリプレグおよび一方向プリ
プレグを使用することができるが、繊維の配向角を制御
しやすいため一方向プリプレグが好ましく用いられる。
レグシートとしては、織物プリプレグおよび一方向プリ
プレグを使用することができるが、繊維の配向角を制御
しやすいため一方向プリプレグが好ましく用いられる。
【００３７】本発明においてストレート層として用いる
プリプレグシートとしては、繊維の配向を制御し易いた
め一方向プリプレグが好ましく用いられる。
プリプレグシートとしては、繊維の配向を制御し易いた
め一方向プリプレグが好ましく用いられる。
【００３８】斜交層およびストレート層に使用される樹
脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、フェ
ノール樹脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂、ユリ
ア樹脂、メラミン樹脂等の熱硬化性樹脂が用いられ、好
ましくはエポキシ樹脂が用いられる。
脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、フェ
ノール樹脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂、ユリ
ア樹脂、メラミン樹脂等の熱硬化性樹脂が用いられ、好
ましくはエポキシ樹脂が用いられる。
【００３９】斜交層およびストレート層の強化繊維の目
付は、通常５０〜１８０ｇ／ｍ2 、好ましくは７５〜１
５０ｇ／ｍ2 の範囲である。目付が１８０ｇ／ｍ2 より
大きいと、ストレート層の場合、成形体の裁断形状や重
量設計における自由度が制限されやすく、斜交層の場
合、成形体の重量設計における自由度が制限されるう
え、製造時におけるプリプレグシートのマンドレルへの
巻き付き性も劣る等の弊害が生じやすい。
付は、通常５０〜１８０ｇ／ｍ2 、好ましくは７５〜１
５０ｇ／ｍ2 の範囲である。目付が１８０ｇ／ｍ2 より
大きいと、ストレート層の場合、成形体の裁断形状や重
量設計における自由度が制限されやすく、斜交層の場
合、成形体の重量設計における自由度が制限されるう
え、製造時におけるプリプレグシートのマンドレルへの
巻き付き性も劣る等の弊害が生じやすい。
【００４０】斜交層については、正の斜交層と負の斜交
層を一組として重ね合わせて積層あるいはマンドレル等
に巻回することができ、また正の斜交層を積層あるいは
マンドレル等に巻回した後その上から負の斜交層を積層
あるいは巻回することもできる。
層を一組として重ね合わせて積層あるいはマンドレル等
に巻回することができ、また正の斜交層を積層あるいは
マンドレル等に巻回した後その上から負の斜交層を積層
あるいは巻回することもできる。
【００４１】斜交層の巻回数あるいは積層数は、通常１
〜１０層、好ましくは４〜８層である。テーパを有する
筒状成形体の場合、斜交層の積層厚さは太径部と細径部
で異なってもよい。
〜１０層、好ましくは４〜８層である。テーパを有する
筒状成形体の場合、斜交層の積層厚さは太径部と細径部
で異なってもよい。
【００４２】ここでいう積層数は正負の斜交層を合計し
た数である。巻回数は正負の斜交層を一つにつなげた場
合のマンドレルへの巻回数と対応しており、テーパを有
する筒状成形体で細径側と太径側で巻回数が異なるよう
にプリプレグシートをカットした場合は、シャフト軸
（軸方向）に垂直な任意の断面において該巻回数は連続
的に変化する。
た数である。巻回数は正負の斜交層を一つにつなげた場
合のマンドレルへの巻回数と対応しており、テーパを有
する筒状成形体で細径側と太径側で巻回数が異なるよう
にプリプレグシートをカットした場合は、シャフト軸
（軸方向）に垂直な任意の断面において該巻回数は連続
的に変化する。
【００４３】全てのあるいは一部の斜交層に引張弾性率
４００〜１０００ＧＰａ、好ましくは６００〜１０００
ＧＰａのピッチ系炭素繊維を使用する場合は、正負の斜
交層を、その繊維が製造される成形体の長手方向あるい
は軸方向に対して対称に配向するように一対で使用する
ことができる。
４００〜１０００ＧＰａ、好ましくは６００〜１０００
ＧＰａのピッチ系炭素繊維を使用する場合は、正負の斜
交層を、その繊維が製造される成形体の長手方向あるい
は軸方向に対して対称に配向するように一対で使用する
ことができる。
【００４４】ストレート層に使用されるＰＡＮ系炭素繊
維としては、通常圧縮強度５００〜２５００ＭＰａ、好
ましくは７００〜２５００ＭＰａ、より好ましくは１０
００〜２５００ＭＰａのものが用いられる。
維としては、通常圧縮強度５００〜２５００ＭＰａ、好
ましくは７００〜２５００ＭＰａ、より好ましくは１０
００〜２５００ＭＰａのものが用いられる。
【００４５】ストレート層は通常１〜１０層積層するよ
うに裁断することができる。
うに裁断することができる。
【００４６】本発明では、全てのあるいは一部のストレ
ート層に、引張弾性率４００〜１０００ＧＰａ、好まし
くは６００〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみか
らなるプリプレグを含んだ置換プリプレグシートを使用
することができる。
ート層に、引張弾性率４００〜１０００ＧＰａ、好まし
くは６００〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみか
らなるプリプレグを含んだ置換プリプレグシートを使用
することができる。
【００４７】なお、本発明の成形体を製造する際には、
その最外層あるいは最上層に、削りしろとして織物プリ
プレグあるいは一方向プリプレグを積層することができ
る。
その最外層あるいは最上層に、削りしろとして織物プリ
プレグあるいは一方向プリプレグを積層することができ
る。
【００４８】成形体の成形後、該削りしろは成形体のそ
の後の加工精度を上げるために通常０．０１〜１ｍｍほ
ど削り取るが、このとき削りしろの全部あるいは一部を
削ることができる。
の後の加工精度を上げるために通常０．０１〜１ｍｍほ
ど削り取るが、このとき削りしろの全部あるいは一部を
削ることができる。
【００４９】本発明の板状等の縦長成形体あるいは筒状
成形体は、通常繊維体積含有率が５０〜７０ｖｏｌ％で
ある。
成形体は、通常繊維体積含有率が５０〜７０ｖｏｌ％で
ある。
【００５０】なお、本発明の炭素繊維強化複合材のねじ
り振動の対数減衰率は、以下のように測定した。
り振動の対数減衰率は、以下のように測定した。
【００５１】即ち図２に示すように、歪みゲージ１を貼
り付けた筒状成形体（シャフト）２を細径側を下にして
おもり付き円盤３上に垂直に立て、太径側を万力４に固
定した状態で該成形体を振動させ、そのときのねじり歪
みの振動波形を測定し、これを基に対数減衰率を算出し
た。
り付けた筒状成形体（シャフト）２を細径側を下にして
おもり付き円盤３上に垂直に立て、太径側を万力４に固
定した状態で該成形体を振動させ、そのときのねじり歪
みの振動波形を測定し、これを基に対数減衰率を算出し
た。
【００５２】ねじり歪みの測定は、純粋なねじり歪みが
得られるよう２軸０／９０゜トルク用歪みゲージ２枚を
用いて４アクティブゲージ法で行った。歪みゲージは筒
状成形体の細先端から９２ｍｍと９２０ｍｍの２カ所に
貼り付けた（一つのみ図示）。
得られるよう２軸０／９０゜トルク用歪みゲージ２枚を
用いて４アクティブゲージ法で行った。歪みゲージは筒
状成形体の細先端から９２ｍｍと９２０ｍｍの２カ所に
貼り付けた（一つのみ図示）。
【００５３】歪みデータは、歪みゲージで歪みを感知
し、ブリッヂボックス、動歪み計、ＡＤコンバーターを
介してパーソナルコンピュータに取り込ませた。歪みの
データをパーソナルコンピュータに取り込む際のサンプ
リングタイムは１０-4〜１０-3秒、サンプリングポイン
ト数は１０００〜８１９２ポイントとした。
し、ブリッヂボックス、動歪み計、ＡＤコンバーターを
介してパーソナルコンピュータに取り込ませた。歪みの
データをパーソナルコンピュータに取り込む際のサンプ
リングタイムは１０-4〜１０-3秒、サンプリングポイン
ト数は１０００〜８１９２ポイントとした。
【００５４】筒状成形体２の細端部は、周方向に質量が
均等に配分されているおもり付き円盤３に、その中心と
該成形体の軸とが一致するように固定する。この円盤３
上のおもり５の大きさ、材質、使用枚数を変えること
で、シャフト軸まわりの慣性モーメントを変えることが
できる。おもり付き円盤３の直径と円周との２つの交点
に糸６を取り付け、曲げモーメントがかからないよう同
時にそれら２本の糸６を引いて成形体にねじりモーメン
トを与えた後に、そのモーメントを一気に解放し自由減
衰振動させる。ねじりの振動の測定は、力が解放された
直後から数秒間行う。
均等に配分されているおもり付き円盤３に、その中心と
該成形体の軸とが一致するように固定する。この円盤３
上のおもり５の大きさ、材質、使用枚数を変えること
で、シャフト軸まわりの慣性モーメントを変えることが
できる。おもり付き円盤３の直径と円周との２つの交点
に糸６を取り付け、曲げモーメントがかからないよう同
時にそれら２本の糸６を引いて成形体にねじりモーメン
トを与えた後に、そのモーメントを一気に解放し自由減
衰振動させる。ねじりの振動の測定は、力が解放された
直後から数秒間行う。
【００５５】本発明においては、振動波形の１周期ごと
の振幅Ａn 、Ａn+1 の比の自然対数をもって対数減衰率
とした。
の振幅Ａn 、Ａn+1 の比の自然対数をもって対数減衰率
とした。
【００５６】
【数１】 実際の計算において、近接する振幅の差が小さいときは
精度を向上させるため、間隔をあけた振幅の比から求め
た。ｎ番目の振幅をＡn 、ｍ番目の振幅をＡm( 但し、
ｎ＜ｍ）とすると、次式のようになる。
精度を向上させるため、間隔をあけた振幅の比から求め
た。ｎ番目の振幅をＡn 、ｍ番目の振幅をＡm( 但し、
ｎ＜ｍ）とすると、次式のようになる。
【００５７】
【数２】 一方、本発明の炭素繊維強化複合材の曲げ振動の対数減
衰率は、以下のように測定した。
衰率は、以下のように測定した。
【００５８】即ち、厚さ１．５ｍｍの片持ちばりを垂直
に立てて下側を固定して、はりを大気中で振動させ（加
振は電磁式トランスデューサーを使用）、はりの中央部
の水平方向の変位を非接触型のセンサーで測定した。
に立てて下側を固定して、はりを大気中で振動させ（加
振は電磁式トランスデューサーを使用）、はりの中央部
の水平方向の変位を非接触型のセンサーで測定した。
【００５９】変位信号はアンプ、ＡＤコンバーターを介
してパーソナルコンピュータに取り込ませた。データを
パーソナルコンピュータに取り込む際のサンプリングタ
イムは１０-3〜１０-2秒、サンプリングポイント数は４
０９６ポイントとした。対数減衰率の算出方法は炭素繊
維複合材料筒状成形体の場合に同じとした。
してパーソナルコンピュータに取り込ませた。データを
パーソナルコンピュータに取り込む際のサンプリングタ
イムは１０-3〜１０-2秒、サンプリングポイント数は４
０９６ポイントとした。対数減衰率の算出方法は炭素繊
維複合材料筒状成形体の場合に同じとした。
【００６０】強化繊維の引張弾性率の測定方法はＪＩＳ
Ｒ７６０１に基づいた。強化繊維の圧縮強度の測定は
ＪＩＳ Ｋ７６７０に基づき、樹脂の圧縮強度を無視し
て繊維体積含有率から換算して求めた。
Ｒ７６０１に基づいた。強化繊維の圧縮強度の測定は
ＪＩＳ Ｋ７６７０に基づき、樹脂の圧縮強度を無視し
て繊維体積含有率から換算して求めた。
【００６１】
【実施例】以下に実施例を示すが本発明はこれにより限
定されるものではないことはいうまでもない。
定されるものではないことはいうまでもない。
【００６２】実施例１ シャフト 斜交層およびストレート層から、シャフトを以下のよう
に製造した。
に製造した。
【００６３】図１（１）に、正の斜交層用の各プリプレ
グの裁断形状とそれらのはり合わせ方を模式的に表し
た。同図において、１ａはピッチ系炭素繊維（商品名：
ＸＮ−８０、引張弾性率７８５ＧＰａ）からなるプリプ
レグ（商品名：Ｅ８０２６Ｃ−１２Ｓ、日本グラファイ
トファイバー社製、繊維体積含有率６０ｖｏｌ％、目付
１２５ｇ／ｍ2)を示し、シャフトの先端部分を構成す
る。２ａはＰＡＮ系炭素繊維（商品名：ＵＭ４６、引張
弾性率４３５ＧＰａ）からなるプリプレグ（商品名：Ｑ
−Ｒ１１８、東邦レーヨン社製、繊維体積含有率６０ｖ
ｏｌ％、目付１１６ｇ／ｍ2)を示し、シャフトの中間か
ら手元部分を構成する。
グの裁断形状とそれらのはり合わせ方を模式的に表し
た。同図において、１ａはピッチ系炭素繊維（商品名：
ＸＮ−８０、引張弾性率７８５ＧＰａ）からなるプリプ
レグ（商品名：Ｅ８０２６Ｃ−１２Ｓ、日本グラファイ
トファイバー社製、繊維体積含有率６０ｖｏｌ％、目付
１２５ｇ／ｍ2)を示し、シャフトの先端部分を構成す
る。２ａはＰＡＮ系炭素繊維（商品名：ＵＭ４６、引張
弾性率４３５ＧＰａ）からなるプリプレグ（商品名：Ｑ
−Ｒ１１８、東邦レーヨン社製、繊維体積含有率６０ｖ
ｏｌ％、目付１１６ｇ／ｍ2)を示し、シャフトの中間か
ら手元部分を構成する。
【００６４】より詳しくは、斜交層としてはシャフトの
先端から平均４７４ｍｍの先端部分にＸＮ−８０プリプ
レグを用い、それ以降はＵＭ４６プリプレグを使用し、
これらの２つのプリプレグをはり合わせて一枚の正の斜
交層とした。
先端から平均４７４ｍｍの先端部分にＸＮ−８０プリプ
レグを用い、それ以降はＵＭ４６プリプレグを使用し、
これらの２つのプリプレグをはり合わせて一枚の正の斜
交層とした。
【００６５】この正の斜交層と、これと鏡像の関係にあ
る負の斜交層とをはり合わせたものを積層した。炭素繊
維の配向角度はシャフト軸方向に対して±４５゜、積層
数は８層（４層ずつ）とした。
る負の斜交層とをはり合わせたものを積層した。炭素繊
維の配向角度はシャフト軸方向に対して±４５゜、積層
数は８層（４層ずつ）とした。
【００６６】ストレート層としては、ＰＡＮ系炭素繊維
（商品名：Ｔ７００Ｓ、引張弾性率２３０ＧＰａ）から
なるプリプレグ（商品名：Ｐ３０５２Ｓ−１２、東レ社
製、繊維体積含有率６０ｖｏｌ％、目付１２５ｇ／ｍ2)
をシャフト全長にわたり使用し、積層数は４層とし前記
斜交層の上から巻回した。
（商品名：Ｔ７００Ｓ、引張弾性率２３０ＧＰａ）から
なるプリプレグ（商品名：Ｐ３０５２Ｓ−１２、東レ社
製、繊維体積含有率６０ｖｏｌ％、目付１２５ｇ／ｍ2)
をシャフト全長にわたり使用し、積層数は４層とし前記
斜交層の上から巻回した。
【００６７】上記ストレート層の上に織物（平織り）プ
リプレグを巻回し、さらにその上にシュリングテープを
巻回したものを１００〜１３０℃に加熱して硬化させ
た。その後必要に応じてシュリングテープ表面の凸凹を
研磨した。
リプレグを巻回し、さらにその上にシュリングテープを
巻回したものを１００〜１３０℃に加熱して硬化させ
た。その後必要に応じてシュリングテープ表面の凸凹を
研磨した。
【００６８】できあがったシャフトの全長は１１２０ｍ
ｍ、細径端の内径は６ｍｍ、外径は８．５ｍｍであり、
太径端の内径は１２．５ｍｍ、外径は１４ｍｍとなっ
た。
ｍ、細径端の内径は６ｍｍ、外径は８．５ｍｍであり、
太径端の内径は１２．５ｍｍ、外径は１４ｍｍとなっ
た。
【００６９】表１に示すように、実施例１のシャフトは
優れた振動減衰性を有していた。
優れた振動減衰性を有していた。
【００７０】実施例２ シャフト 図１（２）に、斜交層用の各プリプレグの裁断形状とそ
れらのはり合わせ方を模式的に表した。同図において、
１ｂはシャフトの中間部分を構成するピッチ系炭素繊維
ＸＮ−８０からなるプリプレグＥ８０２６Ｃ−１２Ｓ、
２ｂは先端部分を構成するＰＡＮ系炭素繊維ＵＭ４６か
らなるプリプレグＱ−Ｒ１１８、２ｃは手元部分を構成
するＰＡＮ系炭素繊維ＵＭ４６からなるプリプレグＱ−
Ｒ１１８をそれぞれ示す。
れらのはり合わせ方を模式的に表した。同図において、
１ｂはシャフトの中間部分を構成するピッチ系炭素繊維
ＸＮ−８０からなるプリプレグＥ８０２６Ｃ−１２Ｓ、
２ｂは先端部分を構成するＰＡＮ系炭素繊維ＵＭ４６か
らなるプリプレグＱ−Ｒ１１８、２ｃは手元部分を構成
するＰＡＮ系炭素繊維ＵＭ４６からなるプリプレグＱ−
Ｒ１１８をそれぞれ示す。
【００７１】より詳しくは、斜交層としては、シャフト
の先端より平均４７４ｍｍから平均８２６ｍｍの中間部
分にＸＮ−８０プリプレグを用い、それよりも先端とそ
れよりも以降はＵＭ４６プリプレグを使用し、これらの
３つのプリプレグをはり合わせて一枚の正の斜交層とし
た。それ以外は実施例１と同様にしてシャフトを製造し
た。表１に示すように、実施例２のシャフトは実施例１
に次ぐ優れた振動減衰性を有していた。
の先端より平均４７４ｍｍから平均８２６ｍｍの中間部
分にＸＮ−８０プリプレグを用い、それよりも先端とそ
れよりも以降はＵＭ４６プリプレグを使用し、これらの
３つのプリプレグをはり合わせて一枚の正の斜交層とし
た。それ以外は実施例１と同様にしてシャフトを製造し
た。表１に示すように、実施例２のシャフトは実施例１
に次ぐ優れた振動減衰性を有していた。
【００７２】実施例３ シャフト 図１（３）に、斜交層用の各プリプレグの裁断形状とそ
れらのはり合わせ方を模式的に表した。同図において、
１ｃはシャフトの手元部分を構成するピッチ系炭素繊維
ＸＮ−８０からなるプリプレグＥ８０２６Ｃ−１２Ｓ、
２ｄは先端から中間部分を構成するＰＡＮ系炭素繊維Ｕ
Ｍ４６からなるプリプレグＱ−Ｒ１１８をそれぞれ示
す。
れらのはり合わせ方を模式的に表した。同図において、
１ｃはシャフトの手元部分を構成するピッチ系炭素繊維
ＸＮ−８０からなるプリプレグＥ８０２６Ｃ−１２Ｓ、
２ｄは先端から中間部分を構成するＰＡＮ系炭素繊維Ｕ
Ｍ４６からなるプリプレグＱ−Ｒ１１８をそれぞれ示
す。
【００７３】より詳しくは、斜交層としては、シャフト
の先端より平均８２６ｍｍから平均１１２０ｍｍ（太径
端部）の手元部分にＸＮ−８０プリプレグを用い、それ
よりも先端はＵＭ４６プリプレグを使用し、これらの２
つの斜交層をはり合わせて一枚の正の斜交層とした。そ
れ以外は実施例１と同様にしてシャフトを製造した。表
１に示すように、実施例３のシャフトは実施例２に次ぐ
振動減衰性を有していた。
の先端より平均８２６ｍｍから平均１１２０ｍｍ（太径
端部）の手元部分にＸＮ−８０プリプレグを用い、それ
よりも先端はＵＭ４６プリプレグを使用し、これらの２
つの斜交層をはり合わせて一枚の正の斜交層とした。そ
れ以外は実施例１と同様にしてシャフトを製造した。表
１に示すように、実施例３のシャフトは実施例２に次ぐ
振動減衰性を有していた。
【００７４】比較例１ シャフト 斜交層全層にＵＭ４６プリプレグＱ−Ｒ１１８を使用し
た以外は、実施例１と同様にしてシャフトを製造した。
表１に示すように振動減衰性は低かった。
た以外は、実施例１と同様にしてシャフトを製造した。
表１に示すように振動減衰性は低かった。
【００７５】
【表１】 実施例４ 板状成形体 一方向プリプレグシート１４層からなる炭素繊維複合材
料板（板状成形体）を製造した。ただし、表裏面各２層
ずつについては、片持ちばりの曲げ変形時に応力が最大
となる固定端を含む板長の３分の１の面積の部分にピッ
チ系炭素繊維ＸＮ−８０からなるプリプレグＥ８０２６
Ｃ−１２Ｓを用い、その他の部分にはＰＡＮ系炭素繊維
ＵＭ４６からなるプリプレグＱ−Ｒ１１８を使用した。
料板（板状成形体）を製造した。ただし、表裏面各２層
ずつについては、片持ちばりの曲げ変形時に応力が最大
となる固定端を含む板長の３分の１の面積の部分にピッ
チ系炭素繊維ＸＮ−８０からなるプリプレグＥ８０２６
Ｃ−１２Ｓを用い、その他の部分にはＰＡＮ系炭素繊維
ＵＭ４６からなるプリプレグＱ−Ｒ１１８を使用した。
【００７６】この成形体は、表２に示すように高い振動
減衰率を有していた。
減衰率を有していた。
【００７７】比較例２ 板状成形体 全層にＵＭ４６プリプレグＱ−Ｒ１１８を使用した以外
は、実施例２と同様に板状成形体を製造した。表２のよ
うに振動減衰性は低かった。
は、実施例２と同様に板状成形体を製造した。表２のよ
うに振動減衰性は低かった。
【００７８】
【表２】
【００７９】
【発明の効果】本発明の繊維強化複合材（成形体）は優
れた振動減衰特性を有する。例えば、繊維体積含有率が
５０〜７０ｖｏｌ％の本発明のシャフトに１０００με
の剪断歪みを加えたときには、通常０．００５〜０．
１、好ましくは０．０２〜０．１の対数減衰率が得ら
れ、これはＰＡＮ系炭素繊維プリプレグのみからなる同
一樹脂組成、同一形状の成形体の対数減衰率よりも大き
な値である。
れた振動減衰特性を有する。例えば、繊維体積含有率が
５０〜７０ｖｏｌ％の本発明のシャフトに１０００με
の剪断歪みを加えたときには、通常０．００５〜０．
１、好ましくは０．０２〜０．１の対数減衰率が得ら
れ、これはＰＡＮ系炭素繊維プリプレグのみからなる同
一樹脂組成、同一形状の成形体の対数減衰率よりも大き
な値である。
【図１】 置換プリプレグシート（斜交層）を構成する
各プリプレグの裁断形状とそれらのはり合わせ方を模式
的に表した図。
各プリプレグの裁断形状とそれらのはり合わせ方を模式
的に表した図。
【図２】 筒状成形体の振動減衰率評価装置。
１ａ：シャフトの先端部分にあたるピッチ系炭素繊維プ
リプレグ、１ｂ：シャフトの中間部分にあたるピッチ系
炭素繊維プリプレグ、１ｃ：シャフトの手元部分にあた
るピッチ系炭素繊維プリプレグ、２ａ：シャフトの中間
から手元部分にあたるＰＡＮ系炭素繊維プリプレグ、２
ｂ：シャフトの先端部分にあたるＰＡＮ系炭素繊維プリ
プレグ、２ｃ：シャフトの手元部分にあたるＰＡＮ系炭
素繊維プリプレグ、２ｄ：シャフトの先端から中間部分
にあたるＰＡＮ系炭素繊維プリプレグ、１：剪断歪みゲ
ージ、２：筒状成形体（シャフト）、３：おもり付きア
ルミ円盤、４：万力、５：慣性モーメント制御おもり、
６：ミニチュアワイヤまたは糸、７：プーリー、８：導
線、９：検出器。
リプレグ、１ｂ：シャフトの中間部分にあたるピッチ系
炭素繊維プリプレグ、１ｃ：シャフトの手元部分にあた
るピッチ系炭素繊維プリプレグ、２ａ：シャフトの中間
から手元部分にあたるＰＡＮ系炭素繊維プリプレグ、２
ｂ：シャフトの先端部分にあたるＰＡＮ系炭素繊維プリ
プレグ、２ｃ：シャフトの手元部分にあたるＰＡＮ系炭
素繊維プリプレグ、２ｄ：シャフトの先端から中間部分
にあたるＰＡＮ系炭素繊維プリプレグ、１：剪断歪みゲ
ージ、２：筒状成形体（シャフト）、３：おもり付きア
ルミ円盤、４：万力、５：慣性モーメント制御おもり、
６：ミニチュアワイヤまたは糸、７：プーリー、８：導
線、９：検出器。
Claims (1)
- 【請求項１】 引張弾性率１００〜６００ＧＰａのポリ
アクリロニトリル系炭素繊維からなるプリプレグシート
を複数枚積層してなる炭素繊維強化複合材において、 該プリプレグシートの１層以上が、その各層の１０分の
１以上２分の１以下（面積比）の部分が引張弾性率４０
０〜１０００ＧＰａのピッチ系炭素繊維のみからなるプ
リプレグで置き換えられた置換プリプレグシートである
ことを特徴とする炭素繊維強化複合材。
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