JPH0990077A

JPH0990077A - 初装荷炉心及び燃料集合体

Info

Publication number: JPH0990077A
Application number: JP7245768A
Authority: JP
Inventors: Akiko Kanda; 亜紀子神田; Katsumasa Haikawa; 勝正配川; Akihiro Yamanaka; 章広山中; Hiroko Haraguchi; 裕子原口
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1995-09-25
Filing date: 1995-09-25
Publication date: 1997-04-04

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明の目的は、長期間連続運転が可能な、高
燃焼度化対応の初装荷炉心及びこれに用いる燃料集合体
を提供することにある。【解決手段】初装荷炉心のコントロールセルを構成する
燃料集合体は、少なくとも制御棒側のコーナーにウラン
２３５の同位体存在比が天然ウランよりも低いウラン燃
料を含む燃料棒を装荷している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、沸騰水型原子炉
（以下、ＢＷＲと略す）の初装荷炉心及びこれに用いる
燃料集合体に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のＢＷＲ炉心において、コントロー
ルセル（以下、ＣＣと略す）に用いる低濃縮度燃料集合
体は、燃料集合体内の出力むらをなくし出力を平坦化す
るために、図７に示すようにそのコーナー４カ所付近の
最外層に、それぞれ３本乃至５本の天然ウラン燃料棒４
（斜線で表示）を装荷していた。ここで、ＣＣとは原子
炉出力を制御するための制御棒１５のまわりに、反応度
の低い低濃縮度燃料集合体１１を４体装荷したセルを表
す。すなわち、燃料集合体の軸方向に垂直な断面におけ
る、燃料棒出力の最高値と燃料集合体の平均値の比を表
す局所ピーキング係数が高くなるコーナー付近の燃料棒
の濃縮度を下げることにより、局所ピーキング係数を平
坦化していた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】初装荷炉心の高燃焼度
化を目指し炉心の平均濃縮度を高くすると、余剰反応度
が高くなるため、反応度を抑えるために制御棒は長期間
挿入された後、引き抜かれることになる。このようなＣ
Ｃに従来の燃料集合体を用いると、制御棒を挿入した状
態では燃料集合体横断面の出力分布が制御棒側が小さく
反制御棒側が大きくなったまま燃焼しており、制御棒側
の燃料棒の燃焼が遅れる。従って、制御棒を引き抜いた
時に制御棒側の燃料棒の出力が大きくなり、単位長さ当
たりの熱出力の最大値を表す最大線出力密度が制限値を
超えてしまうという問題があった。この傾向は、制御棒
挿入期間が長くなるほど顕著となる。

【０００４】本発明の目的は、長期間連続運転が可能
な、高燃焼度化対応の初装荷炉心及びこれに用いる燃料
集合体を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、初装荷炉心のＣＣを構成する低濃縮度燃
料集合体の少なくとも制御棒側コーナーに、ウラン２３
５の同位体存在比（ウラン２３５の濃縮度）が天然ウラ
ンよりも低いウラン燃料棒、又は、使用済燃料から回収
したウランを含むウラン燃料棒を装荷する。

【０００６】また、好ましくは、前記少なくとも制御棒
側のコーナーに装荷した燃料棒に隣接し燃料集合体最外
周に位置する燃料棒が、天然ウランよりウラン２３５の
同位体存在比が高いものとする。

【０００７】本発明による作用を検討するために、ＣＣ
を構成する低濃縮度燃料集合体の局所ピーキング係数を
解析的に求めた。従来のＣＣに用いる平均濃縮度（ウラ
ン２３５の濃縮度)１.３ｗｔ％の低濃縮度燃料集合体
で、燃焼度１５ＧＷｄ／ｔまで制御棒を挿入したまま運
転しその後制御棒を引き抜いたときの、軸方向に垂直な
下部断面の局所ピーキング係数を解析的に求めた結果を
図８に示す。ここで、下部断面とは、燃料集合体を軸方
向に２４ノードに分割したときの下から２ノード目から
１０ノード目の領域における断面を指す。

【０００８】図８は、燃料棒が９行９列の正方格子状に
配置された低濃縮度燃料集合体（９×９低濃縮度燃料集
合体）１１内の各燃料棒位置における局所ピーキング係
数を、その最大値で規格化して表している。同図から、
制御棒１５側のコーナーＡの局所ピーキング係数が最も
高くなっていることが判る。従って、少なくとも制御棒
側コーナーＡの燃料棒に劣化ウランを装荷することによ
り、低濃縮度燃料集合体１１の局所ピーキング係数を効
果的に平坦化することができる。ここで、劣化ウランと
はウラン２３５の同位体存在比が天然ウランより小さい
ウランである。また、劣化ウランの代わりに、使用済燃
料から回収したウラン（回収ウラン）を使用することも
可能である。回収ウランの場合、ウラン２３５の濃縮度
は天然ウランより高いものの、負の反応度を示すウラン
２３６も含むために、実質的には天然ウランよりも反応
度が低くなる場合がある。このような回収ウランを少な
くとも制御棒側コーナーに配置すれば、劣化ウランを用
いた場合と同じ効果を得ることができる。

【０００９】以下、図９を用いて本発明の作用を説明す
る。図９は、ＣＣを構成する燃料集合体の平均濃縮度と
制御棒側コーナーの燃料棒の局所ピーキング係数との関
係を求めた解析結果であり、本発明及び従来例の両方の
場合を示している。図９の本発明とは、後述する図１に
示すように制御棒側コーナーに劣化ウランを装荷したも
のであり、従来例とは図７に示したものである。また、
局所ピーキング係数は、燃焼度１５ＧＷｄ／ｔまで制御
棒を挿入したまま運転し、その後制御棒を引き抜いたと
きの、制御棒側コーナーの燃料棒の軸方向に垂直な下部
断面における相対値を表している。図９から、制御棒側
コーナーの燃料棒の１本を劣化ウラン燃料棒とすること
により、局所ピーキング係数を大幅に低下できているこ
とが判る。

【００１０】更に、燃料集合体の制御棒側コーナーに隣
接した燃料棒の影響について、図１０を用いて説明す
る。図１０は、燃料集合体の制御棒側コーナーＡ(図８
参照)を劣化ウラン燃料棒とし、その隣接位置Ｂ及びＣ
（図８参照）の燃料棒濃縮度を変えたときの、位置Ａの
燃料棒と、位置Ｂ及びＣの燃料棒の下部断面における局
所ピーキング係数の変化を解析的に求めた結果である。
同図は、燃料集合体の平均濃縮度として１.３ｗｔ％及
び１.５ｗｔ％の２つの場合を示しており、２０ＧＷｄ
／ｔまで制御棒を挿入したまま運転し、その後制御棒を
引き抜いたときの局所ピーキング係数を求めている。

【００１１】図１０から、燃料集合体の局所ピーキング
係数の最大値は位置Ａで生じていることが判る。また、
位置Ｂ及びＣの燃料棒濃縮度が増加するに伴い、位置Ａ
の局所ピーキング係数は小さくなり、位置Ｂ及びＣの局
所ピーキング係数は大きくなることが判る。但し、位置
Ａの局所ピーキング係数の減少割合の大きさは、位置Ｂ
及びＣの局所ピーキング係数の増加割合の大きさよりも
小さい。

【００１２】以上の解析結果から、燃料集合体の局所ピ
ーキング係数を低下させるためには、位置Ａに劣化ウラ
ン燃料棒を配置し、位置Ｂ及びＣの燃料棒濃縮度を高く
すれば良いことが判る。位置Ｂ及びＣの燃料棒濃縮度の
目安としては、従来装荷されていた天然ウランの濃縮度
０.７１１ｗｔ％よりも高くすれば良い。更に、燃料集
合体の局所ピーキング係数を最も小さくするためには、
位置Ａの局所ピーキング係数と位置Ｂ及びＣの局所ピー
キング係数が等しくなるように、位置Ｂ及びＣの燃料棒
濃縮度を設定すれば良い。この条件は、図１０で位置Ａ
の局所ピーキング係数を表す曲線と、位置Ｂ及びＣの局
所ピーキング係数を表す曲線の交点に対応する。

【００１３】以上説明したように、ＣＣを構成する低濃
縮度燃料集合体の少なくとも制御棒側コーナーに劣化ウ
ラン燃料棒を装荷することにより、燃料集合体の局所ピ
ーキング係数を低下することができるので、最大線出力
密度を抑制しつつ長期間連続運転が可能となり、高燃焼
度化を図ることができる。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面を用
いて説明する。図６は本発明による初装荷炉心の１／４
横断面図を、図１は図６に太線で示すコントロールセル
の詳細横断面図を、図２〜図５は図１のコントロールセ
ルを構成する燃料集合体の第１〜第４実施例をそれぞれ
示す。

【００１５】図６の初装荷炉心は、平均濃縮度が最も低
い燃料集合体(低濃縮度燃料集合体)２０８体をコントロ
ールセル６及び最外周に配置し、低濃縮度燃料集合体よ
り平均濃縮度が高い燃料集合体６６４体をその他の領域
に配置している。コントロールセル６は図６に太線で示
す位置に、２９個配置している。コントロールセル６
は、図１に示すように、４体の低濃縮度燃料集合体１１
が正方形状に配置され、この４体の低濃縮度燃料集合体
１１の真中に十字形状の制御棒１５が配置されている。

【００１６】図２は、本発明によるコントロールセルを
構成する低濃縮度燃料集合体１１の第１実施例の横断面
図及び燃料棒の濃縮度分布を示している。本燃料集合体
は、９×９燃料集合体であり、中央部の燃料棒７本が配
置可能な領域に２本の太径水ロッド１４が配置されてい
る。本燃料集合体はその軸方向の濃縮度分布が異なる６
種類の燃料棒から構成される。

【００１７】第１の燃料棒１は、燃料有効長の下から０
／２４〜１／２４及び２２／２４〜２４／２４の領域に
天然ウラン(濃縮度０.７１１ｗｔ％）を、１／２４〜２
２／２４の領域に濃縮度１.６ｗｔ％のウランをそれぞ
れ有している。第２の燃料棒２は、燃料有効長の下から
０／２４〜１／２４及び２２／２４〜２４／２４の領域
に天然ウランを、１／２４〜１０／２４の領域に濃縮度
１.３ｗｔ％のウランを、１０／２４〜２２／２４の領
域に濃縮度１.５ｗｔ％のウランをそれぞれ有してい
る。第３の燃料棒３は、燃料有効長の下から０／２４〜
１／２４及び２２／２４〜２４／２４の領域に天然ウラ
ンを、１／２４〜２２／２４の領域に濃縮度１.３ｗｔ
％のウランをそれぞれ有している。第４の燃料棒は燃
料有効長の全長に天然ウランを有する天然ウラン燃料棒
４である。第５の燃料棒は燃料有効長の全長に濃縮度
０.２ｗｔ％の劣化ウランを有する劣化ウラン燃料棒５
である。第６の燃料棒は他の燃料棒より燃料有効長が短
い部分長燃料棒Ｐであり、１／２４〜１５／２４の領域
に天然ウランのみを有している。

【００１８】６種類の燃料棒のうち、３４本の燃料棒１
は燃料集合体の中央部に配置され、８本の部分長燃料棒
Ｐは最外周から２層目に、１本の劣化ウラン燃料棒５は
制御棒１５側のコーナーに、１１本の天然ウラン燃料棒
４は最外周の４つのコーナー付近に、燃料棒２及び３は
最外周のその他の領域に、それぞれ配置されている。図
２の燃料集合体は、燃料集合体平均濃縮度が１.３ｗｔ
％で、図７に示した従来型燃料集合体（燃料集合体平
均濃縮度１.３ｗｔ％、第１従来例）の制御棒側コーナ
ーの燃料棒を劣化ウラン燃料棒にしたものである。図２
に示した第１実施例と図７に示した第１従来例のそれぞ
れを、燃焼度１５，２０，２５ＧＷｄ／ｔまで制御棒を
挿入したまま運転し、その後制御棒を引き抜いた時の軸
方向に垂直な下部断面の局所ピーキング係数を解析的に
求めた。表１に、制御棒側コーナーの燃料棒の局所ピー
キング係数を示す。

【００１９】

【表１】

【００２０】表１から、第１実施例によれば、制御棒側
コーナーの燃料棒の局所ピーキング係数を、第１従来例
に比較して約１０％低下できることが判る。従って、高
燃焼度化を目指した初装荷炉心においても、最大線出力
密度を抑制しつつ長期間連続運転が可能となる。

【００２１】尚、本実施例では制御棒側コーナーの燃料
棒として、燃料有効長の全長に濃縮度０.２ｗｔ％の劣
化ウランを有する劣化ウラン燃料棒５を用いたが、濃縮
度はこれに限らず、天然ウランよりも低い濃縮度であれ
ば良い。また、図５に示す変形例のように、劣化ウラン
燃料棒５の上下端部に天然ウランのブランケットを設け
ても良い。

【００２２】次に、図３を用いて、本発明によるコント
ロールセルを構成する低濃縮度燃料集合体１１の第２実
施例を説明する。図３は、第２実施例の横断面図及び燃
料棒の濃縮度分布を示している。本実施例でも第１実施
例と同じ６種類の燃料棒を用いており、第１実施例と異
なるのは、制御棒側コーナーＡの隣接位置Ｂ及びＣの燃
料棒を、天然ウラン燃料棒４から劣化ウラン燃料棒５に
代えたことである。本燃料集合体は、燃料集合体平均濃
縮度が１.３ｗｔ％で、図７に示した第１従来例の制御
棒側コーナーＡと、その隣接位置Ｂ及びＣの燃料棒を劣
化ウランにしたものである。

【００２３】第２実施例の燃料集合体を、燃焼度１５，
２０，２５ＧＷｄ／ｔまで制御棒を挿入したまま運転
し、その後制御棒を引き抜いた時の軸方向に垂直な下部
断面の局所ピーキング係数を解析的に求めた。表２に、
制御棒側コーナーの燃料棒の局所ピーキング係数を示
す。

【００２４】

【表２】

【００２５】表２から、第２実施例によれば、制御棒側
コーナーの燃料棒の局所ピーキング係数を、第１従来例
に比較して約１０％低下できるので、第１実施例と同様
の効果を得ることができる。また、本実施例では、制御
棒側コーナーの隣接位置Ｂ及びＣの燃料棒を、第１実施
例の天然ウラン(０.７１１ｗｔ％）から劣化ウラン
（０.２ｗｔ％)に代えたために、図１０で説明したよう
に、第１実施例に比べて局所ピーキング係数は大きくな
っている。

【００２６】次に、図４を用いて、本発明によるコント
ロールセルを構成する低濃縮度燃料集合体１１の第３実
施例を説明する。図４は、第３実施例の横断面図及び燃
料棒の濃縮度分布を示している。本実施例でも第１実施
例と同じ６種類の燃料棒を用いており、第１実施例と異
なるのは、制御棒側コーナーＡの隣接位置Ｂ及びＣの燃
料棒を、天然ウラン燃料棒４から燃料棒３に代えたこと
である。本燃料集合体は、燃料集合体平均濃縮度が１.
３ｗｔ％で、図７に示した第１従来例の制御棒側コー
ナーＡを劣化ウランに、その隣接位置Ｂ及びＣを濃縮度
１.３ｗｔ％の低濃縮ウランにしたものである。

【００２７】第３実施例の燃料集合体を、燃焼度１５，
２０，２５ＧＷｄ／ｔまで制御棒を挿入したまま運転
し、その後制御棒を引き抜いた時の軸方向に垂直な下部
断面の局所ピーキング係数を解析的に求めた。表３に、
制御棒側コーナーの燃料棒の局所ピーキング係数を示
す。

【００２８】

【表３】

【００２９】表３から、第３実施例によれば、制御棒側
コーナーの燃料棒の局所ピーキング係数を、第１従来例
に比較して約１０％低下できるので、第１実施例と同様
の効果を得ることができる。また、本実施例では、制御
棒側コーナーの隣接位置Ｂ及びＣの燃料棒の濃縮度を、
第１実施例の０.７１１ｗｔ％から１.３ｗｔ％に代えた
ために、図１０で説明したように、第１実施例に比べて
更に局所ピーキング係数を低下できている。

【００３０】次に、本発明によるコントロールセルを構
成する低濃縮度燃料集合体の第４実施例を説明する。本
燃料集合体は、燃料集合体平均濃縮度が１.４ｗｔ％
で、図７に示した従来型燃料集合体（但し、燃料集合体
平均濃縮度は１.４ｗｔ％、第２従来例）の制御棒側コ
ーナーＡの燃料棒を劣化ウラン燃料棒にし、制御棒側コ
ーナーの隣接位置Ｂ及びＣの燃料棒の濃縮度を１.４ｗ
ｔ％としたものである。第４実施例と第２従来例のそ
れぞれを、燃焼度１５，２０，２５ＧＷｄ／ｔまで制御
棒を挿入したまま運転し、その後制御棒を引き抜いた時
の軸方向に垂直な下部断面の局所ピーキング係数を解析
的に求めた。表４に、制御棒側コーナーの燃料棒の局所
ピーキング係数を示す。

【００３１】

【表４】

【００３２】表４から、第４実施例によれば、燃料集合
体平均濃縮度を第１実施例の１.３ｗｔ％から１.４ｗｔ
％に増加させても、制御棒側コーナーの燃料棒の局所
ピーキング係数を、第２従来例に比較して約１０％低下
できることが判る。従って、第１実施例と同様に、高燃
焼度化を目指した初装荷炉心においても、最大線出力密
度を抑制しつつ長期間連続運転が可能となる。

【００３３】次に、本発明によるコントロールセルを構
成する低濃縮度燃料集合体の第５実施例を説明する。本
燃料集合体は、燃料集合体平均濃縮度が１.５ｗｔ％
で、図７に示した従来型燃料集合体（但し、燃料集合体
平均濃縮度は１.５ｗｔ％、第３従来例）の制御棒側コ
ーナーＡの燃料棒を劣化ウラン燃料棒にし、制御棒側コ
ーナーの隣接位置Ｂ及びＣの燃料棒の濃縮度を１.５ｗ
ｔ％としたものである。第５実施例と第３従来例のそ
れぞれを、燃焼度１５，２０，２５ＧＷｄ／ｔまで制御
棒を挿入したまま運転し、その後制御棒を引き抜いた時
の軸方向に垂直な下部断面の局所ピーキング係数を解析
的に求めた。表５に、制御棒側コーナーの燃料棒の局所
ピーキング係数を示す。

【００３４】

【表５】

【００３５】表５から、第５実施例によれば、燃料集合
体平均濃縮度を第１実施例の１.３ｗｔ％から１.５ｗｔ
％に増加させても、制御棒側コーナーの燃料棒の局所
ピーキング係数を、第３従来例に比較して約１０％低下
できることが判る。従って、第１実施例と同様に、高燃
焼度化を目指した初装荷炉心においても、最大線出力密
度を抑制しつつ長期間連続運転が可能となる。

【００３６】図１１は、第３〜５実施例で説明した燃料
集合体を図６の初装荷炉心のＣＣに用い、燃焼度２０Ｇ
Ｗｄ／ｔまで制御棒を挿入したまま運転し、その後制御
棒を引き抜いた時の燃料集合体の最大線出力密度を解析
的に求めた結果である。ここでは、図６の初装荷炉心に
おいて、最外周とＣＣには低濃縮度燃料集合体を、それ
以外には中濃縮度燃料集合体(燃料集合体平均濃縮度２.
５ｗｔ％）と高濃縮度燃料集合体(燃料集合体平均濃縮
度３.７ｗｔ％）を装荷した。

【００３７】図１１から、第１〜３従来例の燃料集合体
をＣＣに用いるよりも、第３〜５実施例の燃料集合体を
ＣＣに用いることにより、制御棒引抜時の燃料集合体の
最大線出力密度を大幅に低減できていることが判る。従
って、長期間、同一制御棒を挿入したまま運転し、その
後この制御棒を引き抜いても最大線出力密度を運転制限
値以下に維持することが可能となる。

【００３８】

【発明の効果】本発明によれば、長期間制御棒を挿入し
たまま運転し、その後制御棒を引き抜いたときの局所ピ
ーキング係数を低下し、最大線出力密度を低減できるの
で、長期間連続運転が可能となり、高燃焼度化を図るこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明によるコントロールセルの横断面図。

【図２】図１の燃料集合体の第１実施例の横断面図及び
燃料棒の濃縮度分布を示す図。

【図３】図１の燃料集合体の第２実施例の横断面図及び
燃料棒の濃縮度分布を示す図。

【図４】図１の燃料集合体の第３実施例の横断面図及び
燃料棒の濃縮度分布を示す図。

【図５】第１実施例の変形例を示す図。

【図６】本発明による初装荷炉心の１／４横断面図。

【図７】従来例コントロールセルの横断面図。

【図８】コントロールセルを構成する燃料集合体の局所
ピーキング係数の解析例を示す図。

【図９】コントロールセルを構成する燃料集合体の平均
濃縮度と局所ピーキング係数との関係を求めた解析例を
示す図。

【図１０】燃料集合体の制御棒側コーナーの隣接位置Ｂ
及びＣの燃料棒濃縮度と局所ピーキング係数の関係を求
めた解析例を示す図。

【図１１】第３〜５実施例の燃料集合体の最大線出力密
度を求めた解析例を示す図。

【符号の説明】

１，２，３…燃料棒、４…天然ウラン燃料棒、５…劣化
ウラン燃料棒、６…コントロールセル、１１…低濃縮度
燃料集合体、１４…水ロッド、１５…制御棒。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｇ２１Ｃ 7/10 ＧＤＢＪ (72)発明者原口裕子茨城県日立市幸町三丁目１番１号株式会社日立製作所日立工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】炉心内で平均濃縮度が最も低い燃料集合体
４体が正方形状に配置され、該４体の燃料集合体の真中
に十字形状の制御棒が配置されて構成されるコントロー
ルセルを備えた初装荷炉心において、前記コントロールセルを構成する燃料集合体は、少なく
とも制御棒側のコーナーに、ウラン２３５の同位体存在
比が天然ウランよりも低いウラン燃料を含む燃料棒を備
えることを特徴とする初装荷炉心。
【請求項２】炉心内で平均濃縮度が最も低い燃料集合体
４体が正方形状に配置され、該４体の燃料集合体の真中
に十字形状の制御棒が配置されて構成されるコントロー
ルセルを備えた初装荷炉心において、前記コントロールセルを構成する燃料集合体は、少なく
とも制御棒側のコーナーに、使用済燃料から回収したウ
ランを含む燃料棒を備えることを特徴とする初装荷炉
心。
【請求項３】請求項１又は２において、前記少なくとも
制御棒側のコーナーに装荷した燃料棒に隣接し燃料集合
体最外周に位置する燃料棒が、天然ウランよりウラン２
３５の同位体存在比が高いことを特徴とする初装荷炉
心。
【請求項４】ウラン燃料を含む複数の燃料棒を正方格子
状に配置して構成される燃料集合体において、４つのコーナーのうち少なくとも１つのコーナーに、ウ
ラン２３５の同位体存在比が天然ウランより低いウラン
燃料を含む燃料棒を装荷したことを特徴とする燃料集合
体。
【請求項５】ウラン燃料を含む複数の燃料棒を正方格子
状に配置して構成される燃料集合体において、４つのコーナーのうち少なくとも１つのコーナーに、使
用済燃料から回収したウランを含む燃料棒を装荷したこ
とを特徴とする燃料集合体。
【請求項６】請求項４又は５において、前記少なくとも
１つのコーナーに装荷した燃料棒に隣接し燃料集合体最
外周に位置する燃料棒が、天然ウランよりウラン２３５
の同位体存在比が高いことを特徴とする燃料集合体。
【請求項７】請求項４乃至６の何れかにおいて、前記燃
料集合体は、その軸方向に垂直な横断面での平均濃縮度
が異なる複数の領域を備えることを特徴とする燃料集合
体。
【請求項８】請求項４乃至６の何れかにおいて、前記燃
料集合体は、燃料有効長が異なる複数種類の燃料棒と、
該燃料棒より径が太い水ロッドとを備えることを特徴と
する燃料集合体。
【請求項９】請求項４乃至６の何れかにおいて、前記複
数の燃料棒は９行９列に配置されていることを特徴とす
る燃料集合体。