JP2972917B2 - 燃料集合体 - Google Patents
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、沸騰水型原子炉（BWR）に用いられる燃料
集合体に係り、特に、燃料経済性を高めるために燃焼度
を高くした燃料集合体に関する。
集合体に係り、特に、燃料経済性を高めるために燃焼度
を高くした燃料集合体に関する。
沸騰水型原子炉用燃料集合体は、核燃料を装荷した燃
料棒と、核燃料に可燃性毒物としてガドリニアなどを混
入した可燃性毒物入り燃料棒とを正方格子状に配列して
構成されている。この説明では、可燃性毒物入り燃料棒
をガドリニア入り燃料棒ということにする。
料棒と、核燃料に可燃性毒物としてガドリニアなどを混
入した可燃性毒物入り燃料棒とを正方格子状に配列して
構成されている。この説明では、可燃性毒物入り燃料棒
をガドリニア入り燃料棒ということにする。
一般に、燃料棒に混入するガドリニアの濃度とガドリ
ニア入り燃料棒の本数とを調整し、炉心の反応度特性お
よび熱特性を適切に制御する。
ニア入り燃料棒の本数とを調整し、炉心の反応度特性お
よび熱特性を適切に制御する。
すなわち、次の４項目 所定の運転サイクルの運転が可能であり、その運転サ
イクル中の余剰反応度燃焼変化が設計条件を満たしてい
ること 燃料経済性を損なわないように、運転サイクル末期
（EOC）で可燃性毒物が炉心に残っていないこと 炉停止余裕を満足していること 熱的設計条件を満足していること を満たすように、ガドリニア入り燃料棒を設計する。
イクル中の余剰反応度燃焼変化が設計条件を満たしてい
ること 燃料経済性を損なわないように、運転サイクル末期
（EOC）で可燃性毒物が炉心に残っていないこと 炉停止余裕を満足していること 熱的設計条件を満足していること を満たすように、ガドリニア入り燃料棒を設計する。
上記条件，を満たすように、ガドリニア濃度やガ
ドリニア入り燃料棒の本数を決定し、同時に、条件，
を満足できればよい。沸騰水型原子炉の場合、通常、
１つの運転サイクル、すなわち、原子炉の起動から燃料
交換のための原子炉の運転停止までの期間は、12ケ月で
あり、また、平均濃縮度は、３重量％程度と低い。した
がって、抑制すべき余剰反応度が小さく、ガドリニア濃
度とガドリニア入り燃料棒の本数との積で表されるガド
リニア量は、少なくてよい。
ドリニア入り燃料棒の本数を決定し、同時に、条件，
を満足できればよい。沸騰水型原子炉の場合、通常、
１つの運転サイクル、すなわち、原子炉の起動から燃料
交換のための原子炉の運転停止までの期間は、12ケ月で
あり、また、平均濃縮度は、３重量％程度と低い。した
がって、抑制すべき余剰反応度が小さく、ガドリニア濃
度とガドリニア入り燃料棒の本数との積で表されるガド
リニア量は、少なくてよい。
近年、例えば、特開昭62−106391号公報に記載のよう
に、濃縮度を増加させて、燃料の取出し燃焼度を伸長さ
せ、運転サイクルの期間を長くして、燃料経済性を高め
ることが可能な燃料集合体が考えられている。
に、濃縮度を増加させて、燃料の取出し燃焼度を伸長さ
せ、運転サイクルの期間を長くして、燃料経済性を高め
ることが可能な燃料集合体が考えられている。
第７図は、この種の高燃焼度用燃料集合体の構造の一
例を示す横断面図である。第７図の高燃焼度用燃料集合
体１では、ガドリニア濃度が異なる２種類以上のガドリ
ニア入り燃料棒71および72を用い、これらの燃料棒をガ
ドリニア濃度に従って第１グループおよび第２グループ
に分け、第１グループのガドリニア反応度価値が１つの
運転サイクルでなくなり、第２グループのガドリニア反
応度価値が１つの運転サイクル以上持続するように、ガ
ドリニア濃度を調整し、第１グループが第２グループの
外側になるように配置している。
例を示す横断面図である。第７図の高燃焼度用燃料集合
体１では、ガドリニア濃度が異なる２種類以上のガドリ
ニア入り燃料棒71および72を用い、これらの燃料棒をガ
ドリニア濃度に従って第１グループおよび第２グループ
に分け、第１グループのガドリニア反応度価値が１つの
運転サイクルでなくなり、第２グループのガドリニア反
応度価値が１つの運転サイクル以上持続するように、ガ
ドリニア濃度を調整し、第１グループが第２グループの
外側になるように配置している。
沸騰水型原子炉用燃料集合体では、燃料集合体周辺部
の燃料棒と燃料集合体中央部の燃料棒とで、中性子スペ
クトルに差が生じる。そのため、新燃料集合体に添加さ
れた可燃性毒物が、その燃料集合体に関する最初の運転
サイクルで燃えつきるように、設計しなければならな
い。換言すれば、可燃性毒物が燃え残り、次の運転サイ
クルでむだな熱中性子吸収が生じないように、燃料集合
体の横断面内の位置を考慮して可燃性毒物濃度を調整す
る必要がある。
の燃料棒と燃料集合体中央部の燃料棒とで、中性子スペ
クトルに差が生じる。そのため、新燃料集合体に添加さ
れた可燃性毒物が、その燃料集合体に関する最初の運転
サイクルで燃えつきるように、設計しなければならな
い。換言すれば、可燃性毒物が燃え残り、次の運転サイ
クルでむだな熱中性子吸収が生じないように、燃料集合
体の横断面内の位置を考慮して可燃性毒物濃度を調整す
る必要がある。
取出し燃焼度がより大きくなった高燃焼度用燃料集合
体１では、第８図に示すように、燃料集合体内の横断面
における中性子スペクトルの均質性を向上させるため、
燃料集合体中央部に少なくとも１本の太径水ロッド７を
配置する。その結果、燃料集合体の横断面では、中性子
スペクトルはほぼ同じで、後に説明する通り、各横断面
における出力分布が平坦となる。
体１では、第８図に示すように、燃料集合体内の横断面
における中性子スペクトルの均質性を向上させるため、
燃料集合体中央部に少なくとも１本の太径水ロッド７を
配置する。その結果、燃料集合体の横断面では、中性子
スペクトルはほぼ同じで、後に説明する通り、各横断面
における出力分布が平坦となる。
したがって、燃料集合体中央部に太径水ロッドを配置
した高燃焼度用燃料集合体１において、次に平坦化すべ
き対象は、燃料集合体の軸方向出力分布である。軸方向
出力分布は、軸方向のボイド率分布の影響を受けるの
で、軸方向のボイド率分布に応じて、可燃性毒物の分布
を適切に調整する必要がある。
した高燃焼度用燃料集合体１において、次に平坦化すべ
き対象は、燃料集合体の軸方向出力分布である。軸方向
出力分布は、軸方向のボイド率分布の影響を受けるの
で、軸方向のボイド率分布に応じて、可燃性毒物の分布
を適切に調整する必要がある。
本発明の目的は、太径水ロッドを有する高燃焼度用燃
料集合体において、燃焼経済性を低下させることなく、
炉心の軸方向出力分布を平坦化するとともに、炉心安全
性を高めることができる燃料集合体を提供することであ
る。
料集合体において、燃焼経済性を低下させることなく、
炉心の軸方向出力分布を平坦化するとともに、炉心安全
性を高めることができる燃料集合体を提供することであ
る。
本発明は、上記目的を達成するために、燃料集合体の
中央部に少なくとも１本の太径水ロッドを有し、複数の
燃料棒が格子状に配列された沸騰水型原子炉用の燃料集
合体において、太径水ロッドに面した第１領域に第１可
燃性毒物入り燃料棒が存在し、第１領域の外側の第２領
域に第２可燃性毒物入り燃料棒が存在し、第１可燃性毒
物入り燃料棒内の第１濃縮ウラン領域の上端は、第２可
燃性毒物入り燃料棒内の第２濃縮ウラン領域の上端と同
じレベルにあり、第１濃縮ウラン領域の下端は、第２濃
縮ウラン領域の下端と同じレベルにあり、第１可燃性毒
物入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度と第２可燃性毒物
入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度との差は、第１可燃
性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度と第２可燃性
毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度との差よりも大
きく形成されている燃料集合体を提案する。
中央部に少なくとも１本の太径水ロッドを有し、複数の
燃料棒が格子状に配列された沸騰水型原子炉用の燃料集
合体において、太径水ロッドに面した第１領域に第１可
燃性毒物入り燃料棒が存在し、第１領域の外側の第２領
域に第２可燃性毒物入り燃料棒が存在し、第１可燃性毒
物入り燃料棒内の第１濃縮ウラン領域の上端は、第２可
燃性毒物入り燃料棒内の第２濃縮ウラン領域の上端と同
じレベルにあり、第１濃縮ウラン領域の下端は、第２濃
縮ウラン領域の下端と同じレベルにあり、第１可燃性毒
物入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度と第２可燃性毒物
入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度との差は、第１可燃
性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度と第２可燃性
毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度との差よりも大
きく形成されている燃料集合体を提案する。
炉心上部のボイド率が高い領域では、燃料集合体中央
部に挿入される太径水ロッド付近の出力は、他の燃料領
域に比べて低下するので、可燃性毒物濃度を他の燃料領
域に比べて小さくする。一方、炉心下部のボイド率が低
い領域では、燃料集合体の均質性は高められているの
で、可燃性毒物濃度の差を小さくする。燃料集合体の軸
方向の可燃性毒物の濃度分布をこのように設定にする
と、軸方向出力分布を平坦化するとともに、十分なスク
ラム反応度を確保して炉心の安全性を高められる。
部に挿入される太径水ロッド付近の出力は、他の燃料領
域に比べて低下するので、可燃性毒物濃度を他の燃料領
域に比べて小さくする。一方、炉心下部のボイド率が低
い領域では、燃料集合体の均質性は高められているの
で、可燃性毒物濃度の差を小さくする。燃料集合体の軸
方向の可燃性毒物の濃度分布をこのように設定にする
と、軸方向出力分布を平坦化するとともに、十分なスク
ラム反応度を確保して炉心の安全性を高められる。
前記第１領域の燃料棒で第２領域に面する部分には、
燃料棒が正方格子状に５本×５本配列される。
燃料棒が正方格子状に５本×５本配列される。
また、前記第２領域には燃料棒が正方格子状に７本×
７本配列され、第２領域の外側の第３領域には燃料棒が
正方格子状に９本×９本配列される。
７本配列され、第２領域の外側の第３領域には燃料棒が
正方格子状に９本×９本配列される。
いずれの燃料集合体においても、第１可燃性毒物入り
燃料棒の上部の可燃性毒物濃度をゼロとすることができ
る。
燃料棒の上部の可燃性毒物濃度をゼロとすることができ
る。
さらに、第１可燃性毒物入り燃料棒の上部の可燃性毒
物濃度を、第２可燃性毒物入り燃料棒の上部の可燃性毒
物濃度よりも高くすることが可能である。
物濃度を、第２可燃性毒物入り燃料棒の上部の可燃性毒
物濃度よりも高くすることが可能である。
第１可燃性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度
は、第２可燃性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度
と等しく設定してもよい。
は、第２可燃性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度
と等しく設定してもよい。
燃料棒の燃料濃縮度は、軸線方向で多領域に分割形成
することもできる。
することもできる。
上記複数の燃料棒は、それら燃料棒の一部として、他
の燃料棒よりも長さが短い部分長燃料棒を含んでもよ
い。
の燃料棒よりも長さが短い部分長燃料棒を含んでもよ
い。
第１表は、燃料集合体内の横断面における中性子スペ
クトルの均質性を向上させるため、燃料集合体中央部に
太径水ロッド７を備えてはいるがガドリニアなどの可燃
性毒物を含まない燃料集合体において、第８図の各領域
の平均出力を比較した結果を示している。
クトルの均質性を向上させるため、燃料集合体中央部に
太径水ロッド７を備えてはいるがガドリニアなどの可燃
性毒物を含まない燃料集合体において、第８図の各領域
の平均出力を比較した結果を示している。
燃料集合体下部においてボイド率が０％の場合には、
太径水ロッド７の存在により、燃料集合体内の均質性が
高められおり、太径水ロッド７まわりの第１領域83の平
均出力Ｉは、ギャップ水領域８に面した外側領域81の
平均出力Ｏは次に高くなっている。また、第１領域83
と隣接しているがギャップ水領域８には面していない第
２領域82の平均出力Ｍに対する第１領域83の平均出力
Ｉの比I/Ｍは、1.010であり、出力分布は、燃料
集合体の横断面において平坦化されている。
太径水ロッド７の存在により、燃料集合体内の均質性が
高められおり、太径水ロッド７まわりの第１領域83の平
均出力Ｉは、ギャップ水領域８に面した外側領域81の
平均出力Ｏは次に高くなっている。また、第１領域83
と隣接しているがギャップ水領域８には面していない第
２領域82の平均出力Ｍに対する第１領域83の平均出力
Ｉの比I/Ｍは、1.010であり、出力分布は、燃料
集合体の横断面において平坦化されている。
燃料集合体上部においてボイド率が70％の場合も、第
２領域82の平均出力Ｍに対する第１領域83の平均出力
Ｉの比I/Ｍは、0.977であり、出力分布は、燃料
集合体の横断面において平坦化されている。
２領域82の平均出力Ｍに対する第１領域83の平均出力
Ｉの比I/Ｍは、0.977であり、出力分布は、燃料
集合体の横断面において平坦化されている。
このような事実から、太径水ロッドを有する高燃焼度
用燃料集合体１では、燃料集合体の横断面よりもむしろ
燃料集合体の軸方向ボイド率分布を考慮し、燃料集合体
の上部〜下部の各横断面におけるガドリニア濃度を決定
すればよいことがわかる。
用燃料集合体１では、燃料集合体の横断面よりもむしろ
燃料集合体の軸方向ボイド率分布を考慮し、燃料集合体
の上部〜下部の各横断面におけるガドリニア濃度を決定
すればよいことがわかる。
そこで、燃料集合体内の横断面における中性子スペク
トルの均質性を向上させるため、燃料集合体中央部に太
径水ロッド７を配置した第８図の高燃焼度用燃料集合体
１においては、ガドリニア入り燃料棒を、例えば、第２
領域82に８本配置し、第１領域83に７本配置する。
トルの均質性を向上させるため、燃料集合体中央部に太
径水ロッド７を配置した第８図の高燃焼度用燃料集合体
１においては、ガドリニア入り燃料棒を、例えば、第２
領域82に８本配置し、第１領域83に７本配置する。
燃料集合体に添加するガドリニア量をそれぞれ一定に
して、第２領域82に配置されたガドリニア入り燃料棒の
ガドリニア平均濃度をGM重量％，第１領域83に配置され
るガドリニア入り燃料棒のガドリニア平均濃度をGI重量
％としたとき、GIとGMとの大小関係は、第２表に示すよ
うに、３つのケースに場合分けできる。
して、第２領域82に配置されたガドリニア入り燃料棒の
ガドリニア平均濃度をGM重量％，第１領域83に配置され
るガドリニア入り燃料棒のガドリニア平均濃度をGI重量
％としたとき、GIとGMとの大小関係は、第２表に示すよ
うに、３つのケースに場合分けできる。
第２表において、ケースＡは、第１領域83のガドリニ
ア平均濃度GIとその外側の第２領域82のガドリニア平均
濃度GMとを等しくした基準のケースである。ガドリニア
濃度差を大きくとったケースとしては、ケースＢおよび
ケースＣがあり、ケースＢは、第１領域83のガドリニア
平均濃度GIの方が大きい場合であり、ケースＣは、第２
領域82のガドリニア平均濃度GMの方が大きい場合であ
る。
ア平均濃度GIとその外側の第２領域82のガドリニア平均
濃度GMとを等しくした基準のケースである。ガドリニア
濃度差を大きくとったケースとしては、ケースＢおよび
ケースＣがあり、ケースＢは、第１領域83のガドリニア
平均濃度GIの方が大きい場合であり、ケースＣは、第２
領域82のガドリニア平均濃度GMの方が大きい場合であ
る。
第９図は、燃料集合体上部においてボイド率が70％の
場合について、燃料集合体の中性子無限増倍率差の燃焼
変化を示す図である。第10図は、燃料集合体下部におい
てボイド率が０％の場合について、燃料集合体の中性子
無限増倍率差の燃焼変化を示す図である。
場合について、燃料集合体の中性子無限増倍率差の燃焼
変化を示す図である。第10図は、燃料集合体下部におい
てボイド率が０％の場合について、燃料集合体の中性子
無限増倍率差の燃焼変化を示す図である。
第11図において、破線は、第９図のケースＢとケース
Ａとの無限増倍率の差を示し、実線は、第９図のケース
ＣとケースＡとの無限増倍率の差を示している。燃料集
合体上部においてボイド率が70％である場合、第１領域
83と第２領域82におけるガドリニア濃度を等しくしない
ケースB,Cの方が、ガドリニア濃度を等しくする基準ケ
ースＡと比べて、運転サイクル初期からその中期（約10
GWd/st）までの間、中性子無限増倍率を最大約0.3％Δ
ｋ大きく保つことができる。
Ａとの無限増倍率の差を示し、実線は、第９図のケース
ＣとケースＡとの無限増倍率の差を示している。燃料集
合体上部においてボイド率が70％である場合、第１領域
83と第２領域82におけるガドリニア濃度を等しくしない
ケースB,Cの方が、ガドリニア濃度を等しくする基準ケ
ースＡと比べて、運転サイクル初期からその中期（約10
GWd/st）までの間、中性子無限増倍率を最大約0.3％Δ
ｋ大きく保つことができる。
第12図において、破線は、第10図のケースＢとケース
Ａとの無限増倍率の差を示し、実線は、第10図のケース
ＣとケースＡとの無限増倍率の差を示している。燃料集
合体下部においてボイド率が０％である場合も、第１領
域83と第２領域82におけるガドリニア濃度を等しくしな
いケースB,Cの方が、ガドリニア濃度を等しくするケー
スＡに比べて、運転サイクル初期からその中期までの
間、中性子無限増倍率を最大約0.6％Δｋ大きくでき
る。
Ａとの無限増倍率の差を示し、実線は、第10図のケース
ＣとケースＡとの無限増倍率の差を示している。燃料集
合体下部においてボイド率が０％である場合も、第１領
域83と第２領域82におけるガドリニア濃度を等しくしな
いケースB,Cの方が、ガドリニア濃度を等しくするケー
スＡに比べて、運転サイクル初期からその中期までの
間、中性子無限増倍率を最大約0.6％Δｋ大きくでき
る。
このように、燃料集合体の上部および下部の各断面に
おいて、燃料集合体中央部（第１領域83）と外側領域
（第２領域82）との間で、ガドリニア濃度差を大きくし
たとき、すなわち、ケースＢおよびＣのように、太径水
ロッド７周辺の燃料集合体中央部（第１領域83）とその
外側領域（第２領域82）とで、ガドリニア濃度差を大き
くすると、運転サイクル始めから運転サイクル中期まで
の中性子無限増倍率が大きくなり、運転サイクル中期か
ら運転サイクル終了時期までの中性子無限増倍率が小さ
くなる。
おいて、燃料集合体中央部（第１領域83）と外側領域
（第２領域82）との間で、ガドリニア濃度差を大きくし
たとき、すなわち、ケースＢおよびＣのように、太径水
ロッド７周辺の燃料集合体中央部（第１領域83）とその
外側領域（第２領域82）とで、ガドリニア濃度差を大き
くすると、運転サイクル始めから運転サイクル中期まで
の中性子無限増倍率が大きくなり、運転サイクル中期か
ら運転サイクル終了時期までの中性子無限増倍率が小さ
くなる。
一方、ケースＡのように、第１領域83と第２領域82と
の間でガドリニア濃度に差をつけない方が、運転サイク
ル中期に至るまでの中性子無限増倍率が小さくなるが、
運転サイクル中期以降における中性子無限増倍率が約0.
9％Δｋ大きくなる。
の間でガドリニア濃度に差をつけない方が、運転サイク
ル中期に至るまでの中性子無限増倍率が小さくなるが、
運転サイクル中期以降における中性子無限増倍率が約0.
9％Δｋ大きくなる。
したがって、燃料集合体の上部では、その横断面にお
いて中央部と外側領域とでガドリニア濃度に差をつけ、
燃料集合体の下部ではその横断面において中央部と外側
領域とのガドリニア濃度差を上部におけるその差よりも
小さくする（好ましくはゼロにする）ようなガドリニア
濃度分布とした燃料集合体では、運転サイクル中期から
運転サイクル末期に至るまで、燃料集合体上部と燃料集
合体下部との中性子無限増倍率の差を小さくして、燃料
集合体平均の軸方向出力分布を平坦化できる。
いて中央部と外側領域とでガドリニア濃度に差をつけ、
燃料集合体の下部ではその横断面において中央部と外側
領域とのガドリニア濃度差を上部におけるその差よりも
小さくする（好ましくはゼロにする）ようなガドリニア
濃度分布とした燃料集合体では、運転サイクル中期から
運転サイクル末期に至るまで、燃料集合体上部と燃料集
合体下部との中性子無限増倍率の差を小さくして、燃料
集合体平均の軸方向出力分布を平坦化できる。
この場合、運転サイクル始めから運転サイクル中期に
至るまでの燃料集合体の上部と燃料集合体下部との中性
子無限増倍率の差も小さくなる。また、運転サイクル末
期における軸方向出力分布の歪みを是正できる。
至るまでの燃料集合体の上部と燃料集合体下部との中性
子無限増倍率の差も小さくなる。また、運転サイクル末
期における軸方向出力分布の歪みを是正できる。
燃料集合体下部では、必ずしも、ケースＡのようにGI
＝GMにしなくともよい。すなわち、ガドリニア濃度差に
注目すると、燃料集合体上半分におけるガドリニア濃度
差を基準と考えたときに、燃料集合体下半分では、燃料
集合体上半分よりも小さければ、燃料集合体上半分とそ
の下半分との中性子無限増倍率の差を小さくして、燃料
集合体軸方向の出力分布を平坦化できる。
＝GMにしなくともよい。すなわち、ガドリニア濃度差に
注目すると、燃料集合体上半分におけるガドリニア濃度
差を基準と考えたときに、燃料集合体下半分では、燃料
集合体上半分よりも小さければ、燃料集合体上半分とそ
の下半分との中性子無限増倍率の差を小さくして、燃料
集合体軸方向の出力分布を平坦化できる。
さらに、軸方向出力分布を平坦化するには、燃料集合
体上半分および下半分の各領域で、運転サイクル中の中
性子無限増倍率に、最も長い間影響する代表ガドリニア
濃度の最大値にも注目する必要がある。
体上半分および下半分の各領域で、運転サイクル中の中
性子無限増倍率に、最も長い間影響する代表ガドリニア
濃度の最大値にも注目する必要がある。
炉心軸方向のボイド率分布は、既に述べたように、燃
料集合体下部で低く、燃料集合体上部で高い。したがっ
て、中性子スペクトルは、燃料集合体下部の方がより軟
らかいので、熱中性子吸収断面積が大きいガドリニア
は、燃料集合体下部で多く消費される。ガドリニアの燃
焼の様子と同じように、各分裂性物質、例えばウラン23
5も中性子スペクトルが軟らかい燃料集合体下部で、よ
り多く反応するため、軸方向出力分布は、燃料集合体下
部の方で、より大きくなりがちである。
料集合体下部で低く、燃料集合体上部で高い。したがっ
て、中性子スペクトルは、燃料集合体下部の方がより軟
らかいので、熱中性子吸収断面積が大きいガドリニア
は、燃料集合体下部で多く消費される。ガドリニアの燃
焼の様子と同じように、各分裂性物質、例えばウラン23
5も中性子スペクトルが軟らかい燃料集合体下部で、よ
り多く反応するため、軸方向出力分布は、燃料集合体下
部の方で、より大きくなりがちである。
そこで、軸方向出力分布を平坦化するには、代表ガド
リニア濃度の最大値が燃料集合体下部で、より大きくな
っていればよい。
リニア濃度の最大値が燃料集合体下部で、より大きくな
っていればよい。
第13図は、ガドリニア濃度GI,GMの組み合わせを第３
表に示すようにして、燃料集合体上部においてボイド率
が70％の運転時と冷温時との中性子無限増倍率差Δｋsw
ingの差の燃焼変化を示す図である。
表に示すようにして、燃料集合体上部においてボイド率
が70％の運転時と冷温時との中性子無限増倍率差Δｋsw
ingの差の燃焼変化を示す図である。
第13図に示すように、運転時のボイド率が燃料集合体
上部において70％である場合、燃料集合体上部でガドリ
ニア濃度差を1.0重量％以上つけたケースE,Fでは、運転
サイクル中期以降の前半に相当する10〜15GWd/stで、運
転時と冷温時との反応度差Δｋswingをより小さくでき
るので、運転サイクル中期以降の炉停止余裕を改善する
ことが可能となる。
上部において70％である場合、燃料集合体上部でガドリ
ニア濃度差を1.0重量％以上つけたケースE,Fでは、運転
サイクル中期以降の前半に相当する10〜15GWd/stで、運
転時と冷温時との反応度差Δｋswingをより小さくでき
るので、運転サイクル中期以降の炉停止余裕を改善する
ことが可能となる。
このように、燃料集合体の上部の横断面において、中
央部（第１領域83）と外側領域（第２領域82）とのガド
リニア濃度差を1.0重量％以上つけると、燃料集合体軸
方向の出力分布を平坦化できるという前記効果が得られ
るとともに、炉停止余裕も改善できる。
央部（第１領域83）と外側領域（第２領域82）とのガド
リニア濃度差を1.0重量％以上つけると、燃料集合体軸
方向の出力分布を平坦化できるという前記効果が得られ
るとともに、炉停止余裕も改善できる。
次に、第１図〜第６図および第14図を参照して、本発
明による燃料集合体の実施例を説明する。
明による燃料集合体の実施例を説明する。
《実施例１》 第１図は、本発明による燃料集合体の実施例１の構成
を示す図である。燃料集合体１は、その水平断面中央部
に太径水ロッド７を配置し、燃料棒２を９×９の正方格
子状に配列して構成されている。第１図（ａ）の記号A,
B,C,Dは、燃料棒を表し、記号G1,G2は、ガドリニア入り
燃料棒を表している。第１図（ｂ）の数値は、燃料棒A,
B,C,Dの濃縮度をそれぞれ示している。また、領域21
は、天然ウランのペレットを充填した領域であり、領域
22は、濃縮ウランのペレットを充填した領域である。第
１図（ｂ）のＧをつけた数字は、ガドリニア濃度（重量
％）を示し、その他の数字は、濃縮度（重量％）を示し
ている。天然ウラン充填領域21および濃縮ウラン充填領
域22を含めた領域の軸方向全長を燃料有効長という。
を示す図である。燃料集合体１は、その水平断面中央部
に太径水ロッド７を配置し、燃料棒２を９×９の正方格
子状に配列して構成されている。第１図（ａ）の記号A,
B,C,Dは、燃料棒を表し、記号G1,G2は、ガドリニア入り
燃料棒を表している。第１図（ｂ）の数値は、燃料棒A,
B,C,Dの濃縮度をそれぞれ示している。また、領域21
は、天然ウランのペレットを充填した領域であり、領域
22は、濃縮ウランのペレットを充填した領域である。第
１図（ｂ）のＧをつけた数字は、ガドリニア濃度（重量
％）を示し、その他の数字は、濃縮度（重量％）を示し
ている。天然ウラン充填領域21および濃縮ウラン充填領
域22を含めた領域の軸方向全長を燃料有効長という。
ガドリニア入り燃料棒G2は、太径水ロッド７に隣接す
るように、燃料集合体１の最外周から第３層目に配置さ
れた燃料棒が位置する第１領域83に配置する。ガドリニ
ア入り燃料棒G2は、燃料有効長の下端から炉心有効長の
12/24までの範囲で、ガドリニア濃度を5.0重量％とし、
それより上部では、4.5重量％として、ガドリニア濃度
が上下２領域の燃料棒である。
るように、燃料集合体１の最外周から第３層目に配置さ
れた燃料棒が位置する第１領域83に配置する。ガドリニ
ア入り燃料棒G2は、燃料有効長の下端から炉心有効長の
12/24までの範囲で、ガドリニア濃度を5.0重量％とし、
それより上部では、4.5重量％として、ガドリニア濃度
が上下２領域の燃料棒である。
ガドリニア入り燃料棒G2が配置された第１領域83より
も外側に位置する第２領域82では、ガドリニア入り燃料
棒G2と比べて、ガドリニア濃度を下部で0.5重量％濃く
し、上部で1.0重量％薄くしたガドリニア入り燃料棒G1
を配置する。すなわち、本実施例１では、燃焼度0GWd/s
tの場合に、燃料集合体下半分の代表ガドリニア濃度差
は、0.5重量％であり、燃料集合体上半分の代表ガドリ
ニア濃度差は、1.0重量％となる。
も外側に位置する第２領域82では、ガドリニア入り燃料
棒G2と比べて、ガドリニア濃度を下部で0.5重量％濃く
し、上部で1.0重量％薄くしたガドリニア入り燃料棒G1
を配置する。すなわち、本実施例１では、燃焼度0GWd/s
tの場合に、燃料集合体下半分の代表ガドリニア濃度差
は、0.5重量％であり、燃料集合体上半分の代表ガドリ
ニア濃度差は、1.0重量％となる。
第14図は、代表ガドリニア濃度差を燃料集合体上半分
で０重量％とし、下半分で0.5重量％とした比較例を示
す図である。本実施例１と第14図との比較例とで炉心運
転特性を比較すると、運転サイクル末期の軸方向出力分
布を本実施例１では、平坦化できる。これを燃料集合体
下半分の出力分担割合でみると、本実施例１では0.2％
程度増加し、50.1％程度になる。燃料集合体の下半分の
出力分担割合を増加させると、十分なスクラム反応度を
確保できて、炉心の安全性を高めることができる。一
方、炉心の炉停止余裕を比較すると、本実施例１による
炉心の方が、0.3〜0.4％Δｋ程度余裕が増大する。
で０重量％とし、下半分で0.5重量％とした比較例を示
す図である。本実施例１と第14図との比較例とで炉心運
転特性を比較すると、運転サイクル末期の軸方向出力分
布を本実施例１では、平坦化できる。これを燃料集合体
下半分の出力分担割合でみると、本実施例１では0.2％
程度増加し、50.1％程度になる。燃料集合体の下半分の
出力分担割合を増加させると、十分なスクラム反応度を
確保できて、炉心の安全性を高めることができる。一
方、炉心の炉停止余裕を比較すると、本実施例１による
炉心の方が、0.3〜0.4％Δｋ程度余裕が増大する。
なお、本実施例１において、上下２領域のガドリニア
入り燃料棒G1およびG2を挿入する領域を入れ替えた実施
例でも、炉停止余裕は、0.2〜0.3％Δｋ程度増大する。
入り燃料棒G1およびG2を挿入する領域を入れ替えた実施
例でも、炉停止余裕は、0.2〜0.3％Δｋ程度増大する。
《実施例２》 第２図は、上下２領域のガドリニア入り燃料棒G1,G2
を２種類用いる他に、太径水ロッド７に面した第１領域
83に、上下１領域のガドリニア入り燃料棒G3を含めて構
成した燃料集合体を示す図である。ガドリニア入り燃料
棒G2の一部に代えて、上下１領域のガドリニア入り燃料
棒G3を挿入すると、燃料集合体上半分と下半分とのガド
リニア存在量比を大きくでき、炉心軸方向出力分布が平
坦化され、炉停止余裕がより改善される。
を２種類用いる他に、太径水ロッド７に面した第１領域
83に、上下１領域のガドリニア入り燃料棒G3を含めて構
成した燃料集合体を示す図である。ガドリニア入り燃料
棒G2の一部に代えて、上下１領域のガドリニア入り燃料
棒G3を挿入すると、燃料集合体上半分と下半分とのガド
リニア存在量比を大きくでき、炉心軸方向出力分布が平
坦化され、炉停止余裕がより改善される。
《実施例３》 第３図は、第１領域に配置される燃料集合体上部のガ
ドリニア濃度がゼロ％の上下２領域ガドリニア入り燃料
棒G2を含めて構成した燃料集合体を示す図である。燃料
集合体に挿入する上下２領域ガドリニア入り燃料棒にお
いて、運転サイクル初期の最大線出力密度を抑制するた
めには、第１領域83に配置される燃料集合体上部のガド
リニア濃度がゼロ％である上下２領域ガドリニア入り燃
料棒G2を数本含んでいてもよい。
ドリニア濃度がゼロ％の上下２領域ガドリニア入り燃料
棒G2を含めて構成した燃料集合体を示す図である。燃料
集合体に挿入する上下２領域ガドリニア入り燃料棒にお
いて、運転サイクル初期の最大線出力密度を抑制するた
めには、第１領域83に配置される燃料集合体上部のガド
リニア濃度がゼロ％である上下２領域ガドリニア入り燃
料棒G2を数本含んでいてもよい。
このように、第１領域83に配置される上下２領域ガド
リニア入り燃料棒の上半分のガドリニア濃度をゼロまた
は1.0重量％のように非常に薄くして、炉心上部におけ
る第１領域83および第２領域82のガドリニア濃度差をつ
けてもよい。
リニア入り燃料棒の上半分のガドリニア濃度をゼロまた
は1.0重量％のように非常に薄くして、炉心上部におけ
る第１領域83および第２領域82のガドリニア濃度差をつ
けてもよい。
《実施例４》 これまでは、ガドリニアを含まない燃料棒の燃料濃縮
度が上下１領域である実施例を示したが、第４図に示す
ように、濃縮度を２領域とした燃料集合体であってもよ
い。本実施例４では、燃料集合体最外周に位置する燃料
棒Ｂを上下２領域の燃料濃縮度を持つ燃料棒としてい
る。本実施例４では、燃料集合体上部の平均濃縮度を炉
心下部よりも高くして、運転サイクル初期の軸方向出力
分布を平坦化できる。
度が上下１領域である実施例を示したが、第４図に示す
ように、濃縮度を２領域とした燃料集合体であってもよ
い。本実施例４では、燃料集合体最外周に位置する燃料
棒Ｂを上下２領域の燃料濃縮度を持つ燃料棒としてい
る。本実施例４では、燃料集合体上部の平均濃縮度を炉
心下部よりも高くして、運転サイクル初期の軸方向出力
分布を平坦化できる。
本実施例４では、ボイド率が大きい燃料集合体上部の
平均濃縮度を燃料集合体下部の平均濃縮度よりも高く
し、軸方向出力分布を平坦化でき、ガドリニア分布の調
整による炉心平均の軸方向出力分布を平坦化する効果を
助長できる。
平均濃縮度を燃料集合体下部の平均濃縮度よりも高く
し、軸方向出力分布を平坦化でき、ガドリニア分布の調
整による炉心平均の軸方向出力分布を平坦化する効果を
助長できる。
《実施例５》 さらに、ガドリニアを含まない燃料棒の燃料濃縮度
は、第５図に示すように、軸方向で多領域の濃縮度であ
ってもよい。上端付近の濃縮度を小さくすると、第13図
に示される運転時の反応度と冷温時の反応度との差がよ
り負側になり、冷温時の炉心反応度を効果的に抑制でき
る。したがって、集合体最外周部よりも内側にある燃料
棒Ａの濃縮度を軸方向で３領域としている。
は、第５図に示すように、軸方向で多領域の濃縮度であ
ってもよい。上端付近の濃縮度を小さくすると、第13図
に示される運転時の反応度と冷温時の反応度との差がよ
り負側になり、冷温時の炉心反応度を効果的に抑制でき
る。したがって、集合体最外周部よりも内側にある燃料
棒Ａの濃縮度を軸方向で３領域としている。
すなわち、本実施例５では、燃料有効長の下端を基準
にして、燃料有効長の20/24〜23/24の範囲の平均濃縮度
を中央部燃料有効長の8/24〜20/24の範囲の平均濃縮度
よりも低くすることと組み合わせて、運転サイクル初期
・末期の炉停止余裕を改善できる。
にして、燃料有効長の20/24〜23/24の範囲の平均濃縮度
を中央部燃料有効長の8/24〜20/24の範囲の平均濃縮度
よりも低くすることと組み合わせて、運転サイクル初期
・末期の炉停止余裕を改善できる。
本実施例５のように、燃料集合体下部から燃料集合体
中央部および燃料集合体上部にかけて濃縮度を高める
と、軸方向出力分布の平坦化を促進し、本発明で示した
ガドリニア分布による効果を助長できる。
中央部および燃料集合体上部にかけて濃縮度を高める
と、軸方向出力分布の平坦化を促進し、本発明で示した
ガドリニア分布による効果を助長できる。
《実施例６》 第６図に示すように、複数の燃料棒の一部を燃料有効
長が短い部分長燃料棒Ｐとしてもよい。本実施例６は、
第５図に示した実施例５において、燃料棒Ａのうちの８
本を残りの燃料棒の燃料有効長の15/24とした部分長燃
料棒Ｐとしたものである。
長が短い部分長燃料棒Ｐとしてもよい。本実施例６は、
第５図に示した実施例５において、燃料棒Ａのうちの８
本を残りの燃料棒の燃料有効長の15/24とした部分長燃
料棒Ｐとしたものである。
部分長燃料棒Ｐを用いると、炉心上部の各分裂性物質
が少ないので、第５図の実施例５で、上端付近の濃縮度
を小さくした場合と同様の効果が得られ、炉停止余裕を
改善できる。このように部分長燃料棒Ｐを含めて構成し
た燃料集合体であっても、本発明により軸方向出力分布
を平坦化するという基本的な効果が失われることはな
い。
が少ないので、第５図の実施例５で、上端付近の濃縮度
を小さくした場合と同様の効果が得られ、炉停止余裕を
改善できる。このように部分長燃料棒Ｐを含めて構成し
た燃料集合体であっても、本発明により軸方向出力分布
を平坦化するという基本的な効果が失われることはな
い。
なお、プルトニウムが十分に供給されて、MOX燃料が
用いられるようになった場合、上記実施例の燃料をMOX
燃料に置き換えた実施例も考えられる。
用いられるようになった場合、上記実施例の燃料をMOX
燃料に置き換えた実施例も考えられる。
本発明によれば、運転サイクル中期以降において燃料
集合体上部と燃料集合体下部との中性子無限増倍率の差
を小さくできるので、燃料集合体の軸方向出力分布を平
坦化するとともに、十分なスクラム反応度を確保し、炉
心安全性を高めることができる。
集合体上部と燃料集合体下部との中性子無限増倍率の差
を小さくできるので、燃料集合体の軸方向出力分布を平
坦化するとともに、十分なスクラム反応度を確保し、炉
心安全性を高めることができる。
第１図は、本発明による燃料集合体の実施例の構成を示
す図である。第２図は、太径水ロッドに面した第１領域
に上下１領域のガドリニア入り燃料棒G3を含めて構成し
た燃料集合体を示す図である。第３図は、第１領域に配
置される燃料集合体上部のガドリニア濃度がゼロ％の上
下２領域ガドリニア入り燃料棒G2を含めて構成した燃料
集合体を示す図である。第４図は、ガドリニアを含まな
い燃料棒Ｂの燃料濃縮度が２領域である燃料集合体を示
す図である。第５図は、ガドリニアを含まない燃料棒Ａ
の燃料濃縮度が軸方向で多領域である燃料集合体を示す
図である。第６図は、燃料棒の一部を燃料有効長が短い
部分長燃料棒Ｐとした燃料集合体を示す図である。第７
図は、従来の高燃焼度用燃料集合体の構造の一例を示す
横断面図である。第８図は、燃料集合体中央部に少なく
とも１本の太径水ロッド７を配置した従来の高燃焼度用
燃料集合体の構造の一例を示す横断面図である。第９図
は、第８図の燃料集合体上部においてボイド率が70％の
場合について、燃料集合体の中性子無限増倍率差の燃焼
変化を示す図である。第10図は、第８図の燃料集合体下
部においてボイド率が０％の場合について、燃料集合体
の中性子無限増倍率差の燃焼変化を示す図である。第11
図は、第９図のケースＢとケースＡとの無限増倍率の差
およびケースＣとケースＡとの無限増倍率の差を示す図
である。第12図は、第10図のケースＢとケースＡとの無
限増倍率の差およびケースＣとケースＡとの無限増倍率
の差を示す図である。第13図は、燃料集合体上部におい
てボイド率が70％の運転時と冷温時との中性子無限増倍
率差Δｋswingの差の燃焼変化を示す図である。第14図
は、代表ガドリニア濃度差を燃焼集合体上半分で０重量
％とし、下半分で0.5重量％とした比較例を示す図であ
る。 １……高度燃焼用燃料集合体、２……燃料棒、４……水
ロッド、５……燃料集合体、 ６……十字型制御棒、７……太径水ロッド、８……ギャ
ップ水領域、 21……天然ウラン充填領域、22……濃縮ウラン充填領
域、 71……ガドリニア入り燃料棒Ａ、 72……ガドリニア入り燃料棒Ｂ、 81……ギャップ水領域８に面した外側領域、 82……第１領域83の外側の第２領域、 83……太径水ロッド７に面した第１領域、 GI……第１領域83のガドリニア平均濃度、 GM……第２領域82のガドリニア平均濃度、Ｉ ……第１領域83の平均出力、Ｍ ……第２領域82の平均出力、Ｏ ……外側領域81の平均出力。
す図である。第２図は、太径水ロッドに面した第１領域
に上下１領域のガドリニア入り燃料棒G3を含めて構成し
た燃料集合体を示す図である。第３図は、第１領域に配
置される燃料集合体上部のガドリニア濃度がゼロ％の上
下２領域ガドリニア入り燃料棒G2を含めて構成した燃料
集合体を示す図である。第４図は、ガドリニアを含まな
い燃料棒Ｂの燃料濃縮度が２領域である燃料集合体を示
す図である。第５図は、ガドリニアを含まない燃料棒Ａ
の燃料濃縮度が軸方向で多領域である燃料集合体を示す
図である。第６図は、燃料棒の一部を燃料有効長が短い
部分長燃料棒Ｐとした燃料集合体を示す図である。第７
図は、従来の高燃焼度用燃料集合体の構造の一例を示す
横断面図である。第８図は、燃料集合体中央部に少なく
とも１本の太径水ロッド７を配置した従来の高燃焼度用
燃料集合体の構造の一例を示す横断面図である。第９図
は、第８図の燃料集合体上部においてボイド率が70％の
場合について、燃料集合体の中性子無限増倍率差の燃焼
変化を示す図である。第10図は、第８図の燃料集合体下
部においてボイド率が０％の場合について、燃料集合体
の中性子無限増倍率差の燃焼変化を示す図である。第11
図は、第９図のケースＢとケースＡとの無限増倍率の差
およびケースＣとケースＡとの無限増倍率の差を示す図
である。第12図は、第10図のケースＢとケースＡとの無
限増倍率の差およびケースＣとケースＡとの無限増倍率
の差を示す図である。第13図は、燃料集合体上部におい
てボイド率が70％の運転時と冷温時との中性子無限増倍
率差Δｋswingの差の燃焼変化を示す図である。第14図
は、代表ガドリニア濃度差を燃焼集合体上半分で０重量
％とし、下半分で0.5重量％とした比較例を示す図であ
る。 １……高度燃焼用燃料集合体、２……燃料棒、４……水
ロッド、５……燃料集合体、 ６……十字型制御棒、７……太径水ロッド、８……ギャ
ップ水領域、 21……天然ウラン充填領域、22……濃縮ウラン充填領
域、 71……ガドリニア入り燃料棒Ａ、 72……ガドリニア入り燃料棒Ｂ、 81……ギャップ水領域８に面した外側領域、 82……第１領域83の外側の第２領域、 83……太径水ロッド７に面した第１領域、 GI……第１領域83のガドリニア平均濃度、 GM……第２領域82のガドリニア平均濃度、Ｉ ……第１領域83の平均出力、Ｍ ……第２領域82の平均出力、Ｏ ……外側領域81の平均出力。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青山 肇男 茨城県日立市森山町1168番地 株式会社 日立製作所エネルギー研究所内 (72)発明者 山下 淳一 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式 会社日立製作所日立工場内 (56)参考文献 特開 昭60−187890（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−157890（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−166488（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−84388（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−120191（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−66986（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G21C 3/30 G21C 3/32
Claims (8)
- 【請求項１】燃料集合体の中央部に少なくとも１本の太
径水ロッドを有し、複数の燃料棒が格子状に配列された
沸騰水型原子炉用の燃料集合体において、 前記太径水ロッドに面した第１領域に第１可燃性毒物入
り燃料棒が存在し、前記第１領域の外側の第２領域に第
２可燃性毒物入り燃料棒が存在し、 第１可燃性毒物入り燃料棒内の第１濃縮ウラン領域の上
端は、第２可燃性毒物入り燃料棒内の第２濃縮ウラン領
域の上端と同じレベルにあり、前記第１濃縮ウラン領域
の下端は、前記第２濃縮ウラン領域の下端と同じレベル
にあり、 第１可燃性毒物入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度と第
２可燃性毒物入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度との差
は、第１可燃性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度
と第２可燃性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度と
の差よりも大きく形成されている ことを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項２】請求項１に記載の燃料集合体において、 前記第１領域の燃料棒で前記第２領域に面する部分には
燃料棒が正方格子状に５本×５本配列されている ことを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項３】請求項２に記載の燃料集合体において、 前記第２領域には燃料棒が正方格子状に７本×７本配列
され、 第２領域の外側の第３領域には燃料棒が正方格子状に９
本×９本配列されている ことを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項４】請求項１ないし３のいずれか一項に記載の
燃料集合体において、 第１可燃性毒物入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度がゼ
ロであることを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項５】請求項１ないし３のいずれか一項に記載の
燃料集合体において、 第１可燃性毒物入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度が、
第２可燃性毒物入り燃料棒の上部の可燃性毒物濃度より
も高い ことを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項６】請求項１ないし５のいずれか一項に記載の
燃料集合体において、 第１可燃性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度が、
第２可燃性毒物入り燃料棒の下部の可燃性毒物濃度と等
しい ことを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項７】請求項１ないし６のいずれか一項に記載の
燃料集合体において、 燃料棒の燃料濃縮度が、軸線方向で多領域に分割形成さ
れている ことを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項８】請求項１ないし７のいずれか一項に記載の
燃料集合体において、 前記複数の燃料棒が、複数の燃料棒の一部として他の燃
料棒よりも長さが短い部分長燃料棒を含む ことを特徴とする燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2074244A JP2972917B2 (ja) | 1990-03-23 | 1990-03-23 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2074244A JP2972917B2 (ja) | 1990-03-23 | 1990-03-23 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03273189A JPH03273189A (ja) | 1991-12-04 |
| JP2972917B2 true JP2972917B2 (ja) | 1999-11-08 |
Family
ID=13541557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2074244A Expired - Fee Related JP2972917B2 (ja) | 1990-03-23 | 1990-03-23 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2972917B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2804205B2 (ja) * | 1992-09-18 | 1998-09-24 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体及び炉心 |
| EP2618333B1 (en) | 2003-03-20 | 2015-05-13 | Hitachi, Ltd. | Boiling water reactor core |
-
1990
- 1990-03-23 JP JP2074244A patent/JP2972917B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03273189A (ja) | 1991-12-04 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |