JPS60205281A - 沸騰水型原子炉用燃料集合体 - Google Patents
沸騰水型原子炉用燃料集合体Info
- Publication number
- JPS60205281A JPS60205281A JP59060855A JP6085584A JPS60205281A JP S60205281 A JPS60205281 A JP S60205281A JP 59060855 A JP59060855 A JP 59060855A JP 6085584 A JP6085584 A JP 6085584A JP S60205281 A JPS60205281 A JP S60205281A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- rods
- water
- rod
- region
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）用燃料集合体、特に
濃縮度を高めるのに好適なりＷＲ用燃料集合体に関する
。
濃縮度を高めるのに好適なりＷＲ用燃料集合体に関する
。
ＢＷＲ用燃料ではその濃縮度を上げて平均取出燃焼［を
高めることができるが、ｌ１１ｍ度を高めるとボイド係
数の絶対値が増大してしまう。このボイド係数を抑制す
るには燃料集合体の設計全適当にして水対ウラン比を増
加させるのが有効である。
高めることができるが、ｌ１１ｍ度を高めるとボイド係
数の絶対値が増大してしまう。このボイド係数を抑制す
るには燃料集合体の設計全適当にして水対ウラン比を増
加させるのが有効である。
従来においても、例えは８×８正方格子配列の燃料集合
体で６２本の燃料棒を細径にし、２本の大径ウォーター
ロッドを使用するもの、或いは９×９正方格子配列の燃
料集合体で核燃料ベレ゛ントに中空のものを用いたもの
力ど、水対ウラン比を増加させてボイド係数を改善する
ことが行なわｎているが、８×８正方格子配列では水対
ウラン比の増加に対して本来的に構造上の限界があるほ
か、線出力が相対的に高いため高燃焼度における燃料ベ
レットからの核分裂生成ガス（ＦＰガス）の放出量が大
きくなシ、燃料棒内圧の上昇によって被覆管にかかる応
力が増加するという欠点が避けられない。また中空の燃
料ペレットを使う場合も、高濃縮度にするほどペレット
中心孔径を大きくする必要がおシ、場合体当シのウラン
量が減少するという欠点がある。
体で６２本の燃料棒を細径にし、２本の大径ウォーター
ロッドを使用するもの、或いは９×９正方格子配列の燃
料集合体で核燃料ベレ゛ントに中空のものを用いたもの
力ど、水対ウラン比を増加させてボイド係数を改善する
ことが行なわｎているが、８×８正方格子配列では水対
ウラン比の増加に対して本来的に構造上の限界があるほ
か、線出力が相対的に高いため高燃焼度における燃料ベ
レットからの核分裂生成ガス（ＦＰガス）の放出量が大
きくなシ、燃料棒内圧の上昇によって被覆管にかかる応
力が増加するという欠点が避けられない。また中空の燃
料ペレットを使う場合も、高濃縮度にするほどペレット
中心孔径を大きくする必要がおシ、場合体当シのウラン
量が減少するという欠点がある。
本発明は、以上の従来技術の欠点を除去して、１０Ｘ１
０正号格子配列の採用と細径燃料棒お工び４〜１６本の
大径ウォーターロッドの使用とＫよって水対ウラン比ｔ
−３，０以上に高め、高濃縮度化によるボイド係数の絶
対値の増〃口を抑えると共に、平均燃料棒線出力密度を
低下させてＦＰガス放出、ｔを低減させ、さらに高−縮
度化に伴って高くなる余剰反応度のうち上部の反応度を
低下させて炉停止余裕が悪化するのを防止することので
きるＢＷＲ用燃料集合体を提供するものである。
０正号格子配列の採用と細径燃料棒お工び４〜１６本の
大径ウォーターロッドの使用とＫよって水対ウラン比ｔ
−３，０以上に高め、高濃縮度化によるボイド係数の絶
対値の増〃口を抑えると共に、平均燃料棒線出力密度を
低下させてＦＰガス放出、ｔを低減させ、さらに高−縮
度化に伴って高くなる余剰反応度のうち上部の反応度を
低下させて炉停止余裕が悪化するのを防止することので
きるＢＷＲ用燃料集合体を提供するものである。
すなわち本発明のＢＷＲ用燃料集合体は、燃料棒とウォ
ーターロッドと’ｔ１０行１０列（１ｏ×１０）の正方
格子配列に束ねてなり、ウォーターロッドが４本以上１
６本以下でおって、残余７占める燃料棒が水対ウラン比
全６．０以上とする工うに前記ウォーターロッドニジ細
径になされ、燃料棒有効長の上部１／１２〜２／１２の
領域が他の領域より低濃縮度になされた燃料棒金含むこ
とを特徴としている。
ーターロッドと’ｔ１０行１０列（１ｏ×１０）の正方
格子配列に束ねてなり、ウォーターロッドが４本以上１
６本以下でおって、残余７占める燃料棒が水対ウラン比
全６．０以上とする工うに前記ウォーターロッドニジ細
径になされ、燃料棒有効長の上部１／１２〜２／１２の
領域が他の領域より低濃縮度になされた燃料棒金含むこ
とを特徴としている。
前記上部領域の余剰反応度を他領域ニジ低下させるため
に、ひとつの実施態様においては燃料棒有効長の上部１
／１２〜２／１２の領域がそれより下方の領域より低ａ
ｍ度になさ牡た燃料棒を正方格子配列中和含ませてあシ
、また別の実Ｉ＠態様では前記上部１／１２〜２／１２
の領域に核燃料物質が存在しない燃料棒を含ませてあり
、さらに別の実施態様では前記上部１／１２〜２／１２
の領域に減速物質を装填した燃料棒を含ませてあり、さ
らに別の実施態様では少なくとも一部のウォーターロッ
ド内の上部領域に可燃性毒物の棒を挿脱可能に配置しで
ある、 本発明を実施例図面と共に説明すｎは以下の通りである
。
に、ひとつの実施態様においては燃料棒有効長の上部１
／１２〜２／１２の領域がそれより下方の領域より低ａ
ｍ度になさ牡た燃料棒を正方格子配列中和含ませてあシ
、また別の実Ｉ＠態様では前記上部１／１２〜２／１２
の領域に核燃料物質が存在しない燃料棒を含ませてあり
、さらに別の実施態様では前記上部１／１２〜２／１２
の領域に減速物質を装填した燃料棒を含ませてあり、さ
らに別の実施態様では少なくとも一部のウォーターロッ
ド内の上部領域に可燃性毒物の棒を挿脱可能に配置しで
ある、 本発明を実施例図面と共に説明すｎは以下の通りである
。
第１図は本発明の実施例金示す模式横断面図で、（１）
（２１（３）（４１はそれぞれ燃料棒、（５）はウォ
ーターロッド、（６）はチャンネルボックスである、燃
料棒（１）〜（４）とウォーターロッド（５］とで１０
行１０列の正方格子配列を構成してお夛、そのうちウォ
ーターロッド（５）は図示の例では１２本である。、燃
料棒（１）〜（４）は、第２図に示すように濃縮度ａｌ
の燃料ペレットを全有効長にわたって装填した燃料棒（
１）と、有効長の上部２／１２の領域にＯ縮度ａ１のペ
レットを、そしてそれよ）下方の領域に０縮度ｂ１のペ
レットを装填した燃料４！Ｊ （２１と、全有効長にわ
たって濃縮度Ｃ７のベレットを装填した燃料ｅ Ｌ３１
と、全有効長にわたル用懲性１：１物含有の濃縮度す、
のベレットを装填した燃料８１（ｓ）との４池類がらな
シ、前記濃縮度ｔｉａ、（ｂ＋＜ ｅｌの関係となって
いる１、燃料棒（ＩＪ〜（４）とウォーターロッド（５
）の寸法およびウォーターロッド（５）の本数は、集合
体の水対ウラン比（Ｗ／Ｕ）が体Ａｒｔ比で３．０以上
になるように定められ、燃料棒の１！−）縮度型７ＪＩ
＋に伴うボイド修数絶対値の上昇を防止している。水対
ウラン比をパラメータにした平均濃縮度とボイド係数と
の関係を示せば第６図の通りであり、濃縮度が高くなる
につｎてボイド係数の絶対値が増加する傾向があるが、
水対ウラン比Ｗ／Ｕが６．０以上であればその増加が通
常の高濃縮度範囲でも安全範囲に抑えられる。
（２１（３）（４１はそれぞれ燃料棒、（５）はウォ
ーターロッド、（６）はチャンネルボックスである、燃
料棒（１）〜（４）とウォーターロッド（５］とで１０
行１０列の正方格子配列を構成してお夛、そのうちウォ
ーターロッド（５）は図示の例では１２本である。、燃
料棒（１）〜（４）は、第２図に示すように濃縮度ａｌ
の燃料ペレットを全有効長にわたって装填した燃料棒（
１）と、有効長の上部２／１２の領域にＯ縮度ａ１のペ
レットを、そしてそれよ）下方の領域に０縮度ｂ１のペ
レットを装填した燃料４！Ｊ （２１と、全有効長にわ
たって濃縮度Ｃ７のベレットを装填した燃料ｅ Ｌ３１
と、全有効長にわたル用懲性１：１物含有の濃縮度す、
のベレットを装填した燃料８１（ｓ）との４池類がらな
シ、前記濃縮度ｔｉａ、（ｂ＋＜ ｅｌの関係となって
いる１、燃料棒（ＩＪ〜（４）とウォーターロッド（５
）の寸法およびウォーターロッド（５）の本数は、集合
体の水対ウラン比（Ｗ／Ｕ）が体Ａｒｔ比で３．０以上
になるように定められ、燃料棒の１！−）縮度型７ＪＩ
＋に伴うボイド修数絶対値の上昇を防止している。水対
ウラン比をパラメータにした平均濃縮度とボイド係数と
の関係を示せば第６図の通りであり、濃縮度が高くなる
につｎてボイド係数の絶対値が増加する傾向があるが、
水対ウラン比Ｗ／Ｕが６．０以上であればその増加が通
常の高濃縮度範囲でも安全範囲に抑えられる。
燃料棒（υ〜（４）は通常の８×８正方格子配列のもの
に比べて燃料棒本数か多いので平均線出力密度が例えは
７０％程度となり、こｔＬＫＬつて燃料温度を比較的低
温にしてＦＰガスの放出量を抑えて、高燃焼度の達成を
容易にし１ある。−万、ウォーターロッド（５）は、そ
の本数と共に大径化されて前記水対ウラン比が５．０以
上となるようにされ、集合体内に図示のように分散配置
或いは図示しないが狭所に集中配置されて、内部に流通
される減速材にニジ熱中性子束を集合体内で増加させ、
中性子経済を高めるよう妃なっている。
に比べて燃料棒本数か多いので平均線出力密度が例えは
７０％程度となり、こｔＬＫＬつて燃料温度を比較的低
温にしてＦＰガスの放出量を抑えて、高燃焼度の達成を
容易にし１ある。−万、ウォーターロッド（５）は、そ
の本数と共に大径化されて前記水対ウラン比が５．０以
上となるようにされ、集合体内に図示のように分散配置
或いは図示しないが狭所に集中配置されて、内部に流通
される減速材にニジ熱中性子束を集合体内で増加させ、
中性子経済を高めるよう妃なっている。
例えば燃料棒（４）の如く高濃縮化した燃料棒の一部に
寿命初期の高い余剰反応度を抑制する目的で適当な濃度
で可燃性毒物を固溶体として混入することは本発明で妨
けることではない。
寿命初期の高い余剰反応度を抑制する目的で適当な濃度
で可燃性毒物を固溶体として混入することは本発明で妨
けることではない。
本発明の燃料集合体では更に炉停止余裕の悪化を避ける
ために燃料上部領域の反応度を下げており、第２図でを
ま燃料棒（２）において有効長の上部２／１２ の領域
が低ａ縮度のベレットになっている。
ために燃料上部領域の反応度を下げており、第２図でを
ま燃料棒（２）において有効長の上部２／１２ の領域
が低ａ縮度のベレットになっている。
この場合、一部の燃＃＋棒の上部１／１２〜２／１２の
領域金、細工り低濃度とするか、核燃料物質ｔ−存在さ
せずに例えは空所にするか、或いは代シに減速物質、例
えばジルコニウム水素化物などの減速能の高い固プレ物
質を装填するか、神々の実施手法が任Ｋ Ｋ ＞＞ｉ択
’ｉＪ能である。燃料上部領域の反応度を下ける方策と
してはさらに大径のウォーターロッドな有効に活用して
、一部′またｔｉ全全部ウォーターロッド（５）の内部
の上部領域、例えは有効長の上部１／１２〜５／１２の
領域に、ガドＩＪ ニア等のｈ」燃性毒物を含むアルｉ
ｆ′部耐火物質入シの棒を挿脱可能に配置する方式も有
効であり、かかる可燃性毒物入りの棒は第２運転サイク
ル以降に除去可能にしておけばＬい。
領域金、細工り低濃度とするか、核燃料物質ｔ−存在さ
せずに例えは空所にするか、或いは代シに減速物質、例
えばジルコニウム水素化物などの減速能の高い固プレ物
質を装填するか、神々の実施手法が任Ｋ Ｋ ＞＞ｉ択
’ｉＪ能である。燃料上部領域の反応度を下ける方策と
してはさらに大径のウォーターロッドな有効に活用して
、一部′またｔｉ全全部ウォーターロッド（５）の内部
の上部領域、例えは有効長の上部１／１２〜５／１２の
領域に、ガドＩＪ ニア等のｈ」燃性毒物を含むアルｉ
ｆ′部耐火物質入シの棒を挿脱可能に配置する方式も有
効であり、かかる可燃性毒物入りの棒は第２運転サイク
ル以降に除去可能にしておけばＬい。
仁れらの手法のひとつまたはいくつかを組み合わせて、
集合体としての上部の反応度をそれ以下の領域より低く
シ、炉停止余裕全確保する。
集合体としての上部の反応度をそれ以下の領域より低く
シ、炉停止余裕全確保する。
ひとつの実施例において燃料棒（１）〜（４）は外径約
１ｃｍのジルカロイ製被覆管内に直径約０．８個、高さ
約０．８ｃＦｎの円筒形の核燃料ペレツ）ｋ装填した長
さ約３７０ｍの寸法仕様を持ち、ウォーターロッド（５
）は外径約１．２０で内部に水が流れる構造のもので、
これらにエリ、厚さ約０．２ ｃｍ 、長さ約４５０ｃ
Ｉｎ、内径（対角径）約１３ｃｆｎのチャンネルボック
ス（６）内で１０Ｘ１０正号格子配列を組むことによっ
て、水対ウラン比として約６．４の値を得ている。
１ｃｍのジルカロイ製被覆管内に直径約０．８個、高さ
約０．８ｃＦｎの円筒形の核燃料ペレツ）ｋ装填した長
さ約３７０ｍの寸法仕様を持ち、ウォーターロッド（５
）は外径約１．２０で内部に水が流れる構造のもので、
これらにエリ、厚さ約０．２ ｃｍ 、長さ約４５０ｃ
Ｉｎ、内径（対角径）約１３ｃｆｎのチャンネルボック
ス（６）内で１０Ｘ１０正号格子配列を組むことによっ
て、水対ウラン比として約６．４の値を得ている。
第４図および第５図は本発明のもうひとつの実施例の燃
料集合体の構成を示しており、（資）はウォーターロッ
ド、（Ａｌ（Ｂｌ（Ｃ１（Ｇ＋）（Ｇｔ） はそれぞれ
燃料棒である、第４図に示すようにこの例では燃料棒＾
１（Ｂｌ（Ｃ１（Ｇ＋）（Ｇｔ）と１２本のウォーター
ロッド（４）とによって１０Ｘ１０正刀格子配列が組ま
扛、各燃料棒のａｍ度配分は第５図に示す通ｐである。
料集合体の構成を示しており、（資）はウォーターロッ
ド、（Ａｌ（Ｂｌ（Ｃ１（Ｇ＋）（Ｇｔ） はそれぞれ
燃料棒である、第４図に示すようにこの例では燃料棒＾
１（Ｂｌ（Ｃ１（Ｇ＋）（Ｇｔ）と１２本のウォーター
ロッド（４）とによって１０Ｘ１０正刀格子配列が組ま
扛、各燃料棒のａｍ度配分は第５図に示す通ｐである。
すなわち第５図において、（ａｙ）”Ｕ” ａ縮度が３
、５ Ｗｌｏのイ１いｊ１縮瓜ベレット、（ｂ、）け同
じく４．２〜ν１０の中１”５ ａ７度ベレット、（ａ
ｔ）Ｐｉ同じ＜４．８Ｗ１０のｉ坊１！＞縮度ベレット
、（ｇｔは同じ＜４．２Ｗ１０でガドリニア（Ｇ ｄ！
Ｏｎ ）・一度が８Ｗ１０ のベレット、（ｇｔ）ｔｉ
同じ＜ ４．２Ｗ１０ Ｔカド！Ｊ＝７ｍｇが１０Ｗ１
０のベレットである。燃料棒（ＡＩは全有効長にわたシ
仕１．ａ縮度ペレット（ａ、）からなシ、また燃料＠
（Ｂｌは下部１０／１２か中Ｑ縮度ペレット（ｂりで上
部２／１２が低σ脂ｄ就ベレット（ａ、肋）らなシ、さ
らに燃料棒（Ｃ１は下部１０／１２が歯高縮度ベレツ）
（ｃｔ）で上部２／１２ が中濃縮度ベレット（ｂｘ
）からなる。可燃性毒物入り鯵科ｔ’ｌ （Ｇｏと（Ｇ
、）は、（Ｇ、）が全有効長にわたりベレット（ｇｔ）
で構成したもの、（Ｇりが上部４／１２と下部２／１２
の各領域全中濃縮度ベレット（ｂ、）で、その中間の
６７１２ の長さ領域全ベレット（ｇ、）で構成したも
のとなっている。
、５ Ｗｌｏのイ１いｊ１縮瓜ベレット、（ｂ、）け同
じく４．２〜ν１０の中１”５ ａ７度ベレット、（ａ
ｔ）Ｐｉ同じ＜４．８Ｗ１０のｉ坊１！＞縮度ベレット
、（ｇｔは同じ＜４．２Ｗ１０でガドリニア（Ｇ ｄ！
Ｏｎ ）・一度が８Ｗ１０ のベレット、（ｇｔ）ｔｉ
同じ＜ ４．２Ｗ１０ Ｔカド！Ｊ＝７ｍｇが１０Ｗ１
０のベレットである。燃料棒（ＡＩは全有効長にわたシ
仕１．ａ縮度ペレット（ａ、）からなシ、また燃料＠
（Ｂｌは下部１０／１２か中Ｑ縮度ペレット（ｂりで上
部２／１２が低σ脂ｄ就ベレット（ａ、肋）らなシ、さ
らに燃料棒（Ｃ１は下部１０／１２が歯高縮度ベレツ）
（ｃｔ）で上部２／１２ が中濃縮度ベレット（ｂｘ
）からなる。可燃性毒物入り鯵科ｔ’ｌ （Ｇｏと（Ｇ
、）は、（Ｇ、）が全有効長にわたりベレット（ｇｔ）
で構成したもの、（Ｇりが上部４／１２と下部２／１２
の各領域全中濃縮度ベレット（ｂ、）で、その中間の
６７１２ の長さ領域全ベレット（ｇ、）で構成したも
のとなっている。
本発明にエフＬば、燃料棒を細径化し、ウォーターロッ
ドを太径化し１４〜１６本とし、１０Ｘ１０正刀格子配
列に構成したから、燃料棒平均線出力１ａ度が１［（下
して熱的余裕が大きくなることはもとより、ウラン装荷
！１を従前のものと大きく変えずに水対ウラン比を増加
させ、高濃縮度化に伴うボイド係数絶対値の増加を抑制
でき、また太径のウォーターロッドの使用によって中性
子利用率が大きくなり、集合体内出力分布が効果的に平
坦化さ扛、使用燃料ベレットの／ａ縮度の種類を例えば
３種類以下に少なくすることが可能となるほか、上部領
域での反応度を低下させているので高濃縮度化による炉
停止余裕の悪化も防止されるものである。
ドを太径化し１４〜１６本とし、１０Ｘ１０正刀格子配
列に構成したから、燃料棒平均線出力１ａ度が１［（下
して熱的余裕が大きくなることはもとより、ウラン装荷
！１を従前のものと大きく変えずに水対ウラン比を増加
させ、高濃縮度化に伴うボイド係数絶対値の増加を抑制
でき、また太径のウォーターロッドの使用によって中性
子利用率が大きくなり、集合体内出力分布が効果的に平
坦化さ扛、使用燃料ベレットの／ａ縮度の種類を例えば
３種類以下に少なくすることが可能となるほか、上部領
域での反応度を低下させているので高濃縮度化による炉
停止余裕の悪化も防止されるものである。
１ｇ１（２）は本発明の実施例を示す模式横断面図、第
２図はその燃料棒の濃Ｍ度配分金示す説明図、第６図は
濃縮度とボイド係数の関係を示す線図、第４図は本発明
の別の実施例の燃料棒配置を示す横断面模式図、第５図
はその燃料棒の＃縮度配分を示す説明図である。 （１バ２１（３１（４１：燃料棒、（５）：ウォーター
ロッド、（６）：チャンネルボックス、（ａ＋Ｘａｔ）
：低濃縮度燃料ベレット、（ｂ＋）（ｂＪ ’中濃縮度
燃料ベレット、（Ｃθ（匂）’ ｉａ Ｌ２ ｌｉｄ
Ｗ ９３１へｖ ット、（Ａｌ （Ｂｌ （Ｃ１（Ｇｏ
（Ｇり ： 慾料棒・（ｗｌ：ウォーターロッド、（ｇ
＋Ｘｇｔ）： ＤＪ慾性毒物含有炉刺ベレット、 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第１図 第２図
２図はその燃料棒の濃Ｍ度配分金示す説明図、第６図は
濃縮度とボイド係数の関係を示す線図、第４図は本発明
の別の実施例の燃料棒配置を示す横断面模式図、第５図
はその燃料棒の＃縮度配分を示す説明図である。 （１バ２１（３１（４１：燃料棒、（５）：ウォーター
ロッド、（６）：チャンネルボックス、（ａ＋Ｘａｔ）
：低濃縮度燃料ベレット、（ｂ＋）（ｂＪ ’中濃縮度
燃料ベレット、（Ｃθ（匂）’ ｉａ Ｌ２ ｌｉｄ
Ｗ ９３１へｖ ット、（Ａｌ （Ｂｌ （Ｃ１（Ｇｏ
（Ｇり ： 慾料棒・（ｗｌ：ウォーターロッド、（ｇ
＋Ｘｇｔ）： ＤＪ慾性毒物含有炉刺ベレット、 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔｌｌ燃料棒とウォーターロッドを１０行１０列の正方
格子配列に束ねてなる沸騰水型原子炉用燃料１８ 合体
において、ウォーターロッドが４本以上１６本以下であ
シ、残余を占める燃料棒が水対ウラン比ヲ６．０以上と
するように前記ウォーターロ・７ドより細径になされ、
燃料棒有効長の上部１／１２〜２／１２の領域が他の領
域より低−縮度になされた燃料１ｌＩＩｔ−含むことを
％徴とする沸騰水型原子炉用燃料集合体、 （２）燃料棒有効長の上部１／１２〜２／１２の領域に
核燃料物質が存在しない燃料棒を含む特許請求の範囲第
１項に記載の沸騰水型原子炉用燃料集合体。 （３）燃料棒有効長の上部１／１２〜２／１２の領域に
減速物質を装填した燃料棒を含む特許請求の範囲第１項
に記載の沸騰水型原子炉用燃料集合体。 （４）少なくとも一部のウォーターロッド内の上部領域
に可燃性毒物の棒を挿脱可能に配置し、た特許請求の範
囲第１項に記載の沸騰水型原子炉用燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59060855A JPS60205281A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59060855A JPS60205281A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60205281A true JPS60205281A (ja) | 1985-10-16 |
Family
ID=13154410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59060855A Pending JPS60205281A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60205281A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61226685A (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-08 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
| JPS6325592A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-03 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
| JPS63250588A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-18 | 三菱原子力工業株式会社 | 加圧水型原子炉に適用される部分長ガドリニア入り燃料集合体 |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP59060855A patent/JPS60205281A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61226685A (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-08 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
| JPS6325592A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-03 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
| JPS63250588A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-18 | 三菱原子力工業株式会社 | 加圧水型原子炉に適用される部分長ガドリニア入り燃料集合体 |
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