JPH0985912A - 金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルム - Google Patents

金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルム

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JPH0985912A
JPH0985912A JP27050095A JP27050095A JPH0985912A JP H0985912 A JPH0985912 A JP H0985912A JP 27050095 A JP27050095 A JP 27050095A JP 27050095 A JP27050095 A JP 27050095A JP H0985912 A JPH0985912 A JP H0985912A
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JP
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layer
film
composite
metal
propylene
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JP27050095A
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English (en)
Inventor
Katsuhiro Tsuchiya
土屋勝洋
Masanori Takeuchi
竹内雅則
Yoichiro Kadota
門田洋一郎
Koji Kataoka
片岡功司
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Toray Advanced Film Co Ltd
Original Assignee
Toray Plastic Films Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【課題】ヒートシールでのシール際切れ及びトンネリン
グ現象が少なく、密封性が良好で、かつ蒸着膜の気体バ
リヤ性に優れた、金属蒸着複合ポリプロピレン系フイル
ムを提供すること。 【解決手段】(A)、(B)層が積層された複合フイル
ムにおいて、(B)層は結晶性プロピレン・αーオレフ
ィン共重合体からなる層であり、(A)層は(B)層に
用いる結晶性プロピレン・αーオレフィン共重合体より
5℃〜14℃高い結晶融点を有する結晶性プロピレン系
樹脂からなる層から構成され、該複合フイルムの長手方
向のヤング率が90Kg/mm2 以上であり、複合フイ
ルムの(A)層に金属を蒸着してなる金属蒸着複合ポリ
プロピレン系フイルム。

Description

【発明の詳細な説明】
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は金属蒸着積層ポリプ
ロピレン系フイルムに関する。更に詳しくはシール時熱
板での際切れ、トンネリング現象(シール部の浮きによ
る密封性不良)が少なく密封性の良好な、かつ蒸着膜の
気体バリヤ性(遮断性)に優れた金属蒸着積層ポリプロ
ピレン系フイルムに関する。
【0002】
【従来の技術】近年プラスチックフイルムに金属を蒸着
した金属蒸着フイルム、特にアルミニウム蒸着フイルム
はその優れた特性すなわち装飾性、ガスバリヤ性及び光
線遮断性などを活用し包装用途を中心に広範囲に使用さ
れている。特にポリプロピレンフイルムは、ヒートシー
ル性が可能でかつ耐熱性、作業性に優れたアルミニウム
蒸着フイルムが得られるため、食品包装材料として優れ
ている。
【0003】金属蒸着ポリプロピレン系フイルムとして
は、結晶性プロピレン系樹脂に特定の直鎖状低密度ポリ
エチレンを添加した層(A層)とA層より10℃以上低
い結晶融点を有する結晶性プロピレン・αーオレフィン
共重合体からなる層の積層体からなるもの(例えば特公
平6−47277号公報)や特定の融点差を持つポリプ
ロピレン系多層フィルムにアルミニウムを蒸着させたフ
イルム(例えば特公平5−55299号公報)、また特
定のポリプロピレン系樹脂に密度を特定化したポリエチ
レン樹脂と有機樹脂微粉末の特定量を配合したフイルム
(例えば特公平5−33906号公報)などが知られて
いる。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の単膜の
金属蒸着ポリプロピレン系フイルムは、熱板によるヒー
トシールによって包装袋を製作したりあるいは食品など
を密封しようとすると、ヒートシールの際(熱板の端
部)で小さな引張り応力でポリプロピレン系フイルムが
切断する、すなわちシール際切れ現象が発生する。この
シール際切れの原因は明確でないが、ポリプロピレン系
フイルムがヒートシール時に溶融し、それが冷却されポ
リプロピレンの再結晶化時に熱板の端部(熱を受けた部
分と熱を受けない部分)の境界面で大きな結晶歪みを発
生し、小さな応力でフイルムが破壊切断するものである
と推定する。また単膜フイルムはシール樹脂そのものが
柔軟性で腰(ヤング率)・抗張力がないため、蒸着後の
蒸着フイルムに張力や屈曲が加わると、蒸着膜のクラッ
クや離脱が発生し気体バリヤ性(遮断性)が悪化する問
題点があった。これは一般に高融点・高結晶性のポリマ
ーを複合すると改善される。しかし複合した従来の金属
蒸着ポリプロピレン系フイルムは、熱板によるヒートシ
ールによって包装体を製作したりあるいは食品などを密
封しようとしたときに、トンネリング現象(シール部の
浮きによる密封性不良)が発生する欠点があった。この
トンネリング現象はヒートシール時フイルム折り込み部
分へのシーラント樹脂の溶融充填不足と複合界面での接
着強度不足すなわち界面剥離によって発生するものであ
る。トンネリング性の改善策としてシール層の低融点化
でカバーすることは有効であると思われたが、界面剥離
が助長され結果としてトンネリング性は改善できない。
逆にシール層の低融点化によって、蒸着後の蒸着フイル
ムに、張力や屈曲を与えると(加わると)金属蒸着膜の
クラックや離脱が発生し、蒸着膜の気体バリヤ性が悪化
する問題点があった。本発明は、かかる問題点を改善
し、ヒートシールでのシール際切れ及びトンネリング現
象が少なく、密封性が良好で、かつ蒸着膜の気体バリヤ
性に優れた、金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルムを
提供することを目的とする。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明は、(A)、
(B)層が積層された複合フイルムにおいて、(B)層
は結晶性プロピレン・αーオレフィン共重合体からなる
層であり、(A)層は(B)層に用いる結晶性プロピレ
ン・αーオレフィン共重合体より5℃〜14℃高い結晶
融点を有する結晶性プロピレン系樹脂からなる層から構
成され、該複合フイルムの長手方向のヤング率が90K
g/mm2 以上であり、複合フイルムの(A)層に金属
を蒸してなる金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルムを
特徴とするものである。
【0006】また本発明は、好ましくは、(B)層に用
いる結晶性プロピレン・αーオレフィン共重合体が結晶
性エチレン・プロピレンランダム共重合体、結晶性プロ
ピレン・ブテンランダム共重合体、及び結晶性エチレン
・プロピレン・ブテン3元共重合体から選ばれた一種ま
たは二種以上の混合物からなり、その結晶融点が144
℃以下であることを特徴とする。さらに本発明は、好ま
しくは複合フイルムの(B層)の厚み比率が全体厚みの
10〜50%であることを特徴とする。
【0007】さらに本発明は、好ましくは(A)層の表
面の原子構成比(酸素原子の数/炭素原子の数)が0.
10〜0.34、(窒素原子の数/炭素原子の数)が
0.005〜0.08の範囲にある複合フイルムに金属
を蒸着したしたことを特徴とする。
【0008】
【発明の実施の形態】以下、本発明について更に詳細に
記述する。
【0009】本発明の(B)層に用いる結晶性プロピレ
ン・αーオレフィン共重合体樹脂は、プロピレンを主成
分とするエチレンまたは炭素数4以上のαーオレフィン
との共重合体であり、これらは、たとえばチーグラー・
ナッタ触媒等の公知の立体規則性触媒を用いて、スラリ
ー法、溶液法及び気相重合法等の公知の方法で共重合す
ることによって得ることができる。本発明の(B)層で
は結晶性エチレン・プロピレンランダム共重合体、結晶
性プロピレン・ブテンランダム共重合体、結晶性エチレ
ン・プロピレン・ブテン3元共重合体またはそれらの混
合物が好ましいう。またこれらの共重合体にあってはプ
ロピレン成分が80重量%以上含有するものが特に好ま
しい。これらの共重合体の結晶融点が144℃以下のも
のが好ましい。結晶融点が144℃を越えると、ヒート
シールでの密封性に難点が生じる恐れがある。結晶融点
の下限は限定されないが115℃程度であろう。これ以
下になるとフイルムが柔軟となり蒸着工程でシワが発生
しやすく、かつ張力、屈曲によって蒸着膜にクラックが
発生し、蒸着膜の気体バリヤー性が悪化する恐れがあ
る。
【0010】本発明の(A)層に用いる結晶性プロピレ
ン系樹脂は(B)層で用いる結晶性プロピレン・αーオ
レフィン共重合体と同系でも良いが、その結晶融点が
(B)層に用いる結晶性プロピレン・αーオレフィン共
重合体より5℃〜14℃高いことが必要である。この
(B)層との融点差が5℃未満では充填・包装工程での
ヒートシールのときに際切れが発生したり同時に金属蒸
着面のクラックや離脱が発生しやすく蒸着膜の気体バリ
ヤー性も悪化する。逆に(B)層との融点差が14℃を
越えるとトンネリングが発生し密封性が劣ったものとな
る。なおこのトンネリングは前述したようにシール時フ
イルム折り込み部へのシーラント樹脂の溶融充填量とま
た複合の場合は界面での接着強度不足すなわち界面剥離
の現象程度によって左右されると考えられる。単膜の場
合はポリマが溶融してヒートシールの折り曲げ部分まで
ポリマが十分に充填できるが、融点差をもった複合フイ
ルムでは、高融点側ポリマーがヒートシールの際に折り
曲げ部分までに十分にポリマが充填できず、(A)層、
(B)層の融点差が大きくなると密封性が劣るものとな
る。また密封性悪化のもう一つとして(A)層、(B)
層の融点差が大きすぎると、熱ヒートシールにおいて
(A)層、(B)層の層界面で流動性および結晶性挙動
などが大幅に異なるため層界面での接着強度が低下すな
わち剥離の現象が起こって密封性が悪化するものと推定
される。
【0011】なお、本発明において(B)層の共重合樹
脂を(A)層に数%、具体的には8%程度までを混合し
て使用すると(A)層と(B)層との相溶性が増し、積
層界面での接着強度を向上でき剥離現象の防止効果が得
られるためか、密封性が改善されるので好ましい。本発
明におけるポリプロピレンフイルム樹脂のメルトフロー
レート(MFR)は好ましくは3〜12、特に好ましく
は5〜10の範囲のものがよい。また(B)層と(A)
層に用いる樹脂のMFRの差は3以下実質的にはほぼ同
等のMFRとするのが特に好ましい。MFRが3未満で
は押出でのポリマ流動性が劣り、12を越えると製膜キ
ャストでの安定性に劣る。また(A)層、(B)層のM
FRの差が3を越えると層界面での面粗れや層間の接着
強度が低下する。
【0012】本発明の結晶性プロピレン・αーオレフイ
ン共重合体と結晶性プロピレン系樹脂中には必要に応じ
て、本発明の目的を逸脱しない範囲内で公知の添加剤や
他種ポリマ類を配合してもよいが、蒸着膜の接着性、蒸
着面の印刷・ラミネート適性等の低下を防止するため、
特定の添加剤、具体的には分子量500以上の酸化防止
剤、およびシリカ、ゼオライト、炭酸カルシウムなどの
無機充填剤を選択して用いるのが好ましい。
【0013】本発明の複合ポリプロピレン系フイルムの
長手方向のヤング率は90Kg/mm2 以上好ましくは
95Kg/mm2 以上でなければならない。90Kg/
mm2 未満では蒸着フイルムの後加工でシワが発生した
り、張力や屈曲が加わると金属蒸着膜のクラックや離脱
が発生し気体バリア性が劣ったものとなる。なお長手方
向のヤング率の上限は特に限定されないがおおよそ15
0Kg/mm2 程度である。
【0014】また本発明の複合ポリプロピレン系フイル
ムの長手方向におけるF5 値(5%伸長時の応力)は
0.55Kg/mm2 以上であると、金属蒸着膜のクラ
ックや離脱を防止でき、気体バリア性の悪化を防止でき
るので好ましい。
【0015】本発明の(A)、(B)層を含有する2層
以上の複合フイルムの積層の方法は、特に限定されない
が、2台以上の押出機を用いて溶融押出し、ピノールや
フィードブロック法などのパイプ複合、共押出多層ダイ
法などの方法で溶融状態で積層する方法が一般的であ
る。
【0016】本発明複合フイルムの(B)層の厚み比率
は全体厚みの10〜50%であることが好ましくさらに
好ましくは15〜40%である。(B)層の厚み比率が
10%未満ではトンネリングが発生しやすくなり、密封
性に劣ってくる。また50%を越えるとヒートシールで
のシール際切れが増え、気体バリヤ性も悪くなる。なお
本発明複合フイルムの厚みは限定されないが通常15μ
m〜80μm程度であり、特に20μm〜40μmが好
んで使用される。
【0017】この様にして得られた複合フイルムの
(A)層面に金属を蒸着するが(A)層面には)蒸着膜
の接着性を向上させるために表面処理を施す事が望まし
い。この表面処理の方法としてはコロナ放電処理、プラ
ズマ処理、火災処理などか適用できる。不活性ガスの雰
囲気下でのコロナ放電処理によって(A)層表面の原子
構成比(酸素原子の数/炭素原子の数(以下「O/C」
と略記する)が、0.10〜0.34の範囲にあること
が特に好ましく、また(窒素原子の数/炭素原子の数)
(以下「N/C」と略記する)は0.005〜0.08
の範囲にあることが特に好ましい。この範囲より小さい
値になると、蒸着接着強度が低下し結果的に気体バリヤ
性が悪化する傾向がある。またこの範囲より大きな値に
なるとフイルム表面が脆くなる傾向が出てくるため、や
はり接着強度が低下し気体バリア性が悪化する恐れがあ
る。本発明複合フイルムは(A)層の表層(通常表面か
ら10nm程度の深さまでの極薄層)が、酸素原子と窒
素原子を上記した範囲内で同時に保有していることが特
に好ましい。
【0018】次に、この(A)層の表面に金属を蒸着す
る方法は、真空蒸着法、イオンプレーテング法、、スパ
ッタリング法などが可能であるが、真空蒸着装置内の真
空度を10-3〜10-5Torrとし、アルミニウム、ニ
ッケル、金、銀などの目的とする金属を蒸発させ、蒸発
分子をフイルム表面に連続的に蒸着させ巻き取る真空蒸
着法が一般的である。尚、蒸着金属としてはアルミニウ
ム、金、銀、銅、ニッケル、クロム、チタン、スズ、亜
鉛などが挙げられるが、作業性、経済性、コストなどか
らアルミニウムが特に好ましい。金属蒸着の厚さは、通
常数十ないし数百オングストローム程度が接着性、耐久
性およびバリヤ性の面で好ましい。
【0019】次に、本発明の金属蒸着複合ポリプロピレ
ンフイルムの製造法の一例を説明する。2台の押出機を
用いて、1台の押出機からMFR3〜12の結晶性プロ
ピレン系樹脂を温度220〜270℃で押出し{(A)
層}、もう1台の押出機からMFR3〜12の結晶性プ
ロピレン・αーオレフィン共重合体樹脂を温度220〜
270℃で押出し{(B)層}、パイプ複合や共押出多
層ダイで積層し、ダイスよりフイルム状に押出し30〜
80℃の冷却ロールでキャスト冷却固化し複合フイルム
とする。この時ダイのリップの間隙と冷却固化した複合
フイルムの厚み比(リップ間隙/フイルム厚み=ドラフ
ト比)を20〜50とする。このドラフト比とすること
により長手方向に溶融配向させ、さらに、このキャスト
フイルムを加熱された鏡面ロールにて38〜75℃で
0.01〜1秒間熱処理を施すことによりフイルムのヤ
ング率やF5 値を向上させることができる。この複合フ
イルムを窒素と炭酸ガスの混合気体(炭酸ガスの体積比
0.5〜50%)の中に導き20〜60W・分/m2
(A)層の表面にコロナ放電処理を施し、製膜速度比1
01.5%未満の速度で巻き取る。さらに、こうして得
られたフイルムは所定の幅、長さにスリットされるが、
該スリット時の長手方向の張力も低い方が望ましい。該
スリットフイルムの(A)層表面に金属蒸着を施す。
【0020】以上のようにして、本発明の金属蒸着複合
ポリプロピレン系フイルムを得ることができる。
【0021】このようにして得られた本発明の金属蒸着
複合ポリプロピレン系フイルムは、それ自身でも有用で
あるが、ヒートシールでの際切れ・密封性・気体バリヤ
適性が優れている特徴を生かし、蒸着面にアンカーコー
チングした後、延伸ポリプロピレンフイルム、ポリエス
テルフイルム、ナイロンなどの他種フイルムをラミネー
トして、さらにその機能を向上させたりすることもでき
る。これらは更に、もう一方の表面(B)層同志を内面
になるようにヒートシールすることによって製袋され包
装用に好適に用いられる。特に(B)層は、(A)層が
溶融しない温度でヒートシールすることが可能であり、
包装体には特に有用である。
【0022】本発明において用いた特性の測定方法並び
に効果の評価方法は次のとおりである。
【0023】(1)結晶融点(Tm) 走査型指差熱量計(略称:DSC)を用いて、5mgの
試料をセットし昇温速度10℃/分にて室温より測定
し、結晶の融解に伴う吸熱カーブを測定しそのピーク温
度(℃)をもって結晶融点とする。このとき、融解ピー
クが複数個観測される場合には最大ピーク温度をTmと
する。
【0024】(2)ヤング率 ASTM D882に準じて測定した値である。
【0025】(3)F5 値 テンシロンを用いて、フイルム幅10mm試長100m
mのサンプルを引っ張り速度300mm/分の速度で引
っ張り、フイルムの5%伸張時の強力(Kg)をフイル
ム断面積(mm2 )で除した値で示した。
【0026】(4)MFR JIS K−7210 試験条件は14(230℃、
2.16Kgf)に準じて測定した値である。
【0027】(5)フイルム表面の原子構成比の測定法 島津製作所製のESCA750型を用い、フイルムの表
面処理を励起X線:MgKs1.2線にして光電子脱出角度
90度、CISメインピークの結合エネルギー値を28
4)6eVに合わせてIs軌道のESCA測定し、得ら
れたスペクトルから、CISのピークとOISのピークの面
積比を(酸素原子の数/炭素原子の数)の比、つまりO
/Cの値とし、またCISのピークとNISのピークの面積
比を(窒素原子の数/炭素原子の数の比、つまりN/C
の値とした。
【0028】(6)ヒートシールでのシール際切れ 東洋テスター製ヒートシーラを用い、平板/ゴムの平板
片面加熱にて、フイルム幅方向をシール開始温度(30
0g/15mm幅のシール強度が得られる温度)から1
65℃(ホモポリプロピレンの融点)の温度、圧力1.
0Kg/cm2 、0.5秒間でシールし、応力1.5K
g/15mm幅で300mm/分の速度で引張った時、
伸度が20%未満でフイルムが破断したものを×、20
%〜60%未満までを△、60%以上を○として評価し
た。
【0029】(7)トンネリング(密封性) A.サンプリング 測定フイルムを長手方向に75mm×幅方向に150m
mにカットする。
【0030】B.トンネリング判定液 染料エオシンYのエタノール飽和液 C.シール方法 サンプルと同サイズの2軸延伸ポリエチレンテレフタ
レートを重せ、総厚み65μm±1μmにする。(サン
プル間の熱容量を平均化するため)。
【0031】サンプルのシール面{(B)層面}を内
面にして折りたたみ(正方向になるように)長手方向に
背シール(フイルム長手方向に長くシールする)をす
る。
【0032】出来た筒状のサンプルを広げ背シールが
中央にくるようにして底シールして袋を作る。背シール
を折り曲げるとき、最初下部シーラが当たった面が今度
は上部シーラに当たるようにする。
【0033】D.シール条件 テスター産業(株)製のヒートシーラを用い 上部シーラ:金属の横目、下部シーラ:ゴム平板 圧力:2Kg/cm2 、時間:0.5秒 温度:上部シーラをシール開始温度(300g/15
mmのシール強度の得られる温度)より2℃間隔で温度
をアップし170℃までシールする。(下部シーラは8
0℃一定)。
【0034】E.測定評価 袋の内部に判定液を一滴落とし、液が底シール折り込み
部分即ち、背シール部と底シール部の重なった部分を完
全に通過したものをトンネリングが発生したとする。
【0035】F.判定 トンネリングの発生しなかった温度条件の範囲が ◎: 16℃以上 ○: 12℃以上〜16℃未満 △: 8℃以上〜12℃未満 ×: 8℃未満 本評価方法でトンネリングの発生しない温度範囲が12
℃以上であれば、密封性は良好である。
【0036】(8)気体バリヤ性及びバリヤ性の悪化 A.サンプリング 蒸着フイルムをフイルムの長手方向45cm×幅方向2
0cmにカットする。
【0037】B.カットしたフイルムの酸素透過率を測
定しブランク値とする。
【0038】酸素透過率はASTM D 1434に準
じ、モダンコントロールズ社製OX−TRAN100型
酸素透過率測定装置を用い絶乾状態で測定した。
【0039】C.5cm角長さ30cmのステンレス製
角棒を、床から約50cmの位置に平衡にセットする。
【0040】D.Bで測定したサンプルをCのステンレ
ス角棒に跨ぐようにして(逆U字型)セットする。この
時蒸着面はステンレス角棒と直接接触しない面とする。
【0041】E.セットしたサンプルの片方の端面に1
25g/mm2 の荷重をかけ(張力)、他の一方の端部
を約10cm/秒の速度で上下にフイルムをスライドさ
せ、往復30回張力下で屈曲させる。
【0042】F.張力下で屈曲したサンプルの酸素透過
率をBと同様にして測定し、屈曲後の値とした。
【0043】張力下で屈曲したサンプルの悪化が40c
c未満で、かつ酸素透過率が50cc未満であればバリ
ヤ性に優れている。
【0044】
【実施例】本発明を実施例に基づいて具体的に説明する
が本発明はこれらに限定されるものではない。。
【0045】[実施例1](A)層用の樹脂としてTm
151℃のエチレン・プロピレンランダム共重合体10
0重量部に、酸化防止剤(チバガイギー製”イルガノッ
クス”1010)を0.125重量部、アンチブロッキ
ング剤としてシリカ微粒子を0.2重量部、ポリマー核
剤として密度0.955のポリエチレン1重量部を配合
し押出機で溶融・混練したMFR6.5のペレットを1
台の押出機から240℃で押出し、一方(B)層の樹脂
としてTm138℃のエチレン・プロピレン・ブテン3
元共重合体に(A)層同様の酸化防止剤、シリカ微粒子
を添加溶融・混練したMFR6.8のペレットをもう1
台の押出機から240℃で押出し、2層Tダイ内で同温
度で溶融状態で積層し、ドラフト比25、50℃の冷却
ロールでキャスト冷却固化した。続いて47℃に加熱さ
れた金属鏡面ロールにて、0.05秒熱処理し、(A)
層面に26W・分/m2 でコロナ放電処理し、製膜速度
比101.1%で巻取り、(A)層の厚みは30μm、
(B)層の厚み10μm、全厚み40μmの共押出し2
層フイルムを得た。スリット後、該フイルムを真空蒸着
装置にセットし、1×10-4Torrの真空度でフイル
ムの(A)層表面にアルミニウムを300オングストロ
ームの膜厚で蒸着した。蒸着フイルムの特性を表−1に
示した。
【0046】[実施例2](A)層用の樹脂としてTm
148℃のエチレン・プロピレンランタム共重合体、
(B)層の樹脂としてTm142℃のエチレン・プロピ
レンランダム共重合体とした以外は全て実施例1と同様
にして蒸着フイルムを得た。蒸着フイルムの特性を表−
1に示す。
【0047】[実施例3](A)層用の樹脂としてTm
146℃のエチレン・プロピレン・ブテン3元共重合体
100重量部に、酸化防止剤(チバガイギー製”イルガ
ノックス”1010)を0.125重量部、アンチブロ
ッキング剤としてゼオライト微粒子0.1重量部、シリ
カ微粒子を0.1重量部、ポリマー核剤として密度0.
955のポリエチレン1重量部を配合し押出機で溶融・
混練したMFR3.9のペレットを1台の押出機から2
40℃で押出し、一方(B)層の樹脂としてエチレン・
プロピレンランダム共重合体100重量部にポリブテン
1を10重量部と(A)層同様の酸化防止剤、アンチブ
ロッキング剤を同量配合し、押出機で溶融・混練したM
FR4.6のペレット(Tmは136℃)をもう1台の
押出機から240℃で押出し、2層Tダイ内で同温度で
溶融状態で積層し、ドラフト比25、50℃の冷却ロー
ルでキャスト冷却固化した。続いて45℃に加熱された
金属鏡面ロールにて、0.05秒熱処理し、(A)層表
面に26W・分/m2 でコロナ放電処理し、製膜速度比
101.0%で巻取った。複合フイルムの(A)層の厚
みは19μm、(B)層の厚み6μm、全厚み25μm
であった。該フイルムを実施例1と同様に真空蒸着し、
アルミニウム蒸着フイルムを得た。蒸着フイルムの特性
を表−1に示す。
【0048】[実施例4、5](A)層用の押出機とB
層層用の押出機の押出量を変更して、(A)層の厚み3
5μm、(B)層の厚み5μm(全厚み40μm)の複
合フイルム(実施例4)、(A)層の厚み22μm、
(B)層の厚み18μm(全厚み40μm)の複合フイ
ルム(実施例5)とした以外は実施例1と同様にして蒸
着フイルムを得た。得られた蒸着フイルムの特性を表−
1に示す。表−1から明らかなように本発明の構成から
なる実施例1〜5は、ヒートシール際切れ防止、トンネ
リングが少なく密封性、気体バリヤ性いずれの特性も優
れており、3特性すべてを満足していることがわかる。
【0049】[実施例6]実施例1とまったく同様にし
て押出し、キャスト冷却固化、金属ロールで加熱処理し
たフイルムの(A)層表面を窒素と炭酸ガスの混合気体
(炭酸ガスの体積分率10%)中で30W・分/m2
コロナ放電処理をした以外は実施例1と同様にして蒸着
フイルムを得た。得られた蒸着フイルムの特性を表−1
に示した。表−1から明らかなように、いずれの特性も
優れるが特に表面の原子構成比を特定化することによ
り、特に気体バリヤ性が飛躍的に向上することがわか
る。
【0050】[比較例1、2](A)層用の樹脂として
Tm156℃のエチレン・プロピレンランダム共重合体
とした(比較例1)、また(A)層用の樹脂としてTm
163℃のホモポリプロピレンとし(B)層用の樹脂と
してTm134℃のエチレン・プロピレン・ブテン3元
共重合体(比較例2)とした以外は実施例1とまったく
同様にして蒸着フイルムを得た。得られた蒸着フイルム
の特性を表−1に示したが、(A)層と(B)層との結
晶融点差が本発明の14℃を越えるとトンネリングが発
生し密封性に劣る。なお(B)層のシーラントを低温化
しても密封性は改善されずに劣ることがわかる。
【0051】[比較例3、4](A)層の樹脂としてT
m141℃のエチレン・プロピレン・ブテン3元共重合
体とした以外は実施例1と全く同様にして蒸着フイルム
を得た(比較例3)、また(A)層の樹脂、(B)層の
樹脂を共にTm138℃のエチレン・プロピレン・ブテ
ン3元共重合体とした以外は実施例1と全く同様にして
蒸着フイルムを得た(比較例4)。得られた蒸着フイル
ムの特性を表−1に示す。
【0052】(A)層と(B)層の結晶融点差が本発明
の範囲外(5℃未満)では、ヒートシール際切れが発生
し、また気体バリヤ性に劣ったものであることがわか
る。
【0053】[比較例5](A)層用の樹脂としてTm
148℃のエチレン・プロピレンランダム共重合体1
0)0重量部に、酸化防止剤((チバガイギー製”イル
ガノックス”1010)を0.125重量部、アンチブ
ロッキング剤としてシリカ微粒子を0.2重量部配合
し、押出機で溶融混練したMFR8.2のペレットを1
台の押出機から235℃で押出し、一方(B層用の樹脂
としてTm138℃のエチレン・プロピレン・ブテン3
元共重合体に(A)層と同種同量の酸化防止剤とアンチ
ブロッキング剤を添加溶融混練したMFR7.1のペレ
ットを、もう1台の押出機から240℃で押出し、24
0℃の温度に設定された2層Tダイ内で積層し、ドラフ
ト比15、35℃の冷却ロールでキャスト冷却固化し、
(A)層の表面に28W・分/m2 でコロナ放電処理を
実施した以外は、実施例1と全く同様にして蒸着フイル
ムを得た。得られた蒸着フイルムの特性を表−1に示し
たが、長手方向のヤング率が本発明の範囲外であり、気
体バリヤ性の劣ったものとなる。
【0054】[比較例6](A)層用の樹脂としてTm
156℃のエチレン・プロピレンランダム共重合体とし
(B)層用の樹脂としてTm146℃のエチレン・プロ
ピレンランダム共重合体とした以外は実施例1と全く同
様にして、蒸着フイルムを得た。得られたフイルムの特
性を表−1に示したが(B)層の結晶融点が高くなる
と、ヒートシール際切れの防止、気体バリヤ性は優れる
がトンネリングが発生し密封性に劣ったものとなる。
【0055】[比較例7、8]A層の厚みを37μm、
(B)層の厚みを3μm、全厚みを40μmとした(比
較例7)、また(A)層の厚みを16μm、(B)層の
厚みを24μmとした(比較例8)以外は実施例1と全
く同様にして蒸着フイルムを得た。得られた蒸着フイル
ムの特性を表−1に示した。
【0056】表−1から明らかなように(B)層の厚み
比率か小さくなると、ややトンネリングが発生し密封性
に劣ったものとなり、また(B)層の厚み比率が増大す
ると、ヒートシール際切れ防止と密封性は特に優れるが
気体バリヤ性が劣ったものとなる。
【0057】
【表1】
【0058】
【発明の効果】本発明の金属蒸着複合ポリプロピレン系
フイルムは特定のポリプロピレン系ポリマーからなる積
層フイルムで、結晶融点差と長手方向のヤング率を特定
化したことにより、シール時の際切れがなく、トンネリ
ング現象の発生が少ない、すなわち密封性が良く、かつ
顕著に改良された蒸着膜の気体バリヤ性を有する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片岡功司 大阪府高槻市桜町1番5号 東レ合成フイ ルム株式会社高槻工場内

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項1】(A)、(B)層が積層された複合フイル
    ムにおいて、(B)層は結晶性プロピレン・αーオレフ
    ィン共重合体からなる層であり、(A)層は(B)層に
    用いる結晶性プロピレン・αーオレフィン共重合体より
    5℃〜14℃高い結晶融点を有する結晶性プロピレン系
    樹脂からなる層から構成され、該複合フイルムの長手方
    向のヤング率が90Kg/mm2 以上であり、複合フイ
    ルムの(A)層に金属を蒸着してなる金属蒸着複合ポリ
    プロピレン系フイルム。
  2. 【請求項2】(B)層に用いる結晶性プロピレン・αー
    オレフィン共重合体が結晶性エチレン・プロピレンラン
    ダム共重合体、結晶性プロピレン・ブテンランダム共重
    合体、及び結晶性エチレン・プロピレン・ブテン3元共
    重合体から選ばれた一種または二種以上の混合物からな
    り、その結晶融点が144℃以下である請求項1記載の
    金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルム。
  3. 【請求項3】複合フイルムの(B)層の厚み比率が全体
    厚みの10〜50%である請求項1記載の金属蒸着複合
    ポリプロピレン系フイルム。
  4. 【請求項4】(A)層の表面の原子構成比(酸素原子の
    数/炭素原子の数)が0.10〜0.34、(窒素原子
    の数/炭素原子の数)が0.005〜0.08の範囲に
    ある複合フイルムに金属を蒸着した請求項1記載の金属
    蒸着複合ポリプロピレン系フイルム。
JP27050095A 1995-09-25 1995-09-25 金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルム Pending JPH0985912A (ja)

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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009223119A (ja) * 2008-03-18 2009-10-01 Yupo Corp インモールド成形用ラベル及び該ラベル付き射出成形体
JP2013214075A (ja) * 2013-05-08 2013-10-17 Yupo Corp インモールド成形用ラベル及び該ラベル付き射出成形体

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JP2009223119A (ja) * 2008-03-18 2009-10-01 Yupo Corp インモールド成形用ラベル及び該ラベル付き射出成形体
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