JPH0985912A - 金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】ヒートシールでのシール際切れ及びトンネリン
グ現象が少なく、密封性が良好で、かつ蒸着膜の気体バ
リヤ性に優れた、金属蒸着複合ポリプロピレン系フイル
ムを提供すること。 【解決手段】（Ａ）、（Ｂ）層が積層された複合フイル
ムにおいて、（Ｂ）層は結晶性プロピレン・αーオレフ
ィン共重合体からなる層であり、（Ａ）層は（Ｂ）層に
用いる結晶性プロピレン・αーオレフィン共重合体より
５℃〜１４℃高い結晶融点を有する結晶性プロピレン系
樹脂からなる層から構成され、該複合フイルムの長手方
向のヤング率が９０Ｋｇ／ｍｍ² 以上であり、複合フイ
ルムの（Ａ）層に金属を蒸着してなる金属蒸着複合ポリ
プロピレン系フイルム。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は金属蒸着積層ポリプ
ロピレン系フイルムに関する。更に詳しくはシール時熱
板での際切れ、トンネリング現象（シール部の浮きによ
る密封性不良）が少なく密封性の良好な、かつ蒸着膜の
気体バリヤ性（遮断性）に優れた金属蒸着積層ポリプロ
ピレン系フイルムに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年プラスチックフイルムに金属を蒸着
した金属蒸着フイルム、特にアルミニウム蒸着フイルム
はその優れた特性すなわち装飾性、ガスバリヤ性及び光
線遮断性などを活用し包装用途を中心に広範囲に使用さ
れている。特にポリプロピレンフイルムは、ヒートシー
ル性が可能でかつ耐熱性、作業性に優れたアルミニウム
蒸着フイルムが得られるため、食品包装材料として優れ
ている。

【０００３】金属蒸着ポリプロピレン系フイルムとして
は、結晶性プロピレン系樹脂に特定の直鎖状低密度ポリ
エチレンを添加した層（Ａ層）とＡ層より１０℃以上低
い結晶融点を有する結晶性プロピレン・αーオレフィン
共重合体からなる層の積層体からなるもの（例えば特公
平６−４７２７７号公報）や特定の融点差を持つポリプ
ロピレン系多層フィルムにアルミニウムを蒸着させたフ
イルム（例えば特公平５−５５２９９号公報）、また特
定のポリプロピレン系樹脂に密度を特定化したポリエチ
レン樹脂と有機樹脂微粉末の特定量を配合したフイルム
（例えば特公平５−３３９０６号公報）などが知られて
いる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の単膜の
金属蒸着ポリプロピレン系フイルムは、熱板によるヒー
トシールによって包装袋を製作したりあるいは食品など
を密封しようとすると、ヒートシールの際（熱板の端
部）で小さな引張り応力でポリプロピレン系フイルムが
切断する、すなわちシール際切れ現象が発生する。この
シール際切れの原因は明確でないが、ポリプロピレン系
フイルムがヒートシール時に溶融し、それが冷却されポ
リプロピレンの再結晶化時に熱板の端部（熱を受けた部
分と熱を受けない部分）の境界面で大きな結晶歪みを発
生し、小さな応力でフイルムが破壊切断するものである
と推定する。また単膜フイルムはシール樹脂そのものが
柔軟性で腰（ヤング率）・抗張力がないため、蒸着後の
蒸着フイルムに張力や屈曲が加わると、蒸着膜のクラッ
クや離脱が発生し気体バリヤ性（遮断性）が悪化する問
題点があった。これは一般に高融点・高結晶性のポリマ
ーを複合すると改善される。しかし複合した従来の金属
蒸着ポリプロピレン系フイルムは、熱板によるヒートシ
ールによって包装体を製作したりあるいは食品などを密
封しようとしたときに、トンネリング現象（シール部の
浮きによる密封性不良）が発生する欠点があった。この
トンネリング現象はヒートシール時フイルム折り込み部
分へのシーラント樹脂の溶融充填不足と複合界面での接
着強度不足すなわち界面剥離によって発生するものであ
る。トンネリング性の改善策としてシール層の低融点化
でカバーすることは有効であると思われたが、界面剥離
が助長され結果としてトンネリング性は改善できない。
逆にシール層の低融点化によって、蒸着後の蒸着フイル
ムに、張力や屈曲を与えると（加わると）金属蒸着膜の
クラックや離脱が発生し、蒸着膜の気体バリヤ性が悪化
する問題点があった。本発明は、かかる問題点を改善
し、ヒートシールでのシール際切れ及びトンネリング現
象が少なく、密封性が良好で、かつ蒸着膜の気体バリヤ
性に優れた、金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルムを
提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、（Ａ）、
（Ｂ）層が積層された複合フイルムにおいて、（Ｂ）層
は結晶性プロピレン・αーオレフィン共重合体からなる
層であり、（Ａ）層は（Ｂ）層に用いる結晶性プロピレ
ン・αーオレフィン共重合体より５℃〜１４℃高い結晶
融点を有する結晶性プロピレン系樹脂からなる層から構
成され、該複合フイルムの長手方向のヤング率が９０Ｋ
ｇ／ｍｍ² 以上であり、複合フイルムの（Ａ）層に金属
を蒸してなる金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルムを
特徴とするものである。

【０００６】また本発明は、好ましくは、（Ｂ）層に用
いる結晶性プロピレン・αーオレフィン共重合体が結晶
性エチレン・プロピレンランダム共重合体、結晶性プロ
ピレン・ブテンランダム共重合体、及び結晶性エチレン
・プロピレン・ブテン３元共重合体から選ばれた一種ま
たは二種以上の混合物からなり、その結晶融点が１４４
℃以下であることを特徴とする。さらに本発明は、好ま
しくは複合フイルムの（Ｂ層）の厚み比率が全体厚みの
１０〜５０％であることを特徴とする。

【０００７】さらに本発明は、好ましくは（Ａ）層の表
面の原子構成比（酸素原子の数／炭素原子の数）が０．
１０〜０．３４、（窒素原子の数／炭素原子の数）が
０．００５〜０．０８の範囲にある複合フイルムに金属
を蒸着したしたことを特徴とする。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下、本発明について更に詳細に
記述する。

【０００９】本発明の（Ｂ）層に用いる結晶性プロピレ
ン・αーオレフィン共重合体樹脂は、プロピレンを主成
分とするエチレンまたは炭素数４以上のαーオレフィン
との共重合体であり、これらは、たとえばチーグラー・
ナッタ触媒等の公知の立体規則性触媒を用いて、スラリ
ー法、溶液法及び気相重合法等の公知の方法で共重合す
ることによって得ることができる。本発明の（Ｂ）層で
は結晶性エチレン・プロピレンランダム共重合体、結晶
性プロピレン・ブテンランダム共重合体、結晶性エチレ
ン・プロピレン・ブテン３元共重合体またはそれらの混
合物が好ましいう。またこれらの共重合体にあってはプ
ロピレン成分が８０重量％以上含有するものが特に好ま
しい。これらの共重合体の結晶融点が１４４℃以下のも
のが好ましい。結晶融点が１４４℃を越えると、ヒート
シールでの密封性に難点が生じる恐れがある。結晶融点
の下限は限定されないが１１５℃程度であろう。これ以
下になるとフイルムが柔軟となり蒸着工程でシワが発生
しやすく、かつ張力、屈曲によって蒸着膜にクラックが
発生し、蒸着膜の気体バリヤー性が悪化する恐れがあ
る。

【００１０】本発明の（Ａ）層に用いる結晶性プロピレ
ン系樹脂は（Ｂ）層で用いる結晶性プロピレン・αーオ
レフィン共重合体と同系でも良いが、その結晶融点が
（Ｂ）層に用いる結晶性プロピレン・αーオレフィン共
重合体より５℃〜１４℃高いことが必要である。この
（Ｂ）層との融点差が５℃未満では充填・包装工程での
ヒートシールのときに際切れが発生したり同時に金属蒸
着面のクラックや離脱が発生しやすく蒸着膜の気体バリ
ヤー性も悪化する。逆に（Ｂ）層との融点差が１４℃を
越えるとトンネリングが発生し密封性が劣ったものとな
る。なおこのトンネリングは前述したようにシール時フ
イルム折り込み部へのシーラント樹脂の溶融充填量とま
た複合の場合は界面での接着強度不足すなわち界面剥離
の現象程度によって左右されると考えられる。単膜の場
合はポリマが溶融してヒートシールの折り曲げ部分まで
ポリマが十分に充填できるが、融点差をもった複合フイ
ルムでは、高融点側ポリマーがヒートシールの際に折り
曲げ部分までに十分にポリマが充填できず、（Ａ）層、
（Ｂ）層の融点差が大きくなると密封性が劣るものとな
る。また密封性悪化のもう一つとして（Ａ）層、（Ｂ）
層の融点差が大きすぎると、熱ヒートシールにおいて
（Ａ）層、（Ｂ）層の層界面で流動性および結晶性挙動
などが大幅に異なるため層界面での接着強度が低下すな
わち剥離の現象が起こって密封性が悪化するものと推定
される。

【００１１】なお、本発明において（Ｂ）層の共重合樹
脂を（Ａ）層に数％、具体的には８％程度までを混合し
て使用すると（Ａ）層と（Ｂ）層との相溶性が増し、積
層界面での接着強度を向上でき剥離現象の防止効果が得
られるためか、密封性が改善されるので好ましい。本発
明におけるポリプロピレンフイルム樹脂のメルトフロー
レート（ＭＦＲ）は好ましくは３〜１２、特に好ましく
は５〜１０の範囲のものがよい。また（Ｂ）層と（Ａ）
層に用いる樹脂のＭＦＲの差は３以下実質的にはほぼ同
等のＭＦＲとするのが特に好ましい。ＭＦＲが３未満で
は押出でのポリマ流動性が劣り、１２を越えると製膜キ
ャストでの安定性に劣る。また（Ａ）層、（Ｂ）層のＭ
ＦＲの差が３を越えると層界面での面粗れや層間の接着
強度が低下する。

【００１２】本発明の結晶性プロピレン・αーオレフイ
ン共重合体と結晶性プロピレン系樹脂中には必要に応じ
て、本発明の目的を逸脱しない範囲内で公知の添加剤や
他種ポリマ類を配合してもよいが、蒸着膜の接着性、蒸
着面の印刷・ラミネート適性等の低下を防止するため、
特定の添加剤、具体的には分子量５００以上の酸化防止
剤、およびシリカ、ゼオライト、炭酸カルシウムなどの
無機充填剤を選択して用いるのが好ましい。

【００１３】本発明の複合ポリプロピレン系フイルムの
長手方向のヤング率は９０Ｋｇ／ｍｍ² 以上好ましくは
９５Ｋｇ／ｍｍ² 以上でなければならない。９０Ｋｇ／
ｍｍ² 未満では蒸着フイルムの後加工でシワが発生した
り、張力や屈曲が加わると金属蒸着膜のクラックや離脱
が発生し気体バリア性が劣ったものとなる。なお長手方
向のヤング率の上限は特に限定されないがおおよそ１５
０Ｋｇ／ｍｍ² 程度である。

【００１４】また本発明の複合ポリプロピレン系フイル
ムの長手方向におけるＦ₅ 値（５％伸長時の応力）は
０．５５Ｋｇ／ｍｍ² 以上であると、金属蒸着膜のクラ
ックや離脱を防止でき、気体バリア性の悪化を防止でき
るので好ましい。

【００１５】本発明の（Ａ）、（Ｂ）層を含有する２層
以上の複合フイルムの積層の方法は、特に限定されない
が、２台以上の押出機を用いて溶融押出し、ピノールや
フィードブロック法などのパイプ複合、共押出多層ダイ
法などの方法で溶融状態で積層する方法が一般的であ
る。

【００１６】本発明複合フイルムの（Ｂ）層の厚み比率
は全体厚みの１０〜５０％であることが好ましくさらに
好ましくは１５〜４０％である。（Ｂ）層の厚み比率が
１０％未満ではトンネリングが発生しやすくなり、密封
性に劣ってくる。また５０％を越えるとヒートシールで
のシール際切れが増え、気体バリヤ性も悪くなる。なお
本発明複合フイルムの厚みは限定されないが通常１５μ
ｍ〜８０μｍ程度であり、特に２０μｍ〜４０μｍが好
んで使用される。

【００１７】この様にして得られた複合フイルムの
（Ａ）層面に金属を蒸着するが（Ａ）層面には）蒸着膜
の接着性を向上させるために表面処理を施す事が望まし
い。この表面処理の方法としてはコロナ放電処理、プラ
ズマ処理、火災処理などか適用できる。不活性ガスの雰
囲気下でのコロナ放電処理によって（Ａ）層表面の原子
構成比（酸素原子の数／炭素原子の数（以下「Ｏ／Ｃ」
と略記する）が、０．１０〜０．３４の範囲にあること
が特に好ましく、また（窒素原子の数／炭素原子の数）
（以下「Ｎ／Ｃ」と略記する）は０．００５〜０．０８
の範囲にあることが特に好ましい。この範囲より小さい
値になると、蒸着接着強度が低下し結果的に気体バリヤ
性が悪化する傾向がある。またこの範囲より大きな値に
なるとフイルム表面が脆くなる傾向が出てくるため、や
はり接着強度が低下し気体バリア性が悪化する恐れがあ
る。本発明複合フイルムは（Ａ）層の表層（通常表面か
ら１０ｎｍ程度の深さまでの極薄層）が、酸素原子と窒
素原子を上記した範囲内で同時に保有していることが特
に好ましい。

【００１８】次に、この（Ａ）層の表面に金属を蒸着す
る方法は、真空蒸着法、イオンプレーテング法、、スパ
ッタリング法などが可能であるが、真空蒸着装置内の真
空度を１０^-3〜１０^-5Ｔｏｒｒとし、アルミニウム、ニ
ッケル、金、銀などの目的とする金属を蒸発させ、蒸発
分子をフイルム表面に連続的に蒸着させ巻き取る真空蒸
着法が一般的である。尚、蒸着金属としてはアルミニウ
ム、金、銀、銅、ニッケル、クロム、チタン、スズ、亜
鉛などが挙げられるが、作業性、経済性、コストなどか
らアルミニウムが特に好ましい。金属蒸着の厚さは、通
常数十ないし数百オングストローム程度が接着性、耐久
性およびバリヤ性の面で好ましい。

【００１９】次に、本発明の金属蒸着複合ポリプロピレ
ンフイルムの製造法の一例を説明する。２台の押出機を
用いて、１台の押出機からＭＦＲ３〜１２の結晶性プロ
ピレン系樹脂を温度２２０〜２７０℃で押出し｛（Ａ）
層｝、もう１台の押出機からＭＦＲ３〜１２の結晶性プ
ロピレン・αーオレフィン共重合体樹脂を温度２２０〜
２７０℃で押出し｛（Ｂ）層｝、パイプ複合や共押出多
層ダイで積層し、ダイスよりフイルム状に押出し３０〜
８０℃の冷却ロールでキャスト冷却固化し複合フイルム
とする。この時ダイのリップの間隙と冷却固化した複合
フイルムの厚み比（リップ間隙／フイルム厚み＝ドラフ
ト比）を２０〜５０とする。このドラフト比とすること
により長手方向に溶融配向させ、さらに、このキャスト
フイルムを加熱された鏡面ロールにて３８〜７５℃で
０．０１〜１秒間熱処理を施すことによりフイルムのヤ
ング率やＦ₅ 値を向上させることができる。この複合フ
イルムを窒素と炭酸ガスの混合気体（炭酸ガスの体積比
０．５〜５０％）の中に導き２０〜６０Ｗ・分／ｍ² で
（Ａ）層の表面にコロナ放電処理を施し、製膜速度比１
０１．５％未満の速度で巻き取る。さらに、こうして得
られたフイルムは所定の幅、長さにスリットされるが、
該スリット時の長手方向の張力も低い方が望ましい。該
スリットフイルムの（Ａ）層表面に金属蒸着を施す。

【００２０】以上のようにして、本発明の金属蒸着複合
ポリプロピレン系フイルムを得ることができる。

【００２１】このようにして得られた本発明の金属蒸着
複合ポリプロピレン系フイルムは、それ自身でも有用で
あるが、ヒートシールでの際切れ・密封性・気体バリヤ
適性が優れている特徴を生かし、蒸着面にアンカーコー
チングした後、延伸ポリプロピレンフイルム、ポリエス
テルフイルム、ナイロンなどの他種フイルムをラミネー
トして、さらにその機能を向上させたりすることもでき
る。これらは更に、もう一方の表面（Ｂ）層同志を内面
になるようにヒートシールすることによって製袋され包
装用に好適に用いられる。特に（Ｂ）層は、（Ａ）層が
溶融しない温度でヒートシールすることが可能であり、
包装体には特に有用である。

【００２２】本発明において用いた特性の測定方法並び
に効果の評価方法は次のとおりである。

【００２３】（１）結晶融点（Ｔｍ） 走査型指差熱量計（略称：ＤＳＣ）を用いて、５ｍｇの
試料をセットし昇温速度１０℃／分にて室温より測定
し、結晶の融解に伴う吸熱カーブを測定しそのピーク温
度（℃）をもって結晶融点とする。このとき、融解ピー
クが複数個観測される場合には最大ピーク温度をＴｍと
する。

【００２４】（２）ヤング率 ＡＳＴＭ Ｄ８８２に準じて測定した値である。

【００２５】（３）Ｆ₅ 値 テンシロンを用いて、フイルム幅１０ｍｍ試長１００ｍ
ｍのサンプルを引っ張り速度３００ｍｍ／分の速度で引
っ張り、フイルムの５％伸張時の強力（Ｋｇ）をフイル
ム断面積（ｍｍ² ）で除した値で示した。

【００２６】（４）ＭＦＲ ＪＩＳ Ｋ−７２１０ 試験条件は１４（２３０℃、
２．１６Ｋｇｆ）に準じて測定した値である。

【００２７】（５）フイルム表面の原子構成比の測定法 島津製作所製のＥＳＣＡ７５０型を用い、フイルムの表
面処理を励起Ｘ線：ＭｇＫ_s1.2線にして光電子脱出角度
９０度、Ｃ_ISメインピークの結合エネルギー値を２８
４）６ｅＶに合わせてＩｓ軌道のＥＳＣＡ測定し、得ら
れたスペクトルから、Ｃ_ISのピークとＯ_ISのピークの面
積比を（酸素原子の数／炭素原子の数）の比、つまりＯ
／Ｃの値とし、またＣ_ISのピークとＮ_ISのピークの面積
比を（窒素原子の数／炭素原子の数の比、つまりＮ／Ｃ
の値とした。

【００２８】（６）ヒートシールでのシール際切れ 東洋テスター製ヒートシーラを用い、平板／ゴムの平板
片面加熱にて、フイルム幅方向をシール開始温度（３０
０ｇ／１５ｍｍ幅のシール強度が得られる温度）から１
６５℃（ホモポリプロピレンの融点）の温度、圧力１．
０Ｋｇ／ｃｍ² 、０．５秒間でシールし、応力１．５Ｋ
ｇ／１５ｍｍ幅で３００ｍｍ／分の速度で引張った時、
伸度が２０％未満でフイルムが破断したものを×、２０
％〜６０％未満までを△、６０％以上を○として評価し
た。

【００２９】（７）トンネリング（密封性） Ａ．サンプリング 測定フイルムを長手方向に７５ｍｍ×幅方向に１５０ｍ
ｍにカットする。

【００３０】Ｂ．トンネリング判定液 染料エオシンＹのエタノール飽和液 Ｃ．シール方法 サンプルと同サイズの２軸延伸ポリエチレンテレフタ
レートを重せ、総厚み６５μｍ±１μｍにする。（サン
プル間の熱容量を平均化するため）。

【００３１】サンプルのシール面｛（Ｂ）層面｝を内
面にして折りたたみ（正方向になるように）長手方向に
背シール（フイルム長手方向に長くシールする）をす
る。

【００３２】出来た筒状のサンプルを広げ背シールが
中央にくるようにして底シールして袋を作る。背シール
を折り曲げるとき、最初下部シーラが当たった面が今度
は上部シーラに当たるようにする。

【００３３】Ｄ．シール条件 テスター産業（株）製のヒートシーラを用い 上部シーラ：金属の横目、下部シーラ：ゴム平板 圧力：２Ｋｇ／ｃｍ² 、時間：０．５秒 温度：上部シーラをシール開始温度（３００ｇ／１５
ｍｍのシール強度の得られる温度）より２℃間隔で温度
をアップし１７０℃までシールする。（下部シーラは８
０℃一定）。

【００３４】Ｅ．測定評価 袋の内部に判定液を一滴落とし、液が底シール折り込み
部分即ち、背シール部と底シール部の重なった部分を完
全に通過したものをトンネリングが発生したとする。

【００３５】Ｆ．判定 トンネリングの発生しなかった温度条件の範囲が ◎： １６℃以上 ○： １２℃以上〜１６℃未満 △： ８℃以上〜１２℃未満 ×： ８℃未満 本評価方法でトンネリングの発生しない温度範囲が１２
℃以上であれば、密封性は良好である。

【００３６】（８）気体バリヤ性及びバリヤ性の悪化 Ａ．サンプリング 蒸着フイルムをフイルムの長手方向４５ｃｍ×幅方向２
０ｃｍにカットする。

【００３７】Ｂ．カットしたフイルムの酸素透過率を測
定しブランク値とする。

【００３８】酸素透過率はＡＳＴＭ Ｄ １４３４に準
じ、モダンコントロールズ社製ＯＸ−ＴＲＡＮ１００型
酸素透過率測定装置を用い絶乾状態で測定した。

【００３９】Ｃ．５ｃｍ角長さ３０ｃｍのステンレス製
角棒を、床から約５０ｃｍの位置に平衡にセットする。

【００４０】Ｄ．Ｂで測定したサンプルをＣのステンレ
ス角棒に跨ぐようにして（逆Ｕ字型）セットする。この
時蒸着面はステンレス角棒と直接接触しない面とする。

【００４１】Ｅ．セットしたサンプルの片方の端面に１
２５ｇ／ｍｍ² の荷重をかけ（張力）、他の一方の端部
を約１０ｃｍ／秒の速度で上下にフイルムをスライドさ
せ、往復３０回張力下で屈曲させる。

【００４２】Ｆ．張力下で屈曲したサンプルの酸素透過
率をＢと同様にして測定し、屈曲後の値とした。

【００４３】張力下で屈曲したサンプルの悪化が４０ｃ
ｃ未満で、かつ酸素透過率が５０ｃｃ未満であればバリ
ヤ性に優れている。

【００４４】

【実施例】本発明を実施例に基づいて具体的に説明する
が本発明はこれらに限定されるものではない。。

【００４５】［実施例１］（Ａ）層用の樹脂としてＴｍ
１５１℃のエチレン・プロピレンランダム共重合体１０
０重量部に、酸化防止剤（チバガイギー製”イルガノッ
クス”１０１０）を０．１２５重量部、アンチブロッキ
ング剤としてシリカ微粒子を０．２重量部、ポリマー核
剤として密度０．９５５のポリエチレン１重量部を配合
し押出機で溶融・混練したＭＦＲ６．５のペレットを１
台の押出機から２４０℃で押出し、一方（Ｂ）層の樹脂
としてＴｍ１３８℃のエチレン・プロピレン・ブテン３
元共重合体に（Ａ）層同様の酸化防止剤、シリカ微粒子
を添加溶融・混練したＭＦＲ６．８のペレットをもう１
台の押出機から２４０℃で押出し、２層Ｔダイ内で同温
度で溶融状態で積層し、ドラフト比２５、５０℃の冷却
ロールでキャスト冷却固化した。続いて４７℃に加熱さ
れた金属鏡面ロールにて、０．０５秒熱処理し、（Ａ）
層面に２６Ｗ・分／ｍ² でコロナ放電処理し、製膜速度
比１０１．１％で巻取り、（Ａ）層の厚みは３０μｍ、
（Ｂ）層の厚み１０μｍ、全厚み４０μｍの共押出し２
層フイルムを得た。スリット後、該フイルムを真空蒸着
装置にセットし、１×１０^-4Ｔｏｒｒの真空度でフイル
ムの（Ａ）層表面にアルミニウムを３００オングストロ
ームの膜厚で蒸着した。蒸着フイルムの特性を表−１に
示した。

【００４６】［実施例２］（Ａ）層用の樹脂としてＴｍ
１４８℃のエチレン・プロピレンランタム共重合体、
（Ｂ）層の樹脂としてＴｍ１４２℃のエチレン・プロピ
レンランダム共重合体とした以外は全て実施例１と同様
にして蒸着フイルムを得た。蒸着フイルムの特性を表−
１に示す。

【００４７】［実施例３］（Ａ）層用の樹脂としてＴｍ
１４６℃のエチレン・プロピレン・ブテン３元共重合体
１００重量部に、酸化防止剤（チバガイギー製”イルガ
ノックス”１０１０）を０．１２５重量部、アンチブロ
ッキング剤としてゼオライト微粒子０．１重量部、シリ
カ微粒子を０．１重量部、ポリマー核剤として密度０．
９５５のポリエチレン１重量部を配合し押出機で溶融・
混練したＭＦＲ３．９のペレットを１台の押出機から２
４０℃で押出し、一方（Ｂ）層の樹脂としてエチレン・
プロピレンランダム共重合体１００重量部にポリブテン
１を１０重量部と（Ａ）層同様の酸化防止剤、アンチブ
ロッキング剤を同量配合し、押出機で溶融・混練したＭ
ＦＲ４．６のペレット（Ｔｍは１３６℃）をもう１台の
押出機から２４０℃で押出し、２層Ｔダイ内で同温度で
溶融状態で積層し、ドラフト比２５、５０℃の冷却ロー
ルでキャスト冷却固化した。続いて４５℃に加熱された
金属鏡面ロールにて、０．０５秒熱処理し、（Ａ）層表
面に２６Ｗ・分／ｍ² でコロナ放電処理し、製膜速度比
１０１．０％で巻取った。複合フイルムの（Ａ）層の厚
みは１９μｍ、（Ｂ）層の厚み６μｍ、全厚み２５μｍ
であった。該フイルムを実施例１と同様に真空蒸着し、
アルミニウム蒸着フイルムを得た。蒸着フイルムの特性
を表−１に示す。

【００４８】［実施例４、５］（Ａ）層用の押出機とＢ
層層用の押出機の押出量を変更して、（Ａ）層の厚み３
５μｍ、（Ｂ）層の厚み５μｍ（全厚み４０μｍ）の複
合フイルム（実施例４）、（Ａ）層の厚み２２μｍ、
（Ｂ）層の厚み１８μｍ（全厚み４０μｍ）の複合フイ
ルム（実施例５）とした以外は実施例１と同様にして蒸
着フイルムを得た。得られた蒸着フイルムの特性を表−
１に示す。表−１から明らかなように本発明の構成から
なる実施例１〜５は、ヒートシール際切れ防止、トンネ
リングが少なく密封性、気体バリヤ性いずれの特性も優
れており、３特性すべてを満足していることがわかる。

【００４９】［実施例６］実施例１とまったく同様にし
て押出し、キャスト冷却固化、金属ロールで加熱処理し
たフイルムの（Ａ）層表面を窒素と炭酸ガスの混合気体
（炭酸ガスの体積分率１０％）中で３０Ｗ・分／ｍ² で
コロナ放電処理をした以外は実施例１と同様にして蒸着
フイルムを得た。得られた蒸着フイルムの特性を表−１
に示した。表−１から明らかなように、いずれの特性も
優れるが特に表面の原子構成比を特定化することによ
り、特に気体バリヤ性が飛躍的に向上することがわか
る。

【００５０】［比較例１、２］（Ａ）層用の樹脂として
Ｔｍ１５６℃のエチレン・プロピレンランダム共重合体
とした（比較例１）、また（Ａ）層用の樹脂としてＴｍ
１６３℃のホモポリプロピレンとし（Ｂ）層用の樹脂と
してＴｍ１３４℃のエチレン・プロピレン・ブテン３元
共重合体（比較例２）とした以外は実施例１とまったく
同様にして蒸着フイルムを得た。得られた蒸着フイルム
の特性を表−１に示したが、（Ａ）層と（Ｂ）層との結
晶融点差が本発明の１４℃を越えるとトンネリングが発
生し密封性に劣る。なお（Ｂ）層のシーラントを低温化
しても密封性は改善されずに劣ることがわかる。

【００５１】［比較例３、４］（Ａ）層の樹脂としてＴ
ｍ１４１℃のエチレン・プロピレン・ブテン３元共重合
体とした以外は実施例１と全く同様にして蒸着フイルム
を得た（比較例３）、また（Ａ）層の樹脂、（Ｂ）層の
樹脂を共にＴｍ１３８℃のエチレン・プロピレン・ブテ
ン３元共重合体とした以外は実施例１と全く同様にして
蒸着フイルムを得た（比較例４）。得られた蒸着フイル
ムの特性を表−１に示す。

【００５２】（Ａ）層と（Ｂ）層の結晶融点差が本発明
の範囲外（５℃未満）では、ヒートシール際切れが発生
し、また気体バリヤ性に劣ったものであることがわか
る。

【００５３】［比較例５］（Ａ）層用の樹脂としてＴｍ
１４８℃のエチレン・プロピレンランダム共重合体１
０）０重量部に、酸化防止剤（（チバガイギー製”イル
ガノックス”１０１０）を０．１２５重量部、アンチブ
ロッキング剤としてシリカ微粒子を０．２重量部配合
し、押出機で溶融混練したＭＦＲ８．２のペレットを１
台の押出機から２３５℃で押出し、一方（Ｂ層用の樹脂
としてＴｍ１３８℃のエチレン・プロピレン・ブテン３
元共重合体に（Ａ）層と同種同量の酸化防止剤とアンチ
ブロッキング剤を添加溶融混練したＭＦＲ７．１のペレ
ットを、もう１台の押出機から２４０℃で押出し、２４
０℃の温度に設定された２層Ｔダイ内で積層し、ドラフ
ト比１５、３５℃の冷却ロールでキャスト冷却固化し、
（Ａ）層の表面に２８Ｗ・分／ｍ² でコロナ放電処理を
実施した以外は、実施例１と全く同様にして蒸着フイル
ムを得た。得られた蒸着フイルムの特性を表−１に示し
たが、長手方向のヤング率が本発明の範囲外であり、気
体バリヤ性の劣ったものとなる。

【００５４】［比較例６］（Ａ）層用の樹脂としてＴｍ
１５６℃のエチレン・プロピレンランダム共重合体とし
（Ｂ）層用の樹脂としてＴｍ１４６℃のエチレン・プロ
ピレンランダム共重合体とした以外は実施例１と全く同
様にして、蒸着フイルムを得た。得られたフイルムの特
性を表−１に示したが（Ｂ）層の結晶融点が高くなる
と、ヒートシール際切れの防止、気体バリヤ性は優れる
がトンネリングが発生し密封性に劣ったものとなる。

【００５５】［比較例７、８］Ａ層の厚みを３７μｍ、
（Ｂ）層の厚みを３μｍ、全厚みを４０μｍとした（比
較例７）、また（Ａ）層の厚みを１６μｍ、（Ｂ）層の
厚みを２４μｍとした（比較例８）以外は実施例１と全
く同様にして蒸着フイルムを得た。得られた蒸着フイル
ムの特性を表−１に示した。

【００５６】表−１から明らかなように（Ｂ）層の厚み
比率か小さくなると、ややトンネリングが発生し密封性
に劣ったものとなり、また（Ｂ）層の厚み比率が増大す
ると、ヒートシール際切れ防止と密封性は特に優れるが
気体バリヤ性が劣ったものとなる。

【００５７】

【表１】

【００５８】

【発明の効果】本発明の金属蒸着複合ポリプロピレン系
フイルムは特定のポリプロピレン系ポリマーからなる積
層フイルムで、結晶融点差と長手方向のヤング率を特定
化したことにより、シール時の際切れがなく、トンネリ
ング現象の発生が少ない、すなわち密封性が良く、かつ
顕著に改良された蒸着膜の気体バリヤ性を有する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片岡功司 大阪府高槻市桜町１番５号 東レ合成フイ ルム株式会社高槻工場内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】（Ａ）、（Ｂ）層が積層された複合フイル
   ムにおいて、（Ｂ）層は結晶性プロピレン・αーオレフ
   ィン共重合体からなる層であり、（Ａ）層は（Ｂ）層に
   用いる結晶性プロピレン・αーオレフィン共重合体より
   ５℃〜１４℃高い結晶融点を有する結晶性プロピレン系
   樹脂からなる層から構成され、該複合フイルムの長手方
   向のヤング率が９０Ｋｇ／ｍｍ² 以上であり、複合フイ
   ルムの（Ａ）層に金属を蒸着してなる金属蒸着複合ポリ
   プロピレン系フイルム。
2. 【請求項２】（Ｂ）層に用いる結晶性プロピレン・αー
   オレフィン共重合体が結晶性エチレン・プロピレンラン
   ダム共重合体、結晶性プロピレン・ブテンランダム共重
   合体、及び結晶性エチレン・プロピレン・ブテン３元共
   重合体から選ばれた一種または二種以上の混合物からな
   り、その結晶融点が１４４℃以下である請求項１記載の
   金属蒸着複合ポリプロピレン系フイルム。
3. 【請求項３】複合フイルムの（Ｂ）層の厚み比率が全体
   厚みの１０〜５０％である請求項１記載の金属蒸着複合
   ポリプロピレン系フイルム。
4. 【請求項４】（Ａ）層の表面の原子構成比（酸素原子の
   数／炭素原子の数）が０．１０〜０．３４、（窒素原子
   の数／炭素原子の数）が０．００５〜０．０８の範囲に
   ある複合フイルムに金属を蒸着した請求項１記載の金属
   蒸着複合ポリプロピレン系フイルム。