JP2021169194A - 蒸着フィルムおよびそれを用いた積層体 - Google Patents

Abstract

【課題】従来の石油由来のポリエチレン系樹脂を原料とする従来の蒸着フィルムと同等の優れたガスバリア性、低温ヒートシール性、耐ブロッキング性を発現しつつ、植物由来のポリエチレン系樹脂に置き換えることにより、目標とするレベル以上のバイオマス度を達成可能で、それによって環境負荷の低減に貢献可能な蒸着フィルムと、それを用いた積層体を提供する。【解決手段】少なくともベース層（Ａ）とヒートシール層（Ｂ）の２層を有し、ベース層（Ａ）が、プロピレン・ランダム共重合体１００重量部に、植物由来の低密度ポリエチレンを５〜３０重量部混合した樹脂組成物からなり、ヒートシール層（Ｂ）が、融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物からなる複合フィルムのベース層（Ａ）の表面に蒸着層を有する蒸着フィルム、およびそれを用いた積層体。【選択図】なし

Description

本発明は、従来の石油由来のポリエチレン系樹脂を含有する蒸着フィルムと同等に蒸着層との密着力が強く、ガスバリア性に優れ、さらに低温ヒートシール性と耐ブロッキング性にも優れるとともに、植物由来のバイオマスポリエチレン系樹脂を用いることによりバイオマス度の高い、蒸着フィルムとそれを用いた積層体に関する。

従来から、プラスチックフイルムに金属を蒸着した金属蒸着フィルム、特にアルミニウム蒸着フィルムはその優れた特性すなわち装飾性、ガスバリア性及び光線遮断性などを活用し包装用途を中心に広範囲に使用されている。特に無延伸ポリプロピレンフィルムは、低温ヒートシールが可能で、かつ耐熱性、作業性に優れたアルミニウム蒸着フィルムが得られるため、食品包装材料として優れている。

近年、環境負荷低減を目的として、植物由来の樹脂（以下、バイオマス樹脂ということもある）を原料の少なくとも一部として使用する技術が注目されつつあり、樹脂メーカーからは各種のバイオマス樹脂原料が供給開始されつつある。植物由来のバイオマス樹脂は、大気中の二酸化炭素と水から光合成された有機化合物であるから、それらを燃やしても大気中の二酸化炭素は増大せず、いわゆるカーボンニュートラル化が可能となって、環境負荷の低減が可能になると考えられている。このことから、バイオマス樹脂の使用は、地球温暖化防止、化石燃料資源の節約等に資することが期待されており、原料、製品中に含まれる植物由来の成分の全体量に対する割合（重量％）をバイオマス度として公式に認証し、シンボルマークとともに表示することを許可する制度も始まっている。

そこで、特許文献１および特許文献２では、従来の化石燃料から得られたポリエチレンを、植物由来のバイオマス原料に置き換えた植物由来ポリエチレン樹脂を含む樹脂組成物およびフィルムの提案がされている。

また、世界的に海洋プラスチックごみの増加を背景として使用後のプラスチック製包装材料のリサイクル化の流れを推進していくことが求められており、上記構成体において包装体ごとリサイクル可能とするための単一素材（モノマテリアル）系構成として、二軸延伸ポリプロピレン／無延伸ポリプロピレン系シーラントフィルムの積層体とすることが求められている。

特開２０１２−２５１００６号公報 特開２０１６−２８１６１号公報

本発明の課題は、従来の石油由来のポリエチレン系樹脂を原料として含有する従来の蒸着フィルムと同等の優れたガスバリア性、低温ヒートシール性、耐ブロッキング性を発現しつつ、上述した植物由来の成分の使用により期待されている、植物由来のポリエチレン系樹脂に置き換えることにより、目標とするレベル以上のバイオマス度を達成可能で、それによって環境負荷の低減に貢献可能な蒸着フィルムと、それを用いた積層体を提供することにある。

上記課題を解決するために、本発明は次の構成を特徴とするものである。
（１）少なくともベース層（Ａ）とヒートシール層（Ｂ）の２層を有し、前記ベース層（Ａ）が、融点が１４０℃以上のプロピレン・ランダム共重合体１００重量部に、植物由来の低密度ポリエチレンを５〜３０重量部混合した樹脂組成物からなり、前記ヒートシール層（Ｂ）が、融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物からなる複合フィルムの前記ベース層（Ａ）の表面に蒸着層を有する蒸着フィルム。
（２）前記ベース層（Ａ）が、前記複合フィルムの自己回収成分として、前記ヒートシール層（Ｂ）の構成成分を３０重量％以下含んでいる、（１）に記載の蒸着フィルム。
（３）前記ベース層（Ａ）が、前記プロピレン・ランダム共重合体１００重量部に、前記植物由来の低密度ポリエチレンを５〜３０重量部とポリエチレン系重合体を１〜１０重量部混合した樹脂組成物からなる、（１）または（２）に記載の蒸着フィルム。
（４）前記ベース層（Ａ）のポリエチレン系重合体が高密度ポリエチレンからなる、（３）に記載の蒸着フィルム。
（５）前記ベース層（Ａ）のプロピレン・ランダム共重合体が、エチレン・プロピレンランダム共重合体、エチレン・プロピレン・１−ブテン３元共重合体またはそれらの混合物からなる、（１）〜（４）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（６）前記ベース層（Ａ）のプロピレン・ランダム共重合体の融点が１４０℃以上である、（１）〜（５）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（７）前記ベース層（Ａ）の密度が０．９１ｇ／ｃｍ３未満である、（１）〜（６）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（８）前記ヒートシール層（Ｂ）の融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物が、エチレン・プロピレンランダム共重合体、エチレン・プロピレン・１−ブテン３元共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、エチレン・α−オレフィン共重合体、低密度ポリエチレンの少なくとも1種、またはそれらの混合物からなる（１）〜（７）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（９）前記ヒートシール層（Ｂ）の融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物が、エチレン・プロピレンランダム共重合体１００重量部に、プロピレン・ブテンランダム共重合体１０〜１００重量部と、エチレン・α−オレフィン共重合体５〜５０重量部を混合した樹脂組成からなる、（１）〜（８）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（１０）前記エチレン・α−オレフィン共重合体のα−オレフィンが、ブテン、ヘキセン、オクテン、またはこれらの混合物からなる、（８）または（９）に記載の蒸着フィルム。
（１１）前記複合フィルムのバイオマス度が１０％以上である、（１）〜（１０）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（１２）前記複合フィルムと前記蒸着層の間に、アンカー処理層を有する、（１）〜（１１）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（１３）前記蒸着層が少なくとも第１の蒸着層および第２の蒸着層を有する、（１）〜（１２）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（１４）第１の蒸着層が無機化合物であり、第２の蒸着層が金属蒸着層である、（１３）に記載の蒸着フィルム。
（１５）無機化合物が、酸化アルミニウムであり、金属蒸着層が、アルミニウム蒸着層である、（１４）に記載の蒸着フィルム。
（１６）非蒸着層面同士を重ねて１２０℃でヒートシールした時のヒートシール強度が５Ｎ／１５ｍｍ以上である、（１）〜（１５）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（１７）２３℃、湿度０％での酸素透過率が５０ｃｃ／ｍ２・ｄａｙ以下である、（１）〜（１６）のいずれかに記載の蒸着フィルム。
（１８）他基材層に、（１）〜（１７）のいずれかに記載の蒸着フィルムがその蒸着層が前記他基材層側になるように積層された積層体。
（１９）前記他基材層が、立体規則性９０〜９８％のポリプロピレン樹脂を用いた二軸延伸ポリプロピレンフィルムである、（１８）に記載の積層体。

上記のような本発明に係る蒸着フィルムにおいては、従来の石油由来のポリエチレン系樹脂を原料として含有する蒸着フィルムとは、性能的にはたとえ同等であっても、石油由来の原料では殆ど存在しない放射性炭素（Ｃ^１４）の濃度を加速器質量分析により測定することで、物として区別できる。

このように、本発明に係る蒸着フィルムによれば、石油由来のポリエチレン系樹脂を原料として含有する従来の蒸着フィルムと同等の優れたガスバリア性、低温ヒートシール性、耐ブロッキング性を発現でき、全体として目標とするレベル以上のバイオマス度を達成することができる。また、本発明に係る蒸着フィルムを用いた積層体によれば、実際に使用される製品として、目標とするレベル以上のバイオマス度を達成可能となり、環境負荷の低減に貢献できる。

以下に、本発明の蒸着フィルムおよびそれを用いた積層体について、実施の形態とともに詳細に説明する。

本発明に係る蒸着フィルムは、少なくともベース層（Ａ）とヒートシール層（Ｂ）の２層を有し、前記ベース層（Ａ）が、融点が１４０℃以上のプロピレン・ランダム共重合体１００重量部に、植物由来の低密度ポリエチレンを５〜３０重量部混合した樹脂組成物からなり、前記ヒートシール層（Ｂ）が、融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物からなる複合フィルムの前記ベース層（Ａ）の表面に蒸着層を有するものである。

本発明におけるベース層（Ａ）に用いるプロピレン・ランダム共重合体は、エチレン・プロピレンランダム共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、エチレン・プロピレンブロック共重合体、エチレン・プロピレン・１−ブテン３元共重合体またはそれらの混合物であってもよく、機能性付与層との密着性と二次加工性からエチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体が好ましい。

上記プロピレン・ランダム共重合体の融点は１４０℃以上、好ましくは、１４０〜１５５℃の範囲であることが、製袋時の高速充填性に優れ、また、機能付与層を積層する際の加工性と密着性がよくて好ましい。

また、上記プロピレン・ランダム共重合体のメルトフローレート（以下、ＭＦＲと略称する）は２〜２０ｇ／１０分、好ましくは５〜１５ｇ／１０分の範囲のものがよい。ＭＦＲが２ｇ／１０分未満では押出でのポリマー流動性が不十分なことがあり、２０ｇ／１０分を越えると製膜キャストでの製膜安定性に問題が生じることがある。

本発明のベース層（Ａ）には、上記プロピレン・ランダム共重合体１００重量部に対して、植物由来の低密度ポリエチレンを５〜３０重量部混合した樹脂組成物からなる。上記低密度ポリエチレンをベース層（Ａ）に添加することにより、金属蒸着層の密着力が高くなる。５重量部未満では密着性向上効果は見られず、３０重量部よりも多く混合すると、蒸着時の熱によって熱負け現象が起こり、ガスバリア性が低下することがある。

本発明において、植物由来の低密度ポリエチレンとは、バイオマス由来のポリエチレンの原料となるバイオマス由来のエチレンの製造方法は、特に限定されず、従来公知の方法により得ることができる。例えば、バイオマス由来のポリエチレンの製造方法として、バイオマス由来のエタノールを原料として製造することができる。特に、植物原料から得られるバイオマス由来の発酵エタノールを用い、植物原料は特に限定されず、従来公知の植物を用いることができる。例えば、トウモロコシ、サトウキビ、ビート、およびマニオクを挙げることができる。

本発明において、バイオマス由来のポリエチレンの重合方法は、特に限定されず、従来公知の方法により行うことができる。重合温度や重合圧力は、重合方法や重合装置に応じて、適宜調節するのがよい。重合装置についても特に限定されず、従来公知の装置を用いることができる。重合触媒として、チーグラー・ナッタ触媒等のマルチサイト触媒や、メタロセン系触媒等のシングルサイト触媒を用いて、気相重合、スラリー重合、溶液重合、および高圧イオン重合のいずれかの方法により、１段または２段以上の多段で行うことが好ましい。

上記植物由来の低密度ポリエチレンとしては、密度が０．９００〜０．９２５ｇ／ｃｍ３の範囲の低密度ポリエチレン（以下、Ｂｉｏ−ＬＤＰＥと略称する）が好ましい。密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３未満では耐ブロッキング性が低下し、０．９２５ｇ／ｃｍ^３より高い場合は、分散性が低下することがある。

また、上記植物由来のＢｉｏ−ＬＤＰＥのＭＦＲは、１〜２０ｇ／１０分、特に好ましくは２〜１５ｇ／１０分の範囲のものがよい。ＭＦＲが１ｇ／１０分未満では、プロピレン・ランダム共重合体への分散性が悪くなって押出でのポリマー流動性が悪化し、２０ｇ／１０分を越えるとメルトフラクチャーが発生して製膜安定性が低下することがある。上記Ｂｉｏ−ＬＤＰＥは単独で用いてもよいし、二種以上混合して用いてもよい。

また、ベース層（Ａ）には、フィルムの剛性を上げるために、高密度ポリエチレンを１〜１０重量部の範囲で混合してもよい。混合量が１重量部未満では添加効果がなく、１０重量部を超えると、蒸着密着力が低下することがある。

また、他の植物由来の高密度ポリエチレンや植物由来の直鎖状低密度ポリエチレンなどは、プロピレン・ランダム共重合体への分散性が悪く、混合しない方が好ましい。

本発明において好適に使用される、上記の植物由来の低密度ポリエチレンとしては、ブラスケム（Braskem S.A.）社製のグリーンポリエチレン等が挙げられる。

また、上記バイオマス度とは、全組成中の植物由来の原料の比率（重量％）を表す指標であり、植物由来の原料中には一定濃度で含まれ、石油由来の原料中には殆ど存在しない放射性炭素（Ｃ^１４）の濃度を加速器質量分析により測定することで、バイオマス度（％）を算出することができる。しかし、近年は、実際の製品を加速器質量分析しないでも、原料メーカーから各植物由来の原料の最小バイオマス度の値が提供されているので、これら原料メーカーから提供される各植物由来の原料の各最小バイオマス度と、各植物由来の原料の配合量とに基づいて、全組成中の植物由来の原料の比率（％）であるバイオマス度を略正確に算出することができる。

本発明における複合フィルムは、フィルム中のバイオマス度が５％以上であれば、従来に比べて化石燃料の使用量を削減することができ、カーボンニュートラルなポリオレフィン樹脂フィルムを実現でき、好ましくは１０％以上であることが、後述する他基材との積層体としたときに、高いバイオマス度を維持することができて好ましい。

上記のような本発明におけるベース層（Ａ）は、本発明に係る複合フィルムの自己回収成分として（すなわち、複合フィルムの屑や回収されるエッジ部の成分として）、以下のようなヒートシール層（Ｂ）の構成成分を３０重量％以下含んでいてもよい。複合フィルムの自己回収成分が、ベース層（Ａ）の主成分の構成や割合を大きく変化させることなく回収できるようにすることにより、本発明に係る複合フィルムの目標性能を確保しつつ、本発明に係る複合フィルムの生産の収率を高く保つことが可能になる。

上記樹脂組成物の混合方法は、特に限定されず、従来公知の方法で混合することができる。例えば、ドライブレンドでもよいし、メルトブレンドでもよい。

上記ベース層（Ａ）の密度は、０．９１ｇ／ｃｍ^３未満であることが、蒸着層の密着強度が高くなり、ガスバリア性も高くなるので好ましい。ベース層（Ａ）の密度の下限としては、０．８７０ｇ／ｃｍ^３であることが、蒸着時の熱負けがなくて好ましい。

本発明の複合フィルムのヒートシール層（Ｂ）の融点は、１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物からなる。ポリオレフィン樹脂組成物の融点が１３０℃を越えると低温ヒートシール性が低下し、また、フィルムの弛みが大きくなり、製袋や機能付与層を設けるなどの二次加工時にトラブルが起こる場合がある。また、本複合フィルムを他基材と積層して熱板によるヒートシールによって包装体を製作する際や、製袋品に食品などを詰めるときのヒートシール層（Ｂ）の樹脂の溶融充填不足によって密封性不良が発生する場合ある。融点の下限は限定されないが１００℃程度である。これ以下になるとフィルムの滑り性が悪化してブロッキングが起こりやすくなり、製袋品への内容物充填時に袋の開封性が低下してトラブルが起こる場合がある。

前記ヒートシール層（Ｂ）の融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物としては、エチレン・プロピレンランダム共重合体、エチレン・プロピレン・１−ブテン３元共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、エチレン・α−オレフィン共重合体、低密度ポリエチレンの少なくとも1種、またはそれらの混合物からなることが好ましい。

また、上記融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物が、プロピレン・ランダム共重合体１００重量部と、低密度ポリエチレンまたはエチレン・α−オレフィン共重合体５〜５０重量部を混合した樹脂組成からなることが好ましい。低密度ポリエチレンまたはエチレン・α−オレフィン共重合体の混合量が５重量部未満では、本複合フィルムを他基材と積層して熱板によるヒートシールによって包装体を製作する際や、製袋品に食品などを詰めるときのシーラント樹脂の溶融充填不足によって密封性不良が発生する場合ある。一方、混合量が５０重量部を超えると、ベース層（Ａ）との界面での流れムラが起こり製膜安定性に劣り、フィルムの弛みが大きくなって二次加工性が悪化することがある。

上記プロピレン・ランダム共重合体とは、エチレン・プロピレンランダム共重合体、プロピレン・１−ブテンランダム共重合体、エチレン・プロピレン・１−ブテン３元共重合体またはそれらの混合物が好ましく、特にエチレン・プロピレンランダム共重合体と、プロピレン・１−ブテンランダム共重合体の混合体が耐ブロッキング性と低温ヒートシール性を両立できて好ましい。

上記ヒートシール層（Ｂ）のプロピレン・ランダム共重合体は、融点が１４０℃以下であることが好ましい。融点が１４０℃を越えると、低温ヒートシール性が悪化することがある。融点の下限は限定されないが１１５℃程度である。これ以下になるとフィルムの滑り性が悪化して摩擦係数が大きくなって製膜工程や蒸着工程でシワが発生しやすくなり、また、製袋品への内容物充填時にフィルムがブロッキングして開口不良のトラブルが起こる場合がある。

また、上記プロピレン・ランダム共重合体のＭＦＲは、好ましくは３〜２０ｇ／１０分、特に好ましくは５〜１５ｇ／１０分の範囲のものがよい。ＭＦＲが３ｇ／１０分未満では溶融粘度が高すぎて、製膜時に安定して口金から押出しするのが難しくなり、２０ｇ／１０分を越えるとメルトフラクチャーが発生する問題が生じて製膜安定性に問題が生じることがある。

上記低密度ポリエチレンの密度は、０．９００〜０．９２５ｇ／ｃｍ^３の範囲が好ましい。密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３未満では耐ブロッキング性が低下し、０．９２５ｇ／ｃｍ^３より高い場合は、分散性が低下することがある。

また、上記低密度ポリエチレンのＭＦＲは、１〜２０ｇ／１０分、特に好ましくは２〜１５ｇ／１０分の範囲のものがよい。ＭＦＲが１ｇ／１０分未満では、プロピレン・ランダム共重合体への分散性が悪くなって押出でのポリマー流動性が悪化し、２０ｇ／１０分を越えるとメルトフラクチャーが発生して製膜安定性が低下することがある。上記低密度ポリエチレンは単独で用いてもよいし、他の密度の異なる低密度ポリエチレンを二種以上混合して用いてもよい。

上記エチレン・α−オレフィン共重合体のα−オレフィンは、ブテン、ヘキセン、オクテン、またはこれらの混合物からなり、エチレン・α−オレフィン共重合体は、直鎖状低密度ポリエチレンであることが好ましい。また、上記直鎖状低密度ポリエチレンは、メタロセン系触媒により製造されるものを用いたものがヒートシール強度の観点から好ましい。

また、上記エチレン・α−オレフィン共重合体の密度は０.９００〜０．９３５ｇ／ｃｍ^３の範囲のものが好ましく、より好ましくは、０．９１５〜０．９３０ｇ／ｃｍ^３の範囲である。直鎖状低密度ポリエチレンの密度が０．９００ｇ／ｃｍ^３未満では、耐ブロッキング性が低下し、０．９３５ｇ／ｃｍ^３より大きい場合は、分散性が低下することがある。

また、上記ベース層（Ａ）およびヒートシール層（Ｂ）には、ヒートシール性や機能性付与層の積層性を阻害しない範囲で、酸化防止剤、耐熱安定剤、中和剤、帯電防止剤、塩酸吸収剤、耐ブロッキング剤、滑剤等を含むことができる。これらの添加剤は１種用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記耐ブロッキング剤として、無機粒子または有機粒子を３００〜５０００ｐｐｍ添加すると、本発明の複合フィルムを長尺に巻き取るときに、皺やエアー抜け不良による欠点が減少するので好ましい。無機粒子または有機粒子の含有量が３００ｐｐｍ以下では耐ブロッキング性付与効果がみられないことがあり、５０００ｐｐｍを超えるとヒートシール性が低下することがある。

上記無機粒子としては、シリカ、ゼオライト、炭酸カルシウム等が好ましく挙げられ、有機粒子としては、架橋ポリスチレン粒子、架橋ポリメチルメタクリレート粒子等が好ましく挙げられる。それらの平均粒径は１〜５μｍの範囲であることが好ましい。平均粒径が１μｍ未満では添加効果がみられないことがあり、５μｍを超えるとヒートシール力が低下することがある。

また、上記酸化防止剤の具体例としては、ヒンダードフェノール系として、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール（ＢＨＴ）、ｎ−オクタデシル−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート（“イルガノックス”１０７６、“Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ”ＢＰ−７６）、テトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（“イルガノックス”１０１０、“Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ”ＢＰ−１０１）、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート（“イルガノックス”３１１４、Ｍａｒｋ ＡＯ−２０）等、また、ホスファイト系（リン系）酸化防止剤として、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト（“Ｉｒｇａｆｏｓ” １６８、Ｍａｒｋ ２１１２）、テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）−４−４’−ビフェニレン−ジホスホナイト（“Ｓａｎｄｓｔａｂ”Ｐ−ＥＰＱ）、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト（“Ｕｌｔｒａｎｏｘ”６２６，Ｍａｒｋ ＰＥＰ−２４Ｇ）、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト（Ｍａｒｋ ＰＥＰ−８）等が挙げられる。中でもこれらのヒンダードフェノール系とホスファイト系の両機能を合わせ持つ６−［３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチル）プロポキシ］−２，４，８，１０−テトラ−ｔ−ブチルジベンズ［ｄ，ｆ］［１，３，２］−ジオキサホスフェピン（“Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ”ＧＰ）、及び、アクリル酸２［１−２−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ペンチルフェニル］エチル］−４，６−ジ−ｔ−ペンチルフェニル（“Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ”ＧＳ）が好ましい。特に、この両者の併用は、フィルム製膜に際し、樹脂の分解抑制に効果を発揮し、ヒートシール性と耐ブロッキング性の両立に大きく寄与することから好ましい。

尚、酸化防止剤の添加量としては、用いる酸化防止剤の種類にもよるが、０．０５〜０．３重量％の範囲で適宜設定すればよい。

また、中和剤としては、ハイドロタルサイト類化合物、水酸化カルシウムなどがフィルム製膜時の発煙低下に好ましい。

本発明における複合フィルムは、上記のようなベース層（Ａ）とヒートシール層（Ｂ）との２層積層構成でもよく、両層間に他の中間層を介在させた３層以上の積層構成とすることも可能である。中間層としては、ベース層（Ａ）と同じプロピレン・ランダム共重合体や、ホモポリプロピレンなどのフィルム積層体の強度や剛性を向上させるものや、品質安定化とコストダウンの面で、本発明の複合フィルムを製造する過程で生じた厚さ調整中のフィルムやスリット屑を粉砕したフレーク又は、再生ペレットを混合することができる。
本発明におけるベース層（Ａ）、ヒートシール層（Ｂ）および中間層を有する複合フィルムの積層の方法は、特に限定されないが、それぞれ別々の押出機を用いて溶融押出し、ピノールやフィードブロック法などのパイプ複合、共押出多層ダイ法などの方法で積層する方法が一般的である。

本発明における複合フィルムの厚さは特に限定されないが通常１５μｍ〜８０μｍ程度であり、特に２０μｍ〜４０μｍが取り扱い性の点から好ましく使用され、ヒートシール層（Ｂ）の厚さ比率は、全体厚さの１０〜５０％であることが好ましく、さらに好ましくは１５〜４０％である。ヒートシール層（Ｂ）の厚さ比率が１０％未満では、ヒートシール強度が低下して密封性に劣ることがある。また５０％を越えるとヒートシール時でのフィルム切れが増え、また蒸着層の積層や他基材との積層時の二次加工性も悪くなることがある。

本発明の複合フィルムの溶融製膜法としては、インフレーション法、Ｔダイ法、カレンダー法などがあり、特にＴダイ法を好ましく採用できる。例えば、一軸または二軸の溶融押出機でペレットまたはパウダーを必要量溶融混練したのち、得られた混練物をフィルターで濾過して、フラットダイ（例えばＴダイ）または環状のダイからフィルム状に押し出すことによって製造できる。また、本発明のフィルムは、上記のような２層積層構成でもよく、両層間に他の中間層を介在させた３層以上の積層構成とすることも可能である。積層構成のフィルムの積層の方法は、特に限定されないが、それぞれ別々の押出機を用いて溶融押出し、ピノールやフィードブロック法などのパイプ複合、共押出多層ダイ法などの方法で積層する方法が一般的である。上記樹脂組成物を溶融押出機から押出す溶融ポリマーの温度は通常２００〜３００℃が適用できるが、ポリマーの分解を防ぎ良好な品質のフィルムを得るためには、２２０〜２６０℃が好ましい。Ｔダイから押出す場合は、押出されたフィルムは２０〜６５℃の一定温度に設定した冷却ロールに接触させて、冷却・固化させた後巻き取る。環状ダイから押出す場合は、一般にインフレーション法と呼ばれる方法でバブルを形成し、これを冷却・固化させた後、巻き取る。

本発明の蒸着フィルムは、上記複合フィルムのベース層（Ａ）と蒸着層の間に、アンカー処理層を設けることが好ましい。

アンカー処理層とは、本発明の複合フィルムと蒸着層の密着強度を高めるために、本発明もフィルムのベース層（Ａ）上に、表面処理を行った層のことをいう。アンカー処理方法としては、特に限定されないが、コロナ処理、火炎処理、プラズマ処理、オゾン処理、イオン処理、スパッタリング処理、サンドブラスト処理、アンカーコート等の樹脂による表面改質処理などが挙げられる。化学的に反応性の官能基などをフィルム表面に形成する方法、アンカーコート等の樹脂に粒子状物を添加、スパッタリング処理、サンドブラス処理などで、フィルム表面を粗面化して、アンカー効果のある表面凹凸を物理的に表面に形成する方法が挙げられるが、どちらか一方の方法でもよいし、いずれの方法の組み合わせで行ってもよい。

アンカー処理する方法は、本発明のフィルムの形成時にインラインで実施してもよいし、製膜後にオフラインで実施してもよい。また、アンカー処理のみを実施してもよいし、アンカー処理を行ってから連続して、他の易接着層を形成してもよい。

本発明における蒸着層とは、金属蒸着層または、無機化合物層の少なくとも１つの層および少なくとも１つのそれらの混合層のことをいう。２つ以上の層を積層する場合は、積層する順番は特に限定されない。金属蒸着層の金属としては、マグネシウム、アルミニウム、チタン、クロム、鉄、ニッケル、銅、亜鉛、銀、錫、白金、金などが挙げられるが、原料の取り扱いのしやすさや、コストの観点から、アルミニウムが好ましい。

本発明では、複合フィルムのベース層（Ａ）面に、金属蒸着層を設けた蒸着フィルムとすることによって、ガスバリア性と遮光性を付与する。

上記金属蒸着層の厚さは２０ｎｍ以上１００ｎｍ未満が好ましく、さらに好ましくは２２ｎｍ以上８０ｎｍ未満である。金属アルミニウム層の厚さが２０ｎｍ未満ではガスバリア性と遮光性が低下し、実用に耐えない状態になる。金属アルミニウム層の厚さが１００ｎｍ以上では遮光性には問題ないが、金属アルミニウム層が厚くなることで、本発明のポリオレフィンが金属蒸着層形成時の熱により熱負けしやすくなり、ガスバリア性能が低下することがある。

また、上記無機化合物層の無機化合物としては、マグネシウム、アルミニウム、ケイ素、カルシウム、チタン、クロム、鉄、ニッケル、銅、亜鉛、銀、錫、白金、金の酸化物、窒化物、炭化物などが挙げられるが、本発明の蒸着層を無機酸化物として、本発明のポリオレフィンフィルム上に設けることによって、内容物を視認でき、かつ、ガスバリア性を付与することができる。無機酸化物としては、特に限定さないが、酸化アルミニウム、酸化珪素、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、酸化ケイ素および酸化アルミニウムを含有する亜鉛酸化物あるいは亜鉛硫化物、酸化亜鉛−二酸化ケイ素−酸化アルミニウムの共存相からなる層、硫化亜鉛と二酸化ケイ素、硫化亜鉛と二酸化ケイ素の共存相からなる層、ダイヤモンドライクカーボンまたはこれらの混合物などが挙げられるが、コストの観点から、酸化アルミニウム、酸化珪素、酸化マグネシウムが好ましい、さらに好ましくは、酸化アルミニウム、酸化珪素である。

無機酸化物層の厚さは５ｎｍ以上１００ｎｍ未満が好ましく、さらに好ましくは７ｎｍ以上８０ｎｍ未満である。無機酸化物の厚さが、５ｎｍ未満ではガスバリア性が低下し、実用に耐えない状態になる。無機酸化物層の厚さが１００ｎｍ以上では実使用時に無機酸化物層の割れが生じガスバリア性能が低下することがある。

蒸着層の厚さは、観察対象となるフィルムをマイクロサンプリング法でサンプリング後、収束イオンビーム加工装置を用いて薄膜化を行った後、保護のため、炭素およびタングステン保護膜を形成し、このサンプルを電界放出形透過電子顕微鏡で観察することによって確認することができる。

上記本発明の複合フィルムのベース層（Ａ）表面に蒸着層を形成する方法は、特に制限されるものではないが、蒸着機にて、１．３×１０−２Ｐａ以上の高真空度で金属を直接加熱して蒸発させ、金属層を表面に形成する方法、加熱蒸発した金属を酸素ガスとの反応により無機酸化物層を形成する反応性蒸着法、酸素ガス雰囲気下でのイオンプレーティング法、目的とする素材をターゲットとして用いたスパッタリング法、スパッタリング中にスパッタリング粒子と酸素ガスと反応させる反応性スパッタリング法、化学気相蒸着法などの公知の方法が使用できる。

また、金属蒸着層、または無機酸化物層を二つ以上の層を積層する場合、金属蒸着層、無機酸化物層の混合層を形成する場合は、上述の金属蒸着層形成前に、インラインで無機酸化物層を形成してもよいし、金属蒸着層形成後にインラインで無機酸化物層を形成後、巻き取ってもよい。また、金属蒸着層を形成後、一旦巻き取り、無機酸化物層を金属蒸着層上に形成してもよいし、無機酸化物層を形成後、一旦巻き取り、金属蒸着層を形成してもよい。例えば、第１の蒸着層を酸化アルミニウム、第２の蒸着層をアルミニウムとして形成する場合は、上述の高真空度で、アルミニウムを蒸発させ、本発明のポリオレフィンフィルムを巻きだした後、本発明の複合フィルムのベース層（Ａ）表面に蒸発したアルミニウム蒸気が付着する箇所付近に酸素ガスを導入し、第１の蒸着層である酸化アルミニウムを形成後、巻き取ることなく連続して、アルミニウム蒸気を第１の蒸着層上に積層し、第２の蒸着層であるアルミニウム蒸着層を形成する方法が、コストの観点から好ましい。

本発明の蒸着フィルムのガスバリア性とは、酸素ガス、水蒸気、窒素ガス、二酸化炭素ガスに対するバリア性のことをいうが、好ましくは、酸素ガスバリア性である。

酸素ガスのバリア性は、日本工業会規格（ＪＩＳ Ｋ−７１２６）記載の方法で、測定することができ、本発明の酸素ガスバリア性は、温度２３℃、相対湿度０％での酸素透過率のことをいい、本発明の蒸着フィルムの酸素透過率は、５０ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ以下が好ましく、さらに好ましくは、３０ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ以下である。

また、本発明の金属蒸着層を設けた蒸着フィルムとすることによって、遮光性を付与する。上記の遮光性とは、日本工業規格（ＪＩＳ Ｋ−７３６１）記載の方法で測定した全光線透過率が、５％以下である機能のことをいう。さらに好ましくは、全光線透過率が３％以下である。

次に、本発明の蒸着フィルムの蒸着層面上に他基材層を積層してさらに機能性を向上させることができる。これら積層体の積層構造は、包装袋の要求特性（例えば包装する食品の品質保持期間を満たすためのガスバリア性能、内容物の重量に対応できるサイズ・耐衝撃性、内容物の視認性など）に応じて適宜選択される。

本発明における他基材層とは、用途により機械強度、耐熱性、耐光性などの特性を考慮する限り特に限定されないが、代表的な例としてはポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリブチレン２，６−ナフタレートなどのポリエステルフィルム、ポリビニルアルコール、エチレン・酢酸ビニル共重合体ケン化物、ポリスチレン、ポリカーボネート、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン、６ナイロン、１２ナイロンなどのポリアミド、芳香族ポリアミド、ポリイミドなどの単独重合体または共重合体からなる無延伸フィルムまたは二軸延伸フィルムあるいは、紙基材、これらのフィルムを接着剤などでラミネートしたフィルムラミネート体、上記樹脂フィルムと紙基材を接着剤などでラミネートした紙ラミネート体などが挙げられる。

中でも特に世界的に海洋プラスチックごみの増加を背景として使用後のプラスチック製包装材料のリサイクル化の要求が強くなっており、上記他基材との積層体において、包装体ごとリサイクル可能とするための単一素材（モノマテリアル）系構成として、二軸延伸ポリプロピレンと本発明の蒸着フィルムの積層体とすることで同一素材での回収が可能となり、環境負荷低減の観点で好ましい。

上記二軸延伸ポリプロピレンとしては、プロピレンのメチル基が一方向に規則的に並ぶ割合を示す、立体規則性が９０〜９８％の範囲のポリプロピレン樹脂からなることが好ましい。立体規則性が９０％ではフィルムの剛性が低下して、上記複合フィルムとの積層体としたときに張力によってフィルムが伸びてシワが入りやすくなり、製袋品の高速充填時性や、蒸着層の性能が落ちる場合がある。立体規則性が９８％では、結晶性が高くなりフィルムの表面粗さが大きくなって、本発明の蒸着フィルムの蒸着層との密着性が低下する場合がある。

上記他基材層と本発明の蒸着フィルムをラミネートする方法は、２液硬化型ウレタン系樹脂等の接着剤を用いて貼り合わせるドライラミネート法、ウエットラミネート法、溶剤を使用しないノンソルベントラミネート法、押出樹脂による押出サンドラミネート法等の公知の方法を挙げることができる。

上述の他基材層と本発明の蒸着フィルムを積層した積層体は、包装袋、包装容器として好適に用いることができる。包装袋、包装容器としては、例えば、ガゼット袋、スタンディングパウチ、ブリックタイプ、フラットタイプなどが挙げられ、各種の食品、飲食品、接着剤、粘着剤等の化学品、化粧品、医薬品等の雑貨品等の種々の物品を充填包装することができるものである。

次に、本発明の蒸着フィルムの製造法の一例を説明する。
２台の押出機を用いて、１台の押出機から、ベース層（Ａ）の樹脂としてＭＦＲ３〜１２ｇ／１０分のプロピレン・ランダム共重合体１００重量部に、植物由来の低密度ポリエチレン５〜３０重量部を混合した樹脂組成物を温度２２０〜２７０℃で溶融する。もう１台の押出機から、ヒートシール層（Ｂ）として、融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物を温度２２０〜２７０℃で溶融する。ベース層（Ａ）とヒートシール層（Ｂ）をパイプ複合や共押出多層ダイで積層して、口金よりフィルム状に押出し、３０〜８０℃の冷却ロールでキャスト冷却固化して複合フィルムとする。この時口金のリップの間隙と冷却固化した複合フィルムの厚さ比（リップ間隙／フィルム厚さ＝ドラフト比）を２０〜５０とすることが好ましい。このドラフト比とすることにより長手方向に溶融配向させ、さらに、このキャストフィルムを加熱された鏡面ロールにて４０〜８０℃で０．０１〜１秒間熱処理を施すことによりフィルムのヤング率（剛性）を向上させることができる。

次に、この複合フィルムのベース層（Ａ）の表面に、アンカー処理層の一例として、窒素と炭酸ガスの混合気体（炭酸ガスの体積比０．５〜５０％）の雰囲気下で２０〜６０Ｗ・分／ｍ^２ のコロナ放電処理を施して巻き取り、本発明の複合フィルムを得ることができる。

次に、上記複合フィルムに蒸着層の一例として、真空蒸着装置にセットし、１．３×１０−２Ｐａ以上の真空度で上記フィルムのベース層（Ａ）表面にアルミニウムを３０ｎｍの膜厚で金属蒸着を施して、蒸着フィルムを得ることができる。

以下に、本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。本発明について、実施例、比較例を用いて説明する。

本発明の実施例１〜９および、比較例１〜９における複合フィルムには下記のポリオレフィン系樹脂を使用した。なお、植物由来と記載されていない樹脂は、全て従来の石油由来の樹脂である。
（１）ｒ−ＥＰＣ１：エチレン・プロピレンランダム共重合体（融点１４１℃、エチレン含有量４モル％、密度０．９００ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ７ｇ／１０分）。
（２）ｒ−ＥＰＣ２：エチレン・プロピレンランダム共重合体（融点１２３℃、エチレン含有量７モル％、密度０．９００ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ９ｇ／１０分）。
（３）ｒ−ＥＰＢＣ１：エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（融点１４５℃、エチレン含有量２モル％、ブテン含有量５モル％、密度０．９００ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ７ｇ／１０分）。
（４）ｒ−ＥＰＢＣ２：エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（融点１２７℃、エチレン含有量４モル％、ブテン含有量８モル％、密度０．９００ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ７ｇ／１０分）。
（５）ｒ−ＰＢＣ：プロピレン・1-ブテンランダム共重合体（融点１２５℃、ブテン含有量１９モル％、密度０．９００ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ９ｇ／１０分）
（６）ＨＤＰＥ：高密度ポリエチレン（融点１３４℃、密度０．９５２ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ１．５ｇ／１０分）。
（７）ＬＤＰＥ：低密度ポリエチレン（融点１０６℃、密度０．９１９ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ７ｇ／１０分）。
（８）ＬＬＤＰＥ１：直鎖状低密度ポリエチレン（融点１２４℃、α−オレフィン：ブテン、融点１２４℃、ＭＦＲ５．０ｇ／１０分、）
（９）ＬＬＤＰＥ２：直鎖状低密度ポリエチレン（融点１１３℃、α−オレフィン：ヘキセン、融点１１３℃、ＭＦＲ５ｇ／１０分）
（１０）Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ：植物由来の低密度ポリエチレン（ブラスケム社製／ＳＢＣ８１８、バイオマス度：９５％、融点１０８℃、密度０．９１８ｇ／ｃｍ^３、ＭＦ８．１ｇ／１０分）。

本発明の詳細な説明および実施例中の各評価項目の測定値は、下記の方法で測定した。
各実施例、比較例における各サンプルの特性を表１、表２に示す。

（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳ Ｋ−７２１０−１９９９に準拠し、ポリプロピレン系樹脂は温度２３０℃、ポリエチレン系樹脂は温度１９０℃で、それぞれ荷重２１．１８Ｎにて測定した。

（２）密度
ＪＩＳ Ｋ−７１１２−１９９９に基づき、密度勾配管による測定方法で測定した。

（３）融点（Ｔｍ）
株式会社島津製作所製の示差走査熱量測定装置ＤＳＣ（ＤＳＣ−６０Ａ）を使用し、窒素雰囲気下で５ｍｇの試料を１０℃／分の速度で２５０℃まで昇温して５分間保持した後に、１０℃／分の冷却速度で１０℃まで冷却し、再度１０℃／分の速度で昇温していった際に、再度の昇温において、樹脂の融解に伴う吸熱ピークのピーク温度を融点（Ｔｍ）とした。

（４）製膜安定性
本発明の複合フィルムの製膜工程において、工程ロールへのフィルムの粘着や、フィルムのシワやカールなどの外観等を見て下記の評価をした。
○：製膜工程での工程ロールへの粘着がなく良好な製膜性、およびフィルムにシワや汚れなどが無く、カールも小さくて良好な外観である。
×：製膜工程での工程ロールへの粘着があり安定製膜性に劣り、またフィルムにシワや汚れがあり、またフィルムのカールの大きく外観が劣る。

（５）フィルム厚さ
ダイヤルゲージ式厚さ計（ＪＩＳ Ｂ−７５０９：１９７４、測定子５ｍｍφ平型）を用いて、フィルムの長手方向及び幅方向に１０ｃｍ間隔で１０点測定して、その平均値とした。

（６）複合フィルムの各層の厚さ
フィルムの断面をミクロトームにて切り出し、その断面についてデジタルマイクロスコープＶＨＸ−１００形（株式会社キーエンス製）を用いて１０００倍に拡大観察して撮影した断面写真を用いて、各層の厚さ方向の距離を計測し、拡大倍率から逆算して各層の厚さを求めた。尚、各層の厚さを求めるに当たっては、互いに異なる測定視野から任意に選んだ計５箇所の断面写真計５枚を使用し、それらの平均値として算出した。

（７）低温ヒートシール性
三井化学（株）製ポリエーテルウレタン系ドライラミネート用接着剤“タケラック”（登録商標）Ａ９６９Ｖタイプ３０重量部、三井化学（株）製ドライラミネート用硬化剤“タケラック”（登録商標）Ａ１０タイプ１０重量部及び酢酸エチル１００重量部を量り取り、３０分攪拌して固形分濃度１９重量％のドライラミネート用接着剤溶液を調整した。次に２０μｍの２軸延伸ポリプロピレンフィルム（三井化学（株）製Ｕ−０）のコロナ処理面上にバーコート法により上記接着剤溶液を塗工し、８０℃で４５秒間乾燥して２μｍの厚さの接着剤層を形成した。次に、該接着剤層に、上記複合フィルムの蒸着層面が接着剤層と向かい合うように重ね、富士テック（株）製“ラミパッカー”（登録商標）ＬＰＡ３３０を用いて、ヒートロールを４０℃に加熱して貼り合わせた。このラミネートフィルムを４０℃に加熱したオーブン内で２日間保管して、積層体を得た。

次に、該積層体の複合フィルムのヒートシール層（Ｂ）同士を重ねて、平板ヒートシーラーを使用して、シール温度１２０℃、片面加熱、シール圧力０．１ＭＰａ、シール時間１秒の条件でヒートシールしたサンプルを、オリエンテック社製“テンシロン”を使用して３００ｍｍ／分の引張速度でヒートシール強度を測定した。このとき、ヒートシール強度が３Ｎ／１５ｍｍ以上であるものを、低温ヒートシール性が良好と評価した。

（８）耐ブロッキング性
幅３０ｍｍで長さ１００ｍｍのフィルムサンプルを準備し、ベース層（Ａ）とヒートシール層（Ｂ）、およびヒートシール層（Ｂ）どうしを３０ｍｍ×４０ｍｍの範囲で重ね合わせて、５００ｇ／１２ｃｍ^２の荷重をかけ、４０℃のオーブン内で２４時間加熱処理した後、２３℃、湿度６５％ＲＨの雰囲気下に３０分以上放置した後、オリエンテック社製テンシロンを使用して３００ｍｍ／分の引張速度で剪断剥離力を測定した。本測定法で剪断剥離力が１０Ｎ／１２ｃｍ^２以下であれば耐ブロッキング性が「○」とし、１１〜１４Ｎ／１２ｃｍ^２の範囲を「△」、１５Ｎ／１２ｃｍ^２以上を「×」とした。△以下のものが実用上好ましい。

（９）ガスバリア性能
蒸着フィルムガスバリア性能として、本発明の蒸着フィルムを、温度２３℃、湿度０％ＲＨの条件で、米国モコン（ＭＯＣＯＮ）社製の酸素透過率測定装置（ＯＸＴＲＡＮ ２／２０）を使用して、ＪＩＳ Ｋ７１２６（２０００年版）に記載のＢ法（等圧法）に基づいて酸素透過率を測定した。サンプルはフィルム幅方向に両端部および中央部の３カ所から採取し、３つの測定値の平均値を各実施例、比較例における酸素透過率の値とした。酸素透過率の値が５０ｃｃ／ｍ^２・２４ｈｒ・ａｔｍ以下をガスバリア性能良好とした。

（１０）遮光性（光線透過率）
全光線透過率は、ヘーズメーター（日本電色工業株式会社製 ＮＤＨ７０００）を使用して測定した。全光線透過率が５％以下を遮光性良好とした。

（１１）蒸着膜密着性の評価
三井化学（株）製ポリエーテルウレタン系ドライラミネート用接着剤“タケラック”（登録商標）Ａ９６９Ｖタイプ３０重量部、三井化学（株）製ドライラミネート用硬化剤“タケラック”（登録商標）Ａ１０タイプ１０重量部及び酢酸エチル１００重量部を量り取り、３０分攪拌して固形分濃度１９重量％のドライラミネート用接着剤溶液を調製した。

２０μｍの２軸延伸ポリプロピレンフィルム（三井化学（株）製Ｕ−０）のコロナ処理面上にバーコート法により上記接着剤溶液を塗工し、８０℃で４５秒間乾燥して２μｍの厚さの接着剤層を形成した。次に、該接着剤層に、上記複合フィルムの蒸着層面が接着剤層と向かい合うように重ね、富士テック（株）製“ラミパッカー”（登録商標）ＬＰＡ３３０を用いて、ヒートロールを４０℃に加熱して貼り合わせた。このラミネートフィルムを４０℃に加熱したオーブン内で２日間保管して、積層体を得た。次に該積層フィルムを幅１５ｍｍ、長さ１５０ｍｍに切断してカットサンプルを作成し、（株）エー・アンド・デイ製引張り試験機（ＲＴＧ−１２１０タイプ）を使用して蒸着フィルムと上記２軸延伸ポリプロピレンフィルム間を界面として、Ｔピール法により引張り速度３００ｍｍ／ｍｉｎで剥離し、強度を測定した。得られた値を密着強度（Ｎ／１５ｍｍ）とした。密着強度が３Ｎ／１５ｍｍ以上を極めて強い（◎）、１Ｎ／１５ｍｍ以上、３Ｎ／１５ｍｍ未満を強い（〇）、１Ｎ／１５ｍｍ未満を弱い（×）とした。

（１２）バイオマス度
バイオマス度とは、全組成中の植物由来の原料の比率（重量％）を表す指標であり、植物由来の原料中には一定濃度で含まれ、石油由来の原料中には殆ど存在しない放射性炭素（Ｃ^１４）の濃度を加速器質量分析により測定することで、バイオマス度（％）を算出することができる。しかし、近年は、実際の製品を加速器質量分析しないでも、原料メーカーから各植物由来の原料の最小バイオマス度の値が提供されているので、これら原料メーカーから提供される各植物由来の原料の各最小バイオマス度と、各植物由来の原料の配合量とに基づいて、全組成中の植物由来の原料の比率（％）であるバイオマス度を略正確に算出することができる。本願では後者の方法によってバイオマス度を算出した。

（１３）蒸着層の厚さ
透過型電子顕微鏡での観察方法は、観察対象となるフィルムをマイクロサンプリング法でサンプリング後、収束イオンビーム加工装置（(株)日立製作所製 ＦＢ−２０００）を用いて薄膜化を行った。その後、保護のため、炭素およびタングステン保護膜を形成した。このサンプルを電界放出形透過電子顕微鏡（（株）日立製作所製 ＨＦ−２２００、以下ＴＥＭと称する）で観察した。

比較例１
複合フィルムのベース層（Ａ）として、上記エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ１）９０重量部、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）１０重量部、酸化防止剤（チバガイギー製”イルガノックス”１０１０）０．１２５重量部、アンチブロッキング剤として平均粒子径３μｍのシリカ微粒子０．３重量部を混合した樹脂組成物を、２４０℃に加熱された１台の押出機に供給して溶融し、ヒートシール層（Ｂ）として、上記エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ２）８０重量部と、直鎖状低密度ポリエチレン（Ｌ−ＬＤＰＥ１）２０重量部と、酸化防止剤（チバガイギー製”イルガノックス”１０１０）０．１２５重量部、耐ブロッキング剤として平均粒子径３μｍのシリカ微粒子０．２重量部を混合した樹脂組成物を、もう１台の２４０℃に加熱された押出機に供給して溶融し、２４０℃に加熱された２層積層用のマルチマニホールド口金内で積層して押出し、ドラフト比２５で、５０℃の冷却ロールでキャスト冷却固化した。続いて４７℃に加熱された金属鏡面ロールにて、０．０５秒熱処理し、ベース層（Ａ）表面に２６Ｗ・分／ｍ^２でコロナ放電処理して巻取り、ベース層（Ａ）の厚さ２０μｍ、ヒートシール層（Ｂ）の厚さ５μｍ、全厚さ２５μｍの共押出し複合フィルムを得た。得られた複合フィルムは、製膜性が良好で、フィルムの弛みがなく、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。

次に、通常のロール・ツー・ロ−ル型の蒸着機にて、１．３×１０^−３Ｐａの真空度でアルミニウムを蒸発させ、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が９ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、ガスバリア性、遮光性が良好であった。

実施例１
複合フィルムのベース層（Ａ）として、上記エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ１）９０重量部、上記植物由来の低密度ポリエチレン（Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ）を１０重量部とした以外は、比較例１と同様にして複合フィルムを得た。得られたフィルムのバイオマス度は７．１％であり、従来の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を用いた比較例１と同様に製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。

次に、比較例１と同様にして上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１０ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、上記比較例１と同様にガスバリア性、遮光性が良好であった。

比較例２
複合フィルムのベース層（Ａ）として、上記エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ１）７０重量部、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）３０重量部とした以外は、比較例１と同様にして複合フィルムを得た。得られた複合フィルムは、製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例１と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１２ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、ガスバリア性、遮光性が良好であった。

実施例２
複合フィルムのベース層（Ａ）として、エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ１）７０重量部と、植物由来の低密度ポリエチレン（Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ）を３０重量部とした以外は、比較例２と同様にして複合フィルムを得た。得られたフィルムのバイオマス度は２１．４％であり、従来の石油由来の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を用いた比較例２と同様に製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例２と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１３ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、上記比較例２と同様にガスバリア性、遮光性が良好であった。

比較例３
複合フィルムのベース層（Ａ）として、エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ１）８５重量部と、低密度密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を１０重量部、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）５重量部とした以外は、比較例１と同様にして複合フィンフィルムを得た。得られたフィルムは、製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例１と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が９ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、ガスバリア性、遮光性が良好であった。

実施例３
複合フィルムのベース層（Ａ）として、エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ１）８５重量部と、植物由来の低密度密度ポリエチレン（Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ）を１０重量部、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）５重量部とした以外は、比較例３と同様にして複合フィルムを得た。得られたフィルムのバイオマス度は１１．４％であり、従来の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を用いた比較例３と同様に製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例３と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１０ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、上記比較例３と同様にガスバリア性、遮光性が良好であった。

比較例４
複合フィルムのベース層（Ａ）として、上記エチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＣ１）９０重量部、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）１０重量部とした以外は、比較例１と同様にして複合フィルムを得た。得られたフィルムは、製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例１と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が９ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、ガスバリア性、遮光性が良好であった。

実施例４
複合フィルムのベース層（Ａ）として、上記エチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＣ１）９０重量部、植物由来の低密度ポリエチレン（Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ）１０重量部とした以外は、比較例４と同様にして複合フィルムを得た。得られたフィルムのバイオマス度は７．１％であり、従来の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を用いた比較例４と同様に製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例４と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１０ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、上記比較例４と同様にガスバリア性、遮光性が良好であった。

比較例５
比較例１において、複合フィルムのヒートシール層（Ｂ）として、上記エチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＣ２）３０重量部、プロピレン・1-ブテンランダム共重合体（ｒ−ＰＢＣ）５０重量部、直鎖状低密度ポリエチレン（Ｌ−ＬＤＰＥ２）２０重量部とした以外は、比較例１と同様にして複合フィルムを得た。得られた複合フィルムは、製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例１と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が９ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、ガスバリア性、遮光性が良好であった。

実施例５
実施例１において、複合フィルムのヒートシール層（Ｂ）として、上記エチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＣ２）３０重量部、プロピレン・1-ブテンランダム共重合体（ｒ−ＰＢＣ）５０重量部、低密度ポリエチレン（Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ）１０重量部とした以外は、比較例５と同様にして複合フィルムを得た。得られたフィルムのバイオマス度は７．１％であり、従来の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を用いた比較例５と同様に製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例５と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１０ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、上記比較例５と同様にガスバリア性、遮光性が良好であった。

比較例６
比較例１において、複合フィルムのヒートシール層（Ｂ）として、上記エチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＣ２）８０重量部、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）２０重量部とした以外は、比較例１と同様にして複合フィルムを得た。得られた複合フィルムは、製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例１と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が９ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、ガスバリア性、遮光性が良好であった。

実施例６
実施例１において、複合フィルムのヒートシール層（Ｂ）として、上記エチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＣ２）８０重量部、低密度ポリエチレン（Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ）１０重量部とした以外は、比較例６と同様にして複合フィルムを得た。得られたフィルムのバイオマス度は７．１％であり、従来の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を用いた比較例６と同様に製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例６と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１０ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、上記比較例６と同様にガスバリア性、遮光性が良好であった。

比較例７
複合フィルムのベース層（Ａ）として、エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ１）３２重量部、エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ２）５４重量部、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）１０重量部、植物由来の低密度ポリエチレン（Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ）４重量部、酸化防止剤（チバガイギー製”イルガノックス”１０１０）０．１２５重量部、アンチブロッキング剤として平均粒子径３μｍのシリカ微粒子０．３重量部を混合した樹脂組成物とし、ヒートシール層（Ｂ）として、上記エチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＣ２）８０重量部、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）２０重量部とした以外は、比較例１と同様にして複合フィルムを得た。得られた複合フィルムはバイオマス度が２．９％であり、製膜性が良好で、低温ヒートシール性に優れていたが、ベース層（Ａ）のプロピレン・ランダム共重合体の融点が低いために、耐ブロッキング性に劣っていた。また、比較例１と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が２３ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍと、全光線透過率０．１％であり、ベース層（Ａ）の融点が低いためにガスバリア性が低下したが実用上は問題なく、遮光性も良好であった。

実施例７
複合フィルムのベース層（Ａ）として、エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ１）６３重量部、エチレン・プロピレン・ブテンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＢＣ２）２４重量部、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）５重量部、植物由来の低密度ポリエチレン（Ｂｉｏ−ＬＤＰＥ）８重量部、酸化防止剤（チバガイギー製”イルガノックス”１０１０）０．１２５重量部、アンチブロッキング剤として平均粒子径３μｍのシリカ微粒子０．３重量部を混合した樹脂組成物とし、ヒートシール層（Ｂ）として、上記エチレン・プロピレンランダム共重合体（ｒ−ＥＰＣ２）８０重量部、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）２０重量部とした以外は、比較例７と同様にして複合フィルムを得た。得られたフィルムのバイオマス度は５．７％であり、従来の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を用いた比較例７と同様に製膜性が良好で、耐ブロッキング性、低温ヒートシール性に優れていた。また、比較例７と同様にして、上記複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面上にアルミニウム層を４０ｎｍ形成させ、蒸着フィルムを得た。蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１７ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ、全光線透過率０．１％であり、ガスバリア性と遮光性が良好であった。

比較例８
比較例６の複合フィルムを用いて、ロール・ツー・ロ−ル型の蒸着機にて、１．３×１０^−２Ｐａの真空度でアルミニウムを蒸発させ、酸素を導入しながら酸化アルミニウム蒸着層を上記フィルムのベース層（Ａ）コロナ放電処理面上に１０ｎｍ形成させ、酸化アルミニウム蒸着フィルムを得た。得られた酸化アルミニウム蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が４５ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍで、ガスバリア性が良好であった。

実施例８
実施例６の複合フィルムを用いて、ロール・ツー・ロ−ル型の蒸着機にて、１．３×１０^−２Ｐａの真空度でアルミニウムを蒸発させ、酸素を導入しながら酸化アルミニウム蒸着層を上記フィルムのベース層（Ａ）コロナ放電処理面上に１０ｎｍ形成させ、酸化アルミニウム蒸着フィルムを得た。得られた酸化アルミニウム蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が４８ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍで、ガスバリア性が良好であった。

比較例９
比較例２の複合フィルムを用いて、ロール・ツー・ロ−ル型の蒸着機にて、１．３×１０−２Ｐａの真空度でアルミニウムを蒸発させ、複合フィルムのベース層（Ａ）のコロナ放電処理面にアルミニウム蒸気が付着する付近に酸素ガスを導入して、１０ｎｍの膜厚で第１の蒸着層である酸化アルミニウムを形成し、連続して、第２の蒸着層として３０ｎｍの膜厚で第２の蒸着層であるアルミニウムを形成した以外は、比較例１と同じ方法で蒸着フィルムを得た。得られた蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１３ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍで、ガスバリア性が良好であった。

実施例９
実施例２の複合フィルムを用いて、ロール・ツー・ロ−ル型の蒸着機にて、１．３×１０−２Ｐａの真空度でアルミニウムを蒸発させ、ポリオレフィンフィルムのコロナ放電処理面表面にアルミニウム蒸気が付着する付近に酸素ガスを導入して、１０ｎｍの膜厚で第１の蒸着層である酸化アルミニウムを形成し、連続して、第２の蒸着層として３０ｎｍの膜厚で第２の蒸着層であるアルミニウムを形成した以外は、比較例９と同じ方法で蒸着フィルムを得た。得られた蒸着フィルムは、２３℃、湿度０％での酸素透過率が１５ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍで、ガスバリア性が良好であった。

本発明の植物由来のバイオマスポリエチレンを用いた蒸着フィルムおよびそれを用いた積層体は、環境負荷の低減に貢献可能な包装袋、包装容器として好適に用いることができる。包装袋、包装容器としては、例えば、ガゼット袋、スタンディングパウチ、ブリックタイプ、フラットタイプなどが挙げられ、各種の食品、飲食品、接着剤、粘着剤等の化学品、化粧品、医薬品等の雑貨品等の種々の物品を充填包装することができるものである。

Claims (19)

1. 少なくともベース層（Ａ）とヒートシール層（Ｂ）の２層を有し、前記ベース層（Ａ）が、融点が１４０℃以上のプロピレン・ランダム共重合体１００重量部に、植物由来の低密度ポリエチレンを５〜３０重量部混合した樹脂組成物からなり、前記ヒートシール層（Ｂ）が、融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物からなる複合フィルムの前記ベース層（Ａ）の表面に蒸着層を有する蒸着フィルム。
2. 前記ベース層（Ａ）が、前記複合フィルムの自己回収成分として、前記ヒートシール層（Ｂ）の構成成分を３０重量％以下含んでいる、請求項１に記載の蒸着フィルム。
3. 前記ベース層（Ａ）が、前記プロピレン・ランダム共重合体１００重量部に、前記植物由来の低密度ポリエチレンを５〜３０重量部とポリエチレン系重合体を１〜１０重量部混合した樹脂組成物からなる、請求項１または２に記載の蒸着フィルム。
4. 前記ベース層（Ａ）のポリエチレン系重合体が高密度ポリエチレンからなる、請求項３に記載の蒸着フィルム。
5. 前記ベース層（Ａ）のプロピレン・ランダム共重合体が、エチレン・プロピレンランダム共重合体、エチレン・プロピレン・１−ブテン３元共重合体またはそれらの混合物からなる、請求項１〜４のいずれかに記載の蒸着フィルム。
6. 前記ベース層（Ａ）のプロピレン・ランダム共重合体の融点が１４０℃以上である、請求項１〜５のいずれかに記載の蒸着フィルム。
7. 前記ベース層（Ａ）の密度が０．９１ｇ／ｃｍ^３未満である、請求項１〜６のいずれかに記載の蒸着フィルム。
8. 前記ヒートシール層（Ｂ）の融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物が、エチレン・プロピレンランダム共重合体、エチレン・プロピレン・１−ブテン３元共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、エチレン・α−オレフィン共重合体、低密度ポリエチレンの少なくとも1種、またはそれらの混合物からなる請求項１〜７のいずれかに記載の蒸着フィルム。
9. 前記ヒートシール層（Ｂ）の融点が１３０℃以下のポリオレフィン樹脂組成物が、エチレン・プロピレンランダム共重合体１００重量部に、プロピレン・ブテンランダム共重合体１０〜１００重量部と、エチレン・α−オレフィン共重合体５〜５０重量部を混合した樹脂組成からなる、請求項１〜８のいずれかに記載の蒸着フィルム。
10. 前記エチレン・α−オレフィン共重合体のα−オレフィンが、ブテン、ヘキセン、オクテン、またはこれらの混合物からなる、請求項８または９に記載の蒸着フィルム。
11. 前記複合フィルムのバイオマス度が１０％以上である、請求項１〜１０のいずれかに記載の蒸着フィルム。
12. 前記複合フィルムと前記蒸着層の間に、アンカー処理層を有する、請求項１〜１１のいずれかに記載の蒸着フィルム。
13. 前記蒸着層が少なくとも第１の蒸着層および第２の蒸着層を有する、請求項１〜１２のいずれかに記載の蒸着フィルム。
14. 第１の蒸着層が無機化合物であり、第２の蒸着層が金属蒸着層である、請求項１３に記載の蒸着フィルム。
15. 無機化合物が、酸化アルミニウムであり、金属蒸着層が、アルミニウム蒸着層である、請求項１４に記載の蒸着フィルム。
16. 非蒸着層面同士を重ねて１２０℃でヒートシールした時のヒートシール強度が５Ｎ／１５ｍｍ以上である、請求項１〜１５のいずれかに記載の蒸着フィルム。
17. ２３℃、湿度０％での酸素透過率が５０ｃｃ／ｍ^２・ｄａｙ以下である、請求項１〜１６のいずれかに記載の蒸着フィルム。
18. 他基材層に、請求項１〜１７のいずれかに記載の蒸着フィルムがその蒸着層が前記他基材層側になるように積層された積層体。
19. 前記他基材層が、立体規則性９０〜９８％のポリプロピレン樹脂を用いた二軸延伸ポリプロピレンフィルムである、請求項１８に記載の積層体。