JPH0985323A - 熱間連続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止方法 - Google Patents
熱間連続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止方法Info
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- JPH0985323A JPH0985323A JP7249770A JP24977095A JPH0985323A JP H0985323 A JPH0985323 A JP H0985323A JP 7249770 A JP7249770 A JP 7249770A JP 24977095 A JP24977095 A JP 24977095A JP H0985323 A JPH0985323 A JP H0985323A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼板を常に圧延機のセンターに通板するよう
に制御することを可能にし、このことによって圧延鋼板
の尾端部の絞り込みを確実に防止する。 【解決手段】 熱間連続圧延機の任意のスタンドにおい
て、レベリング圧下量を変更する蛇行制御を通じて圧延
鋼板の絞り込みを防止するときに、下記式に基づいて制
御する際に、制御ゲイン（α）を圧延荷重の設定値（Ｐ
to）と圧延機の平行剛性値（Ｍl)とから算出した値を用
いて行う熱間連続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止
方法。記 Ｓdf＝−α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) ・・・(1) α＝ｆ（Ｐto, Ｍl ） ・・・(2) ここで、Ｓdf ：レベリング圧下量 Ｐdf ：駆動側と操作側の荷重差 Ｐt ：駆動側と操作側の荷重和 Ｍl ：平行剛性値 Ｐto ：圧延荷重の設定値 Δ ：ストリップの尾端部が当該スタンドの直前のス
タンドを抜けた時を基準として、それからの偏差
に制御することを可能にし、このことによって圧延鋼板
の尾端部の絞り込みを確実に防止する。 【解決手段】 熱間連続圧延機の任意のスタンドにおい
て、レベリング圧下量を変更する蛇行制御を通じて圧延
鋼板の絞り込みを防止するときに、下記式に基づいて制
御する際に、制御ゲイン（α）を圧延荷重の設定値（Ｐ
to）と圧延機の平行剛性値（Ｍl)とから算出した値を用
いて行う熱間連続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止
方法。記 Ｓdf＝−α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) ・・・(1) α＝ｆ（Ｐto, Ｍl ） ・・・(2) ここで、Ｓdf ：レベリング圧下量 Ｐdf ：駆動側と操作側の荷重差 Ｐt ：駆動側と操作側の荷重和 Ｍl ：平行剛性値 Ｐto ：圧延荷重の設定値 Δ ：ストリップの尾端部が当該スタンドの直前のス
タンドを抜けた時を基準として、それからの偏差
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間連続圧延にお
ける蛇行制御を通じて圧延鋼板の絞り込みを防止する方
法に関するものである。
ける蛇行制御を通じて圧延鋼板の絞り込みを防止する方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、各種のクラウン制御ミルが実用化
され、板クラウンの小さい平坦な鋼板が安定して製造で
きるようになってきている。しかしながら、板クラウン
が小さいと、圧延中に板が蛇行しやすく、とくに被圧延
材である圧延鋼板の尾端部で絞り込み（板厚が薄いスト
リップではエッジ部がサイドガイドに当たり、折れ込む
現象）が発生することが多いという問題があった。
され、板クラウンの小さい平坦な鋼板が安定して製造で
きるようになってきている。しかしながら、板クラウン
が小さいと、圧延中に板が蛇行しやすく、とくに被圧延
材である圧延鋼板の尾端部で絞り込み（板厚が薄いスト
リップではエッジ部がサイドガイドに当たり、折れ込む
現象）が発生することが多いという問題があった。
【０００３】これを回避するために従来、圧延鋼板の蛇
行を制御する試みとして、「日立評論」Vol,65 No.2 (1
983)25では、下記(x) 式に示されている圧延機の平行剛
性を利用制御する方法が提案されている。 Ｓdf＝−β・ΔＰdf／Ｍl ・・・(x) ここで、Ｓdf ：レベリング圧下量 ΔＰdf：駆動側と操作側の荷重差の偏差 Ｍl ：平行剛性値 β ：定数
行を制御する試みとして、「日立評論」Vol,65 No.2 (1
983)25では、下記(x) 式に示されている圧延機の平行剛
性を利用制御する方法が提案されている。 Ｓdf＝−β・ΔＰdf／Ｍl ・・・(x) ここで、Ｓdf ：レベリング圧下量 ΔＰdf：駆動側と操作側の荷重差の偏差 Ｍl ：平行剛性値 β ：定数
【０００４】上記(x) 式によれば、圧延鋼板が蛇行する
ことにより、駆動側と操作側とでは荷重差Ｐdfが生じる
から、定常圧延時の差荷重Ｐdfo との偏差ΔＰdfを計算
し、圧延機の平行剛性値をＭl とすると、ロール開度の
幅方向の偏差はΔＰdf／Ｍlとなる。したがって、蛇行
の抑制には(x) 式を用いてロール開度の幅方向の偏差を
補正すればよいことを示している。
ことにより、駆動側と操作側とでは荷重差Ｐdfが生じる
から、定常圧延時の差荷重Ｐdfo との偏差ΔＰdfを計算
し、圧延機の平行剛性値をＭl とすると、ロール開度の
幅方向の偏差はΔＰdf／Ｍlとなる。したがって、蛇行
の抑制には(x) 式を用いてロール開度の幅方向の偏差を
補正すればよいことを示している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
被圧延材蛇行制御技術の下では、例えば尾端を厚く仕上
げて絞り込みを防止するという、いわゆる尾端部の過厚
制御によって圧下位置全体を変更しようとする場合、全
圧延荷重が大幅に変更されると、差荷重も変化し、これ
が蛇行制御の外乱要因となり、特に薄物を圧延する場合
に安定して通板できないという問題点が残った。本発明
の目的は、鋼板を常に圧延機のセンターに通板するよう
に制御することを可能にし、このことによって圧延鋼板
の尾端部の絞り込みを確実に防止できる技術を提供する
ことにある。
被圧延材蛇行制御技術の下では、例えば尾端を厚く仕上
げて絞り込みを防止するという、いわゆる尾端部の過厚
制御によって圧下位置全体を変更しようとする場合、全
圧延荷重が大幅に変更されると、差荷重も変化し、これ
が蛇行制御の外乱要因となり、特に薄物を圧延する場合
に安定して通板できないという問題点が残った。本発明
の目的は、鋼板を常に圧延機のセンターに通板するよう
に制御することを可能にし、このことによって圧延鋼板
の尾端部の絞り込みを確実に防止できる技術を提供する
ことにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来技術が抱
えている上述した問題点を解決し、上掲の目的を実現す
べく開発したものであって、その要旨とするところは、
熱間連続圧延機の任意のスタンドにおいて、当該スタン
ドの駆動側と操作側の荷重差を駆動側と操作側の荷重和
で除した値を用いて、当該スタンドのレベリング圧下量
を変更する蛇行制御を通じて圧延鋼板の絞り込みを防止
する方法において、上記レベリング圧下量を下記式(1)
に基づいて制御する際に、制御ゲイン（α）を圧延荷重
の設定値（Ｐto）と圧延機の平行剛性値（Ｍl)とから、
下記式(2) に基づいて算出することを特徴とする熱間連
続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止方法、 記 Ｓdf＝−α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) ・・・(1) α＝ｆ（Ｐto, Ｍl ） ・・・(2) ここで、Ｓdf ：レベリング圧下量 Ｐdf ：駆動側と操作側の荷重差 Ｐt ：駆動側と操作側の荷重和（＝圧延荷重） Ｍl ：平行剛性値 Ｐto ：圧延荷重の設定値 Δ ：ストリップの尾端部が当該スタンドの直前のス
タンドを抜けた時を基準として、それからの偏差 である。
えている上述した問題点を解決し、上掲の目的を実現す
べく開発したものであって、その要旨とするところは、
熱間連続圧延機の任意のスタンドにおいて、当該スタン
ドの駆動側と操作側の荷重差を駆動側と操作側の荷重和
で除した値を用いて、当該スタンドのレベリング圧下量
を変更する蛇行制御を通じて圧延鋼板の絞り込みを防止
する方法において、上記レベリング圧下量を下記式(1)
に基づいて制御する際に、制御ゲイン（α）を圧延荷重
の設定値（Ｐto）と圧延機の平行剛性値（Ｍl)とから、
下記式(2) に基づいて算出することを特徴とする熱間連
続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止方法、 記 Ｓdf＝−α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) ・・・(1) α＝ｆ（Ｐto, Ｍl ） ・・・(2) ここで、Ｓdf ：レベリング圧下量 Ｐdf ：駆動側と操作側の荷重差 Ｐt ：駆動側と操作側の荷重和（＝圧延荷重） Ｍl ：平行剛性値 Ｐto ：圧延荷重の設定値 Δ ：ストリップの尾端部が当該スタンドの直前のス
タンドを抜けた時を基準として、それからの偏差 である。
【０００７】また、本発明は、制御ゲイン（α）として
下記(3) 式に基づいて算出した値を用いることを特徴と
する絞り込み防止方法である。 α＝β・Ｐto／Ｍl ・・・(3) ここで、 β ：定数 Ｐto ：圧延荷重の設定値 Ｍl ：平行剛性値
下記(3) 式に基づいて算出した値を用いることを特徴と
する絞り込み防止方法である。 α＝β・Ｐto／Ｍl ・・・(3) ここで、 β ：定数 Ｐto ：圧延荷重の設定値 Ｍl ：平行剛性値
【０００８】上記の要旨構成に示す本発明にかかる絞り
込み防止方法の考え方は、以下に述べるような知見に基
づいて開発したものである。図１は、熱間仕上げ圧延の
定常部において、圧延鋼板（被圧延材）の入側でのウェ
ッジ（左右板幅端部の板厚差Ｈdf1-3)が異なる材料につ
いて、最終スタンドの圧下位置を変更した場合の圧延荷
重（操作側と駆動側の荷重和）と、操作側と駆動側の差
荷重との関係を示すものである。この図に示すように、
圧延荷重Ｐt と差荷重Ｐdfとはいずれも比例関係にある
ことがわかる。すなわち、圧下位置を大幅に変更すると
差荷重Ｐdfが変化し、上記式(1) に基づく制御では、レ
ベリング圧下量が大幅に変化してしまう。この時の最終
スタンドにおける圧延荷重Ｐt と差荷重Ｐdf／圧延荷重
Ｐt との関係を図２に示す。この図に示すように、圧延
荷重Ｐt が変化しても、差荷重Ｐdf／圧延荷重Ｐt の値
は一定であるので、これに制御ゲインαを乗じた蛇行制
御を実行すれば、圧下位置を大幅に変更して圧延荷重Ｐ
t が変化しても外乱要因とはならないため、安定した通
板が可能であることがわかる。
込み防止方法の考え方は、以下に述べるような知見に基
づいて開発したものである。図１は、熱間仕上げ圧延の
定常部において、圧延鋼板（被圧延材）の入側でのウェ
ッジ（左右板幅端部の板厚差Ｈdf1-3)が異なる材料につ
いて、最終スタンドの圧下位置を変更した場合の圧延荷
重（操作側と駆動側の荷重和）と、操作側と駆動側の差
荷重との関係を示すものである。この図に示すように、
圧延荷重Ｐt と差荷重Ｐdfとはいずれも比例関係にある
ことがわかる。すなわち、圧下位置を大幅に変更すると
差荷重Ｐdfが変化し、上記式(1) に基づく制御では、レ
ベリング圧下量が大幅に変化してしまう。この時の最終
スタンドにおける圧延荷重Ｐt と差荷重Ｐdf／圧延荷重
Ｐt との関係を図２に示す。この図に示すように、圧延
荷重Ｐt が変化しても、差荷重Ｐdf／圧延荷重Ｐt の値
は一定であるので、これに制御ゲインαを乗じた蛇行制
御を実行すれば、圧下位置を大幅に変更して圧延荷重Ｐ
t が変化しても外乱要因とはならないため、安定した通
板が可能であることがわかる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面を用いて詳細
に説明する。図３は、本発明に従う制御システムを示し
たものであり、ここに示したシステムは、連続熱間圧延
機の任意のスタンドにおいて、例えば第ｉスタンドにお
いて作業ロール７と補強ロール８からなる４段圧延機で
被圧延材６を圧延している。このとき制御装置５は、こ
のスタンドの駆動側の荷重計２と操作側の荷重計１との
出力差Ｐdfを駆動側の荷重計２と操作側の荷重計１との
出力の和Ｐt で除した値について、ストリップの尾端部
が直前の第（ｉ−１）スタンドを抜けた直後の値を基準
として、それからの偏差Δ（Ｐdf／Ｐt ) を算出し、そ
の算出した値に制御ゲインαを乗じて、上記式(2) より
レベリング圧下量の修正値Ｓdfを算出し、このレベリン
グ圧下量修正値Ｓdfを駆動側の圧下位置制御装置４およ
び／または 操作側の圧下位置制御装置３に出力するよ
うに構成されている。
に説明する。図３は、本発明に従う制御システムを示し
たものであり、ここに示したシステムは、連続熱間圧延
機の任意のスタンドにおいて、例えば第ｉスタンドにお
いて作業ロール７と補強ロール８からなる４段圧延機で
被圧延材６を圧延している。このとき制御装置５は、こ
のスタンドの駆動側の荷重計２と操作側の荷重計１との
出力差Ｐdfを駆動側の荷重計２と操作側の荷重計１との
出力の和Ｐt で除した値について、ストリップの尾端部
が直前の第（ｉ−１）スタンドを抜けた直後の値を基準
として、それからの偏差Δ（Ｐdf／Ｐt ) を算出し、そ
の算出した値に制御ゲインαを乗じて、上記式(2) より
レベリング圧下量の修正値Ｓdfを算出し、このレベリン
グ圧下量修正値Ｓdfを駆動側の圧下位置制御装置４およ
び／または 操作側の圧下位置制御装置３に出力するよ
うに構成されている。
【００１０】また、駆動側の圧下位置制御装置４および
／または操作側の圧下位置制御装置３は、上記制御装置
５からの出力に基づき、圧下位置を変更して、駆動側と
操作側の圧下位置の差、即ち、下記式(1) に基づいてレ
ベリング圧下量Ｓdfを修正する。 Ｓdf ＝ −α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) …(1)
／または操作側の圧下位置制御装置３は、上記制御装置
５からの出力に基づき、圧下位置を変更して、駆動側と
操作側の圧下位置の差、即ち、下記式(1) に基づいてレ
ベリング圧下量Ｓdfを修正する。 Ｓdf ＝ −α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) …(1)
【００１１】このとき、それぞれの圧下位置を大幅に変
更する場合には、上述したように、圧延荷重Ｐt と差荷
重Ｐdfは比例して変化する（図１）ため、駆動側と操作
側の荷重差Ｐdfを駆動側と操作側の荷重和Ｐt で除した
値の基準状態からの偏差Δ（Ｐdf／Ｐt ) は変化しない
ので、圧下位置の大幅変更を実施していても、本発明に
かかる制御システムは何ら変更を要することなく充分機
能させることが可能である。また、この制御システムで
は、比例制御のみの実施であることから、制御を非常に
速くすることができるという効果がある。
更する場合には、上述したように、圧延荷重Ｐt と差荷
重Ｐdfは比例して変化する（図１）ため、駆動側と操作
側の荷重差Ｐdfを駆動側と操作側の荷重和Ｐt で除した
値の基準状態からの偏差Δ（Ｐdf／Ｐt ) は変化しない
ので、圧下位置の大幅変更を実施していても、本発明に
かかる制御システムは何ら変更を要することなく充分機
能させることが可能である。また、この制御システムで
は、比例制御のみの実施であることから、制御を非常に
速くすることができるという効果がある。
【００１２】なお、上記制御システムにおいて、制御ゲ
インαは、蛇行量とレベリング量との関係を示す影響係
数として求める必要があるが、そのためには圧延材の板
厚,板幅, 鋼種, 圧下率, 潤滑条件など多くの影響因子
を考慮して決定しなければならない。
インαは、蛇行量とレベリング量との関係を示す影響係
数として求める必要があるが、そのためには圧延材の板
厚,板幅, 鋼種, 圧下率, 潤滑条件など多くの影響因子
を考慮して決定しなければならない。
【００１３】この点に関し、本発明では、圧延荷重の設
定値と圧延機の平行剛性値とから算出することにした。
以下にこの点につきさらに詳しく説明する。本発明は、
この制御ゲインαの決定に当たって、蛇行制御として有
効であった従来方法（上記式(x) ）を考慮し、さらに上
記式(1) に基づきレベリング量を決定する。式(x) と式
(1) から、式(1a)を求めることができる。 −α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) ＝−β・ΔＰdf／Ｍl …(1a) すなわち、式(1) に示す蛇行制御が有効に働くのは、圧
延荷重Ｐt が一定であることから、圧延荷重の設定値Ｐ
toとおきかえることができる。 α ＝ β・Ｐto／Ｍl …(3)
定値と圧延機の平行剛性値とから算出することにした。
以下にこの点につきさらに詳しく説明する。本発明は、
この制御ゲインαの決定に当たって、蛇行制御として有
効であった従来方法（上記式(x) ）を考慮し、さらに上
記式(1) に基づきレベリング量を決定する。式(x) と式
(1) から、式(1a)を求めることができる。 −α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) ＝−β・ΔＰdf／Ｍl …(1a) すなわち、式(1) に示す蛇行制御が有効に働くのは、圧
延荷重Ｐt が一定であることから、圧延荷重の設定値Ｐ
toとおきかえることができる。 α ＝ β・Ｐto／Ｍl …(3)
【００１４】上記各式ならびにその説明から明らかなよ
うに、本発明は、圧下位置変更量が小さい状況では、従
来法と同様の蛇行制御が行われるが、とくに圧下位置が
大幅に変更された場合においても、全荷重の変化による
差荷重への外乱要因が抑制されるため、蛇行制御がきわ
めて有効にはたらき、その結果として絞り込みを有効に
防止できるのである。
うに、本発明は、圧下位置変更量が小さい状況では、従
来法と同様の蛇行制御が行われるが、とくに圧下位置が
大幅に変更された場合においても、全荷重の変化による
差荷重への外乱要因が抑制されるため、蛇行制御がきわ
めて有効にはたらき、その結果として絞り込みを有効に
防止できるのである。
【００１５】なお、制御ゲインαを、従来方法に従う式
(x) に基づき、式(3) のように導いたが、このことを敷
衍して考えると、圧延荷重と平行剛性の変化に合わせて
制御ゲインを変化させるように、次式； α ＝ ｆ（Ｐto, Ｍl ） …(2) のようにすればよいことは明白であり、本発明方法の１
つである。また、式(3) において圧延荷重の設定値Ｐto
では、制御開始前の圧延荷重値を収集して、その値を用
いても同様の効果が得られることから、当然本発明の中
に含まれる。
(x) に基づき、式(3) のように導いたが、このことを敷
衍して考えると、圧延荷重と平行剛性の変化に合わせて
制御ゲインを変化させるように、次式； α ＝ ｆ（Ｐto, Ｍl ） …(2) のようにすればよいことは明白であり、本発明方法の１
つである。また、式(3) において圧延荷重の設定値Ｐto
では、制御開始前の圧延荷重値を収集して、その値を用
いても同様の効果が得られることから、当然本発明の中
に含まれる。
【００１６】
【実施例】仕上板厚 1.6mm、板幅1600mmの低炭素鋼を７
スタンドの熱間仕上げ圧延機で圧延するとともに、差荷
重による蛇行制御を第７スタンドで実施した。用いた制
御は、（イ）何も蛇行制御しない場合（比較例）、
（ロ）式(x) に従って制御を行う場合（従来法）、
（ハ）式(1) , 式(3) に従って制御を行う場合（本発明
法）のそれぞれについて定常状態での第７スタンドのオ
フセンター量を駆動側に10mmに設定して、尻抜け部で圧
下位置を変更して、過厚制御有り, 無しで圧延を実施し
た。なお、制御に使用した値は、β＝0.8 , Ｍl ＝120
tonf/mm, Ｐto＝1000tonfである。第７スタンド出側の
ストリップのオフセンター量を図４に示す。
スタンドの熱間仕上げ圧延機で圧延するとともに、差荷
重による蛇行制御を第７スタンドで実施した。用いた制
御は、（イ）何も蛇行制御しない場合（比較例）、
（ロ）式(x) に従って制御を行う場合（従来法）、
（ハ）式(1) , 式(3) に従って制御を行う場合（本発明
法）のそれぞれについて定常状態での第７スタンドのオ
フセンター量を駆動側に10mmに設定して、尻抜け部で圧
下位置を変更して、過厚制御有り, 無しで圧延を実施し
た。なお、制御に使用した値は、β＝0.8 , Ｍl ＝120
tonf/mm, Ｐto＝1000tonfである。第７スタンド出側の
ストリップのオフセンター量を図４に示す。
【００１７】図４に示すように、本発明法では、過厚制
御を行う場合でも絞りが発生せず、比較例および従来法
に比べてオフセンターが小さく、まっすぐ通板すること
が可能であることがわかった。また、過厚制御がない場
合でも、従来法と同程度のオフセンター量に抑制するこ
とができることもわかった。
御を行う場合でも絞りが発生せず、比較例および従来法
に比べてオフセンターが小さく、まっすぐ通板すること
が可能であることがわかった。また、過厚制御がない場
合でも、従来法と同程度のオフセンター量に抑制するこ
とができることもわかった。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように本発明にかかる絞り
込み防止方法によれば、圧下位置を大幅に変更し、圧延
荷重が大きく変化する場合でも、蛇行制御を行うことが
できることから、薄物の圧延でも安定した作業を実施で
きる。従って、ストリップの尾端部での蛇行量を効果的
に抑制することができ、その結果、絞りの発生を防止す
ることが可能である。
込み防止方法によれば、圧下位置を大幅に変更し、圧延
荷重が大きく変化する場合でも、蛇行制御を行うことが
できることから、薄物の圧延でも安定した作業を実施で
きる。従って、ストリップの尾端部での蛇行量を効果的
に抑制することができ、その結果、絞りの発生を防止す
ることが可能である。
【図１】圧下位置を変更した場合の全荷重と差荷重との
関係を示した図である。
関係を示した図である。
【図２】圧下位置を変更した場合の全荷重と差荷重／全
荷重との関係を示した図である。
荷重との関係を示した図である。
【図３】本発明の実施に用いた圧延機とその制御系の一
例を示した図である。
例を示した図である。
【図４】実施例における第７スタンドのオフセンター量
の変化の状況を示す図である。
の変化の状況を示す図である。
１ 操作側の荷重計 ２ 駆動側の荷重計 ３ 操作側の圧下位置制御装置 ４ 駆動側の圧下位置制御装置 ５ 制御装置 ６ 圧延鋼板（ストリップ） ７ 作業ロール ８ 補強ロール
Claims (2)
- 【請求項１】 熱間連続圧延機の任意のスタンドにおい
て、当該スタンドの駆動側と操作側の荷重差を駆動側と
操作側の荷重和で除した値を用いて、当該スタンドのレ
ベリング圧下量を変更する蛇行制御を通じて圧延鋼板の
絞り込みを防止する方法において、上記レベリング圧下
量を下記式(1) に基づいて制御する際に、制御ゲイン
（α）を圧延荷重の設定値（Ｐto）と圧延機の平行剛性
値（Ｍl)とから、下記式(2) に基づいて算出することを
特徴とする熱間連続圧延における圧延鋼板の絞り込み防
止方法。 記 Ｓdf＝−α・Δ（Ｐdf／Ｐt ) ・・・(1) α＝ｆ（Ｐto, Ｍl ） ・・・(2) ここで、Ｓdf ：レベリング圧下量 Ｐdf ：駆動側と操作側の荷重差 Ｐt ：駆動側と操作側の荷重和（＝圧延荷重） Ｍl ：平行剛性値 Ｐto ：圧延荷重の設定値 Δ ：ストリップの尾端部が当該スタンドの直前のス
タンドを抜けた時を基準として、それからの偏差 - 【請求項２】制御ゲイン（α）として、下記式(3) に基
づいて算出した値を用いるものであることを特徴とする
請求項１に記載の絞り込み防止方法。 記 α＝β・Ｐto／Ｍl ・・・(3) ここで、 β ：定数 Ｐto ：圧延荷重の設定値 Ｍl ：平行剛性値
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7249770A JPH0985323A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 熱間連続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7249770A JPH0985323A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 熱間連続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0985323A true JPH0985323A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17197976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7249770A Pending JPH0985323A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 熱間連続圧延における圧延鋼板の絞り込み防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0985323A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004255438A (ja) * | 2003-02-27 | 2004-09-16 | Furukawa Sky Kk | タンデム圧延機における被圧延材尾端部の板曲り防止方法 |
| US7854155B2 (en) | 2005-11-18 | 2010-12-21 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Method and rolling mill for improving the running-out of a rolled metal strip whose trailing end is moving at rolling speed |
| CN110153195A (zh) * | 2019-06-06 | 2019-08-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种解决热连轧精轧机组薄规格稳定轧制的方法 |
-
1995
- 1995-09-27 JP JP7249770A patent/JPH0985323A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004255438A (ja) * | 2003-02-27 | 2004-09-16 | Furukawa Sky Kk | タンデム圧延機における被圧延材尾端部の板曲り防止方法 |
| US7854155B2 (en) | 2005-11-18 | 2010-12-21 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Method and rolling mill for improving the running-out of a rolled metal strip whose trailing end is moving at rolling speed |
| CN110153195A (zh) * | 2019-06-06 | 2019-08-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种解决热连轧精轧机组薄规格稳定轧制的方法 |
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