【発明の詳細な説明】
電気負荷の給電装置
本発明は、所定の公称電圧を有する電気負荷へ給電する装置に関するもの
で、この装置は、供給電圧源へ接続した入力と、負荷へ接続した出力とを備えて
いる。
この種の装置は、最も単純な形式では、供給電圧源、例えば、蓄電池また
は電気回路網を負荷へ接続する回路を閉じる機械的スイッチから成っている。最
も代表的な負荷は、白熱電球である。この回路には、さらに、過負荷用のヒュー
ズも含まれる。
回路技術の特定の装置により、例えば、白熱電球の輝度を０％から１００
％制御するために、負荷には、多かれ少なかれエネルギが送られる。これは、例
えば、ポテンショメータにより行われる。現在では、交流電圧の各半波を負荷へ
遅れた選択可能な時間で接続するサイリスタまたはトライアクスによる、いわゆ
る位相角制御が、広く使用されている。
電気負荷への直流給電と電気負荷への交流給電とには、それぞれ、利点と
不利な点とがある。いくつかの試みが、増加した輝度と可視光発生量（与えられ
た電力により）とを得るために効率を改善することにより、特に、白熱電球とほ
かの照明装置について行われた。
電気負荷へ給電するために、パルス列の衝撃係数、即ち、負荷へ送られる
電力を０〜１００％に決定する、パルス幅のパルス間隔即ち時間間隔に対する比
で、パルス状の供給電圧を印加するステップモータ等についても詳細に知られて
いる。このパルス状給電の極端な場合では、純粋な直流が負荷へ給電される。そ
の場合、パルス幅は１００％であり、時間間隔は０％であって、これは、無限大
の衝撃係数（パルス／時間間隔）に相当する。電圧パルスの電圧の振幅は、それ
ぞれの場合、負荷の公称電圧に相当しなければならない。
本発明の目的は、電気的エネルギーを高く発生するために、効率の低い、
特にオーミック抵抗、例えば、白熱電球の場合、しかし、純粋にまたは主に誘導
または容量の負荷の場合でも、従来技術に比較して電気負荷への給電効率を非常
に高くすることである。
本発明によれば、これは、針状パルスの列を負荷へ接続された出力へ印加
する鋭い針状パルスにより達成される。
理想的な場合、これらのパルスはディラック・サージ、即ち、極めて高い
大きさと極端に短いが、安定したパルス持続時間を有するパルスである。
負荷へ送られる針状パルスの振幅は、パルスを発生する、現在使用可能な
電子回路により制約される。現在使用可能な電子回路装置の場合、約１００ナノ
秒の大きさのパルス持続時間が実現される。従って、非常に高い電圧を使用する
ことが出来、これは、１または２位数の大きさの範囲だけ負荷の公称電圧より大
きい。
直流回路の場合、負荷へ送られる印加電圧が、決して公称電圧より実質的
に大きくないことに注意しなければならない。しかし、一方で、供給電圧と公称
電圧との商と、他方で、消費体（白熱電球の輝度）とこの消費体の有効寿命との
効率との間にほぼ比例関係があることが知られている。例えば、公称電圧１００
ボルトの電球が、９０ボルトまたはさらに８０ボルトの電圧を供給されている場
合、効率は低下する。即ち、可視光の発生量は、明らかに低下する。しかし、効
率を低下すると、有効寿命は同時に増加する。供給電圧が反対に１１０ボルトま
たは１２０ボルトに高くなると、効率、即ち、この場合、可視光発生量は改善さ
れるが、これにより、有効寿命は低下する。供給電圧が公称電圧よりかなり高く
なると、例えば、係数１．５倍に高くなると、負荷は短時間に破壊される。
本発明の装置により、負荷の有効寿命は、明らかに負の方向へ影響されず
、むしろ、伸びる。負荷へ印加される針状パルスは、極端に短い持続時間である
ので、負荷は破壊されず、パルスの電圧が負荷の公称電圧より非常に高い場合で
さえも、破壊されない。
本発明の装置の場合、針状パルスの衝撃係数は殆ど約０．３であり、これ
は、例えば、パルス持続時間のパルス時間間隔に対する比３対１０に相当する。
例えば、白熱電球へ給電している場合、同一可視光発生量が、本発明によ
り、達成され、通常の交流電圧の代わりに、電球の公称電圧より数倍高い電圧振
幅を有する針状パルスが供給され、消費される電力は、初期に消費される電力の
内のわずかだけであることが分かった。
ディラック・サージのスペクトルを観察すると、多様な調波が見られる。
すべての成分は電気負荷に消費されている。特に、純粋に誘導性であるか、また
は、誘導成分を含んでいる負荷の場合、ダイオードが負荷に対し並列であるが逆
方向に接続されている。これにより得られた効果は、潜在的反作用エネルギーが
、負荷へ戻されることである。
本発明により、針状パルスはパルス幅が一定であるが、同時に、極端に狭
く、比較的に高い電圧振幅である。そのパルスは常に直流パルスであり、即ち、
同一極性を有するパルスである。
負荷制御の調整は、パルス時間間隔の伸長を対応させることにより、簡単
に行われる。負荷の最大電力において、衝撃係数（パルス持続時間／パルス時間
間隔）は、この場合、可能な最大値０．３へ設定される。従って、供給電圧振幅
の公称電圧に対する対応する比は、約１．７（３の平方根）である。値の低い電
圧比（パルスの振幅／負荷の公称電圧）の場合、良い結果はもはや得られないが
、得られたエネルギー発生量は、従来技術と比較して、それでも良い。パルスの
振幅と負荷の公称電圧との比を高くするにつれて、得られる効果は良くなる。好
適なことは、１．７より大きい電圧比、特に、３より大きい値であり、特に、５
より大きい値が好適である。負荷の公称電圧は、パルス持続時間へ基準化された
パルス時間間隔の平方根により割られた針状パルスの振幅よりも小さくてはなら
ない（ＵＺｎom≧ＵＢ／平方根（ｔｐ／ｔＩ））。
短いパルスの場合、速いスイッチング速度を得るために、電子スイッチが
使用されなければならない。従って、本発明により、高速電子スイッチが、本装
置の入力と出力との間に配置されている。従って、例えば、電界効果形トランジ
スタ（ＦＥＴ）またはバイポーラ形トランジスタが使用可能である。ＦＥＴを高
速スイッチとして使用する場合、印加電圧による制御が行われる。バイポーラ形
トランジスタが使用される場合、ＦＥＴの高オーミック入力抵抗またはバイポー
ラ形トランジスタの低オーミック入力抵抗を考慮し、高速スイッチング速度を得
るために、電流制御が行われる。
高圧振幅の針状パルスを使用するには、環境への、具体的には、供給電圧
源へのマイナスの影響を防止する手段が必要である。本発明により、装置の入力
は、それに接続したＬＣフィルターを有する。この低域フィルターにより、エネ
ルギーは針状パルスに適用することが出来、前記パルスを安定するが、同時に、
電圧源への反作用を防止する。
負荷から供給電圧源の方向へのエネルギーの逆流は、特に、装置の出力の
上流に接続された逆流阻止ダイオードにより防止される。
負荷へ供給される針状パルスの電圧の振幅は、針状パルス列の衝撃係数に
関係している。本発明にれよれば、公称電圧の値は、衝撃係数の平方根の計算に
より、針状パルスの電圧の振幅に関係している。１：１０の衝撃係数ｔＩ：ｔｐ
と与えられた公称電圧に関して、針状パルスの電圧の振幅は、公称電圧の約３倍
より高くてはならない。従って、電圧パルスの所定のレベル（蓄電池電圧）に対
し、衝撃係数の平方根に相当する係数だけ蓄電池電圧より小さくてもよい。この
条件は、負荷が、実際に公称電力よりかなり大きい電力を受けるが、従来のよう
に同じエネルギーを受けなければという必要条件に基づいて設定された。
上記概説の負荷制御の原理を具体的に適用する場合、本発明は、負荷は電
子ホーンまたはサイレンであることを前提としている。
電子サイレンは知られている。電子トランスジューサ（拡声器）は、増幅
器の最終段階を経て変調段階により駆動される。この既知の電子サイレンの動作
モードは、基本的にアナログである。一般に必要な音の大きさが、得られるもの
とするならば（例えば、３２ｍの距離で１１５ｄＢ）、かなりの電力がトランス
ジューサへ送られなければならない。増幅器の最終段階の固有の出力インピーダ
ンスを、負荷のインピーダンスへ適合させることが必要である。これにより、か
なりの損失が発生する。
本発明による電子サイレンは、最終段階の電子スイッチを経て、電気音響
トランスジューサを電圧源、具体的には、蓄電池へ接続する針状パルス発生器を
有している。
本発明の実施態様は、添付図面により詳細に説明されるであろう。
図１は、電気負荷に給電する装置の基本回路図である。
図２は、理想的ディラック針状パルスに似た実際の針状パルスのパルス図
である。
図３は、針状パルス列を示す。
図４は、電気負荷に給電する装置の基本回路図であり、これは図１に説明
図として示されているだけである。
図５は、図４にブロックとして示された、実際の針状パルス（ＮＩＧ）の
発生器の詳細な回路図である。
図６は、整流器（従来の）と針状パルス発生器ＮＩＧ（本発明による）と
により交流電圧源から白熱電球へ給電する回路装置を示している。
図７は、理想的調波発信と四つの異なるパルスの信号形とスペクトル写真
の比較図を示しており、二つの最上の列（図７（Ａ）と７（Ｂ））に示されたパ
ルスは、好適な針状パルス（Ｎｉ）に相当し、図７（Ｃ）と７（Ｄ）とは、なお
も針状パルスとして使用可能である。
図８は、エネルギー源から負荷を経て流れる代表的エネルギーの流れの説
明図であり、三つの負荷のそれぞれの基本的に異なる効率により示されている。
図９は、電子サイレンに給電する構成図を示している。
図１により、蓄電池電圧ＵＢを有する電圧源２は、スイッチング装置６を
介して接続された、公称電圧ＵＺnomの負荷Ｌを有する。
電圧源２は、蓄電池、または、直流電圧ＵＢを、例えば、２２０Ｖの主交
流電圧から変圧器、整流器および平滑コンデンサにより供給する従来の整流器装
置である。
この場合、負荷Ｌは、具体的には、オーミック抵抗、詳細に言えば、電気
白熱電球である。ここで説明する実施態様は、誘導と容量の負荷または複合負荷
（オーミック抵抗、誘導および容量の要素の組み合わせの負荷）にも適している
。しかし、本発明は、具体的には、白熱電球、電気音響トランスジューサおよび
圧電変換器などの低効率の、オーミック抵抗、誘導および容量の負荷で使用され
る。
負荷としての電気音響トランスジューサの適用例として、電子サイレンが
以降に説明されており、これは優れたエネルギー発生の良い実施例を構成してい
る。
図１に示されているように、蓄電池電圧ＵＢは、本発明により、負荷Ｌの
公称電圧ＵＺnomより遥かに高い。
スイッチング装置６において、針状パルス列（ディラック・パルスに似て
いる）は、以降に詳細に説明する回路技術装置により蓄電池電圧ＵＢから発生し
、蓄電池電圧ＵＢに対応する個々のパルスの電圧の振幅と衝撃係数（パルス持続
時間／パルス時間間隔）とは、調節可能であり、０．３より大きくない。
図３に示されているように、そこに示された針状パルスは、蓄電池電圧Ｕ
Ｂに対応するピーク振幅を有しており、この振幅は係数４だけ負荷の公称電圧Ｕ
Ｚnomより大きい。示された実施態様において、パルス持続時間ｔＩのパルス時
間間隔ｔｐに対する比は、約１：１６である。個々のパルスの“周期的持続時間
”は、不等性Ｔｏ＞Ｔを保持している最初の周期Ｔｏを除いて、Ｔである。これ
は回路技術により行われる。
図２は、個々の安定した針状パルスを拡大図で示している。この針状パル
スは、（理想的）ディラック・パルスの近似値を構成している。本来の全パルス
持続時間はｔＩである。このパルス持続時間ｔＩは、１００ナノ秒より小さい立
ち上がり時間ｔＬ、約１００（大きくて２００）ナノ秒の“保持時間”ｔＤおよ
び５００ナノ秒より小さい減衰時間ｔＴを含んでいる。蓄電池電圧ＵＢは、１０
と１０００Ｖとの間にある。
図４は、図１に説明図として単に示されているスイッチング装置６の詳細
図である。スイッチング装置の入力が左に示されており、これは蓄電池電圧ＵＢ
を入力し、公称電圧ＵＺnomを有する負荷Ｌが接続されている出力が、図４の右
に示されている。スイッチング装置の入力には、コイル６２とコンデンサー６４
とから成っているＬＣフィルターが配置されている。
この実施例においては、自己阻止ＦＥＴとして設計された電子スイッチ６
６は、そのゲート端子Ｇにおいて印加電圧の針状パルス発生器ＮＩＧ６８により
制御される。この端子を経て、スイッチ６６は、ＯＮまたはＯＦＦの状態を針状
パルス発生器へ信号する。その出力において、ダイオードＤ２は、負荷へ並列で
あるが逆方向に配置されている。その出力と電子スイッチ６６との間には、逆流
阻止ダイオードＤ１が配置されている。
針状パルス発生器６８は、それに接続された電位差計７０を有しており、
電位差計は主スイッチＨＳと直列に配置され、これにより、間隔または間隔持続
時間が最小から無限大まで調節可能である。無限大の時間間隔は、主スイッチの
解放により調節され、これは針状パルス発生器６８のスイッチオフに相当する。
ここでは単純化のために省略されたほかの調節部材は、そのほかに、パルス持続
時間、針状パルス発生器の阻止と阻止解放、パルスの外部同期化と変調、および
それらと独立してパルス時間間隔の調節を行う。
針状パルス発生器６８の動作電流は、ＦＥＴスイッチ６６のソース端子Ｓ
と針状パルス発生器６８との間の接続と、針状パルス発生器６８と図４に係る装
置の下方の共通母線との間の接続とを経由して流れる。
図５は、図４の針状パルス発生器６８の詳細図であり、これは、実際に適
用する場合、小さい寸法（１０×２０×３０ｍｍ）の一つのモジュールとして設
計される。それは、５〜１００Ｖの蓄電池電圧ＵＢについて設計される。１０〜
１０００Ｖで、２０Ｗまでの蓄電池電圧ＵＢ用の少し大きいモジュールは、現在
利用可能な構成要素により可能である。電子構成要素の今後の発達により、数千
ボルトの範囲の電圧の針状パルス発生器は可能である。
本実施例の事前に設定された最大衝撃係数は、１：９である。ここでは詳
細に示されていない密封容器により、−２０〜＋６０℃の、安定した動作温度範
囲が確実になる。
二つの端子ＨとＬとの間には、抵抗体Ｒ２と、二つのダイオード１０と２
０との直列接続が形成されている。電圧を印加すると、トランジスタＴ１のベー
スの電位が高くなり、これにより、このトランジスタＴ１がオープンする。トラ
ンジスタＴ１は、一定電流源として動作し、Ｔ１のエミッタに配置された抵抗体
Ｒ１の大きさに依存して、一定電流を抵抗体Ｒ２とダイオード２０とへ送り、図
５の左上に示されたコンデンサーＣを充電する。
図５の右へ、電流が、電圧分割抵抗体Ｒ１３とＲ１４とを通って同時に流
れ、従って、基準電流Ｕｒは前記これらの抵抗体の間で調節される。コンデンサ
ーＣが完全に充電されると、コンデンサーの電圧Ｕｃは、基準電圧Ｕｒの約１．
０５倍である。これは、二つの独立したトランジスタＴ３とＴ５とにより形成さ
れたユニジャンクション・トランジスタＵＪＴにより行われ、この場合、Ｔ３の
ベースはＴ５のコレクタへ接続され、Ｔ５のベースはＴ３のコレクタへ接続され
ている。トランジスタＴ３のエミッタＥ２の電位が基準電圧Ｕｒより高い限り、
ＵＪＴは、抵抗体Ｒ９とＲ１０とを流れる電流を阻止する。
コンデンサーの電圧が、基準電圧のＵｒより約５パーセント大きい値にな
ると直ちに、針状パルス（図２のｔＬ）の前縁は立ち上がり始める。ＵＪＴを始
動すると、電流が抵抗体Ｒ９とＲ１０とに流れ、そのエミッタと比較してそのベ
ース電位が急速に低下するため、トランジスタＴ４は直ちに開く。針状パルスＮ
Ｉ（ディラック・針状パルスに似ている）は、ダイオード４０と５０へ送られる
。次に、電流はダイオード６０を通って抵抗体Ｒ７、Ｒ８へも流れる。
トランジスタＴ２のベースの電位が増加して、Ｔ２は開き、これにより、トラ
ンジスタＴ１は瞬間的に阻止する。これにより、コンデンサーＣの充電は中断さ
れる。コンデンサーＣに蓄えられたエネルギーは、トランジスタＴ４とダイオー
ド４０、５０とを経て出力１’と２’とへ送られる。図２の持続時間ｔＤは、図
５の回路においてコンデンサーの放電路により限定され、これはＵＪＴ、Ｒ１０
、および抵抗体Ｒ９と抵抗体Ｒ６を含んでいるトランジスタＴ４のベース−エミ
ッタ経路との並列接続により構成されている。
ＵＪＴの解放時間は、コンデンサーＣが殆ど完全に放電するまで続く。こ
のコンデンサーＣは、最初の針状パルスの始動前においてのみ完全に空であった
。これは、最初の時間Ｔ０が比較的に長いためである。ＵＪＴの閉止は、図２の
時間ｔＴにおいて行われる。
図６は、一方で負荷としての白熱電球に給電する従来の装置と、他方で本
発明の装置とを示す回路構成を示している。
２２０Ｖ交流電圧回路網は、それに接続された二つの変圧器ＴＲ１，ＴＲ
２を有する。ＴＲ１の二次側に、１５Ｖの交流電圧が全波整流器により整流され
、１２Ｖの白熱電球ＧＢの出力ジャック端子へ送られる。その出力には、電流計
と電圧計とが配置されている。この消費体回路は、機械的主スイッチＨＳにより
制御される。
ＴＲ２の二次側のコイルは、４８Ｖの交流電圧を全波整流器へ送る。この
ようにして、約６０Ｖの直流電圧の蓄電池電圧は、コンデンサーＣＥにおいて使
用可能である。
針状パルス発生器は、図５に関連して前述したように、針状パルス列をそ
こから、発生する。針状パルスは、１２Ｖ白熱電球が負荷として接続されている
出力へ送られる。ジャックプラグＨＳは、針状パルス時間間隔の制御部材として
働き、従って、各回路の完全な制御を最も容易な方法で可能にするように、それ
に装着された電位差計を有する。
図６により設計された回路構成は、動作において、下方の給電装置、即ち
、本発明により設計された給電装置が、平均電力消費の半分だけで同一電球ＧＢ
の輝度を生成することを明らかにした。
さらに、誘導負荷についての試験は、同様なエネルギー節減効果を明らか
にした。例えば、圧力室付きの電気音響変換器（強力拡声器）は、本発明の装置
により誘導負荷として給電された。この場合でもまた、従来の装置と比較してか
なりのエネルギー節減が達成された。
図６の実動作説明の配置は、低効率のオーミック抵抗負荷（白熱電球）の
従来タイプと発明的タイプとの給電の比較を比較している。
図７の左の部分は、理想的調波発振ＨＳと、１：７．２から１：１８０の
広い範囲で異なるパルス／パルス時間間隔比の四つのパルス列との機能を示して
いる。すべての発振機能の周期Ｔは、２０ミリ秒の持続時間に：計画的に調整さ
れており、これは、図の左下部分のＨＳ機能の場合、５０Ｈｚの反復周波数その
ものである。５種類の発振機能は、同一振幅Ａを（計画的に）有する。
各発振機能についてフーリエ級数を容易に示すように、周期持続時間Ｔの
始めと終わりは、調波発振の正の半波のピークにおいて始まり、図７（Ｅ）の左
下までか、または、四つのパルス列のパルスの中央である。周期Ｔは、一つの全
サイクル回転、即ち、２π（ｒａｄ）または３６０°としても示されている。
各パルスの持続時間は、その半分の“開放角”ｐとその半分の持続時間と
の双方により示されている。
フーリエ分析により、発振機能が、設定された周波数と関連し近似した振
幅との純粋な調波発振の具体的な計算可能であって、かつ、測定可能な数を表す
ように、すべての発振機能は、適切なフーリエ級数により説明することが出来る
。調波機能を一つにすると、基本機能を得る。
図７の左の五つの各発振機能の電圧は、図７の右に示されたスペクトルを
有する。ここで留意すべきことは、四つのパルス列の調波成分のスペクトルの振
幅が、一定の比率で描かれていないことである（図は針状パルス列のスペクトル
線を誇張して示している）。
お分かりのように、図７（Ｅ）のスペクトルの調波発振の振幅Ａは、与え
られた時間の範囲でその振幅に厳密に一致している。
しかし、パルス列のスペクトルは、ある量のいくつかの調波成分を生成す
る。パルスが狭くなればなるほど、この量は大きくなる。
本発明により、衝撃係数１：３の針状パルスが使用されており、これらは
、図７（Ａ），図７（Ｂ），および図７（Ｃ）の針状パルスのように、可能な限
り狭く、図７（Ｄ）の場合もそうである。
図７（Ｄ）のパルスは、それぞれ、個々のスペクトル線が非常に一様でな
いスペクトルを有する。それらの振幅は、図７の説明図と反対に、その大きさは
非常に異なっている。
図７の上部に示された二つのスペクトルは、本発明の目的に特に有利なス
ペクトルを構成している。実質的に理想的スペクトルは、図７（Ａ）に示された
パルス列により実現しており、大きさの程度に関し、これは現在利用出来る回路
装置により実際の適用において具体化されている。スペクトルの個々の成分は、
実質的にすべてが同一な大きさであり、それぞれは、非常に低い振幅値を有し、
図７（Ａ）に示されているより非常に小さい。
これらの個々の成分の小さい振幅と短い持続時間とにより、この信号が送
られた回路の良好な安定性が得られるので、図７（Ａ）の右に示されたスペクト
ルは、特に有利である。
針状パルス発生器が、本発明の装置に使用され、１：１８０の衝撃係数で
図７（Ａ）に示された針状パルスを発生すると、非常に多数の調波成分が得られ
、その振幅は、それぞれ、比較的に小さく、開放角ｐ＝１°＝０．０２８ｒａｄ
を生成する。本実施例の相互に似た振幅は、それぞれ、パルス振幅の１パーセン
ト
より幾分小さいように、計算される。
上記考察は、オームの法則の有効な範囲で維持される。オームの法則の有
効性は、持続時間Ｔ（図３参照）が１００ナノ秒より大きい場合に、明らかに存
在する。より短い持続時間は、電子構成要素が存在しないので、現在および予測
可能な将来において殆ど実現されない。
従って、前述の考察は、本発明のオーミック抵抗、誘導、容量および複合
の負荷に給電する非常に狭い針状パルスの利用は、常に、回路の動作の高い安定
性を生むことを示している。負荷を電圧源、特に、交流電圧源へ接続すると、過
渡状態が発生し、それらを防止するために回路技術により複雑な装置が必要とな
る。このような問題は、本発明の針状パルスを使用することにより、極めて初期
から排除される。
図８は、エネルギーの流れの三つのケースを図示している。無損失なエネ
ルギーの流れは、実際に適用する場合存在しない。
図８の左に示されたケースは、エネルギー源Ｑから消費体Ｖへの、理想的
１００パーセントのエネルギーの流れであり、全エネルギーは仕事へ変換され、
即ち、“浪費エネルギー”はどのようなものでも発生しない。
図８の中央に示されたケース２は、実際の適用において頻繁に発生してい
る状態を示しており、この場合、エネルギーの主要な部分（ここでは８０パーセ
ント）が、消費体において有効な仕事に変換され、２０パーセントだけが損失す
る。
図８の右に、ケース３が示されており、供給されたエネルギーの５パーセ
ントだけが有効な仕事に変換され、残りは浪費エネルギーを構成している。この
ケースは、供給された電気エネルギーの約５パーセントが、光に変換される白熱
電球にそのまま相当し、残りの９５パーセントは、（非常に好ましくない）熱に
変換される。本発明による装置は、ケース３により概説された固有の状態の改善
をケース２へ行う。
上記考察は、主にオーミック抵抗の負荷へ払われる。しかし、本発明は、
同じように、誘導、容量または複合負荷へ適用することが可能である。このよう
な負荷の活性エネルギーについて言及することは出来ないが、明らかなエネルギ
ーの流れを考察すると、本発明による装置は、改善された効率を達成するだけで
なく、向上された安定性も達成していることは明らかである。
図１と図４とに示された装置は、さらに、現在使用されているスイッチン
グ装置では達成されない固有の利点を備えている。即ち、
ａ） 負荷をオンにすると、選択された各回路構成に従って、０ボルトの電圧が
回路に印加される。
ｂ） ０から最大値まで無限に変えられる調整を行うことが、そのための回路技
術に関して特定の装置を必要とせずに、可能である。針状パルス（ＮＩ）を発生
するために使用されるパルス発生器は、パルス時間間隔の交替を特に浪費するこ
となく行うことが出来る構造である。
図９は、電子サイレン１００の構造をブロックダイアグラムにより示して
いる。指数ホーンを備えた電気音響トランスジューサ１０６は、ここでは特に関
連のない増幅器回路の最終段階１０４へ接続されている。最終段階１０４の図示
されたスイッチは、実際には、半導体の構成要素の形で形成されており、針状パ
ルス発生器（ＮＩＧＩ）１０２により制御され、ＮＩＧ １０２からのディラッ
ク・針状パルスの周波数は、４２０Ｈｚ（厳密に言えば：第一調波発振）であり
、サイレンの標準周波数に相当する。最終段階１０４のスイッチは、電気音響ト
ランスジューサ１０６をＬＣフィルター１０５（コイルとコンデンサー）を介し
て蓄電池１０８へ接続されている。ＮＩＧ １０２は、それ自体が既知でありか
つ電子サイレンに広く使用されているプログラム制御器である制御装置１１２に
より制御される。実際に適用するに当たっては、最終段階１０４は、本質的に前
述スイッチだけで構成している。
既知の電子サイレンとは反対に、図９のサイレンの動作モードは、純粋な
デジタル特性である。
図９に示されたサイレンの本質的利点は、本質的に、零入力電流が流れな
いことである。針状パルスが最終段階へ送られないと、最終段階により構成され
たスイッチは、本質的に開いている。最終段階の出力の内部抵抗は、本質的にゼ
ロであり、本質的に損失がなく動作を行う。
ここで使用された針状パルスの特性により、全サイレン音を全体で発する
４２０Ｈｚの動作周波数のほかに、多数の調波発振が、ここでは存在する。
図９のサイレンは、特に有利な状態で、それ自体既知の“マスキング効果
”の生成を可能にする。この効果は、二つの周波数の発生により行われ、この周
波数は密接に隣接しているが、お互いに明確に異なり、全体係数により相互関係
はなく、図９では、別のＮＩＧ １１０がこの最終段階へ接続されている。
ＮＩＧIIの周波数は、ＮＩＧＩの周波数に関し、若干、小さく設定されて
いる。この制御モードにより、サイレン音が発生し、この音は−心理的音響のた
めに−これを聞く人には、同じ強さの二つの同一音源により発生した音よりも大
きいと感じられる。これに代わるものとして、前記ＮＩＧIIを別個にほかの最終
段階に加え、電気音響トランスジューサを二つの最終段階へ接続することもでき
る。
さらに、複数の電気音響トランスジューサが、並列、直列または、並列及び直
列の形で、最終段階１０４または前記一対の最終段階へ接続することも出来る。
図面に示されていない実際の実施態様では、図９に示されたタイプの複数
のサイレンが、サイレン塔に配置されており、各電気音響トランスジューサの指
数ホーンが、異なる高さで、この塔の垂直軸に対し異なる放射角で配置されてい
る。
ＮＩＧＩ １０２とＮＩＧII １１０とは、ＮＩＧ ６８と同様に設計さ
れている（図５）。
実際のテストは、本発明による電子サイレン１００が、約１／３の電力で
だけで、従来の電子サイレンの音響力を発生することが出来ることを示している
。従って、本発明の電子サイレンは、低価格の電子部品で組み立てることが出来
る。
サイレン１００がスイッチオンされない場合、実質的に、零入力電流はＮ
ＩＧＩ １０２に流れないので、ＮＩＧII １１０と最終段階１０４には、電流
が、この状態において殆ど流れない。それでも、サイレン１００をスイッチオン
すると、電子構成要素の“ウオームスタート”がある。
希望するならば、本発明のサイレン１００は、非常に高い供給電圧、例え
ば、４００Ｖにおいて動作することが出来る。
本発明の装置により、交流電気モータを操作する回転磁界を発生し、かな
りのエネルギー節減と単純化とが、従来のモータ制御と比較して、同期化におい
て達成されることが可能である。
【手続補正書】特許法第１８４条の８
【提出日】１９９５年５月３０日
【補正内容】
特許請求の範囲
１．所定の公称電圧（ＵＺnom）を有する電気負荷（Ｌ）に給電し、供給
電圧源へ接続する入力と負荷（Ｌ）へ接続する出力とを備え、
針状パルス（ＮＩ）の列を負荷へ接続された出力へ供給する針状パルスシェー
パー（６，６８）を有する装置において、
針状パルス（ＮＩ）の電圧振幅（ＵＢ）が、少なくとも係数１．７倍で、しか
し、大きくても“パルス持続時間により割り算されたパルス時間間隔の持続時間
の平方根”（ＵＢ≦ＵＺnom・平方根（ｔｐ／ｔＩ））の係数倍で公称電圧（Ｕ
Ｚnom）より大きいことを特徴とする前記装置。
２．所定の公称電圧（ＵＺnom）を有する電気負荷（Ｌ）に給電し、供給
電圧源へ接続する入力と負荷（Ｌ）へ接続する出力とを備え、
針状パルス（ＮＩ）の列を負荷へ接続された出力へ供給する針状パルスシェー
パー（６，６８）を有する装置において、
針状パルス・シェーパー（６，５８）が、
（ａ）一定電流源（Ｔ１）により充電されるように形成されたコンデンサー（
Ｃ）と；
（ｂ）二つの抵抗体（Ｒ１３，Ｒ１４）で形成され、基準電圧（Ｕｒ）を発生
するように働く電圧分配器と；
（ｃ）基準電圧（Ｕｒ）とコンデンサー電圧（ＵＣ）とへ接続され、コンデン
サー電圧（ＵＣ）が基準電圧（Ｕｒ）より僅かに高くなると直ちに始動するユニ
ジャンクショントランジスタ（ＵＪＴ）と；
（ｄ）ユニジャンクショントランジスタ（ＵＪＴ）とコンデンサー（Ｃ）とへ
接続され、前記ユニジャンクショントランジスタ（ＵＪＴ）を始動することによ
り、一つの針状パルス（ＮＩ）の持続時間の間伝導状態へ切り換えられる最終段
階（Ｔ４）と；
を有する電子回路により構成されていることを特徴とする装置。
３．針状パルス（ＮＩ）の電圧振幅（ＵＢ）が少なくとも係数１．７で公
称電圧（ＵＺnom）より大きいことを特徴とする請求項２記載の装置。
４．針状パルス（ＮＩ）の電圧振幅（ＵＢ）が、大きくても“パルス持続
時間により割り算されたパルス時間間隔の持続時間の平方根”（ＵＢ≦ＵＺnom
・平方根（ｔｐ／ｔＩ））の係数倍で公称電圧（ＵＺnom）より大きいことを特
徴とする請求項２または３記載の装置。
５．針状パルス（ＮＩ）がそれぞれ一定のパルス幅（ｔＩ）であり、二つ
の隣接した針状パルス（ＮＩ）の間の時間間隔（ｔｐ）だけが可変であることを
特徴とする請求項１乃至ら４記載の装置。
６．衝撃係数（ｔＩ／ｔｐ）が“０”より僅かに高い値から０．３までの
範囲にあり、ｔＩが一定のパルス持続時間であり、ｔｐが可変パルス時間間隔で
あることを特徴とする請求項５記載の装置。
７．針状パルス（ＮＩ）が一定の電流パルス、即ち、同一極性のパルスで
あることを特徴とする請求項１乃至６記載の装置。
８．ダイオード（Ｄ２）が負荷（Ｌ）へ並列であるが、逆方向に接続され
ていることを特徴とする請求項１乃至７記載の装置。
９．装置が高速電子スイッチ（６６）を有することを特徴とする請求項１
乃至８記載の装置。
１０．入力が、入力へ接続されたＬＣフィルター（６２，６４）を有する
ことを特徴とする請求項７に記載の装置。
１１．出力がその上流に接続された逆流阻止ダイオード（Ｄ１）を有する
ことを特徴とする請求項１乃至１０記載の装置。
１２．負荷が主要なオーミック抵抗、誘導または容量の負荷であることを
特徴とする請求項１乃至１１記載の装置。
１３．負荷が白熱電球であることを特徴とする請求項１２に記載の装置。
１４．針状パルス（ＮＩ）が、大きくて１０００ナノ秒、好適には大きく
て７００ナノ秒の全持続時間を有することを特徴とする請求項１乃至１３記載の
装置。
１５．針状パルス（ＮＩ）が大きくて１００ナノ秒の立ち上がり時間を有
することを特徴とする請求項１乃至第１４記載の装置。
１６．針状パルス（ＮＩ）が大きくて２００ナノ秒、好適には大きくて１
００ナノ秒の持続時間（ｔＤ）を有し、これが機能的推移により決定されること
を特徴とする請求項１乃至１５記載の装置。
１７．針状パルス（ＮＩ）が大きくて５００ナノ秒の減衰時間を有するこ
とを特徴とする請求項１乃至１６記載の装置。
１８．針状パルスの最小の周期持続時間（Ｔ）が約１００ナノ秒であるこ
とを特徴とする請求項１乃至１７記載の装置。
１９．負荷が電子サイレン（１００）であることを特徴とする請求項１乃
至１２，１４乃至１８記載の装置。
２０．針状パルス発生器（１０２）が、電流源（１０８）をサイレン（１
００）の電気音響トランスジューサ（１０６）へ接続している増幅器の最終段階
（１０４）を制御することを特徴とする請求項１９記載の装置。
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フロントページの続き
(81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，
ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ
Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ
，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，
ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＭＷ，ＳＤ)，ＡＭ，ＡＴ，
ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，Ｃ
Ｚ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＪＰ
，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＴ，ＬＵ，
ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＮＬ，ＮＯ，ＮＺ，Ｐ
Ｌ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ
，ＴＴ，ＵＡ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ
(72)発明者 ソコロフ，ウラジミール
スロベニア リュブリャナ セロブスカ
136，ディ― 61107