PL174870B1 - Sposób impulsowego zasilania obciążenia - Google Patents

Sposób impulsowego zasilania obciążenia

Info

Publication number
PL174870B1
PL174870B1 PL94324592A PL32459294A PL174870B1 PL 174870 B1 PL174870 B1 PL 174870B1 PL 94324592 A PL94324592 A PL 94324592A PL 32459294 A PL32459294 A PL 32459294A PL 174870 B1 PL174870 B1 PL 174870B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
load
spike
sequence
pulses
generated
Prior art date
Application number
PL94324592A
Other languages
English (en)
Inventor
Vladimir Sokolov
Original Assignee
Nico Elektro Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nico Elektro Ag filed Critical Nico Elektro Ag
Priority claimed from PCT/EP1994/002375 external-priority patent/WO1995003681A1/de
Publication of PL174870B1 publication Critical patent/PL174870B1/pl

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B39/00—Circuit arrangements or apparatus for operating incandescent light sources
    • H05B39/04—Controlling
    • H05B39/041—Controlling the light-intensity of the source
    • H05B39/044—Controlling the light-intensity of the source continuously
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/02—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC
    • H02M3/04—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/10—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B39/00—Circuit arrangements or apparatus for operating incandescent light sources
    • H05B39/04—Controlling
    • H05B39/041—Controlling the light-intensity of the source
    • H05B39/044—Controlling the light-intensity of the source continuously
    • H05B39/047—Controlling the light-intensity of the source continuously with pulse width modulation from a DC power source
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Circuit Arrangement For Electric Light Sources In General (AREA)
  • Electrotherapy Devices (AREA)
  • Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
  • Amplifiers (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)
  • Plasma Technology (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)
  • Rectifiers (AREA)

Abstract

1. Sposób impulsowego zasilania obciazenia, polegajacy na przesylaniu do obciazenia o okreslonym napieciu znamionowym ciagu impulsów, o okreslonym calkowitym czasie trwania, okreslonym czasie ich powtarzania, okreslonym czasie przerwy miedzy nimi i okres- lonej amplitudzie, i majacych okreslony czas na- rastania, czas trwania oraz czas opadania, zna- m ienny tym , ze stosuje sie ciagi impulsów szpilkowych (NI) o amplitudzie (UB) równej iloczynowi pierwiastka kwadratowego stosunku czasu przerwy (tp ) miedzy impulsami (NI) do calkowitego czasu trwania (tI) impulsów (NI) przez amplitude napiecia znamionowego (UZn o in ) obciazenia (L), przy czym dolna granica tej am- plitudy (UB) jest wartosc 1,7 x UZn o m . F IG .1 PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób impulsowego zasilania obciążenia, polegający na przesyłaniu do obciążenia o określonym napięciu znamionowym ciągu impulsów, o określonym całkowitym czasie trwania, określonym czasie ich powtarzania, określonym czasie przerwy między nimi i określonej amplitudzie, i mających określony czas narastania, czas trwania oraz czas opadania.
Sposób impulsowego zasilania obciążenia, umożliwia zasilanie obciążeń zarówno rezystancyjnych, na przykład żarówek, jak również reaktancyjnych, na przykład indukcyjnych lub pojemnościowych oraz impedancyjnych.
Znane sposoby zasilania obciążeń, są realizowane za pomocą prostych zasilaczy, składających się ze źródła napięcia, na przykład baterii, wyłącznika i bezpiecznika przeciążeniowego i polegają na przesłaniu do obciążenia rezystancyjnego (głównie żarówki) całego napięcia baterii.
Zasadniczą wadą tych sposobów zasilania obciążeń jest bardzo mała sprawność oraz brak możliwości regulacji mocy zasilającej, która nie może przekraczać napięcia znamionowego żarówki. Stałe napięcie zasilające, większe od napięcia znamionowego żarówki poprawia jej sprawność, lecz jednocześnie znacznie obniża jej trwałość. Natomiast wartość napięcia zasilającego, mniejsza, od napięcia znamionowego żarówki powoduje zwiększenie jej trwałości, ale obniża jej sprawność energetyczną.
Możliwość regulacji mocy zasilającej obciążenie, pozwalającej na zmianę jasności żarówki, zrealizowana została przez zastosowanie w obwodzie zasilacza potencjometru oraz tyrystora lub triaka. Potencjometr wraz z tyrystorem lub triakiem umożliwia zasilanie żarówki jednym półokresem napięcia zmiennego, powodując zmianę przesunięcia fazowego prądu.
Zasadniczą wadą takiego sposobu zasilania obciążenia, jest mała sprawność emisji światła żarówki, wynosząca około 5%. Oznacza to, że około 95% energii zasilającej żarówkę jest zamieniana na ciepło i tracona.
Celem wynalazku jest opracowanie sposobu impulsowego zasilania obciążenia, zapewniającego wysoką sprawność obciążeń dowolnego typu, to znaczy zarówno rezystancyjnych jak i impedancyjnych oraz reaktacyjnych.
Cel ten, realizuje sposób impulsowego zasilania obciążenia według wynalazku, charakteryzujący się tym, że stosuje się ciągi impulsów szpilkowych o amplitudzie równej iloczynowi pierwiastka kwadratowego stosunku czasu przerwy między impulsami do całkowitego czasu trwania impulsów przez amplitudę napięcia znamionowego obciążenia, przy czym dolną granicą tej amplitudy jest wartość 1,7 pomnożona przez wartość napięcia znamionowego obciążenia.
Generuje się korzystnie taki ciąg impulsów szpilkowych, których stosunek całkowitego czasu trwania do czasu przerwy między impulsami ciągu jest mniejszy od 0,1, korzystnie mniejszy od 0,006, najkorzystniej mniejszy do 0,0001.
Generuje się korzystnie taki ciąg impulsów szpilkowych, które mają identyczny całkowity czas trwania, przy czym zmienia się czas przerwy między tymi impulsami, zaś stosunek całkowitego czasu trwania impulsu szpilkowego do czasu przerwy między impulsami tego ciągu, wynosi korzystnie od wartości nieco większej od 0 do wartości 0,3.
Generuje się korzystnie taki ciąg impulsów szpilkowych, które mają identyczną polaryzację.
Ciąg impulsów szpilkowych formuje się korzystnie za pomocą tranzystora przełączającego.
Ciąg impulsów szpilkowych przesyła się do obciążenia rezystancyjnego (korzystnie do żarówki) lub do obciążenia indukcyjnego (korzystnie do syreny elektronicznej), ewentualnie do obciążenia pojemnościowego.
Generuje się korzystnie taki ciąg impulsów szpilkowych, których całkowity czas trwania jest nie większy od 1000 ns, korzystnie nie większy od 700 ns.
Generuje się korzystnie taki ciąg impulsów szpilkowych, których czas narastania jest nie większy od 100 ns, czas trwania - jest nie większym od 200 ns, zwłaszcza nie większy od
174 870
100 ns, zaś czas opadania - jest nie większy od 500 ns, przy czym minimalny okres powtarzania impulsów szpilkowych wynosi około 100 ns.
Zaletą impulsowego zasilania obciążenia według wynalazku, jest kilkukrotne zwiększenie sprawności obciążenia dowolnego typu (impedancyjnego, reaktancyjnego i rezystancyjnego) a tym samym znaczne zmniejszenie poboru mocy. Charakterystyczną cechą tego sposobu jest wysoka stabilność zasilania, niezwykle istotna przy obciążeniach indukcyjnych, bez konieczności stosowania dodatkowych i kosztownych układów stabilizujących oraz przeciwzakłóceniowych. Tym sposobem, mogą być zasilane różne elementy i urządzenia elektroniczne, na przykład żarówki, przetworniki elektroakustyczne i piezoakustyczne oraz silniki elektryczne.
Wynalazek jest przykładowo wyjaśniony na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia schemat blokowy połączenia zasilacza z generatorem impulsowym i obciążeniem, fig. 2 kształt impulsu szpilkowego, zbliżony do kształtu impulsu typu delta Diraca, fig. 3 - schemat ideowy zasilacza według fig. 1, realizujący sposób impulsowego zasilania obciążenia, fig. 4 porównawczy schemat ideowy dwóch sposobów zasilania żarówki: jednego bez generatora impulsowego i drugiego z wykorzystaniem generatora impulsów szpilkowych, fig. 5 - porównawcze zestawienie ciągu impulsów o różnych czasach trwania, fig. 6 - schemat ilustrujący sprawność trzech różnych obciążeń rezystancyjnych, a fig. 7 - schemat blokowy syreny elektronicznej, zasilanej sposobem według wynalazku.
Przedstawiony na fig. 1 zasilacz 6, realizujący sposób zasilania obciążenia według wynalazku, jest połączony na wejściu ze źródłem zasilania 2 o napięciu UB, a na wyjściu - z obciążeniem odbiorczym L o napięciu znamionowym UZnom mniejszym od napięcia UB źródła 2. Źródłem 2 napięcia, może być na przykład bateria o stałym napięciu zasilającym lub sieć energetyczna prądu zmiennego, połączona z zasilaczem 6 za pośrednictwem nieuwidocznionego na rysunku transformatora, prostownika i ewentualnie kondensatora. Obciążenie L może mieć postać obciążenia rezystancyjnego (stanowiącego na przykład żarówkę), pojemnościowego, indukcyjnego, ewentualnie mieszanego (reaktancyjnego lub impedancyjnego), na przykład w postaci przetworników elektroakustycznych lub piezoakustycznych.
W zasilaczu 6, generuje się ciąg impulsów szpilkowych, zbliżonych kształtem do ciągu impulsów typu delta Diraca, których amplituda zależy od wartości napięcia UB źródła zasilającego 2. Współczynnik trwania impulsów szpilkowych - określony jako stosunek czasu trwania impulsu do okresu ich powtarzania - jest regulowany, a jego maksymalna wartość wynosi korzystnie 0,3.
Kształt impulsu szpilkowego NI, generowanego przez zasilacz 6, przedstawiony jest schematycznie na fig. 2. Całkowity czas f impulsu szpilkowego NI, o amplitudzie napięcia UB źródła 2, składa się z czasu narastania tL, mniejszego od 100 ns, z czasu trwania tD (półka impulsu), wynoszącego korzystnie od 100 ns do 200 ns oraz z czasu opadania tT, mniejszego od 500 ns. Napięcie UB źródła 2, wynosi korzystnie od 10 V do 1000 V.
Każdy generowany ciąg impulsów szpilkowych NI ma jednakową amplitudę napięcia i polaryzację. Amplituda napięcia impulsów szpilkowych, zależy od napięcia UB źródła 2 i jest większa od napięcia znamionowego UZnom obciążenia L. Napięcie znamionowe UZnom obciążenia L jest korzystnie większe od amplitudy napięcia impulsów szpilkowych, podzielonej przez pierwiastek kwadratowy z ilorazu czasu przerwy tp między impulsami i czasu trwania ti impulsu (współczynnik trwania impulsu), co wyraża się zależnością: UZnom >UB | tp I ti. Na przykład, dla współczynnika trwania impulsu wynoszącego 0,1, amplituda napięcia impulsów NI może być trzykrotnie większa od napięcia znamionowego obciążenia UZnom, a przy współczynniku trwania impulsu wynoszącym 0,3 - amplituda impulsów NI wynosi korzystnie 1,7 wartości napięcia znamionowego obciążenia UZnom.
Przedstawiony na fig. 3 zasilacz 6, realizujący sposób impulsowego zasilania obciążenia według wynalazku, połączony jest na wejściu ze źródłem o napięciu UB, zaś na wyjściu z obciążeniem o napięciu znamionowym UZI1(m Zasilacz 6 wyposażony jest w generator 68 impulsów szpilkowych, włączony równolegle do źródła napięcia i obciążenia. Na wejściu generato174 870 ra 68 znajduje się filtr LC, złożony z szeregowej cewki 62 i równoległego kondensatora 64, zaś na wyjściu, włączona jest szeregowo w dodatnią linię zasilającą dioda Dl, a równolegle do obciążenia - dioda D2. Między kondensatorem 64 a anodą diody Dl, włączony jest tranzystor przełączający, korzystnie tranzystor polowy 66, którego bramka G i źródło S oraz ewentualnie dren D, są połączone z generatorem 68 impulsów szpilkowych. Generator 68 jest również połączony z obwodem regulacji czasu przerwy tP między impulsami NI ciągu, złożonym z potencjometru 70 i z połączonego z nim szeregowo wyłącznika HS. Zasilacz wyposażony jest również w nie uwidocznione na rysunku układy sterowania czasem trwania, modulacji i synchronizacji impulsów-.
Pod wpływem kolejnych impulsów szpilkowych NI, generowanych przez generator 68 i podawanych na bramkę G polowego tranzystora przełączającego 66, tranzystor ten przechodzi na przemian ze stanu odcięcia do stanu przewodzenia, taktując z częstotliwością tych impulsów napięcie UB, które zasila w postaci impulsów obciążenie o napięciu znamionowym UZnom. Za pomocą potnecjometru 70 reguluje się czas przerwy tp między kolejnymi impulsami NI ciągu, przy czym maksymalna przerwa między impulsami powoduje rozwarcie wyłącznika HS. Diody Dl i D2 blokują odpowiednio prąd i napięcie wsteczne pochodzące z obciążenia.
Na figurze 4 przedstawione są porównawczo dwa sposoby impulsowego zasilania - za pomocą zasilacza 6' i 6 - żarówek GB o napięciu znamionowym 12 V, które są połączone z siecią energetyczną prądu zmiennego o napięciu 220 V, przy czym zasilacz 6' jest wyposażony w generator 68 impulsów szpilkowych oraz połączony z wyłącznikiem HS i z potencjometrem. Obydwa zasilacze 6' i 6 są wyposażone w mostki Graetza, połączone za pośrednictwem dwóch transformatorów TR1 i TR2, z siecią prądu zmiennego. Wartość napięcia na uzwojeniu wtórnym transformatora TR1 wynosi 15 V, a na uzwojeniu wtórnym transformatora TR2 - 48 V. Włączony na wyjściu każdego zasilacza 6', 6 szeregowo amperomierz Am i równolegle woltomierz V, umożliwi pomiar zużycia mocy zasilającej obie żarówki GB, przy jednakowej ich jasności. Przeprowadzony test wykazał, że impulsowy sposób zasilania żarówki według wynalazku, z wykorzystaniem generatora 68 impulsów szpilkowych, umożliwił dwukrotną redukcję zużycia energii elektrycznej. Podobne testy, wykonane dla obciążenia indukcyjnego, stanowiącego przetwornik elektroakustyczny, przy zastosowaniu sposobu według wynalazku wykazały podobną redukcję zużycia energii.
Na figurze 5 przedstawione są ciągi od A do E impulsów NI o jednakowej amplitudzie Al i różnych połówkowych szerokościach kątowych p, wynoszących odpowiednio: 1°, 5°, 12°, 50° i 180°, co odpowiada czasom trwania: 0,1 ms, 0,5 ms, 1,3 ms, 2,6 ms oraz 5 ms, oraz o identycznym okresie T ich powtarzania, wynoszącym 20 ms, co odpowiada częstotliwości 50 Hz. Stosunek całkowitego czasu trwania impulsu do czasu przerwy między impulsami wynosi więc odpowiednio 0,0056 (1°/180°), 0,028 (5°/180°), 0,067 (12°/180°) oraz 0,14 (507180°). Pierwszy okres przed pojawieniem się pierwszego impulsu NI, jest korzystnie większy od następnych, identycznych okresów T.
W prawej części fig. 5, przedstawione są widma Fouriera dla kolejnych ciągów od A do E impulsów NI, wyrażające ilość składowych harmonicznych, których superpozycja tworzy określony impuls NI. Amplituda prążków składowych harmonicznych impulsów NI wszystkich ciągów, za wyjątkiem ciągu E, jest mniejsza od amplitudy impulsów NI. Analiza kolejnych widm Fouriera ujawnia zależność ilości prążków składowych harmonicznych i ich amplitud od czasu trwania impulsu NI w poszczególnych ciągach od A do E. Ze względu na dużą liczbę prążków składowych harmonicznych o porównywalnych amplitudach, najbardziej korzystny jest ciąg A impulsów NI, zapewniający dużą stabilność sposobu zasilania, wykorzystującego taki generator impulsów szpilkowych. Ma to istotne znaczenie w przypadku zasilania obciążenia prądem zmiennym, który może interferować z prądem wstecznym obciążenia, zwłaszcza indukcyjnego. Uniknięcie tych szkodliwych interferencji, wymaga filtrowania prądu wstecznego. Natomiast sposób impulsowego zasilania według wynalazku, z wykorzystaniem impulsów szpilkowych tworzących ciąg A, B lub C, zwłaszcza ciąg A według fig. 5, zapewnia dużą sta6
174 870 bilność zasilacza generującego ciąg takich impulsów szpilkowych, a jednocześnie wysokąjego sprawność, bez konieczności stosowania dodatkowych i kosztownych filtrów przeciwzakłóceniowych.
Na figurze 6 przedstawiona jest sprawność energetyczna obciążenia L1, L2 i L3. Czerpana ze źródła Q energia elektryczna, jest w części wykorzystywana przez obciążenie L1, L2 i L3, a w części tracona. Idealna sprawność 100% odpowiada wykorzystaniu przez obciążenie L1 całej energii źródła Q. W rzeczywistości występują zawsze określone straty energii w obciążeniu, których wartość zależy od rodzaju obciążenia. W obciążeniu L2 straty wynoszą 20% dostarczonej energii elektrycznej, w obciążeniu L3 - aż 95%. Tak duże straty występują przy obciążeniu oporowym, na przykład żarówki, w której tylko 5% energii elektrycznej przekształca się w energię świetlną, a pozostała część zamienia się na ciepło.
Zastosowanie sposobu impulsowego zasilania obciążeń według wynalazku, na przykład żarówek, znacznie zmniejsza zużycie energii, poprawia sprawność, bowiem straty zostają zmniejszone z 95% nawet do 20%.
Impulsowe zasilanie innych obciążeń, na przykład reaktancyjnych (pojemnościowych lub indukcyjnych) również poprawia ich sprawność, a jednocześnie zapewnia ich dużą stabilność, co ma bardzo duże znaczenie w tego typu obciążeniach.
Przedstawiony na fig. 7 zasilacz, realizujący sposób impulsowego zasilania obciążenia według wynalazku, włączony jest w układ syreny elektronicznej, stanowiącej obciążenie indukcyjne. Układ 100 syreny elektronicznej, składa się z przetwornika elektroakustycznego 106, z połączonego z nim na wejściu wzmacniacza 104 z wyłącznikiem oraz z połączonego z tym wzmacniaczem zasilacza, złożonego z filtru LC 105, z baterii 108, z generatorów 102 i 110 impulsów szpilkowych oraz z układu ich regulacji 112. Konstrukcja i działanie zasilacza wyposażonego w generatory 102 i 110 impulsów szpilkowych, są analogiczne do konstrukcji i działania zasilacza z generatorem 68 według fig. 3. Częstotliwość pracy generatora 102 impulsów szpilkowych wynosi korzystnie 420 Hz, zaś generatora 110, nieznacznie różni się od tej częstotliwości. Zastosowanie w układzie 100 syreny elektronicznej dodatkowego generatora 110, umożliwia uzyskanie tak zwanego efektu maskowania, który polega na pobudzeniu przetwornika elektroakustycznego 106 dwoma częstotliwościami o zbliżonych, lecz różniących się wartościach, powodując wrażenie dźwięku o znacznie większym natężeniu niż w przypadku pobudzenia tego przetwornika jedną częstotliwością. W przedstawionym układzie 100 syreny elektronicznej, może być zastosowanych kilka przetworników elektroakustycznych 106, połączonych ze wzmacniaczem 104 szeregowo lub równolegle. Przetworniki te są umieszczone na różnych wysokościach i zwrócone w różnych kierunkach. Dodatkowy generator 110 impulsów szpilkowych, może być połączony ze wzmacniaczem 104 lub ze wzmacniaczem dodatkowym, nieuwidocznionym na rysunku.
Zastosowanie impulsowego zasilania układu 100 syreny elektronicznej, za pośrednictwem generatora 102 i 110, wykazało znaczną poprawę sprawności w stosunku do znanych sposobów zasilania syren elektronicznych, umożliwiając około trzykrotne zmniejszenie poboru mocy. Zasilanie sposobem według wynalazku może być realizowane przy użyciu napięć baterii w szerokim zakresie, wynoszącym nawet 400 V.
Sposób impulsowego zasilania obciążenia według wynalazku może być stosowany również do zasilania innych urządzeń elektrycznych, zwłaszcza do silników elektrycznych, umożliwiając zmniejszenie poboru mocy oraz wysoką stabilność ich pracy.
174 870
174 870
FIG.5
2iqrudJ=36iT -T=1/F = 20ms 1 IPV=1:1B0 ' jNI=0flms·» iii 3 5 7 9 Tl Ώ T5I (A) (B) (0 (0) (£)
TC*
FIG.6
174 870
FIG.7
174 870
FIG.1
FIG.2
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 2,00 zł

Claims (16)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób impulsowego zasilania obciążenia, polegający na przesyłaniu do obciążenia o określonym napięciu znamionowym ciągu impulsów, o określonym całkowitym czasie trwania, określonym czasie ich powtarzania, określonym czasie przerwy między nimi i określonej amplitudzie, i mających określony czas narastania, czas trwania oraz czas opadania, znamienny tym, że stosuje się ciągi impulsów szpilkowych (NI) o amplitudzie (UB) równej iloczynowi pierwiastka kwadratowego stosunku czasu przerwy (tp) między impulsami (NI) do całkowitego czasu trwania (ti) impulsów (NI) przez amplitudę napięcia znamionowego (UZnm) obciążenia (L), przy czym dolną granicą tej amplitudy (UB) jest wartość 1,7 x UZn0D1.
  2. 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI), których stosunek całkowitego czasu trwania (ti) do czasu przerwy (tp) między impulsami (NI) ciągu jest mniejszy od 0,1, korzystnie mniejszy od 0,006, najkorzystniej mniejszy do 0,0001.
  3. 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI) mających identyczny całkowity czas trwania (ti), przy czym zmienia się czas przerwy (tp) między tymi impulsami (NI).
  4. 4. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI), w którym stosunek całkowitego czasu trwania (fi) impulsu (NI) do czasu przerwy (tp) między impulsami (NI) ciągu wynosi od wartości nieco większej od 0 do wartości 0,3.
  5. 5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI) o identycznej polaryzacji.
  6. 6. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ciąg impulsów szpilkowych (NI) formuje się za pomocą tranzystora przełączającego (66).
  7. 7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ciąg impulsów szpilkowych (NI) przesyła się do obciążenia rezystancyjnego.
  8. 8. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ciąg impulsów szpilkowych (NI) przesyła się do obciążenia indukcyjnego.
  9. 9. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ciąg impulsów szpilkowych (NI) przesyła się do obciążenia pojemnościowego.
  10. 10. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że ciąg impulsów szpilkowych (NI) przesyła się do żarówki (GB).
  11. 11. Sposób według zastrz. 8, znamienny tym, że ciąg impulsów szpilkowych (NI) przesyła się do syreny elektronicznej (106).
  12. 12. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI) o całkowitym czasie trwania (ti) nie większym od 1000 ns, korzystnie nie większym od 700 ns.
  13. 13. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, ze generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI) o czasie narastania (fi) nie większym od 100 ns.
  14. 14. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI) o czasie trwania (tD) nie większym od 200 ns, zwłaszcza nie większym od 100 ns.
  15. 15. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI) o czasie opadania (tT) nie większym od 500 ns.
  16. 16. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że generuje się ciąg impulsów szpilkowych (NI) o minimalnym okresie (T) ich powtarzania wynoszącym około 100 ns.
    174 870
PL94324592A 1993-07-20 1994-07-19 Sposób impulsowego zasilania obciążenia PL174870B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4324331A DE4324331A1 (de) 1993-07-20 1993-07-20 Vorrichtung zum Speisen einer elektrischen Last
PCT/EP1994/002375 WO1995003681A1 (de) 1993-07-20 1994-07-19 Vorrichtung zum speisen einer elektrischen last

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL174870B1 true PL174870B1 (pl) 1998-09-30

Family

ID=6493272

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL94312661A PL174861B1 (pl) 1993-07-20 1994-07-19 Impulsowy zasilacz elektroniczny
PL94324592A PL174870B1 (pl) 1993-07-20 1994-07-19 Sposób impulsowego zasilania obciążenia

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL94312661A PL174861B1 (pl) 1993-07-20 1994-07-19 Impulsowy zasilacz elektroniczny

Country Status (21)

Country Link
US (1) US5942858A (pl)
EP (1) EP0710428B1 (pl)
JP (1) JPH09503897A (pl)
CN (1) CN1066004C (pl)
AP (1) AP635A (pl)
AT (1) ATE166200T1 (pl)
AU (1) AU697674B2 (pl)
BR (1) BR9407091A (pl)
CA (1) CA2167695A1 (pl)
CZ (1) CZ9600178A3 (pl)
DE (2) DE4324331A1 (pl)
ES (1) ES2121224T3 (pl)
FI (1) FI960194L (pl)
HU (1) HU219258B (pl)
MX (1) MX9405491A (pl)
OA (1) OA10255A (pl)
PL (2) PL174861B1 (pl)
RU (1) RU2157584C2 (pl)
SG (1) SG50566A1 (pl)
TW (1) TW395089B (pl)
ZA (1) ZA945276B (pl)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19538765C2 (de) * 1995-10-18 1998-05-20 Wemas Gmbh Sparschaltung, insb. für eine batteriebetriebene Baustellenleuchte
KR100261018B1 (ko) * 1997-09-25 2000-08-01 윤종용 반도체장치의트렌치격리형성방법
DE19854416A1 (de) * 1998-11-25 2000-05-31 Linde Ag Spannungswandler sowie Flurförderzeug mit Gleichspannungsversorgung
GB2352931A (en) 1999-07-29 2001-02-07 Marconi Electronic Syst Ltd Piezoelectric tag
DE19948903C2 (de) 1999-10-11 2002-07-18 Infineon Technologies Ag Getaktete Stromversorgung
CA2306531C (en) 1999-10-15 2011-07-12 Wayne Ernest Conrad Method and apparatus for delivering power to mechanical or electrical system
CA2306291A1 (en) 2000-04-20 2001-10-20 Wayne Ernest Conrad Method and apparatus for improving the speed and fuel economy ¬hence endurance (range)| of aircraft, surface vessels, sub-surface vessels, missiles and torpedoes and/or altering the acoustic signature of such aircraft, surface vessels, sub-surface vessels, missiles or torpedoes
US6307330B1 (en) * 2000-04-25 2001-10-23 Ford Global Technologies, Inc. System and method for operating incandescent lamps with high voltage source
RU2337394C1 (ru) * 2007-08-20 2008-10-27 Открытое акционерное общество "Научно-производственный центр "Полюс" Способ управления преобразователями постоянного напряжения с односторонней широтно-импульсной модуляцией
RU2527750C1 (ru) * 2013-04-16 2014-09-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) Устройство управления амплитудой высоковольтных однополярных импульсов
CN113257199B (zh) * 2020-06-01 2022-07-08 海信视像科技股份有限公司 背光驱动电路、方法及显示设备

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4009416A (en) * 1975-07-10 1977-02-22 W. R. Grace & Co. Method for operating a gaseous discharge lamp with improved efficiency
DE2705540A1 (de) * 1977-02-10 1978-08-17 Grace W R & Co Verfahren und anordnung zur erzeugung von licht aus elektrischer energie
PL124762B1 (en) * 1978-05-31 1983-02-28 Poludniowe Zaklady Przemyslu E Electronic network of power governor
US4215339A (en) * 1979-04-23 1980-07-29 Emerson Electric Co. Electronic chime
DE3208083A1 (de) * 1982-03-06 1983-09-08 Minox GmbH, 6301 Heuchelheim Schaltungsanordnung fuer die versorgung einer 12 volt-lampe aus einer 24 volt-gleichstromquelle, insbesondere zur verwendung in einem mikrofilm-lesegeraet
US4442362A (en) * 1982-05-17 1984-04-10 Sperry Corporation Short pulse generator
DE3920847C2 (de) * 1989-06-24 1999-11-18 Albrecht Paul Verfahren zur Verringerung der Elektromigration beim Betrieb einer Lampe und Verwendung einer zugehörigen Schaltungsanordnung zur Durchführung des Verfahrens
US4964028A (en) * 1989-10-26 1990-10-16 Plessey Electronic Systems Corp. Current limited quasi-resonant voltage converting power supply
US5130608A (en) * 1990-11-02 1992-07-14 Nicholas Zahardis Electrical module and method for reducing power consumption of an incandescent light bulb
US5216695A (en) * 1991-06-14 1993-06-01 Anro Engineering, Inc. Short pulse microwave source with a high prf and low power drain

Also Published As

Publication number Publication date
DE59405959D1 (de) 1998-06-18
HU219258B (en) 2001-03-28
CA2167695A1 (en) 1995-02-02
ATE166200T1 (de) 1998-05-15
ZA945276B (en) 1996-04-19
HUT74336A (en) 1996-12-30
FI960194A7 (fi) 1996-03-15
CN1127580A (zh) 1996-07-24
CN1066004C (zh) 2001-05-16
AU697674B2 (en) 1998-10-15
FI960194L (fi) 1996-03-15
TW395089B (en) 2000-06-21
PL312661A1 (en) 1996-04-29
AU7531494A (en) 1995-02-20
DE4324331A1 (de) 1995-01-26
SG50566A1 (en) 1998-07-20
RU2157584C2 (ru) 2000-10-10
FI960194A0 (fi) 1996-01-15
HK1014233A1 (en) 1999-09-24
ES2121224T3 (es) 1998-11-16
CZ9600178A3 (cs) 2002-06-12
AP635A (en) 1998-04-03
BR9407091A (pt) 1996-09-03
PL174861B1 (pl) 1998-09-30
US5942858A (en) 1999-08-24
HU9600123D0 (en) 1996-03-28
AP9600777A0 (en) 1996-01-31
JPH09503897A (ja) 1997-04-15
EP0710428B1 (de) 1998-05-13
MX9405491A (es) 1997-02-28
EP0710428A1 (de) 1996-05-08
OA10255A (en) 1997-10-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2219646C2 (ru) Источник питания (варианты)
RU2001113945A (ru) Источник питания (варианты)
PL174870B1 (pl) Sposób impulsowego zasilania obciążenia
PL123738B1 (en) Method of controlling of converter and converter system, especially for continuous control of rotational speed of ac motor
US4052658A (en) Inverter circuit for producing synthesized sinusoidal waveforms
EP0010900A1 (en) A static inverter with a relatively low-frequency output voltage, and a method for generating this voltage
US6249417B1 (en) Electrical circuit for producing a substantially constant pulsed magnetic field for repelling rodents
CA2448491A1 (en) Human-body potential controlling electrotherapeutic device
RU2227361C2 (ru) Способ широтно-импульсной модуляции для последовательно включенных преобразователей
ATA89291A (de) Verfahren zur steuerung von permanenterregten elektrisch einphasigen wechselstrommaschinen
EP1124319A3 (en) Power source apparatus and pulse generating apparatus
MY103689A (en) High dc voltage generator
HUP0002319A2 (hu) Eljárás és elrendezés kisülőlámpák táplálására
RU2308141C2 (ru) Способ и устройство управления тиристорами трехфазного преобразователя (варианты)
JPS6344685Y2 (pl)
US8345451B2 (en) DC to AC converter that generates the sine wave from the pulse width modulated signal
SU1001378A1 (ru) Преобразователь переменного напр жени в посто нное
EP0237488A3 (en) Arrangement for the generation of a welding current having a d.c. portion and superimposed current pulses
EP0619643B1 (en) Alternate voltage, adjustable dissymmetric wave feeder, particularly suitable for processes of electrolytic colouring of aluminium, its alloys and the like
RU93034806A (ru) Самовозбуждающийся мгд-генератор
KR100292795B1 (ko) 전기부하에의급전장치
SU1246069A1 (ru) Способ формировани разнопол рных импульсов стабильной амплитуды из переменного синусоидального напр жени на емкостной нагрузке
SU1689892A1 (ru) Устройство дл испытани электронных приборов в генераторном режиме
RU1814174C (ru) Трехфазный регулируемый преобразователь переменного напр жени в переменное.
SU1229922A1 (ru) Устройство дл управлени преобразователем,нагруженным на электрофильтр