JPH0949225A - 地中固結体築造工法 - Google Patents
地中固結体築造工法Info
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- JPH0949225A JPH0949225A JP20092495A JP20092495A JPH0949225A JP H0949225 A JPH0949225 A JP H0949225A JP 20092495 A JP20092495 A JP 20092495A JP 20092495 A JP20092495 A JP 20092495A JP H0949225 A JPH0949225 A JP H0949225A
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- Japan
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- solid body
- pressure fluid
- jet
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- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 改良体造成時の余分な施工の無駄を削減す
る。 【解決手段】 三重管（２）の中心から断面非円形の固
結体の輪郭に至るまでの距離の大小に応じ、旋回する高
圧流体ジェット（Ｊ）のエネルギを大小に変化させて非
円形の地中固結体（Ｃ１）を築造する。
る。 【解決手段】 三重管（２）の中心から断面非円形の固
結体の輪郭に至るまでの距離の大小に応じ、旋回する高
圧流体ジェット（Ｊ）のエネルギを大小に変化させて非
円形の地中固結体（Ｃ１）を築造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高圧流体ジェット
（例えば高圧水ジェット）による地中固結体築造工法に
関し、特に断面形状が非円形の地中固結体を築造するの
に好適な高圧流体ジェットを用いた地中固結体築造工法
に関する。
（例えば高圧水ジェット）による地中固結体築造工法に
関し、特に断面形状が非円形の地中固結体を築造するの
に好適な高圧流体ジェットを用いた地中固結体築造工法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在のコラムジェットをはじめとする高
圧流体ジェットによる地中連壁等の改良体を造成する地
中固結体築造工法では、それぞれの工法による差異はあ
るが、同一地盤ではジェットのエネルギ量を一定にして
施工するため、その仕上りは円形断面となり、例えば図
１５に示すような長さＥが例えば５８００ｍｍ、幅Ｆが
例えば３２００ｍｍの矩形断面の改良体Ａを、直径Ｄが
例えば２０００ｍｍの固結体Ｃで造成する場合は、隣り
合う固結体Ｃ同志のオーバラップが大きくなるので、図
示の例では１２個の固結体Ｃが必要となる。
圧流体ジェットによる地中連壁等の改良体を造成する地
中固結体築造工法では、それぞれの工法による差異はあ
るが、同一地盤ではジェットのエネルギ量を一定にして
施工するため、その仕上りは円形断面となり、例えば図
１５に示すような長さＥが例えば５８００ｍｍ、幅Ｆが
例えば３２００ｍｍの矩形断面の改良体Ａを、直径Ｄが
例えば２０００ｍｍの固結体Ｃで造成する場合は、隣り
合う固結体Ｃ同志のオーバラップが大きくなるので、図
示の例では１２個の固結体Ｃが必要となる。
【０００３】したがって、改良体Ａに対する施工率は
１．２２となり、約２０％の余分な施工が必要となり、
無駄が大きい。
１．２２となり、約２０％の余分な施工が必要となり、
無駄が大きい。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、改良体造成
時の余分な施工の無駄を削減することが可能な、高圧流
体ジェットを用いた地中固結体築造工法の提供を目的と
している。
時の余分な施工の無駄を削減することが可能な、高圧流
体ジェットを用いた地中固結体築造工法の提供を目的と
している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の地中固結体築造
工法は、地盤掘削用の高圧流体ジェットを噴射するモニ
タの旋回中心から築造されるべき断面非円形の固結体の
輪郭に至るまでの距離の大小に応じ、旋回するモニタか
ら噴射される高圧流体ジェットの噴射エネルギを変化さ
せて断面非円形の地中固結体を築造している。
工法は、地盤掘削用の高圧流体ジェットを噴射するモニ
タの旋回中心から築造されるべき断面非円形の固結体の
輪郭に至るまでの距離の大小に応じ、旋回するモニタか
ら噴射される高圧流体ジェットの噴射エネルギを変化さ
せて断面非円形の地中固結体を築造している。
【０００６】また本発明の地中固結体築造工法は、地盤
掘削用の高圧流体ジェットを噴射するモニタの旋回中心
から築造されるべき断面非円形の固結体の輪郭に至るま
での距離の大小に応じ、高圧流体ジェットを噴射するモ
ニタの旋回速度を変化させて断面非円形の地中固結体を
築造している。
掘削用の高圧流体ジェットを噴射するモニタの旋回中心
から築造されるべき断面非円形の固結体の輪郭に至るま
での距離の大小に応じ、高圧流体ジェットを噴射するモ
ニタの旋回速度を変化させて断面非円形の地中固結体を
築造している。
【０００７】さらに本発明の地中固結体築造工法は、地
盤掘削用の高圧流体ジェットを噴射するモニタの旋回中
心から築造されるべき断面非円形の固結体の輪郭に至る
までの距離の大小に応じ、旋回するモニタから噴射され
る高圧流体ジェットの噴射エネルギを変化させると共
に、高圧流体ジェットを噴射するモニタの旋回速度を変
化させて、断面非円形の地中固結体を築造している。
盤掘削用の高圧流体ジェットを噴射するモニタの旋回中
心から築造されるべき断面非円形の固結体の輪郭に至る
までの距離の大小に応じ、旋回するモニタから噴射され
る高圧流体ジェットの噴射エネルギを変化させると共
に、高圧流体ジェットを噴射するモニタの旋回速度を変
化させて、断面非円形の地中固結体を築造している。
【０００８】そして本発明の地中固結体築造工法は、断
面形状が非円形の地中固結体を築造する地中固結体築造
工法において、築造するべき断面非円形の固結体の輪郭
に対応する形状のガイドをガイド孔内に挿入し、高圧流
体ジェットを噴射するモニタを前記ガイドの周囲部に沿
って旋回させつつ移動して断面非円形の地中固結体を築
造している。
面形状が非円形の地中固結体を築造する地中固結体築造
工法において、築造するべき断面非円形の固結体の輪郭
に対応する形状のガイドをガイド孔内に挿入し、高圧流
体ジェットを噴射するモニタを前記ガイドの周囲部に沿
って旋回させつつ移動して断面非円形の地中固結体を築
造している。
【０００９】これに加えて本発明の地中固結体築造工法
は、断面形状が非円形の地中固結体を築造する地中固結
体築造工法において、クロスジェット噴射手段により上
下方向に隔てて設けられた一対のノズルから半径方向外
方の所定距離の箇所で交差して掘削力がゼロとなる高圧
流体クロスジェットを噴射しつつ旋回させ、築造するべ
き断面非円形の固結体の中心から輪郭に至るまでの距離
に対応して、クロスジェットの交差点と旋回中心との半
径方向距離を変化させて断面非円形の地中固結体を築造
している。ここで、クロスジェットを噴射する一対のノ
ズルの内の一方のノズルにおける噴射角度を変化させる
ても良く、或いは、クロスジェットを噴射する一対のノ
ズルの双方のノズルにおける噴射角度を変化させても良
い。
は、断面形状が非円形の地中固結体を築造する地中固結
体築造工法において、クロスジェット噴射手段により上
下方向に隔てて設けられた一対のノズルから半径方向外
方の所定距離の箇所で交差して掘削力がゼロとなる高圧
流体クロスジェットを噴射しつつ旋回させ、築造するべ
き断面非円形の固結体の中心から輪郭に至るまでの距離
に対応して、クロスジェットの交差点と旋回中心との半
径方向距離を変化させて断面非円形の地中固結体を築造
している。ここで、クロスジェットを噴射する一対のノ
ズルの内の一方のノズルにおける噴射角度を変化させる
ても良く、或いは、クロスジェットを噴射する一対のノ
ズルの双方のノズルにおける噴射角度を変化させても良
い。
【００１０】上記のように構成された高圧流体ジェット
による固結体築造工法においては、例えば正方形の固結
体を築造する場合、対角線上ではジェットのエネルギを
最大にし、辺の中点では最小に、中点から対角線との間
では、最小より最大に変形させることにより正方形の固
結体を築造する。
による固結体築造工法においては、例えば正方形の固結
体を築造する場合、対角線上ではジェットのエネルギを
最大にし、辺の中点では最小に、中点から対角線との間
では、最小より最大に変形させることにより正方形の固
結体を築造する。
【００１１】或いはジェット噴射用モニタの旋回速度を
変化させれば、断面非円形の固結体の輪郭に至るまでの
半径方向距離が長い部分についてはモニタの旋回速度を
小さくする。そしてモニタ旋回速度が小さければ、ジェ
ットの到達距離すなわち地盤掘削距離は長くなる。一
方、固結体の輪郭に至るまでの半径方向距離が短い部分
については、モニタの旋回速度を早くして、ジェットの
到達距離すなわち地盤掘削距離を短くしてやる。
変化させれば、断面非円形の固結体の輪郭に至るまでの
半径方向距離が長い部分についてはモニタの旋回速度を
小さくする。そしてモニタ旋回速度が小さければ、ジェ
ットの到達距離すなわち地盤掘削距離は長くなる。一
方、固結体の輪郭に至るまでの半径方向距離が短い部分
については、モニタの旋回速度を早くして、ジェットの
到達距離すなわち地盤掘削距離を短くしてやる。
【００１２】さらにクロスジェットを用いれば、掘削用
ジェット噴流の半径方向到達距離を自在に制御出来るの
で、断面形状が非円形の地中固結体の築造が好適に行わ
れるのである。
ジェット噴流の半径方向到達距離を自在に制御出来るの
で、断面形状が非円形の地中固結体の築造が好適に行わ
れるのである。
【００１３】なお、高圧流体ジェットによる地盤掘削の
後、或いはそれと同時に、地盤改良材を注入して、改良
体（地中固結体）が築造される。
後、或いはそれと同時に、地盤改良材を注入して、改良
体（地中固結体）が築造される。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して本発明の実施
例を説明する。
例を説明する。
【００１５】図１には、本発明を実施するジェットグラ
ウト工法の施工設備の一例が示されている。
ウト工法の施工設備の一例が示されている。
【００１６】図１において、施工マシン１に設けられた
ジェットノズル３を備えた三重管２には、スイベル４を
介してスラリ計量機５、スラリポンプ６及びセメントサ
イロ８を備えたスラリプラント７が直列に接続され、ま
た、水タンク１０を備えた超高圧水ポンプ９が接続さ
れ、また、空気流量計１１を介してエアコンプレッサ１
２が接続されている。なお、図中の符号１３は削孔用マ
シンで、このマシン１３に設けられた削孔ロッド１４に
は、スイベル１５を介し削孔用ポンプ１６が接続され、
その削孔用ポンプ１６には、水タンク１６が接続されて
いる。そして、削孔ロッド１４でガイドホールＨを削孔
し、そのガイドホールＨに三重管２を挿入し、三重管２
を回転しながら引き上げ、ジェットノズル３からの高圧
流体ジェットＪにより地盤を掘削・攪拌して地中固結体
Ｃを築造するようになっている。
ジェットノズル３を備えた三重管２には、スイベル４を
介してスラリ計量機５、スラリポンプ６及びセメントサ
イロ８を備えたスラリプラント７が直列に接続され、ま
た、水タンク１０を備えた超高圧水ポンプ９が接続さ
れ、また、空気流量計１１を介してエアコンプレッサ１
２が接続されている。なお、図中の符号１３は削孔用マ
シンで、このマシン１３に設けられた削孔ロッド１４に
は、スイベル１５を介し削孔用ポンプ１６が接続され、
その削孔用ポンプ１６には、水タンク１６が接続されて
いる。そして、削孔ロッド１４でガイドホールＨを削孔
し、そのガイドホールＨに三重管２を挿入し、三重管２
を回転しながら引き上げ、ジェットノズル３からの高圧
流体ジェットＪにより地盤を掘削・攪拌して地中固結体
Ｃを築造するようになっている。
【００１７】次に、施工の態様を説明するに際し、図２
及び図３を参照して発明の原理を説明する。
及び図３を参照して発明の原理を説明する。
【００１８】図示のように、例えば正方形の固結体Ｃ１
を築造する場合、４隅部の位置ｘ１〜ｘ４、中点の位置
ｙ１〜ｙ４を設定すると、高圧流体ジェットＪの到達す
べき到達距離Ｌは、 Ｌ＝ｆ（ｐ，ｑ，ｔ） ・・・・・・ （１） ここで、 ｆ：係数 ｐ：高圧流体ジェットの圧力 ｑ：高圧流体ジェットの吐出量 ｔ：噴射時間 で表わされる。
を築造する場合、４隅部の位置ｘ１〜ｘ４、中点の位置
ｙ１〜ｙ４を設定すると、高圧流体ジェットＪの到達す
べき到達距離Ｌは、 Ｌ＝ｆ（ｐ，ｑ，ｔ） ・・・・・・ （１） ここで、 ｆ：係数 ｐ：高圧流体ジェットの圧力 ｑ：高圧流体ジェットの吐出量 ｔ：噴射時間 で表わされる。
【００１９】したがって、エネルギを縦軸、位置ｘ１〜
ｘ４、ｙ１〜ｙ４を横軸にとると、図３に示すようにな
る。すなわち位置ｘ１〜ｘ４ではエネルギ（ｐ×ｑ）を
最大、位置ｙ１〜ｙ４で最小にし、それらの間では、エ
ネルギを順次変化させれば、正方形の固結体Ｃ１が築造
できる。なお、このエネルギの変化は曲線状に限られる
ものではなく、図４又は図５に示すように、３段又は２
段にステップ的に変化させることもできる。
ｘ４、ｙ１〜ｙ４を横軸にとると、図３に示すようにな
る。すなわち位置ｘ１〜ｘ４ではエネルギ（ｐ×ｑ）を
最大、位置ｙ１〜ｙ４で最小にし、それらの間では、エ
ネルギを順次変化させれば、正方形の固結体Ｃ１が築造
できる。なお、このエネルギの変化は曲線状に限られる
ものではなく、図４又は図５に示すように、３段又は２
段にステップ的に変化させることもできる。
【００２０】次に、第１の発明においては、例えば超高
圧水ポンプ９のモータの回転数を変化させることによ
り、吐出量を変えてエネルギを変化させている。すなわ
ち、吐出量を変えるとジェットノズル３の口径が一定な
ら、当然圧力ｐも低下し、エネルギは、圧力ｐ×吐出量
ｑである。
圧水ポンプ９のモータの回転数を変化させることによ
り、吐出量を変えてエネルギを変化させている。すなわ
ち、吐出量を変えるとジェットノズル３の口径が一定な
ら、当然圧力ｐも低下し、エネルギは、圧力ｐ×吐出量
ｑである。
【００２１】図６に示す固結体Ｃ１は、第１の発明にお
いて、築造されたもので、後記するように改良体を形成
する相互の組合せに応じ、大径Ｄ１（例えば１４００ｍ
ｍ、小径Ｄ２（例えば１０００ｍｍ）の同心円に収まる
４つの突部を有する形状に形成されている。
いて、築造されたもので、後記するように改良体を形成
する相互の組合せに応じ、大径Ｄ１（例えば１４００ｍ
ｍ、小径Ｄ２（例えば１０００ｍｍ）の同心円に収まる
４つの突部を有する形状に形成されている。
【００２２】図７には、改良体を形成するに際し、固結
体Ｃ１を縦ピッチＰ１（例えば２０００ｍｍ）、横ピッ
チＰ２（例えば２０００ｍｍ）で組合せた例が示されて
いる。
体Ｃ１を縦ピッチＰ１（例えば２０００ｍｍ）、横ピッ
チＰ２（例えば２０００ｍｍ）で組合せた例が示されて
いる。
【００２３】図８には、図７の縦ピッチＰ１を、縦ピッ
チＰ３（例えば１７３０ｍｍ）に縮めた例が示されてい
る。
チＰ３（例えば１７３０ｍｍ）に縮めた例が示されてい
る。
【００２４】図９には、固結体Ｃ１を十字状に、縦ピッ
チＰ５（例えば１６００ｍｍ）、横ピッチＰ６（例えば
２４００ｍｍ）で組合せた例が示されている。
チＰ５（例えば１６００ｍｍ）、横ピッチＰ６（例えば
２４００ｍｍ）で組合せた例が示されている。
【００２５】図１０には固結体Ｃ１を若干傾け、縦ピッ
チＰ７（例えば１９２０ｍｍ）、横ピッチＰ８（例えば
２０００ｍｍ）で組合せた例が示されている。
チＰ７（例えば１９２０ｍｍ）、横ピッチＰ８（例えば
２０００ｍｍ）で組合せた例が示されている。
【００２６】このような固結体Ｃ１の組合せにより、図
１１に示すように図１５と同様な改良体Ａが、６個の固
結体Ｃ１で造成が可能であり、個数を半減することがで
きる。
１１に示すように図１５と同様な改良体Ａが、６個の固
結体Ｃ１で造成が可能であり、個数を半減することがで
きる。
【００２７】次に、第２の発明においては、高圧流体ジ
ェットＪの旋回速度すなわち噴射時間を変化させること
により、固結体Ｃ１を築造している。すなわち、地点ｘ
１〜ｘ４では、速度を最小、地点ｙ１〜ｙ４では速度を
最大、それらの間では、速度を順次変化させている。
ェットＪの旋回速度すなわち噴射時間を変化させること
により、固結体Ｃ１を築造している。すなわち、地点ｘ
１〜ｘ４では、速度を最小、地点ｙ１〜ｙ４では速度を
最大、それらの間では、速度を順次変化させている。
【００２８】この噴射時間ｔは、上記した式（１）にお
いて、圧力ｐ及び吐出量ｑを一定にし、到達距離Ｌに応
じて噴射時間ｔを変化させるのである。なお、噴射時間
の変化は、施工マシン１の図示しない三重管駆動モータ
に供給される電力の周波数をインバータにより変えるこ
とによりモータの回転数を変化させて行う。
いて、圧力ｐ及び吐出量ｑを一定にし、到達距離Ｌに応
じて噴射時間ｔを変化させるのである。なお、噴射時間
の変化は、施工マシン１の図示しない三重管駆動モータ
に供給される電力の周波数をインバータにより変えるこ
とによりモータの回転数を変化させて行う。
【００２９】次に、第３の発明においては、高圧流体ジ
ェットＪの吐出量及び旋回速度すなわち噴射時間を、第
１の発明及び第２の発明を併用することにより行い、固
結体を築造している。
ェットＪの吐出量及び旋回速度すなわち噴射時間を、第
１の発明及び第２の発明を併用することにより行い、固
結体を築造している。
【００３０】次に、第４の発明を図１２について説明す
る。
る。
【００３１】施工マシン１には、図６の固結体Ｃ１と似
た形状のガイド２０が設けられ、三重管２は図示しない
手段でガイド２０に沿って旋回されるようになってい
る。この実施例では、略方形の地中固結体Ｃ２を築造す
ることができる。
た形状のガイド２０が設けられ、三重管２は図示しない
手段でガイド２０に沿って旋回されるようになってい
る。この実施例では、略方形の地中固結体Ｃ２を築造す
ることができる。
【００３２】次に、第５の発明においては図１３に示す
ように、三重管２に設けたメインノズル３ａとサブノズ
ル３ｂからの高圧流体ジェットＪ１、Ｊ２の交差点Ｂの
位置を、サブノズル３ｂの噴射角度θを変化させること
により、交差点Ｂにより非円形形状の固結体を築造して
いる。
ように、三重管２に設けたメインノズル３ａとサブノズ
ル３ｂからの高圧流体ジェットＪ１、Ｊ２の交差点Ｂの
位置を、サブノズル３ｂの噴射角度θを変化させること
により、交差点Ｂにより非円形形状の固結体を築造して
いる。
【００３３】図１４は第５の発明の別の実施例を示し、
両ノズル３ａ、３ｂの噴射角θ１、θ２を変化させて交
差点Ｂの位置を変えることにより非円形形状の固結体を
築造するようにした例である。
両ノズル３ａ、３ｂの噴射角θ１、θ２を変化させて交
差点Ｂの位置を変えることにより非円形形状の固結体を
築造するようにした例である。
【００３４】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、非円形形状の固結体を容易に築造すること
が出来るので、改良体造成時の余分な施工の無駄を削減
することができる。
ているので、非円形形状の固結体を容易に築造すること
が出来るので、改良体造成時の余分な施工の無駄を削減
することができる。
【図１】本発明を実施する施工設備の一例を示す全体構
成図。
成図。
【図２】本発明の原理を説明する平面図。
【図３】エネルギの位置による変化の一例を示す図面。
【図４】エネルギの位置による変化の別の例を示す図
面。
面。
【図５】エネルギの位置による変化の別の例を示す図
面。
面。
【図６】第１の発明で築造された地中固結体の軸直断面
図。
図。
【図７】固結体の組合せの一例を示す軸直断面図。
【図８】固結体の組合せの別の例を示す軸直断面図。
【図９】固結体の組合せの別の例を示す軸直断面図。
【図１０】固結体の組合せの別の例を示す軸直断面図。
【図１１】発明の効果を説明する改良体の軸直断面図。
【図１２】第４の発明を説明するガイド及び得られた地
中固結体を示す軸直断面図。
中固結体を示す軸直断面図。
【図１３】第５の発明の一実施例を説明する側面図。
【図１４】第５の発明の別の実施例を説明する側面図。
【図１５】従来の余分な施工の無駄を説明する改良体の
軸直断面図。
軸直断面図。
Ａ、Ａ１・・・改良体 Ｂ・・・交差点 Ｃ、Ｃ１、Ｃ２・・・地中固結体 Ｈ・・・ガイドホール Ｊ、Ｊ１、Ｊ２・・・高圧流体ジェット Ｐ１〜Ｐ８・・・ピッチ １・・・施工マシン ２・・・三重管 ３・・・ジェットノズル ３ａ・・・メインノズル ３ｂ・・・サブノズル ４、１５・・・スイベル ５・・・スラリ計量機 ６・・・スラリポンプ ７・・・スラリプラント ８・・・セメントサイロ ９・・・超高圧水ポンプ １０・・・水タンク １１・・・空気流量計 １２・・・エアコンプレッサ １３・・・削孔用マシン １４・・・削孔ロッド １６・・・削孔用ポンプ ２０・・・ガイド
Claims (7)
- 【請求項１】 地盤掘削用の高圧流体ジェットを噴射す
るモニタの旋回中心から築造されるべき断面非円形の固
結体の輪郭に至るまでの距離の大小に応じ、旋回するモ
ニタから噴射される高圧流体ジェットの噴射エネルギを
変化させて断面非円形の地中固結体を築造することを特
徴とする地中固結体築造工法。 - 【請求項２】 地盤掘削用の高圧流体ジェットを噴射す
るモニタの旋回中心から築造されるべき断面非円形の固
結体の輪郭に至るまでの距離の大小に応じ、高圧流体ジ
ェットを噴射するモニタの旋回速度を変化させて断面非
円形の地中固結体を築造することを特徴とする地中固結
体築造工法。 - 【請求項３】 地盤掘削用の高圧流体ジェットを噴射す
るモニタの旋回中心から築造されるべき断面非円形の固
結体の輪郭に至るまでの距離の大小に応じ、旋回するモ
ニタから噴射される高圧流体ジェットの噴射エネルギを
変化させると共に、高圧流体ジェットを噴射するモニタ
の旋回速度を変化させて、断面非円形の地中固結体を築
造することを特徴とする地中固結体築造工法。 - 【請求項４】 断面形状が非円形の地中固結体を築造す
る地中固結体築造工法において、築造するべき断面非円
形の固結体の輪郭に対応する形状のガイドをガイド孔内
に挿入し、高圧流体ジェットを噴射するモニタを前記ガ
イドの周囲部に沿って旋回させつつ移動して断面非円形
の地中固結体を築造することを特徴とする地中固結体築
造工法。 - 【請求項５】 断面形状が非円形の地中固結体を築造す
る地中固結体築造工法において、クロスジェット噴射手
段により上下方向に隔てて設けられた一対のノズルから
半径方向外方の所定距離の箇所で交差して掘削力がゼロ
となる高圧流体クロスジェットを噴射しつつ旋回させ、
築造するべき断面非円形の固結体の中心から輪郭に至る
までの距離に対応して、クロスジェットの交差点と旋回
中心との半径方向距離を変化させて断面非円形の地中固
結体を築造することを特徴とする地中固結体築造工法。 - 【請求項６】 クロスジェットを噴射する一対のノズル
の内の一方のノズルにおける噴射角度を変化させる請求
項５の地中固結体築造工法。 - 【請求項７】 クロスジェットを噴射する一対のノズル
の双方のノズルにおける噴射角度を変化させる請求項５
の地中固結体築造工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20092495A JP3705503B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 地中固結体築造工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20092495A JP3705503B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 地中固結体築造工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0949225A true JPH0949225A (ja) | 1997-02-18 |
| JP3705503B2 JP3705503B2 (ja) | 2005-10-12 |
Family
ID=16432549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20092495A Expired - Fee Related JP3705503B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 地中固結体築造工法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1995
- 1995-08-07 JP JP20092495A patent/JP3705503B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| EP1862596A1 (en) | 2006-04-14 | 2007-12-05 | Trevi S.p.A. | A method and plant for consolidating soil by injecting liquid in the soil |
| JP2010285788A (ja) * | 2009-06-11 | 2010-12-24 | Flowtechno Corp | 地盤硬化層造成工法とその装置 |
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| CN105002911A (zh) * | 2015-07-01 | 2015-10-28 | 张松 | 一种用于防渗墙施工的等厚高喷灌浆方法 |
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| Publication number | Publication date |
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