JPH0944943A - 磁気テープガイドローラ - Google Patents
磁気テープガイドローラInfo
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- JPH0944943A JPH0944943A JP7194909A JP19490995A JPH0944943A JP H0944943 A JPH0944943 A JP H0944943A JP 7194909 A JP7194909 A JP 7194909A JP 19490995 A JP19490995 A JP 19490995A JP H0944943 A JPH0944943 A JP H0944943A
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- Japan
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- roller
- magnetic tape
- guide roller
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- Registering, Tensioning, Guiding Webs, And Rollers Therefor (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 磁気テープガイドローラの接触部における油
膜形成率を改善し、長寿命化を図ることにある。 【解決手段】 含油プラスチック製のローラ２を支持す
る支持ピン１の表面に微小な凹部形状のくぼみを多数ラ
ンダムに形成し、くぼみによる油膜形成率の向上によ
り、摩耗の発生を防ぎ、長寿命化を図る。
膜形成率を改善し、長寿命化を図ることにある。 【解決手段】 含油プラスチック製のローラ２を支持す
る支持ピン１の表面に微小な凹部形状のくぼみを多数ラ
ンダムに形成し、くぼみによる油膜形成率の向上によ
り、摩耗の発生を防ぎ、長寿命化を図る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、磁気記録装置に
組み込み使用する磁気テープガイドローラに関する。
組み込み使用する磁気テープガイドローラに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ビデオテープレコーダ（ＶＴ
Ｒ）、デジタルオーディオテープレコーダ（ＤＡＴ）な
どの磁気テープを巻き掛けて、その走行をガイドする磁
気テープガイドローラの代表例としては、図６に示すも
のが知られている。
Ｒ）、デジタルオーディオテープレコーダ（ＤＡＴ）な
どの磁気テープを巻き掛けて、その走行をガイドする磁
気テープガイドローラの代表例としては、図６に示すも
のが知られている。
【０００３】即ち、図示の磁気テープガイドローラは、
支持ピン１の外周に円筒状のローラ２を回転自在に装着
し、支持ピン１にはローラ２の両側部位置に該ローラ２
の軸方向の動きを規制するフランジ３、４を付設した構
造になっている。
支持ピン１の外周に円筒状のローラ２を回転自在に装着
し、支持ピン１にはローラ２の両側部位置に該ローラ２
の軸方向の動きを規制するフランジ３、４を付設した構
造になっている。
【０００４】上記ローラ２は、合成樹脂に潤滑油を加え
た、いわゆる含油プラスチックを用いて形成され、ま
た、支持ピン１の表面は鏡面に仕上げ加工されている。
このローラ２は、支持ピン１に回転自在に支持され、磁
気テープの走行に伴って回転するものである。
た、いわゆる含油プラスチックを用いて形成され、ま
た、支持ピン１の表面は鏡面に仕上げ加工されている。
このローラ２は、支持ピン１に回転自在に支持され、磁
気テープの走行に伴って回転するものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の支持
ピン１は、ローラ２の内径との摩擦係数を低く安定さ
せ、なおかつローラ２の材料を削らないため、表面を鏡
面仕上げにしているが、この場合、ローラ２の材料は潤
滑油を内径面に浸み出させることにより摺動特性をもた
せようとするものであるが、支持ピンの表面が鏡面であ
るとローラとの接触面積が多く、ローラとの摩擦係数が
大きくなり、一旦潤滑油が切れると、摺動面に油膜がな
くなり、摺動面が異常摩耗を起こすという問題がある。
ピン１は、ローラ２の内径との摩擦係数を低く安定さ
せ、なおかつローラ２の材料を削らないため、表面を鏡
面仕上げにしているが、この場合、ローラ２の材料は潤
滑油を内径面に浸み出させることにより摺動特性をもた
せようとするものであるが、支持ピンの表面が鏡面であ
るとローラとの接触面積が多く、ローラとの摩擦係数が
大きくなり、一旦潤滑油が切れると、摺動面に油膜がな
くなり、摺動面が異常摩耗を起こすという問題がある。
【０００６】そこで、この発明の課題は、支持ピンの表
面を改質することによって油膜形成率を向上させ、ロー
ラとの摩擦係数の低減及び異常摩耗の発生を防止し、長
寿命化を図ることができる磁気テープガイドローラを提
供することにある。
面を改質することによって油膜形成率を向上させ、ロー
ラとの摩擦係数の低減及び異常摩耗の発生を防止し、長
寿命化を図ることができる磁気テープガイドローラを提
供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記のような課題を解決
するため、この発明は、支持ピンの外周に、磁気テープ
の走行をガイドする含油プラスチック製のローラを回転
自在に取り付けた磁気テープガイドにおいて、前記支持
ピンの表面に、微小な凹部形状のくぼみを多数ランダム
に形成した構成を採用したものである。
するため、この発明は、支持ピンの外周に、磁気テープ
の走行をガイドする含油プラスチック製のローラを回転
自在に取り付けた磁気テープガイドにおいて、前記支持
ピンの表面に、微小な凹部形状のくぼみを多数ランダム
に形成した構成を採用したものである。
【０００８】上記支持ピンのくぼみを設けた表面の粗さ
を、軸方向と円周方向のそれぞれについて求めてパラメ
ータＲＭＳで表示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）
と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）との比ＲＭＳ（Ｌ）／Ｒ
ＭＳ（Ｃ）が１．０以下となり、併せて表面粗さのパラ
メータＳＫ値が軸方向及び円周方向の何れもマイナスと
なるようにし、前期微小なくぼみの占める表面積比率が
１０〜４０％とすることができる。
を、軸方向と円周方向のそれぞれについて求めてパラメ
ータＲＭＳで表示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）
と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）との比ＲＭＳ（Ｌ）／Ｒ
ＭＳ（Ｃ）が１．０以下となり、併せて表面粗さのパラ
メータＳＫ値が軸方向及び円周方向の何れもマイナスと
なるようにし、前期微小なくぼみの占める表面積比率が
１０〜４０％とすることができる。
【０００９】支持ピンの表面は、上記のような条件のく
ぼみによって、くぼみ以外は滑らかな平滑面になり、く
ぼみによる表面粗さは軸方向及び円周方向で同程度とな
る。
ぼみによって、くぼみ以外は滑らかな平滑面になり、く
ぼみによる表面粗さは軸方向及び円周方向で同程度とな
る。
【００１０】ここで、支持ピンの表面に、微小な凹部形
状のくぼみを多数ランダムに形成すると、くぼみによっ
てローラ接触面の油膜形成率が向上し、ローラの油切れ
による摺動面の異常摩耗の発生を抑えると共に、ローラ
との接触面積を小さくすることができ、ローラとの摩擦
係数の低減が図れる。
状のくぼみを多数ランダムに形成すると、くぼみによっ
てローラ接触面の油膜形成率が向上し、ローラの油切れ
による摺動面の異常摩耗の発生を抑えると共に、ローラ
との接触面積を小さくすることができ、ローラとの摩擦
係数の低減が図れる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を添
付図面に基づいて説明する。
付図面に基づいて説明する。
【００１２】図１（Ａ）、（Ｂ）に示すように、磁気テ
ープのガイドローラは、支持ピン１と、この支持ピン１
の外周に回転自在に装着したローラ２と、ローラ２の両
端部において支持ピン１に付設したフランジ３、４とで
構成され、ローラ２は、ポリテトラフルオロエチレン樹
脂（ＰＴＦＥ）などのフッ素樹脂を含むポリアセタール
樹脂のような自己潤滑性のある合成樹脂、または含油樹
脂、例えば、ポリエチレン樹脂と、官能基を有するシリ
コーンオイル、または官能基を有しないシリコーンオイ
ル０．５〜２０重量％とからなる樹脂組成物で形成され
ている。
ープのガイドローラは、支持ピン１と、この支持ピン１
の外周に回転自在に装着したローラ２と、ローラ２の両
端部において支持ピン１に付設したフランジ３、４とで
構成され、ローラ２は、ポリテトラフルオロエチレン樹
脂（ＰＴＦＥ）などのフッ素樹脂を含むポリアセタール
樹脂のような自己潤滑性のある合成樹脂、または含油樹
脂、例えば、ポリエチレン樹脂と、官能基を有するシリ
コーンオイル、または官能基を有しないシリコーンオイ
ル０．５〜２０重量％とからなる樹脂組成物で形成され
ている。
【００１３】上記磁気テープガイドローラにおいて、支
持ピン１の表面は、独立した微小な凹部形状のくぼみが
多数ランダムに設けられ、このくぼみによって表面は微
小粗面１ａに形成されている。この微小粗面１ａは、く
ぼみ以外は滑らかな平滑面となり、表面粗さは、軸方向
及び円周方向で同程度となっている。
持ピン１の表面は、独立した微小な凹部形状のくぼみが
多数ランダムに設けられ、このくぼみによって表面は微
小粗面１ａに形成されている。この微小粗面１ａは、く
ぼみ以外は滑らかな平滑面となり、表面粗さは、軸方向
及び円周方向で同程度となっている。
【００１４】上記微小粗面１ａの表面粗さは、面粗さを
支持ピン１の軸方向と円周方向のそれぞれを求めてパラ
メータＲＭＳで表示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ
（Ｌ）と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）の比ＲＭＳ（Ｌ）
／ＲＭＳ（Ｃ）を１．０以下、例えば、０．７〜１．０
にすると共に、表面粗さのパラメータＳＫ値が軸方向、
円周方向ともマイナス、例えば−１．６以下となるよう
にし、微小なくぼみの占める表面積比率が１０〜４０
％、微小なくぼみの平均面積は等価円直径３μｍφ以下
を除いて整理したとき、３５〜１５０μｍ2 になってい
る。
支持ピン１の軸方向と円周方向のそれぞれを求めてパラ
メータＲＭＳで表示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ
（Ｌ）と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）の比ＲＭＳ（Ｌ）
／ＲＭＳ（Ｃ）を１．０以下、例えば、０．７〜１．０
にすると共に、表面粗さのパラメータＳＫ値が軸方向、
円周方向ともマイナス、例えば−１．６以下となるよう
にし、微小なくぼみの占める表面積比率が１０〜４０
％、微小なくぼみの平均面積は等価円直径３μｍφ以下
を除いて整理したとき、３５〜１５０μｍ2 になってい
る。
【００１５】上記のような転動面の粗面条件を得るため
の表面加工処理は、特殊なバレル研磨によって、所望す
る仕上面を得ることができる。
の表面加工処理は、特殊なバレル研磨によって、所望す
る仕上面を得ることができる。
【００１６】加工方法としては、例えば遠心流動バレル
研磨法により、チップを用いて支持ピン１の表面にラン
ダムな凹凸を形成した後、洗浄し、更にバレル研磨法に
よって、表面仕上げ処理を施し、表面の微小な凸を除去
または丸めることにより、支持ピン１の表面に微小なく
ぼみを無数に形成するものである。
研磨法により、チップを用いて支持ピン１の表面にラン
ダムな凹凸を形成した後、洗浄し、更にバレル研磨法に
よって、表面仕上げ処理を施し、表面の微小な凸を除去
または丸めることにより、支持ピン１の表面に微小なく
ぼみを無数に形成するものである。
【００１７】ここで、パラメータＲＭＳとは、中心線か
ら曲線ｆ（ｘ）までの偏差の自乗を測定長さ１の区間で
積分し、その区間で平均した平方根の値であり、別名自
乗平均平方根粗さともいう。ＲＭＳは拡大記録した断面
曲線、粗さ曲線から数値計算で求められる。
ら曲線ｆ（ｘ）までの偏差の自乗を測定長さ１の区間で
積分し、その区間で平均した平方根の値であり、別名自
乗平均平方根粗さともいう。ＲＭＳは拡大記録した断面
曲線、粗さ曲線から数値計算で求められる。
【００１８】軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）→粗さ形の触針
を支持ピン１の軸方向に移動させ測定した粗さ 円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）→上記と同様で触針を円周
方向に移動させ測定した粗さ 上記ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）は、くぼみの形状及び
方向性を意味し、くぼみが軸方向に向っている場合、Ｒ
ＭＳの値は、軸方向の粗さは小さくなり、くぼみを横断
的に測定する円周方向の粗さは大きくなる。従って、こ
の発明の様に、ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）が１．０以
下の場合には、くぼみは平均して軸方向を向いている傾
向があることになる。
を支持ピン１の軸方向に移動させ測定した粗さ 円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）→上記と同様で触針を円周
方向に移動させ測定した粗さ 上記ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）は、くぼみの形状及び
方向性を意味し、くぼみが軸方向に向っている場合、Ｒ
ＭＳの値は、軸方向の粗さは小さくなり、くぼみを横断
的に測定する円周方向の粗さは大きくなる。従って、こ
の発明の様に、ＲＭＳ（Ｌ）／ＲＭＳ（Ｃ）が１．０以
下の場合には、くぼみは平均して軸方向を向いている傾
向があることになる。
【００１９】転がり接触における表面形状と油膜形成に
ついては、通常の円筒研削に比べ、軸方向に研削目の残
る加工が優れていることが知られており、軸方向に長軸
を持つこの発明のくぼみは、油膜形成能力に優れている
ことになる。
ついては、通常の円筒研削に比べ、軸方向に研削目の残
る加工が優れていることが知られており、軸方向に長軸
を持つこの発明のくぼみは、油膜形成能力に優れている
ことになる。
【００２０】前記パラメータＳＫ値とは、表面粗さの分
布曲線の歪み度（ＳＫＥＷＮＥＳＳ）を指し、凹凸分布
の非対称性を知る目安の統計量であり、ガウス分布のよ
うな対称な分布では、ＳＫ値は０に近くなり、凹凸の凸
部を削除した場合では負、逆の場合は正の値をとること
になる。
布曲線の歪み度（ＳＫＥＷＮＥＳＳ）を指し、凹凸分布
の非対称性を知る目安の統計量であり、ガウス分布のよ
うな対称な分布では、ＳＫ値は０に近くなり、凹凸の凸
部を削除した場合では負、逆の場合は正の値をとること
になる。
【００２１】ＳＫ値のコントロールは、先に述べた遠心
バレル研磨機の回転速度、加工時間、ワーク投入量、研
磨剤の種類と大きさ（粒度）、チップの種類と大きさを
選ぶことにより行え、パラメータＳＫ値を周方向、軸方
向の何れもマイナスで平均値が−１．６以下とした理由
は、微小なくぼみが油溜りとなり、圧縮されても転がり
方向、直角方向への油のリークは少なく、油膜成形に優
れ、相手ローラ２の内周面の面粗さの条件にかかわら
ず、油膜形成状況は良好で、ローラ２との接触面積を小
さく、ローラ２との摩擦係数の低減、表面損傷を極力お
さえる効果がある。
バレル研磨機の回転速度、加工時間、ワーク投入量、研
磨剤の種類と大きさ（粒度）、チップの種類と大きさを
選ぶことにより行え、パラメータＳＫ値を周方向、軸方
向の何れもマイナスで平均値が−１．６以下とした理由
は、微小なくぼみが油溜りとなり、圧縮されても転がり
方向、直角方向への油のリークは少なく、油膜成形に優
れ、相手ローラ２の内周面の面粗さの条件にかかわら
ず、油膜形成状況は良好で、ローラ２との接触面積を小
さく、ローラ２との摩擦係数の低減、表面損傷を極力お
さえる効果がある。
【００２２】なお、支持ピン１の表面に対するくぼみの
形成位置は、ローラ２が摺回動する部分の範囲のみに設
けるようにしてもよい。
形成位置は、ローラ２が摺回動する部分の範囲のみに設
けるようにしてもよい。
【００２３】図２は表面を鏡面仕上した従来の支持ピン
の仕上げ面状況を、図３はこの発明のくぼみによる微小
粗面を施した支持ピンの仕上げ面状況を比較して示して
いる。
の仕上げ面状況を、図３はこの発明のくぼみによる微小
粗面を施した支持ピンの仕上げ面状況を比較して示して
いる。
【００２４】両図の比較で明らかな如く、この発明の微
小粗面は、平面に凹部を形成し、平面から飛び出す凸部
が生じないような特殊表面であり、この微小粗面は、外
表面のＳＫ値が全て負になっていると共に、ＲＭＳにつ
いても従来の外表面より粗くなっていることがわかる。
小粗面は、平面に凹部を形成し、平面から飛び出す凸部
が生じないような特殊表面であり、この微小粗面は、外
表面のＳＫ値が全て負になっていると共に、ＲＭＳにつ
いても従来の外表面より粗くなっていることがわかる。
【００２５】前記微小なくぼみの定量的測定を行なうに
は、転動体表面もしくは転動面を拡大し、その画像から
市販されている画像解析システムにより定量化できる。
は、転動体表面もしくは転動面を拡大し、その画像から
市販されている画像解析システムにより定量化できる。
【００２６】画像の白い部分は表面平坦部、微小なくぼ
みは黒い部分として解析する。例えば、（株）ピアスの
ＬＡ−５２５画像解析システムを用いて解析すると、先
ず原画の濃淡を強調フィルターで明確化し、その後非常
に微細な黒い部分である等価円直径３μｍφ以下はノイ
ズレーサーで除去する。
みは黒い部分として解析する。例えば、（株）ピアスの
ＬＡ−５２５画像解析システムを用いて解析すると、先
ず原画の濃淡を強調フィルターで明確化し、その後非常
に微細な黒い部分である等価円直径３μｍφ以下はノイ
ズレーサーで除去する。
【００２７】ノイズレーサーで除去した後に残された微
小なくぼみの大きさ、分布、微小なくぼみの表面積比率
を求め、転動体表面を評価するものである。
小なくぼみの大きさ、分布、微小なくぼみの表面積比率
を求め、転動体表面を評価するものである。
【００２８】次に、支持ピンの表面に微小粗面を施した
この発明のガイドローラと、支持ピンの表面を鏡面仕上
げした比較例のガイドローラとを用い、回転トルクと揺
れの試験を行なった結果を以下に示す。
この発明のガイドローラと、支持ピンの表面を鏡面仕上
げした比較例のガイドローラとを用い、回転トルクと揺
れの試験を行なった結果を以下に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】評価に用いたガイドローラのローラは図１
１に示したローラと同形状で外径７ｍｍ、内径２ｍｍと
し、これを支持ピンに組みつけた。なお、その際の支持
ピン１とローラ２との隙間は約５μｍとした。
１に示したローラと同形状で外径７ｍｍ、内径２ｍｍと
し、これを支持ピンに組みつけた。なお、その際の支持
ピン１とローラ２との隙間は約５μｍとした。
【００３１】 回転トルク試験方法 回転ディスク（直径１００ｍｍ、厚さ６ｍｍ）の同芯上
に、静圧空気軸受によって支持された測定板を設け、こ
の測定板上に実施例または比較例のガイドローラを取付
け、測圧５０ｇｆにて回転ディスクの側面にガイドロー
ラの回転体を押しつけて回転数を毎分７０００回とし、
このときの回転体と支持ピンとの間に発生する摩擦によ
って動く測定板を、トルクピックアップで測定する。こ
のような機構を備えたガイドローラトルク測定器を用
い、ベルトテンションにて回転体の回転数を毎分７００
０回とし、４０℃、相対温度８０％の下で連続回転した
ときの経過時間とガイドローラのトルク変化を調べた。
に、静圧空気軸受によって支持された測定板を設け、こ
の測定板上に実施例または比較例のガイドローラを取付
け、測圧５０ｇｆにて回転ディスクの側面にガイドロー
ラの回転体を押しつけて回転数を毎分７０００回とし、
このときの回転体と支持ピンとの間に発生する摩擦によ
って動く測定板を、トルクピックアップで測定する。こ
のような機構を備えたガイドローラトルク測定器を用
い、ベルトテンションにて回転体の回転数を毎分７００
０回とし、４０℃、相対温度８０％の下で連続回転した
ときの経過時間とガイドローラのトルク変化を調べた。
【００３２】 振れ試験方法 試料ガイドローラの支持ピンを固定し、回転体の中央部
にダイヤルゲージ（１／１０００）を押し当て、静かに
回転体を回す。このときのダイヤルゲージの値の最大値
と最小値との差を求め、これを振れとした。そしてベル
トテンションにて回転数を毎分５０００回とし、４０
℃、相対温度８０％の条件下で連続回転したときの経過
時間とガイドローラの振れ変化とを調べた。
にダイヤルゲージ（１／１０００）を押し当て、静かに
回転体を回す。このときのダイヤルゲージの値の最大値
と最小値との差を求め、これを振れとした。そしてベル
トテンションにて回転数を毎分５０００回とし、４０
℃、相対温度８０％の条件下で連続回転したときの経過
時間とガイドローラの振れ変化とを調べた。
【００３３】得られたガイドローラを試験対象として試
験および試験を行い、得られた結果を表２に示し、
さらに図４または図５に示した。
験および試験を行い、得られた結果を表２に示し、
さらに図４または図５に示した。
【００３４】表２の試験結果と、図４または図５のグラ
フから明らかな様に本発明１と比べ比較例１、また、本
発明２と比べ比較例２は経時、回転トルク、振れ値の上
昇が大きかった。
フから明らかな様に本発明１と比べ比較例１、また、本
発明２と比べ比較例２は経時、回転トルク、振れ値の上
昇が大きかった。
【００３５】したがって、本発明１、２の磁気テープガ
イドローラを装着したＶＴＲやＤＡＴは磁気テープの振
動幅が小さい分だけ、画面振れ、ジッターワウが向上す
るものとなる事が期待できる。
イドローラを装着したＶＴＲやＤＡＴは磁気テープの振
動幅が小さい分だけ、画面振れ、ジッターワウが向上す
るものとなる事が期待できる。
【００３６】
【表２】
【００３７】
【発明の効果】以上のように、この発明によると、含油
プラスチックを用いてローラを形成し、このローラを支
持する支持ピンの表面に、微小な凹部形状のくぼみを多
数ランダムに形成したので、ローラが接触する支持ピン
表面の油膜形成率が向上し、しかも支持ピン表面とロー
ラとの接触面積を小さくしてローラとの摩擦係数を少な
くでき、これによってローラの回転トルクが低減でき
る。
プラスチックを用いてローラを形成し、このローラを支
持する支持ピンの表面に、微小な凹部形状のくぼみを多
数ランダムに形成したので、ローラが接触する支持ピン
表面の油膜形成率が向上し、しかも支持ピン表面とロー
ラとの接触面積を小さくしてローラとの摩擦係数を少な
くでき、これによってローラの回転トルクが低減でき
る。
【００３８】また、支持ピンの表面の油膜形成率の向上
により、ローラに油切れが生じても、直ちに異常摩耗を
起すようなことはない。
により、ローラに油切れが生じても、直ちに異常摩耗を
起すようなことはない。
【００３９】更に、支持ピンの表面は鏡面に研磨加工す
る必要がなくなり、加工費用のコストダウンが可能にな
る。
る必要がなくなり、加工費用のコストダウンが可能にな
る。
【図１】（Ａ）はこの発明に係るガイドローラの正面
図、（Ｂ）は同上の縦断面図
図、（Ｂ）は同上の縦断面図
【図２】従来の支持ピンの表面粗さ測定例を示す図
【図３】この発明に使用される支持ピンの表面粗さ測定
例を示す図
例を示す図
【図４】この発明と比較例の回転トルクの経時変化を示
す図
す図
【図５】この発明と比較例の振れの経時変化を示す図
【図６】従来のガイドローラを示す正面図
１ 支持ピン ２ ローラ ３、４ フランジ １ａ 微小粗面
Claims (2)
- 【請求項１】 支持ピンの外周に、磁気テープの走行を
ガイドする含油プラスチック製のローラを回転自在に取
り付けた磁気テープガイドにおいて、 前記支持ピンの表面に、微小な凹部形状のくぼみを多数
ランダムに形成したことを特徴とする磁気テープガイド
ローラ。 - 【請求項２】 支持ピンのくぼみを設けた表面の粗さ
を、軸方向と円周方向のそれぞれについて求めてパラメ
ータＲＭＳで表示したとき、軸方向面粗さＲＭＳ（Ｌ）
と円周方向面粗さＲＭＳ（Ｃ）との比ＲＭＳ（Ｌ）／Ｒ
ＭＳ（Ｃ）が１．０以下となり、併せて表面粗さのパラ
メータＳＫ値が軸方向及び円周方向の何れもマイナスと
なるようにし、前期微小なくぼみの占める表面積比率が
１０〜４０％である請求項１記載の磁気テープガイドロ
ーラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7194909A JPH0944943A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 磁気テープガイドローラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7194909A JPH0944943A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 磁気テープガイドローラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0944943A true JPH0944943A (ja) | 1997-02-14 |
Family
ID=16332362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7194909A Pending JPH0944943A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 磁気テープガイドローラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0944943A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013185619A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 遊星歯車減速機 |
-
1995
- 1995-07-31 JP JP7194909A patent/JPH0944943A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013185619A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 遊星歯車減速機 |
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