JPH09330783A - 多極スパークプラグ - Google Patents
多極スパークプラグInfo
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- JPH09330783A JPH09330783A JP14691796A JP14691796A JPH09330783A JP H09330783 A JPH09330783 A JP H09330783A JP 14691796 A JP14691796 A JP 14691796A JP 14691796 A JP14691796 A JP 14691796A JP H09330783 A JPH09330783 A JP H09330783A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 放電面が中心電極の先端外周面と対向する複
数の外側電極を有する多極スパークプラグの着火性を向
上させることにある。 【解決手段】 多極スパークプラグＡは、筒状の主体金
具１と、主体金具１内に固定される軸孔２１付きの絶縁
碍子２と、中心電極３と、放電面４１が中心電極３の先
端外周面３２１と対向する様に屈曲して金具先端面１１
に突設される外側電極４、４とを備え、中心電極先端を
径大に形成し、この径大部３１の外径ｄ2をφ２．５と
し、（径大部の厚みＴ1 ／放電面の軸方向距離Ｌ）を約
０．２７に設定した。
数の外側電極を有する多極スパークプラグの着火性を向
上させることにある。 【解決手段】 多極スパークプラグＡは、筒状の主体金
具１と、主体金具１内に固定される軸孔２１付きの絶縁
碍子２と、中心電極３と、放電面４１が中心電極３の先
端外周面３２１と対向する様に屈曲して金具先端面１１
に突設される外側電極４、４とを備え、中心電極先端を
径大に形成し、この径大部３１の外径ｄ2をφ２．５と
し、（径大部の厚みＴ1 ／放電面の軸方向距離Ｌ）を約
０．２７に設定した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関に装着す
る多極スパークプラグに関する。
る多極スパークプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】図９に示す様に、主体金具１０１と、主
体金具１０１内に固定される軸孔１０２付の絶縁碍子１
０３と、絶縁碍子１０３の軸孔１０２内に固定される中
心電極１０４と、放電面１０５が中心電極１０４の先端
外周面１０６と対向する複数の外側電極１０７とを備え
た多極スパークプラグ１００が従来より知られている。
又、図１０に示す様に、中心電極１０４の発火部に貴金
属合金部１０８を形成して電極消耗を防止した多極スパ
ークプラグ１２０も知られている。
体金具１０１内に固定される軸孔１０２付の絶縁碍子１
０３と、絶縁碍子１０３の軸孔１０２内に固定される中
心電極１０４と、放電面１０５が中心電極１０４の先端
外周面１０６と対向する複数の外側電極１０７とを備え
た多極スパークプラグ１００が従来より知られている。
又、図１０に示す様に、中心電極１０４の発火部に貴金
属合金部１０８を形成して電極消耗を防止した多極スパ
ークプラグ１２０も知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】放電面１０５が中心電
極１０４の先端外周面１０６と対向する外側電極１０７
を有する多極スパークプラグ１００、１１０（外側電極
１０７の先端上面１０７ａと中心電極１０４との軸方向
距離ｋが−０．５ｍｍ〜０．５ｍｍ）において、火花放
電は、放電面前側１０９と先端外周面１０６の先部１１
１との間（放電パターンα）以外にも、放電面後側１１
２と先端外周面１０６の基部１１３側との間（放電パタ
ーンβ）でも起こる。
極１０４の先端外周面１０６と対向する外側電極１０７
を有する多極スパークプラグ１００、１１０（外側電極
１０７の先端上面１０７ａと中心電極１０４との軸方向
距離ｋが−０．５ｍｍ〜０．５ｍｍ）において、火花放
電は、放電面前側１０９と先端外周面１０６の先部１１
１との間（放電パターンα）以外にも、放電面後側１１
２と先端外周面１０６の基部１１３側との間（放電パタ
ーンβ）でも起こる。
【０００４】上記放電パターンβの放電は、外側電極１
０７による消炎作用が大きく、放電パターンαの放電に
比べて着火性が著しく悪化（Ａ／Ｆリーンリミットの評
価で約１ダウン）する。 Ａ／Ｆリーンリミット：アイドリング時に失火サイクル
１０回／３分間 １ｃｙｌ以上となるＡ／Ｆ値
０７による消炎作用が大きく、放電パターンαの放電に
比べて着火性が著しく悪化（Ａ／Ｆリーンリミットの評
価で約１ダウン）する。 Ａ／Ｆリーンリミット：アイドリング時に失火サイクル
１０回／３分間 １ｃｙｌ以上となるＡ／Ｆ値
【０００５】本発明の目的は、放電面が中心電極の先端
外周面と対向する複数の外側電極を有する多極スパーク
プラグの着火性を向上させることにある。
外周面と対向する複数の外側電極を有する多極スパーク
プラグの着火性を向上させることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する為、
本発明は、以下の構成を採用した。 （１）筒状の主体金具と、碍子先端が前記主体金具の金
具先端面から突出する様に主体金具内に固定される軸孔
付の絶縁碍子と、該絶縁碍子の碍子先端面から電極先端
が突出する様に軸孔内に固定される中心電極と、放電面
が前記中心電極の先端外周面と対向する様に屈曲して前
記金具先端面に突設される複数の外側電極とを備え、該
外側電極の先端上面と中心電極先端との軸方向距離を−
０．５ｍｍ〜０．５ｍｍに設定した多極スパークプラグ
において、前記中心電極先端を径大に形成し、この径大
部の外径ｄ2 を、中心電極外径ｄ1 より０．２ｍｍ〜
１．０ｍｍ大きく設定し、｛（径大部の厚みＴ1 ）／
（放電面の軸方向距離Ｌ）｝を０．３以下に設定した。
本発明は、以下の構成を採用した。 （１）筒状の主体金具と、碍子先端が前記主体金具の金
具先端面から突出する様に主体金具内に固定される軸孔
付の絶縁碍子と、該絶縁碍子の碍子先端面から電極先端
が突出する様に軸孔内に固定される中心電極と、放電面
が前記中心電極の先端外周面と対向する様に屈曲して前
記金具先端面に突設される複数の外側電極とを備え、該
外側電極の先端上面と中心電極先端との軸方向距離を−
０．５ｍｍ〜０．５ｍｍに設定した多極スパークプラグ
において、前記中心電極先端を径大に形成し、この径大
部の外径ｄ2 を、中心電極外径ｄ1 より０．２ｍｍ〜
１．０ｍｍ大きく設定し、｛（径大部の厚みＴ1 ）／
（放電面の軸方向距離Ｌ）｝を０．３以下に設定した。
【０００７】（２）筒状の主体金具と、碍子先端が前記
主体金具の金具先端面から突出する様に主体金具内に固
定される軸孔付の絶縁碍子と、該絶縁碍子の碍子先端面
から電極先端が突出する様に軸孔内に固定される中心電
極と、放電面が前記中心電極の先端外周面と対向する様
に屈曲して前記金具先端面に突設される複数の外側電極
とを備え、該外側電極の先端上面と中心電極先端との軸
方向距離を−０．５ｍｍ〜０．５ｍｍに設定した多極ス
パークプラグにおいて、中心電極先端を先に行くほど径
大になる様に形成し、この径大部の先端外径ｄ3 を中心
電極外径ｄ1 より０．２ｍｍ〜１．０ｍｍ大きく設定
し、｛（径大部の厚みＴ2 ）／（放電面の軸方向距離
Ｌ）｝を０．３以下に設定した。
主体金具の金具先端面から突出する様に主体金具内に固
定される軸孔付の絶縁碍子と、該絶縁碍子の碍子先端面
から電極先端が突出する様に軸孔内に固定される中心電
極と、放電面が前記中心電極の先端外周面と対向する様
に屈曲して前記金具先端面に突設される複数の外側電極
とを備え、該外側電極の先端上面と中心電極先端との軸
方向距離を−０．５ｍｍ〜０．５ｍｍに設定した多極ス
パークプラグにおいて、中心電極先端を先に行くほど径
大になる様に形成し、この径大部の先端外径ｄ3 を中心
電極外径ｄ1 より０．２ｍｍ〜１．０ｍｍ大きく設定
し、｛（径大部の厚みＴ2 ）／（放電面の軸方向距離
Ｌ）｝を０．３以下に設定した。
【０００８】（３）上記(1) 又は(2) の構成を有し、前
記径大部を貴金属材で形成した。
記径大部を貴金属材で形成した。
【０００９】
〔請求項１について〕中心電極先端を径大に形成し、こ
の径大部の外径ｄ2 を、中心電極外径ｄ1 より０．２ｍ
ｍ〜１．０ｍｍ大きく設定し、｛（径大部の厚みＴ1 ）
／（放電面の軸方向距離Ｌ）｝を０．３以下に設定して
いる。（Ｔ1 ／Ｌ）≦０．３の状態で、（外径ｄ2 −外
径ｄ1 ）≧０．２ｍｍとすることにより、放電面前側と
先端外周面の先部との間で放電が起こり、着火性が良好
に保持される。又、（外径ｄ2 −外径ｄ1 ）＞１ｍｍで
あると、径大部（中心電極先端）の温度が高くなり、酸
化消耗が大になるので不向きである。
の径大部の外径ｄ2 を、中心電極外径ｄ1 より０．２ｍ
ｍ〜１．０ｍｍ大きく設定し、｛（径大部の厚みＴ1 ）
／（放電面の軸方向距離Ｌ）｝を０．３以下に設定して
いる。（Ｔ1 ／Ｌ）≦０．３の状態で、（外径ｄ2 −外
径ｄ1 ）≧０．２ｍｍとすることにより、放電面前側と
先端外周面の先部との間で放電が起こり、着火性が良好
に保持される。又、（外径ｄ2 −外径ｄ1 ）＞１ｍｍで
あると、径大部（中心電極先端）の温度が高くなり、酸
化消耗が大になるので不向きである。
【００１０】〔請求項２について〕中心電極先端を先に
行くほど径大になる様に形成し、この径大部の先端外径
ｄ 3 を、中心電極外径ｄ1 より０．２ｍｍ〜１．０ｍｍ
大きく設定し、｛（径大部の厚みＴ1 ）／（放電面の軸
方向距離Ｌ）｝を０．３以下に設定している。（Ｔ1 ／
Ｌ）≦０．３の状態で、（外径ｄ3 −外径ｄ1 ）≧０．
２ｍｍとすることにより、放電面前側と先端外周面の先
部との間で放電が起こり、着火性が良好に保持される。
又、（外径ｄ3 −外径ｄ1 ）＞１ｍｍにすると径大部
（中心電極先端）の温度が高くなり、酸化消耗が大にな
るので不向きである。
行くほど径大になる様に形成し、この径大部の先端外径
ｄ 3 を、中心電極外径ｄ1 より０．２ｍｍ〜１．０ｍｍ
大きく設定し、｛（径大部の厚みＴ1 ）／（放電面の軸
方向距離Ｌ）｝を０．３以下に設定している。（Ｔ1 ／
Ｌ）≦０．３の状態で、（外径ｄ3 −外径ｄ1 ）≧０．
２ｍｍとすることにより、放電面前側と先端外周面の先
部との間で放電が起こり、着火性が良好に保持される。
又、（外径ｄ3 −外径ｄ1 ）＞１ｍｍにすると径大部
（中心電極先端）の温度が高くなり、酸化消耗が大にな
るので不向きである。
【００１１】〔請求項３について〕幅の狭い径大部を中
心電極先端に形成することにより、径大部を設けない場
合に比べ耐久性が低下（電極消耗大）する。しかし、径
大部を貴金属材で形成することにより、耐久性が改善さ
れる。
心電極先端に形成することにより、径大部を設けない場
合に比べ耐久性が低下（電極消耗大）する。しかし、径
大部を貴金属材で形成することにより、耐久性が改善さ
れる。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の第１実施例（請求項１に
対応）を図１〜図４に基づいて説明する。二極スパーク
プラグＡは、筒状の主体金具１と、主体金具１内に嵌め
込まれて固定される軸孔２１付の絶縁碍子２と、径大部
３１を有する中心電極先端３２が碍子先端面２２から突
出する様に軸孔２１内に固定される中心電極３と、放電
面４１が中心電極３の先端外周面３２１と対向する様
に、屈曲して金具先端面１１に突設される外側電極４、
４とを備える。
対応）を図１〜図４に基づいて説明する。二極スパーク
プラグＡは、筒状の主体金具１と、主体金具１内に嵌め
込まれて固定される軸孔２１付の絶縁碍子２と、径大部
３１を有する中心電極先端３２が碍子先端面２２から突
出する様に軸孔２１内に固定される中心電極３と、放電
面４１が中心電極３の先端外周面３２１と対向する様
に、屈曲して金具先端面１１に突設される外側電極４、
４とを備える。
【００１３】主体金具１は、低炭素鋼で製造され、外側
電極４、４を金具先端面１１に溶接している。又、主体
金具１の先端外周にはネジ１２が螺刻され、ガスケット
（図示せず）を介して内燃機関のシリンダヘッド（図示
せず）に装着される。
電極４、４を金具先端面１１に溶接している。又、主体
金具１の先端外周にはネジ１２が螺刻され、ガスケット
（図示せず）を介して内燃機関のシリンダヘッド（図示
せず）に装着される。
【００１４】絶縁碍子２は、アルミナを主体とするセラ
ミックで製造され、パッキン（図示せず）を介して座面
を主体金具１の段部（図示せず）に係止し、主体金具１
の六角頭部（図示せず）を加締める事により、主体金具
１の金具先端面１１から碍子先端部２３が突出する様に
主体金具１内に固定される。
ミックで製造され、パッキン（図示せず）を介して座面
を主体金具１の段部（図示せず）に係止し、主体金具１
の六角頭部（図示せず）を加締める事により、主体金具
１の金具先端面１１から碍子先端部２３が突出する様に
主体金具１内に固定される。
【００１５】ニッケル合金材の内部に良熱伝導性の銅を
封入した中心電極３は、厚みＴ1 ＝０．４ｍｍ、外径ｄ
2 ＝φ２．５の径大部３１（円柱形状）を中心電極先端
３２に形成している。尚、径大部３１以外の中心電極外
径ｄ1 はφ２．０である。又、径大部３１の外径ｄ2 を
φ２．５、径大部の厚みＴ1 を０．４ｍｍと一定にし、
径差｛（径大部３１の外径ｄ2 −中心電極外径ｄ1 ）｝
を０ｍｍ〜１．３ｍｍの間で変化させたところ、図２に
示す様に、径差０．２ｍｍ以上でＡ／Ｆリーンリミット
が約０．５改善されることが判明した。但し、径差が
１．０ｍｍを越える（本実施例ではφｄ1 ＜１．５ｍ
ｍ）になると、図３に示す様に、径大部３１の温度が高
くなってギャップ消耗量が大きくなる（酸化消耗大）の
で、０．２ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲に径差を設定する。
封入した中心電極３は、厚みＴ1 ＝０．４ｍｍ、外径ｄ
2 ＝φ２．５の径大部３１（円柱形状）を中心電極先端
３２に形成している。尚、径大部３１以外の中心電極外
径ｄ1 はφ２．０である。又、径大部３１の外径ｄ2 を
φ２．５、径大部の厚みＴ1 を０．４ｍｍと一定にし、
径差｛（径大部３１の外径ｄ2 −中心電極外径ｄ1 ）｝
を０ｍｍ〜１．３ｍｍの間で変化させたところ、図２に
示す様に、径差０．２ｍｍ以上でＡ／Ｆリーンリミット
が約０．５改善されることが判明した。但し、径差が
１．０ｍｍを越える（本実施例ではφｄ1 ＜１．５ｍ
ｍ）になると、図３に示す様に、径大部３１の温度が高
くなってギャップ消耗量が大きくなる（酸化消耗大）の
で、０．２ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲に径差を設定する。
【００１６】外側電極４は、先端がＬ字状に屈曲し、ニ
ッケル合金材で形成されている。外側電極４の放電面４
１は、円弧面状に形成され、対向する先端外周面３２１
と同軸的に位置する。又、本実施例では、外側電極４の
先端上面４２と中心電極先端面３３とが面一（軸方向距
離ｋ＝０ｍｍ）に設定されている。
ッケル合金材で形成されている。外側電極４の放電面４
１は、円弧面状に形成され、対向する先端外周面３２１
と同軸的に位置する。又、本実施例では、外側電極４の
先端上面４２と中心電極先端面３３とが面一（軸方向距
離ｋ＝０ｍｍ）に設定されている。
【００１７】本実施例では、｛（径大部の厚みＴ1 ）／
（放電面の軸方向距離Ｌ）｝≒０．２７に設定されてい
る。尚、放電面の軸方向距離Ｌを１．５ｍｍ一定とし、
径大部の厚みＴ1 を１．５ｍｍ〜０．３ｍｍ｛（Ｔ1 ／
Ｌ）を１〜０．２｝まで変化させて着火性を試験したと
ころ、図４に示す様に、（Ｔ1 ／Ｌ）≦０．３でＡ／Ｆ
リーンリミットが約１改善されることが判明した。
（放電面の軸方向距離Ｌ）｝≒０．２７に設定されてい
る。尚、放電面の軸方向距離Ｌを１．５ｍｍ一定とし、
径大部の厚みＴ1 を１．５ｍｍ〜０．３ｍｍ｛（Ｔ1 ／
Ｌ）を１〜０．２｝まで変化させて着火性を試験したと
ころ、図４に示す様に、（Ｔ1 ／Ｌ）≦０．３でＡ／Ｆ
リーンリミットが約１改善されることが判明した。
【００１８】本実施例の二極スパークプラグＡは、以下
の利点を有する。二極スパークプラグＡは、中心電極先
端３２を径大に形成し、この径大部３１の外径ｄ2 （φ
２．５）を、中心電極外径ｄ1 （φ２．０）より０．５
ｍｍ大きく設定し、｛（径大部３１の厚みＴ1 （０．４
ｍｍ）｝／｛放電面の軸方向距離Ｌ（１．５ｍｍ）｝を
約０．２７に設定している。これにより、火花放電が放
電面前側４１１と径大部３１との間で起こるので、Ａ／
Ｆリーンリミットが約１改善され、着火性が良好に保持
されることが判明した。又、径差が０．５ｍｍであるの
で、径大部（中心電極先端）の温度が著しく高くならな
いので火花放電による電極先端部の消耗が少なく、二極
スパークプラグＡは、径大部３１を設けたことによる、
中心電極３の耐火花消耗性の低下は殆ど無い。
の利点を有する。二極スパークプラグＡは、中心電極先
端３２を径大に形成し、この径大部３１の外径ｄ2 （φ
２．５）を、中心電極外径ｄ1 （φ２．０）より０．５
ｍｍ大きく設定し、｛（径大部３１の厚みＴ1 （０．４
ｍｍ）｝／｛放電面の軸方向距離Ｌ（１．５ｍｍ）｝を
約０．２７に設定している。これにより、火花放電が放
電面前側４１１と径大部３１との間で起こるので、Ａ／
Ｆリーンリミットが約１改善され、着火性が良好に保持
されることが判明した。又、径差が０．５ｍｍであるの
で、径大部（中心電極先端）の温度が著しく高くならな
いので火花放電による電極先端部の消耗が少なく、二極
スパークプラグＡは、径大部３１を設けたことによる、
中心電極３の耐火花消耗性の低下は殆ど無い。
【００１９】つぎに、本発明の第２実施例（請求項２に
対応）を図５に基づいて説明する。二極スパークプラグ
Ｂは、以下の点が二極スパークプラグＡと異なる。
対応）を図５に基づいて説明する。二極スパークプラグ
Ｂは、以下の点が二極スパークプラグＡと異なる。
【００２０】先に行くほど径大になる様に円錐状の径大
部３４を中心電極先端３２に形成している。尚、中心電
極外径ｄ1 はφ２であり、径大部３４の厚みＴ2 は０．
４ｍｍ、外径ｄ3 はφ２．５である。
部３４を中心電極先端３２に形成している。尚、中心電
極外径ｄ1 はφ２であり、径大部３４の厚みＴ2 は０．
４ｍｍ、外径ｄ3 はφ２．５である。
【００２１】本実施例の二極スパークプラグＢは、以下
の利点を有する。二極スパークプラグＢは、先に行くほ
ど径大になる様に円錐状の径大部３４を中心電極先端３
２に形成している。これにより、火花放電が放電面前側
４１１と径大部３４との間で起こるので、Ａ／Ｆリーン
リミットが約１改善され、着火性が良好に保持されるこ
とが判明した。又、径差（φｄ2 −φｄ1 ）が０．５ｍ
ｍであるので、径大部（中心電極先端）の温度が著しく
高くならないので火花放電による電極先端部の消耗が少
なく、二極スパークプラグＢは、径大部３４を設けたこ
とによる、中心電極３の耐火花消耗性の低下は殆ど無
い。
の利点を有する。二極スパークプラグＢは、先に行くほ
ど径大になる様に円錐状の径大部３４を中心電極先端３
２に形成している。これにより、火花放電が放電面前側
４１１と径大部３４との間で起こるので、Ａ／Ｆリーン
リミットが約１改善され、着火性が良好に保持されるこ
とが判明した。又、径差（φｄ2 −φｄ1 ）が０．５ｍ
ｍであるので、径大部（中心電極先端）の温度が著しく
高くならないので火花放電による電極先端部の消耗が少
なく、二極スパークプラグＢは、径大部３４を設けたこ
とによる、中心電極３の耐火花消耗性の低下は殆ど無
い。
【００２２】つぎに、本発明の第３実施例（請求項３に
対応）を図６及び図７に基づいて説明する。二極スパー
クプラグＣは、以下の点が二極スパークプラグＡと異な
る。
対応）を図６及び図７に基づいて説明する。二極スパー
クプラグＣは、以下の点が二極スパークプラグＡと異な
る。
【００２３】ニッケル合金材の内部に良熱伝導性の銅を
封入した中心電極３は、厚みＴ3 ＝０．３ｍｍ、外径ｄ
3 ＝φ２．５の径大部３５を中心電極先端３２に形成し
ている。尚、径大部３１以外の中心電極外径ｄ1 はφ
２．０である。尚、径大部３５は、貴金属材（Ｐｔ- Ｉ
ｒ合金）をレーザー溶接ＬＢにより形成している。
封入した中心電極３は、厚みＴ3 ＝０．３ｍｍ、外径ｄ
3 ＝φ２．５の径大部３５を中心電極先端３２に形成し
ている。尚、径大部３１以外の中心電極外径ｄ1 はφ
２．０である。尚、径大部３５は、貴金属材（Ｐｔ- Ｉ
ｒ合金）をレーザー溶接ＬＢにより形成している。
【００２４】本実施例の二極スパークプラグＣは、以下
の利点を有する。幅の狭い径大部３１を中心電極先端３
２に形成することにより、径大部３５を設けない従来品
に比べ径大部付きスパークプラグは、耐久性が低下（電
極消耗大）する。
の利点を有する。幅の狭い径大部３１を中心電極先端３
２に形成することにより、径大部３５を設けない従来品
に比べ径大部付きスパークプラグは、耐久性が低下（電
極消耗大）する。
【００２５】具体的には、４気筒、５０００ｒｐｍ×
ｗ．ｏ．ｔ． ２００Ｈｒで試験を行なったところ、図
７に示す様に、径大部無しでニッケル合金からなる中心
電極を有する従来品はギャップ消耗が０．２ｍｍである
のに対し、（厚みＴ／軸方向距離Ｌ）＝０．２の径大部
付きのニッケル合金からなる中心電極を有するスパーク
プラグは、ギャップ消耗が０．４ｍｍと大きく、着火性
が改善される反面、耐久性が逆に悪化する。しかし、径
大部３１を貴金属合金で形成した二極スパークプラグＣ
は、貴金属材によりギャップ消耗が０．１ｍｍと少な
く、耐久性が改善される。
ｗ．ｏ．ｔ． ２００Ｈｒで試験を行なったところ、図
７に示す様に、径大部無しでニッケル合金からなる中心
電極を有する従来品はギャップ消耗が０．２ｍｍである
のに対し、（厚みＴ／軸方向距離Ｌ）＝０．２の径大部
付きのニッケル合金からなる中心電極を有するスパーク
プラグは、ギャップ消耗が０．４ｍｍと大きく、着火性
が改善される反面、耐久性が逆に悪化する。しかし、径
大部３１を貴金属合金で形成した二極スパークプラグＣ
は、貴金属材によりギャップ消耗が０．１ｍｍと少な
く、耐久性が改善される。
【００２６】つぎに、本発明の第４実施例（請求項３に
対応）を図８に基づいて説明する。二極スパークプラグ
Ｄは、以下の点が二極スパークプラグＣと異なる。
対応）を図８に基づいて説明する。二極スパークプラグ
Ｄは、以下の点が二極スパークプラグＣと異なる。
【００２７】ニッケル合金材の内部に良熱伝導性の銅を
封入した中心電極３は、厚みＴ4 ＝０．３ｍｍ、外径ｄ
3 ＝φ２．５の径大部３６を中心電極先端３２に形成し
ている。尚、中心電極先端３２の中心電極外径ｄ1 はφ
２．０であり、中心電極３の元径はφ２．５である。
尚、径大部３６は、レーザー溶接により形成した貴金属
材（Ｐｔ- Ｉｒ合金）である。本実施例の二極スパーク
プラグＤは、二極スパークプラグＣと同様、貴金属合金
によりギャップ消耗が０．１ｍｍと少なく、耐久性が改
善される。
封入した中心電極３は、厚みＴ4 ＝０．３ｍｍ、外径ｄ
3 ＝φ２．５の径大部３６を中心電極先端３２に形成し
ている。尚、中心電極先端３２の中心電極外径ｄ1 はφ
２．０であり、中心電極３の元径はφ２．５である。
尚、径大部３６は、レーザー溶接により形成した貴金属
材（Ｐｔ- Ｉｒ合金）である。本実施例の二極スパーク
プラグＤは、二極スパークプラグＣと同様、貴金属合金
によりギャップ消耗が０．１ｍｍと少なく、耐久性が改
善される。
【００２８】本発明は、上記実施例以外に、つぎの実施
態様を含む。 ａ．金具先端面１１に突設される外側電極４の数は、二
個以上（三極、四極）であっても良い。 ｂ．径大部の貴金属材は、Ｐｔ、Ｐｔ- Ｉｒ- Ｎｉ合
金、Ｐｔ- Ｒｈ合金、Ａｕ- Ｐｄ合金、Ｉｒ、Ｉｒ- Ｙ
2 Ｏ3 合金、Ｉｒ- Ｒｈ合金等が使用できる。
態様を含む。 ａ．金具先端面１１に突設される外側電極４の数は、二
個以上（三極、四極）であっても良い。 ｂ．径大部の貴金属材は、Ｐｔ、Ｐｔ- Ｉｒ- Ｎｉ合
金、Ｐｔ- Ｒｈ合金、Ａｕ- Ｐｄ合金、Ｉｒ、Ｉｒ- Ｙ
2 Ｏ3 合金、Ｉｒ- Ｒｈ合金等が使用できる。
【図１】本発明の第１実施例に係る二極スパークプラグ
の正面図である。
の正面図である。
【図２】その二極スパークプラグにおいて、径差（φｄ
2 −φｄ1 ）と、Ａ／Ｆリーンリミットとの関係を示す
グラフである。
2 −φｄ1 ）と、Ａ／Ｆリーンリミットとの関係を示す
グラフである。
【図３】その二極スパークプラグにおいて、中心電極外
径φｄ1 とギャップ消耗量との関係を示すグラフであ
る。
径φｄ1 とギャップ消耗量との関係を示すグラフであ
る。
【図４】その二極スパークプラグにおいて、（径大部の
厚みＴ1 ／放電面の軸方向距離Ｌ）と、Ａ／Ｆリーンリ
ミットとの関係を示すグラフである。
厚みＴ1 ／放電面の軸方向距離Ｌ）と、Ａ／Ｆリーンリ
ミットとの関係を示すグラフである。
【図５】本発明の第２実施例に係る二極スパークプラグ
の正面図である。
の正面図である。
【図６】本発明の第３実施例に係る二極スパークプラグ
の上面図（ａ）、及び正面図（ｂ）である。
の上面図（ａ）、及び正面図（ｂ）である。
【図７】径大部無しの従来品、（厚みＴ／軸方向距離
Ｌ）＝０．２の径大部付きスパークプラグ、及び径大部
３１を貴金属合金で形成した二極スパークプラグＣにお
ける各ギャップ消耗を示すグラフである。
Ｌ）＝０．２の径大部付きスパークプラグ、及び径大部
３１を貴金属合金で形成した二極スパークプラグＣにお
ける各ギャップ消耗を示すグラフである。
【図８】本発明の第４実施例に係る二極スパークプラグ
の正面図である。
の正面図である。
【図９】従来技術に係る二極スパークプラグの正面図で
ある。
ある。
【図１０】従来技術に係る二極スパークプラグの正面図
である。
である。
１ 主体金具 ２ 絶縁碍子 ３ 中心電極 ４ 外側電極 １１ 金具先端面 ２１ 軸孔 ２２ 碍子先端面 ２３ 碍子先端（碍子先端部） ３１、３４〜３６ 径大部 ４２ 外側電極の先端上面 ｄ1 中心電極外径 ｄ2 径大部の外径 ｄ3 径大部の先端外径 Ｔ1 〜Ｔ4 径大部の厚み Ｌ 放電面の軸方向距離 Ａ〜Ｄ 二極スパークプラグ（多極スパークプラグ）
Claims (3)
- 【請求項１】 筒状の主体金具と、 碍子先端が前記主体金具の金具先端面から突出する様に
主体金具内に固定される軸孔付の絶縁碍子と、 該絶縁碍子の碍子先端面から電極先端が突出する様に軸
孔内に固定される中心電極と、 放電面が前記中心電極の先端外周面と対向する様に屈曲
して前記金具先端面に突設される複数の外側電極とを備
え、 該外側電極の先端上面と中心電極先端面との軸方向距離
を−０．５ｍｍ〜０．５ｍｍに設定した多極スパークプ
ラグにおいて、 中心電極先端を径大に形成し、この径大部の外径ｄ
2 を、中心電極外径ｄ1 より０．２ｍｍ〜１．０ｍｍ大
きく設定し、 ｛（径大部の厚みＴ1 ）／（放電面の軸方向距離Ｌ）｝
を０．３以下に設定したことを特徴とする多極スパーク
プラグ。 - 【請求項２】 筒状の主体金具と、 碍子先端が前記主体金具の金具先端面から突出する様に
主体金具内に固定される軸孔付の絶縁碍子と、 該絶縁碍子の碍子先端面から電極先端が突出する様に軸
孔内に固定される中心電極と、 放電面が前記中心電極の先端外周面と対向する様に屈曲
して前記金具先端面に突設される複数の外側電極とを備
え、 該外側電極の先端上面と中心電極先端面との軸方向距離
を−０．５ｍｍ〜０．５ｍｍに設定した多極スパークプ
ラグにおいて、 中心電極先端を先に行くほど径大になる様に形成し、こ
の径大部の先端外径ｄ 3 を中心電極外径ｄ1 より０．２
ｍｍ〜１．０ｍｍ大きく設定し、 ｛（径大部の厚みＴ2 ）／（放電面の軸方向距離Ｌ）｝
を０．３以下に設定したことを特徴とする多極スパーク
プラグ。 - 【請求項３】 前記径大部を貴金属材で形成したことを
特徴とする請求項１又は請求項２記載の多極スパークプ
ラグ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14691796A JP3874840B2 (ja) | 1996-06-10 | 1996-06-10 | 多極スパークプラグ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14691796A JP3874840B2 (ja) | 1996-06-10 | 1996-06-10 | 多極スパークプラグ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09330783A true JPH09330783A (ja) | 1997-12-22 |
| JP3874840B2 JP3874840B2 (ja) | 2007-01-31 |
Family
ID=15418492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14691796A Expired - Fee Related JP3874840B2 (ja) | 1996-06-10 | 1996-06-10 | 多極スパークプラグ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3874840B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6617706B2 (en) | 1998-11-09 | 2003-09-09 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Ignition system |
| JP2007250257A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-09-27 | Denso Corp | 内燃機関用のスパークプラグ |
| EP2696453A1 (en) * | 2012-08-08 | 2014-02-12 | NGK Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug |
| AT517403A1 (de) * | 2015-07-13 | 2017-01-15 | PGES Günther Herdin technisches Büro GmbH | Zündkerze |
-
1996
- 1996-06-10 JP JP14691796A patent/JP3874840B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6617706B2 (en) | 1998-11-09 | 2003-09-09 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Ignition system |
| JP2007250257A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-09-27 | Denso Corp | 内燃機関用のスパークプラグ |
| JP4696981B2 (ja) * | 2006-03-14 | 2011-06-08 | 株式会社デンソー | 内燃機関用のスパークプラグ |
| EP2696453A1 (en) * | 2012-08-08 | 2014-02-12 | NGK Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug |
| CN103579907A (zh) * | 2012-08-08 | 2014-02-12 | 日本特殊陶业株式会社 | 火花塞 |
| US9172215B2 (en) | 2012-08-08 | 2015-10-27 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug having center electrode tip of varying widths |
| AT517403A1 (de) * | 2015-07-13 | 2017-01-15 | PGES Günther Herdin technisches Büro GmbH | Zündkerze |
| EP3118952A1 (de) * | 2015-07-13 | 2017-01-18 | PGES Günther Herdin technisches Büro GmbH | Zündkerze |
| AT517403B1 (de) * | 2015-07-13 | 2017-06-15 | PGES Günther Herdin technisches Büro GmbH | Zündkerze |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3874840B2 (ja) | 2007-01-31 |
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