JPH09324961A - 積層型熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 熱交換部のチューブを金属薄板の積層構造に
より形成する積層型熱交換器において、タンク部とエン
ドプレートとの間における通路曲がり部での圧力損失を
低減させる。 【解決手段】 熱交換部３のチューブ２を金属薄板４の
積層構造により多数個並列形成するとともに、金属薄板
４の長手方向の端部に、チューブ２相互の流体通路を連
通させるタンク部４ｃ、４ｄ、４ｇ、４ｈを形成し、熱
交換部３の金属薄板積層方向の端部にエンドプレート４
２、４３を配置し、このエンドプレート４２、４３と、
熱交換部３端部の金属薄板４０、４１との間に、前記タ
ンク部に連通する連通路を形成し、金属薄板４０、４１
のタンク部４０ａ、４０ｂ、４１ｂ、４１ｄに、連通路
との流路曲がりを滑らかにする傾斜部４０ｃ、４１ｅを
形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は流体通路としてのチ
ューブを金属薄板の積層構造により形成する積層型熱交
換器に関するもので、冷凍サイクルの冷媒を蒸発させる
蒸発器として好適なものである。

【０００２】

【従来の技術】本出願人は、先に、特願平７−２７３２
２１号の特許出願において、冷媒と空気とを熱交換させ
る熱交換部のチューブを金属薄板の積層構造により形成
する積層型蒸発器において、熱交換部の冷媒通路の形態
の改良により蒸発器吹出空気温度の均一化を図るものを
提案している。

【０００３】この先願のものでは、チューブを構成する
金属薄板の両端部に、複数のチューブ相互の間を連通さ
せて複数のチューブに対する冷媒の分配、集合を行うタ
ンク部を形成している。さらに、金属薄板積層方向の一
端部または両端部にエンドプレートを配置して、このエ
ンドプレートと、金属薄板との間に、前記タンク部に連
通する連通路を構成している。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記先願の
ものでは、蒸発器内部における冷媒の圧力損失につい
て、本発明者らの試作検討により精査したところ、上記
タンク部とエンドプレートとの間における通路曲がり部
での圧力損失が大きな割合を占めていることが判明し
た。

【０００５】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
熱交換部のチューブを金属薄板の積層構造により形成す
る積層型熱交換器において、タンク部とエンドプレート
との間における通路曲がり部での圧力損失の低減を図る
ことを目的とする。また、本発明は、圧力損失の低減と
耐圧強度の確保との両立を図ることを他の目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため、以下の技術的手段を採用する。請求項１ない
し５記載の発明では、熱交換部（３）のチューブ（２）
を金属薄板（４）の積層構造により多数個並列形成する
とともに、金属薄板（４）の長手方向の端部に、チュー
ブ（２）相互の流体通路（２ａ、２ｂ）を連通させるタ
ンク部（４ｃ、４ｄ、４ｇ、４ｈ）を形成し、熱交換部
（３）の金属薄板積層方向の端部にエンドプレート（４
２、４３）を配置し、このエンドプレート（４２、４
３）と、熱交換部（３）端部の金属薄板（４０、４１）
との間に、タンク部（４ｃ、４ｄ、４ｇ、４ｈ）に連通
する連通路（４４、４５、４６）を形成し、熱交換部
（３）端部の金属薄板（４０、４１）のタンク部（４０
ａ、４０ｂ、４１ｂ、４１ｄ）に、連通路（４４、４
５、４６）との流路曲がりを滑らかにする傾斜部（４０
ｃ、４１ｅ）を形成したことを特徴としている。

【０００７】この構成によれば、上記タンク部と連通路
との流路曲がりを傾斜部により滑らかにすることができ
るため、積層形熱交換器内における流体圧力損失の増大
を効果的に抑制できる。請求項２記載の発明では、エン
ドプレート（４２、４３）に、その長手方向に延びる複
数の張出部（４２ａ、４２ｂ、４３）を並列形成して、
この複数の張出部（４２ａ、４２ｂ、４３ａ）により前
記連通路（４４、４５、４６）を形成するとともに、複
数の張出部（４２ａ、４２ｂ、４３ａ）の間に熱交換部
（３）端部の金属薄板（４０、４１）に接合される接合
部（４２ｃ、４３ｂ）を形成し、複数の張出部（４２
ａ、４２ｂ、４３ａ）に対応して傾斜部（４０ｃ、４１
ｅ）を複数形成したことを特徴としている。

【０００８】このように、複数の張出部（４２ａ、４２
ｂ、４３ａ）の間に形成した接合部（４２ｃ、４３ｂ）
を熱交換部（３）端部の金属薄板（４０、４１）に接合
することにより、エンドプレート（４２、４３）部分の
耐圧強度を高めることができる。これに加え、請求項３
記載の発明では、複数の傾斜部（４０ｃ、４１ｅ）の間
に、エンドプレート（４２、４３）と接合される補強リ
ブ（４１ｆ）を形成しているから、傾斜部４１ｅの形成
に伴う接合面積の減少を補強リブ（４１ｆ）により最小
限に抑制して、耐圧強度の低下を抑制できる。

【０００９】請求項５記載の発明では、請求項１ないし
４のいずれか１つに記載の積層型熱交換器において、内
部流体は冷凍サイクルの冷媒であり、この冷媒と外部流
体とを熱交換させて、冷媒を蒸発させるようにし、傾斜
部（４０ｃ、４１ｅ）の傾斜角度（θ）を冷媒出口側に
なるに従って小さくしたことを特徴としている。

【００１０】冷媒の蒸発器においては、その冷媒入口側
から出口側になるに従って冷媒の乾き度が増加し、出口
側では通常、過熱ガス状態となる。従って、冷媒の出口
側では、冷媒の比体積の増大により、特に圧力損失の増
大を発生し易いが、請求項５記載の発明では、上記のよ
うに、傾斜部の傾斜角度（θ）を冷媒出口側になるに従
って小さくしているので、この冷媒の比体積の増大によ
る、圧力損失の増大を効果的に抑制できる。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施形態
について説明する。図１〜図７は本発明熱交換器を自動
車用空調装置の冷凍サイクルにおける冷媒蒸発器に適用
した場合を示している。図１、図２は蒸発器１の全体構
成を示しており、蒸発器１は図１（ｂ）の上下方向を上
下にして、図示しない自動車用空調装置の室内ユニット
ケース内に設置される。蒸発器１の左右方向の一端側
（右端側）には配管ジョイント８が配設され、この配管
ジョイント８の入口パイプ８ａには、図示しない温度作
動式膨張弁（減圧手段）で減圧され膨張した低温低圧の
気液２相冷媒が流入するようになっている。

【００１２】この蒸発器１は、図１（ｂ）に示すように
多数のチューブ２を並列に形成し、このチューブ２内の
冷媒通路（流体通路）を流れる冷媒（内部流体）とチュ
ーブ２の外部を流れる空調用送風空気（外部流体）とを
熱交換させる熱交換部３を備えている。図１、３、５、
７の矢印Ｘは送風空気の流れ方向を示す。この熱交換部
３は、図３に示す金属薄板４の積層構造により形成され
ており、その具体的構造は基本的には、先願（特願平７
−２７３２２１号）のものと同じでよいので、以下積層
構造の概略を説明すると、熱交換部３では、金属薄板４
として、具体的にはアルミニュウム心材（Ａ３０００番
系の材料）の両面にろう材（Ａ４０００番系の材料）を
クラッドした両面クラッド材（板厚：０．６ｍｍ程度）
を用い、この両面クラッド材を所定形状に成形して、こ
れを２枚１組として多数組積層した上で、ろう付けによ
り接合することにより多数のチューブ２を並列に形成す
るものである。

【００１３】そして、金属薄板４を２枚１組として最中
合わせの状態に接合することにより形成されるチューブ
２は、その内部に風上側の冷媒通路２ａと風下側の冷媒
通路２ｂとを、金属薄板長手方向に沿って平行に形成す
る。ここで、冷媒が冷媒通路２ａ、２ｂの幅方向に広く
行き渡るようにするための伝熱促進部として、多数のリ
ブ部（突条部）やインナーフィンをチューブ２に設けて
もよい。

【００１４】なお、図３の例では、風上側の冷媒通路２
ａと風下側の冷媒通路２ｂは、金属薄板４の幅方向の中
央部位に位置するセンターリブ４ｉにより同一幅に仕切
られている。また、金属薄板４の上下両端部には、上記
冷媒通路２ａ相互の間、および冷媒通路２ｂ相互の間を
それぞれ連通させる連通穴４ａ、４ｂを持った入口タン
ク部４ｃ、４ｄと、連通穴４ｅ、４ｆを持った出口タン
ク部４ｇ、４ｈが形成されている。このタンク部４ｃ、
４ｄ、４ｇ、４ｈは金属薄板４の外方側へ突出する楕円
筒状の突出部にて形成されている。

【００１５】また、熱交換部３において、隣接するチュ
ーブ２の外面側相互の間隙にコルゲートフィン（フィン
手段）５を接合して空気側の伝熱面積の増大を図ってい
る。このコルゲートフィン５はＡ３００３のような、ろ
う材をクラッドしてないアルミニュウムベア材にて波形
状に成形されている。熱交換部３の金属薄板積層方向の
一端部（右端部）に位置する金属薄板４０およびこれに
接合されるエンドプレート４２、さらに金属薄板積層方
向の他端部（左端部）に位置する金属薄板４１およびこ
れに接合されるエンドプレート４３も、上記金属薄板４
と同様に両面クラッド材から成形されている。但し、こ
れらの板材４０、４１、４２、４３は強度確保のため、
上記金属薄板４より厚肉、例えば１ｍｍ程度にしてあ
る。

【００１６】図４は左端部の金属薄板４１とエンドプレ
ート４３との接合部分を示すもので、エンドプレート４
３は複数の張出部４３ａを有し、この複数の張出部４３
ａはエンドプレートの長手方向に沿って並列に形成さ
れ、かつ外方側へ突出している。そして、この張出部４
３ａと金属薄板４１との間に形成される空間により、上
下両端のタンク部間の冷媒通路を連通させる連通路４４
（図７参照）が形成される。複数の張出部４３ａの間に
形成される接合部４３ｂは、金属薄板４１に当接し、金
属薄板４１に接合される。

【００１７】図５、６は、左端部の金属薄板４１を単体
で示すもので、上下の端部には連通穴４１ａを有するタ
ンク部４１ｂと、連通穴４１ｃを有するタンク部４１ｄ
が形成されている。ここで、タンク部４１ｂ、４１ｄは
図６に示すように、金属薄板４１の幅方向に沿って延び
る細長の椀状部から形成されている。また、連通穴４１
ａは図５（ｂ）、図６（ａ）に示す例では製造上の理由
から２個に分割しているが、機能的には１個設ければよ
い。

【００１８】連通路４４の下端部は金属薄板４１の下端
部のタンク部４１ｄの連通穴４１ｃを介して、図３の金
属薄板４の下端部の入口タンク４ｄの連通穴４ｂと連通
する。そして、連通路４４の上端部は金属薄板４１の上
端部のタンク部４１ｂの連通穴４１ａを介して、図３の
金属薄板４の上端部の出口タンク４ｇの連通穴４ｅと連
通する。

【００１９】図１（ｂ）の右端部の金属薄板４０は上記
左端部の金属薄板４１と略同一形状であるので、詳細な
説明は省略する。また、右端部のエンドプレート４２
は、図２（ｂ）に示すように、配管ジョイント８の設置
部位において、上下に２分割された張出部４２ａ、４２
ｂを有し、この張出部４２ａ、４２ｂの内側と右端部の
金属薄板４０との間に形成される空間により連通路４
５、４６（図７参照）を形成している。複数の張出部４
２ａの間、および複数の張出部４２ｂの間に形成される
接合部４２ｃは、金属薄板４０に当接し、金属薄板４０
に接合される。

【００２０】連通路４５の上端部は、金属薄板４０の出
口タンク４０ａ（図１参照）の連通穴（図示せず）を介
して金属薄板４の上側出口タンク４ｇの連通穴４ｅと連
通し、連通路４５の下端部は、配管ジョイント８の冷媒
出口パイプ８ｂに連通する。連通路４６の上端部は、配
管ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａに連通し、連通路
４６の下端部は、金属薄板４０の入口タンク４０ｂ（図
１（ｂ）参照）の連通穴（図示せず）を介して金属薄板
４の下側入口タンク４ｄの連通穴４ｂに連通する。図
２、図４において矢印Ｙは冷媒の流れ方向を示す。

【００２１】なお、配管ジョイント８はＡ６０００番系
のアルミニュウムベア材にて冷媒入口パイプ８ａと冷媒
出口パイプ８ｂを一体成形してあり、この両パイプ８
ａ、８ｂの通路端部をエンドプレート４２の穴部（図示
せず）内に嵌入してろう付けしている。この配管ジョイ
ント８の冷媒入口パイプ８ａには、図示しない膨張弁の
出口側冷媒配管が連結され、また、冷媒出口パイプ８ｂ
には、蒸発器で蒸発したガス冷媒を圧縮機（図示せず）
側へ吸入させる圧縮機吸入配管が連結される。

【００２２】図７は蒸発器１内における冷媒通路の構成
を示す概要図であり、金属薄板４の下側入口タンク４ｄ
の途中および上側出口タンク４ｇの途中に、それぞれ仕
切り板６ａ、６ｂを設けている。これにより、金属薄板
４の下側入口タンク４ｄを第１入口タンク部ａと第２入
口タンク部ｂとに仕切るとともに、金属薄板４の上側出
口タンク４ｇを第１出口タンク部ｃと第２出口タンク部
ｄとに仕切っている。

【００２３】以上により、蒸発器１内を冷媒が次の経路
により流れる。すなわち、冷媒は、冷媒入口パイプ８ａ
→連通路４６→下側入口タンク４ｄの第１入口タンク部
ａ→チューブ２の冷媒通路２ｂ→上側入口タンク４ｃ→
チューブ２の冷媒通路２ｂ→下側入口タンク４ｄの第２
入口タンク部ｂ→連通路４４→上側出口タンク４ｇの第
１出口タンク部ｃ→チューブ２の冷媒通路２ａ→下側出
口タンク４ｈ→チューブ２の冷媒通路２ａ→上側出口タ
ンク４ｇの第２出口タンク部ｄ→連通路４５→冷媒出口
パイプ８ｂの経路で流れる。

【００２４】このように、冷媒経路を構成することによ
り、矢印Ｘ方向に流れる空気の蒸発器吹出空気温度を熱
交換部３の全域に渡って均一化できる。ところで、上記
のごとく風上側の出口タンク４ｇ、４ｈ側の冷媒通路、
および風下側の入口タンク４ｇ、４ｈ側の冷媒通路の双
方において、冷媒流れをＵターンさせているので、蒸発
器内部における冷媒の圧力損失がどうしても増大する傾
向にある。本発明者らの検討によれば、蒸発器内部での
冷媒圧力損失は、エンドプレート４２、４３の連通路４
４、４５、４６と上記タンク部との間における通路曲が
り部での圧力損失が大きな割合を占めていることが判明
した。

【００２５】そこで、エンドプレート４２、４３に接合
される左右両端部の金属薄板４０、４１のタンク部４０
ａ、４０ｂ、４１ｂ、４１ｄに、図１（ｂ）に示すよう
に、ゆるやかな傾斜部４０ｃ、４１ｅを形成して、この
タンク部と連通路４４、４５、４６との流路曲がりを滑
らかにしている。ここで、このゆるやかな傾斜部４０
ｃ、４１ｅについて、金属薄板４１のものを例にとって
詳述すると、図４、５は金属薄板４１の傾斜部４１ｅを
具体的に図示しており、この傾斜部４１ｅは比較的小さ
な傾斜角度θ（図４（ａ）参照）で、タンク部４１ｂ、
４１ｄの頂部と連通路４４との間を接続するものであ
る。

【００２６】この傾斜部４１ｅの傾斜角度θは、圧力損
失低減のためには、できる限り小さい方が好ましいが、
傾斜角度θを小さくするにつれて、傾斜部４１ｅの形成
範囲が拡大してコルゲートフィン５の設置スペースを減
少させる。図１（ｂ）は、金属薄板４０、４１に接合さ
れるコルゲートフィン５の設置スペースが金属薄板４に
接合されるコルゲートフィン５の設置スペースよりも小
さくなっていることを示している。それ故、傾斜角度θ
を極端に小さくすることはできない。本発明者による具
体的設計例としては、傾斜角度θを３３°に設定してあ
る。

【００２７】また、圧力損失低減のために、傾斜角度θ
の上限は５０°程度以下とすることが好ましい。また、
タンク部４１ｂ、４１ｄの幅方向の全長に渡って傾斜部
４１ｅを連続して形成すると、金属薄板４１とエンドプ
レート４３との接合（ろう付け）面積が減少して、耐圧
強度の低下を招く。そこで、図４（ｃ）に示すように、
傾斜部４１ｅを、複数（図示の例では６個）の張出部４
３ａからなる連通路４４にそれぞれ対応して複数に分割
し、この複数の傾斜部４１ｅの間に補強リブ４１ｆを形
成するとともに、補強リブ４１ｆをエンドプレート４３
の張出部４３ａ間の部位に当接させて接合させる。これ
により、傾斜部４１ｅの形成に伴う接合面積の減少、ひ
いては耐圧強度の低下を最小限に抑制できる。

【００２８】なお、傾斜部４１ｅの数は、図４（ｃ）に
示すように、補強リブ４１ｆの数＋１の関係に設定する
ことが好ましいが、補強リブ４１ｆの数と同数にするこ
ともできる。以上、金属薄板４１の傾斜部４１ｅと補強
リブ４１ｆについて説明したが、金属薄板４０の傾斜部
４０ｃ（図１（ｂ）参照）も同様の構成であり、そし
て、傾斜部４０ｃの間には同様に補強リブ（図示せず）
が形成されている。

【００２９】次に、本実施形態の冷媒蒸発器の製造方法
を簡単に説明すると、蒸発器１は図１、２に示す状態に
積層して仮組付した後、その仮組付状態を適宜の治具に
て保持して、ろう付け炉内に仮組付体を搬入する。次
に、このろう付け炉内にて、仮組付体をアルミニュウム
両面クラッド材のろう材の融点まで加熱して、蒸発器１
各部の接合箇所を一体ろう付けする。

【００３０】このようにして製造された蒸発器１におい
ては、図７の四隅の曲がり部イ、ロ、ハ、ニにゆるやか
な傾斜部４０ｃ、４１ｅを形成して、上下のタンク部と
連通路４４、４５、４６との流路曲がりを滑らかにする
ことができる。そのため、蒸発器１内における冷媒圧力
損失の増大を効果的に抑制できる。ところで、蒸発器１
においては、図示しない温度式膨張弁にて減圧膨張した
気液２相冷媒が流入し、冷媒の出口になるにつれて冷媒
の蒸発が進行して、冷媒の乾き度が増大し、冷媒通路の
最も出口側では通常、過熱ガス状態となる。従って、冷
媒の出口側では、冷媒の比体積の増大により、特に圧力
損失の増大を発生し易い。

【００３１】そこで、傾斜部４０ｃ、４１ｅの傾斜角度
（θ）を一律に設定せずに、冷媒出口側になるに従って
小さく設定すると、この冷媒の比体積の増大による、圧
力損失の増大を効果的に抑制できることになる。 （他の実施形態）上記したように、冷媒通路の出口側に
傾斜部４０ｃ、４１ｅを形成することが圧力損失低減に
効果が大きいので、傾斜部４０ｃ、４１ｅを図７の四隅
の曲がり部イ、ロ、ハ、ニのすべてに形成せずに、例え
ば、冷媒通路出口側の曲がり部ハ、ニのみに傾斜部４０
ｃ、４１ｅを形成してもよい。

【００３２】なお、本発明の要部は積層方向両端部の金
属薄板４０、４１の傾斜部４０ｃ、４１ｅにあるから、
熱交換部３における冷媒通路構成は図７に示す例に限定
されることなく、種々変更してもよいことは勿論であ
る。例えば、上記実施形態では、冷媒の入口、出口パイ
プ８ａ、８ｂを有する配管ジョイント８を蒸発器右側端
部の上下中間部位に設置しているため、連通路４５、４
６を必要としているが、金属薄板４０のタンク部４０
ａ、４０ｂの部位に、冷媒の入口、出口パイプ８ａ、８
ｂを直接、設置することも可能であり、この場合は連通
路４５、４６を形成するエンドプレート４２が不要とな
り、これに伴って、金属薄板４０に傾斜部４０ｃを設け
ることも不要となる。

【００３３】また、本発明は冷媒蒸発器に限定されるこ
となく、種々な流体の熱交換を行う熱交換器一般に広く
適用できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（ａ）は本発明の一実施形態を示す蒸発器の上
面図、（ｂ）は同蒸発器の正面図である。

【図２】（ａ）は図１の蒸発器の左側面図、（ｂ）は同
蒸発器の右側面図である。

【図３】図１の蒸発器に用いられるチューブ用の金属薄
板の正面図である。

【図４】（ａ）は図２（ａ）のＡ−Ａ断面図、（ｂ）は
図２（ａ）のＢ−Ｂ断面図、（ｃ）は図２（ａ）のＣ−
Ｃ断面図である。

【図５】（ａ）は図１の蒸発器において積層方向端部の
金属薄板の上面図、（ｂ）は同金属薄板の正面図、
（ｃ）は同金属薄板の右側面図である。

【図６】（ａ）は図５（ｂ）のＦ−Ｆ断面図、（ｂ）は
図５（ｂ）のＥ−Ｅ断面図である。

【図７】本発明の一実施形態における蒸発器の冷媒通路
構成を示す概略斜視図である。

【符号の説明】

１…蒸発器、２…チューブ、３…熱交換部、４、４０、
４１…金属薄板、４ｃ、４ｄ、４ｇ、４ｈ、４０ａ、４
０ｂ、４１ｂ、４１ｄ…タンク部、４２、４３…エンド
プレート、４０ｃ、４１ｅ…傾斜部、４１ｆ…補強リ
ブ、４２ａ、４２ｂ、４３ａ…張出部、４４、４５、４
６…連通路。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 チューブ（２）内を流れる内部流体と前
   記チューブ（２）の外部を流れる外部流体とを熱交換さ
   せる熱交換部（３）を有し、 この熱交換部（３）のチューブ（２）を金属薄板（４）
   の積層構造により多数個並列形成し、 前記金属薄板（４）の長手方向の端部に、前記複数のチ
   ューブ（２）相互の流体通路（２ａ、２ｂ）を連通させ
   るタンク部（４ｃ、４ｄ、４ｇ、４ｈ）を形成し、 前記熱交換部（３）の金属薄板積層方向の端部にエンド
   プレート（４２、４３）を配置し、 このエンドプレート（４２、４３）と、前記熱交換部
   （３）端部の金属薄板（４０、４１）との間に、前記タ
   ンク部（４ｃ、４ｄ、４ｇ、４ｈ）に連通する連通路
   （４４、４５、４６）を形成し、 前記熱交換部（３）端部の金属薄板（４０、４１）のタ
   ンク部（４０ａ、４０ｂ、４１ｂ、４１ｄ）に、前記連
   通路（４４、４５、４６）との流路曲がりを滑らかにす
   る傾斜部（４０ｃ、４１ｅ）を形成したことを特徴とす
   る積層型熱交換器。
2. 【請求項２】 前記エンドプレート（４２、４３）に
   は、その長手方向に延びる複数の張出部（４２ａ、４２
   ｂ、４３）が並列形成されており、この複数の張出部
   （４２ａ、４２ｂ、４３ａ）により前記連通路（４４、
   ４５、４６）が形成されているとともに、 前記複数の張出部（４２ａ、４２ｂ、４３ａ）の間に前
   記熱交換部（３）端部の金属薄板（４０、４１）に接合
   される接合部（４２ｃ、４３ｂ）が形成されており、 前記複数の張出部（４２ａ、４２ｂ、４３ａ）に対応し
   て前記傾斜部（４０ｃ、４１ｅ）が複数形成されている
   ことを特徴とする請求項１に記載の積層型熱交換器。
3. 【請求項３】 前記複数の傾斜部（４０ｃ、４１ｅ）の
   間に、前記エンドプレート（４２、４３）と接合される
   補強リブ（４１ｆ）が形成されていることを特徴とする
   請求項２に記載の積層型熱交換器。
4. 【請求項４】 前記傾斜部（４０ｃ、４１ｅ）の傾斜角
   度（θ）が５０°以下であることを特徴とする請求項１
   ないし３のいずれか１つに記載の積層型熱交換器。
5. 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれか１つに記載
   の積層型熱交換器において、前記内部流体は冷凍サイク
   ルの冷媒であり、この冷媒と外部流体とを熱交換させ
   て、冷媒を蒸発させるようにし、 前記傾斜部（４０ｃ、４１ｅ）の傾斜角度（θ）を冷媒
   出口側になるに従って小さくしたことを特徴とする積層
   型熱交換器。