JPH09318044A - 液体燃料燃焼装置 - Google Patents
液体燃料燃焼装置Info
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- JPH09318044A JPH09318044A JP8138721A JP13872196A JPH09318044A JP H09318044 A JPH09318044 A JP H09318044A JP 8138721 A JP8138721 A JP 8138721A JP 13872196 A JP13872196 A JP 13872196A JP H09318044 A JPH09318044 A JP H09318044A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/008—Flow control devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/10—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour
- F23D11/106—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour medium and fuel meeting at the burner outlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
- F23D11/44—Preheating devices; Vaporising devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2202/00—Liquid fuel burners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24C—DOMESTIC STOVES OR RANGES ; DETAILS OF DOMESTIC STOVES OR RANGES, OF GENERAL APPLICATION
- F24C5/00—Stoves or ranges for liquid fuels
- F24C5/10—Stoves or ranges for liquid fuels with atomising burners
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃焼器の構造を複雑にすることなく、消火直
後の臭気を少なくできる液体燃料燃焼装置を得る。 【解決手段】 消火動作時に、液体燃料と燃焼用空気の
減少割合を近づけることで、火炎の吹き消えが生じにく
くなり、燃え残り燃料を減少させる。さらに消炎後、再
び燃焼用送風機２４を起動させることにより燃焼用空気
で燃え残り燃料を排気する。また、消炎時に対流ファン
４３から供給される対流用空気をゼロにすることで、臭
気を燃焼筒内で拡散させた後に、対流ファン４３を再起
動させて温風吹出口４４にて排気する。
後の臭気を少なくできる液体燃料燃焼装置を得る。 【解決手段】 消火動作時に、液体燃料と燃焼用空気の
減少割合を近づけることで、火炎の吹き消えが生じにく
くなり、燃え残り燃料を減少させる。さらに消炎後、再
び燃焼用送風機２４を起動させることにより燃焼用空気
で燃え残り燃料を排気する。また、消炎時に対流ファン
４３から供給される対流用空気をゼロにすることで、臭
気を燃焼筒内で拡散させた後に、対流ファン４３を再起
動させて温風吹出口４４にて排気する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は気化した液体燃料と
燃焼用空気とを予混合して燃焼させる液体燃料燃焼装置
に関するものである。
燃焼用空気とを予混合して燃焼させる液体燃料燃焼装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１１は例えば特開平５−１４９５１４
号公報に示された従来の液体燃料燃焼装置の断面図であ
り、図１１において、１は液体燃料を気化させるための
部屋を形成する気化器、２はその気化器１の側壁に埋設
され、その気化器１を加熱する電熱ヒータである。３は
気化器１の上部に嵌合固定された絞り部、４はその絞り
部３の上部に設けられたバーナヘッド、５はそのバーナ
ヘッド４の側壁に設けられた複数の炎孔である。そし
て、６は炎孔５の外周面に密着して巻装された金網、７
はバーナヘッド４の上部に配置されたキャップ、８はバ
ーナヘッド４およびキャップ７を絞り部３に固定するた
めの特殊ねじである。
号公報に示された従来の液体燃料燃焼装置の断面図であ
り、図１１において、１は液体燃料を気化させるための
部屋を形成する気化器、２はその気化器１の側壁に埋設
され、その気化器１を加熱する電熱ヒータである。３は
気化器１の上部に嵌合固定された絞り部、４はその絞り
部３の上部に設けられたバーナヘッド、５はそのバーナ
ヘッド４の側壁に設けられた複数の炎孔である。そし
て、６は炎孔５の外周面に密着して巻装された金網、７
はバーナヘッド４の上部に配置されたキャップ、８はバ
ーナヘッド４およびキャップ７を絞り部３に固定するた
めの特殊ねじである。
【０００３】９はバーナヘッド４内に設けられ、底面に
複数の穴を有する混合板であり、この混合板９は気化し
た液体燃料を整流してから複数の炎孔５より噴出させる
ものである。１０は気化器１の上部にバーナヘッド４を
囲むように取り付けられた環状の保炎リングである。
複数の穴を有する混合板であり、この混合板９は気化し
た液体燃料を整流してから複数の炎孔５より噴出させる
ものである。１０は気化器１の上部にバーナヘッド４を
囲むように取り付けられた環状の保炎リングである。
【０００４】１１は気化器１の側壁に設置され、気化器
１内に開口しているノズルであり、このノズル１１は燃
焼用送風機（図示せず）に連通した空気供給管（図示せ
ず）に接続されている。さらに、ノズル１１は、入口部
１１ａ、テーパ部１１ｂおよびのど部１１ｃから構成さ
れている。１２はノズル１１と同軸上に、かつ先端部の
燃料供給口１２ａがのど部１１ｃから突出するように配
置された燃料供給管であり、燃料タンク（図示せず）の
液体燃料は燃料ポンプ（図示せず）によって気化器１に
供給されるようになっている。
１内に開口しているノズルであり、このノズル１１は燃
焼用送風機（図示せず）に連通した空気供給管（図示せ
ず）に接続されている。さらに、ノズル１１は、入口部
１１ａ、テーパ部１１ｂおよびのど部１１ｃから構成さ
れている。１２はノズル１１と同軸上に、かつ先端部の
燃料供給口１２ａがのど部１１ｃから突出するように配
置された燃料供給管であり、燃料タンク（図示せず）の
液体燃料は燃料ポンプ（図示せず）によって気化器１に
供給されるようになっている。
【０００５】次に動作時について説明する。電熱ヒータ
２に通電することにより、液体燃料の気化に必要な温度
（２００〜３００℃）まで気化器１が予熱される。予熱
完了後、燃焼用送風機から空気供給管に送られた燃焼用
空気が、ノズル１１から気化器１に供給される。また、
燃料供給管１２からは、一次空気比（＝供給空気量／理
論空気量）が着火時最適になる量の液体燃料が気化器１
に供給される。
２に通電することにより、液体燃料の気化に必要な温度
（２００〜３００℃）まで気化器１が予熱される。予熱
完了後、燃焼用送風機から空気供給管に送られた燃焼用
空気が、ノズル１１から気化器１に供給される。また、
燃料供給管１２からは、一次空気比（＝供給空気量／理
論空気量）が着火時最適になる量の液体燃料が気化器１
に供給される。
【０００６】供給された液体燃料は、燃焼用空気の流れ
により微粒化され、予熱された気化器１の内壁面で気化
する。気化した液体燃料は、絞り部３を通過する際に、
さらに燃焼用空気と予混合されて濃度分布が均一にな
る。この後、気化燃料と燃焼用空気との予混合気は、混
合板９の底面の複数個の穴を通ることで整流され、混合
板９の側壁の効果でバーナヘッド４の上下方向の流速分
布が均一になる。予混合気は、バーナへッド４の炎孔５
上で点火装置（図示せず）により着火され、一次火炎１
４および二次火炎１５を形成する。なお、燃焼開始後
は、保炎リング１０等により火炎から熱回収が行われる
ことにより気化器１が加熱されるので、電熱ヒータ２へ
の入力は不要となる。
により微粒化され、予熱された気化器１の内壁面で気化
する。気化した液体燃料は、絞り部３を通過する際に、
さらに燃焼用空気と予混合されて濃度分布が均一にな
る。この後、気化燃料と燃焼用空気との予混合気は、混
合板９の底面の複数個の穴を通ることで整流され、混合
板９の側壁の効果でバーナヘッド４の上下方向の流速分
布が均一になる。予混合気は、バーナへッド４の炎孔５
上で点火装置（図示せず）により着火され、一次火炎１
４および二次火炎１５を形成する。なお、燃焼開始後
は、保炎リング１０等により火炎から熱回収が行われる
ことにより気化器１が加熱されるので、電熱ヒータ２へ
の入力は不要となる。
【０００７】ところで、このような燃焼装置の消火時に
は、燃料ポンプと燃焼用送風機への電圧の印加を同時に
解除していた。この場合には、燃料ポンプはほぼ瞬時に
停止するのに対して、燃焼用送風機は電圧の印加を停止
しても、その惰性のために徐々に回転数を減少させて数
秒後に停止する。従って、燃料の減少は図１２の実線に
示すように非常に速く、Ｔ0 時に燃料ポンプへの通電を
停止すると、気化等のために若干は遅れるものの発熱量
はＴ1 時にゼロになる。
は、燃料ポンプと燃焼用送風機への電圧の印加を同時に
解除していた。この場合には、燃料ポンプはほぼ瞬時に
停止するのに対して、燃焼用送風機は電圧の印加を停止
しても、その惰性のために徐々に回転数を減少させて数
秒後に停止する。従って、燃料の減少は図１２の実線に
示すように非常に速く、Ｔ0 時に燃料ポンプへの通電を
停止すると、気化等のために若干は遅れるものの発熱量
はＴ1 時にゼロになる。
【０００８】一方、燃焼用空気の減少は燃料に比較する
と遅く、破線のようにＴ2 時に供給が停止する。この種
の燃焼器では消火のＴ0 時からＴ時までは、燃焼用空気
と燃料の比率、すなわち一次空気比が可燃範囲にあるた
め、燃焼は継続されるが、Ｔ時以降が空気過剰になるた
め、火炎は吹き消え（ｂｌｏｗ ｏｆｆ）を生じる。こ
のように、この両者の減速度の不均衡によって、消火時
の一次空気比が瞬時に増加し、火炎が吹き消えるため、
図１２の斜線部の燃え残り燃料が室内に排出される。こ
の際、燃え残り燃料の一部が燃焼装置の高温部に接触し
て部分酸化し、アルデヒドなどの物質が生成されるため
に、刺激を伴う不快臭となる。
と遅く、破線のようにＴ2 時に供給が停止する。この種
の燃焼器では消火のＴ0 時からＴ時までは、燃焼用空気
と燃料の比率、すなわち一次空気比が可燃範囲にあるた
め、燃焼は継続されるが、Ｔ時以降が空気過剰になるた
め、火炎は吹き消え（ｂｌｏｗ ｏｆｆ）を生じる。こ
のように、この両者の減速度の不均衡によって、消火時
の一次空気比が瞬時に増加し、火炎が吹き消えるため、
図１２の斜線部の燃え残り燃料が室内に排出される。こ
の際、燃え残り燃料の一部が燃焼装置の高温部に接触し
て部分酸化し、アルデヒドなどの物質が生成されるため
に、刺激を伴う不快臭となる。
【０００９】このような問題点を解決するために、従来
は実公平３−４５０１０号公報のように、消火時の一次
空気比を一定にして、燃焼量を通常燃焼以下まで極力少
なくする方法が考えられていた。図１３は上記実用新案
公報の実施例に記載された気化管方式の燃焼器である。
この図１３では気化器ヒータ２で気化した燃料がノズル
３１からバーナ３２に噴出され、炎口６より外部へ出て
燃焼に至る。この場合に、燃焼用空気は気化燃料がノズ
ル３１から噴出する際に、エジェクター効果で周囲から
吸い込む。
は実公平３−４５０１０号公報のように、消火時の一次
空気比を一定にして、燃焼量を通常燃焼以下まで極力少
なくする方法が考えられていた。図１３は上記実用新案
公報の実施例に記載された気化管方式の燃焼器である。
この図１３では気化器ヒータ２で気化した燃料がノズル
３１からバーナ３２に噴出され、炎口６より外部へ出て
燃焼に至る。この場合に、燃焼用空気は気化燃料がノズ
ル３１から噴出する際に、エジェクター効果で周囲から
吸い込む。
【００１０】このような構成で、燃焼量を変化させるに
は、ポンプ２１による燃料の送油量を変化させる。一
方、燃焼用空気はエジェクター効果で吸い込まれるた
め、ノズル３１から噴出する燃料に比例して増減する。
従って、消火時に燃焼量を減少させると、一次空気比が
ほぼ一定のままで火炎が小さくなり、バーナ３２表面に
近づく。火炎がバーナ３２に近傍すると、火炎からバー
ナ３２への熱移動量が増加し、火炎が冷却されて消炎す
る。そして、火炎がなくなった時点もしくはそれに近い
時点でソレノイドバルブ３３を閉じる。
は、ポンプ２１による燃料の送油量を変化させる。一
方、燃焼用空気はエジェクター効果で吸い込まれるた
め、ノズル３１から噴出する燃料に比例して増減する。
従って、消火時に燃焼量を減少させると、一次空気比が
ほぼ一定のままで火炎が小さくなり、バーナ３２表面に
近づく。火炎がバーナ３２に近傍すると、火炎からバー
ナ３２への熱移動量が増加し、火炎が冷却されて消炎す
る。そして、火炎がなくなった時点もしくはそれに近い
時点でソレノイドバルブ３３を閉じる。
【００１１】このような構成の燃焼器では、燃料と燃焼
用空気をそれぞれ独立に可変できないため、ソレノイド
バルブ３３を閉じた時点で燃料と燃焼用空気の両方の供
給が停止し、消炎時のバーナ３２内の混合気は排気され
ず、燃え残ったままである。従って、この場合には、燃
え残り燃料は図１２のものに比較して少しは減少するも
のの、この燃え残った混合気がその後徐々にバーナ３２
から外部へ拡散するため、不快臭が長い時間継続して発
生する。
用空気をそれぞれ独立に可変できないため、ソレノイド
バルブ３３を閉じた時点で燃料と燃焼用空気の両方の供
給が停止し、消炎時のバーナ３２内の混合気は排気され
ず、燃え残ったままである。従って、この場合には、燃
え残り燃料は図１２のものに比較して少しは減少するも
のの、この燃え残った混合気がその後徐々にバーナ３２
から外部へ拡散するため、不快臭が長い時間継続して発
生する。
【００１２】さらに、消火時の臭気の別の改善方法とし
て、実公昭６１−３００３５号公報および実公昭６２−
２９８０９号公報に示されているような、消火時に燃焼
用空気の一部を逃がして、消火時の火炎の吹き消え（ｂ
ｌｏｗ ｏｆｆ）を生じにくくする方法が考えられてい
る。具体的には上記実公昭６２−２９８０９号公報の場
合には、燃焼用空気の送風路の途中に弁を設け、消火時
に燃焼用空気の一部を外部に逃がすものである。この場
合の消火時の燃料と燃焼用空気の様子は図１４のように
なる。消火初期のＴ0 時に燃焼用空気を破線のように減
少させるため、吹き消えが生じる一次空気比になる時刻
Ｔが遅くなり、図１２のものに比べて小さな燃焼量まで
吹き消えが生じなくなる。従って燃え残り燃料が若干減
少する。
て、実公昭６１−３００３５号公報および実公昭６２−
２９８０９号公報に示されているような、消火時に燃焼
用空気の一部を逃がして、消火時の火炎の吹き消え（ｂ
ｌｏｗ ｏｆｆ）を生じにくくする方法が考えられてい
る。具体的には上記実公昭６２−２９８０９号公報の場
合には、燃焼用空気の送風路の途中に弁を設け、消火時
に燃焼用空気の一部を外部に逃がすものである。この場
合の消火時の燃料と燃焼用空気の様子は図１４のように
なる。消火初期のＴ0 時に燃焼用空気を破線のように減
少させるため、吹き消えが生じる一次空気比になる時刻
Ｔが遅くなり、図１２のものに比べて小さな燃焼量まで
吹き消えが生じなくなる。従って燃え残り燃料が若干減
少する。
【００１３】しかしながら、これらの場合は燃焼用送風
機および燃料ポンプの停止方法が従来と同様であるた
め、燃焼用空気および燃料がゼロになるまでの時間（図
１４のＴ0 〜Ｔ1 間およびＴ0 〜Ｔ2 間）が従来と同じ
であり、斜線部の燃え残り燃料の低減効果は小さく、消
火直後に刺激を伴う臭いが長い時間継続される。このよ
うな方法においては、斜線部の燃え残り燃料を少なくす
るためには、外部へ逃がす燃焼用空気の割合を多くすれ
ばよいが、この場合は燃焼用空気が減少した時点で燃料
過剰状態になるため、黄炎やススの発生がある。さら
に、これらの実施例では燃焼用空気を逃がすための機構
が必要になるため、燃焼器周辺の構造が複雑になる。
機および燃料ポンプの停止方法が従来と同様であるた
め、燃焼用空気および燃料がゼロになるまでの時間（図
１４のＴ0 〜Ｔ1 間およびＴ0 〜Ｔ2 間）が従来と同じ
であり、斜線部の燃え残り燃料の低減効果は小さく、消
火直後に刺激を伴う臭いが長い時間継続される。このよ
うな方法においては、斜線部の燃え残り燃料を少なくす
るためには、外部へ逃がす燃焼用空気の割合を多くすれ
ばよいが、この場合は燃焼用空気が減少した時点で燃料
過剰状態になるため、黄炎やススの発生がある。さら
に、これらの実施例では燃焼用空気を逃がすための機構
が必要になるため、燃焼器周辺の構造が複雑になる。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】従来の液体燃料燃焼装
置は以上のように構成されているので、消火時に排出さ
れる臭気を効率よく低減できないという問題点があり、
さらに燃焼装置が大型化・高コスト化してしまう等の問
題があった。
置は以上のように構成されているので、消火時に排出さ
れる臭気を効率よく低減できないという問題点があり、
さらに燃焼装置が大型化・高コスト化してしまう等の問
題があった。
【００１５】本発明は、上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、燃焼器の構造を複雑にすること
なく、広い燃焼量の範囲において、消火直後の臭いが少
なく、臭気が長い時間継続することのない液体燃料燃焼
装置を得ることを目的とする。
ためになされたもので、燃焼器の構造を複雑にすること
なく、広い燃焼量の範囲において、消火直後の臭いが少
なく、臭気が長い時間継続することのない液体燃料燃焼
装置を得ることを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る液体燃料燃
焼装置は、消火動作時に液体燃料供給量の減少と燃焼用
空気供給量の減少割合を近づけるように、燃料供給手段
および燃焼用送風機のうち少なくともどちらか一方を制
御するとともに、消炎後、燃焼用送風機を再起動するよ
うに制御回路を構成したものである。
焼装置は、消火動作時に液体燃料供給量の減少と燃焼用
空気供給量の減少割合を近づけるように、燃料供給手段
および燃焼用送風機のうち少なくともどちらか一方を制
御するとともに、消炎後、燃焼用送風機を再起動するよ
うに制御回路を構成したものである。
【００１７】また、本発明は、消火動作時に前記燃焼用
送風機の制御による燃焼用空気の減少にともない、前記
対流ファンを制御し、急速停止させ、対流用空気を減少
させゼロにするとともに、所定時間後、再起動させるこ
とを特徴とする。
送風機の制御による燃焼用空気の減少にともない、前記
対流ファンを制御し、急速停止させ、対流用空気を減少
させゼロにするとともに、所定時間後、再起動させるこ
とを特徴とする。
【００１８】
実施の形態１．以下、本発明の実施の形態１を図面に基
づいて説明する。図１は本発明の実施の形態１による液
体燃料燃焼装置を示す構成図である。なお、図１１に示
す従来例と同一または相当部分には同一符号を付し、そ
の説明を省略する。
づいて説明する。図１は本発明の実施の形態１による液
体燃料燃焼装置を示す構成図である。なお、図１１に示
す従来例と同一または相当部分には同一符号を付し、そ
の説明を省略する。
【００１９】図１において、２１は従来例でも用いられ
た液体燃料を供給する燃料ポンプ（燃料供給手段）であ
り、この燃料ポンプ２１の一端は燃料タンク２２中に位
置し、他端は燃料供給管１２に接続されている。また、
２３はノズル１１に接続され燃焼用空気を供給する空気
供給管（燃焼用空気供給経路）、２４は燃焼用送風機で
ある。２５は燃料ポンプ２１と燃焼用送風機２４を制御
するために設置された制御回路である。
た液体燃料を供給する燃料ポンプ（燃料供給手段）であ
り、この燃料ポンプ２１の一端は燃料タンク２２中に位
置し、他端は燃料供給管１２に接続されている。また、
２３はノズル１１に接続され燃焼用空気を供給する空気
供給管（燃焼用空気供給経路）、２４は燃焼用送風機で
ある。２５は燃料ポンプ２１と燃焼用送風機２４を制御
するために設置された制御回路である。
【００２０】次に動作について説明する。燃焼開始（着
火）の動作は従来例とほぼ同様である。気化器１が所定
の温度（２００〜３００℃）まで加熱されると、燃焼用
送風機２４が回転し、燃焼に必要な空気量が気化器１に
供給される。点火装置（図示せず）を作動させた後、燃
料ポンプ２１で液体燃料の供給を開始する。気化器１内
に噴出された液体燃料は気化面で気化し、燃焼用空気と
混合されて予混合気となる。この予混合気はは絞り部３
および混合板９を通過して、バーナヘッド４の炎孔５部
分で着火されて一次火炎１４および二次火炎１５を形成
する。燃焼したガスは対流ファン（図示せず）からの空
気と混合して室内暖房などに利用される。
火）の動作は従来例とほぼ同様である。気化器１が所定
の温度（２００〜３００℃）まで加熱されると、燃焼用
送風機２４が回転し、燃焼に必要な空気量が気化器１に
供給される。点火装置（図示せず）を作動させた後、燃
料ポンプ２１で液体燃料の供給を開始する。気化器１内
に噴出された液体燃料は気化面で気化し、燃焼用空気と
混合されて予混合気となる。この予混合気はは絞り部３
および混合板９を通過して、バーナヘッド４の炎孔５部
分で着火されて一次火炎１４および二次火炎１５を形成
する。燃焼したガスは対流ファン（図示せず）からの空
気と混合して室内暖房などに利用される。
【００２１】消火時に使用者が電源スイッチ（図示せ
ず）をＯＦＦさせて消火動作を行うと、制御回路２５は
燃料ポンプ２１への電圧の印加を停止する。この場合の
燃料ポンプ２１の停止方法は従来と同じであり、燃料の
減少は図２の実線のようにＴ0〜Ｔ1 の時間でゼロにな
る。これは従来例の図１２と同じ減少速度である。
ず）をＯＦＦさせて消火動作を行うと、制御回路２５は
燃料ポンプ２１への電圧の印加を停止する。この場合の
燃料ポンプ２１の停止方法は従来と同じであり、燃料の
減少は図２の実線のようにＴ0〜Ｔ1 の時間でゼロにな
る。これは従来例の図１２と同じ減少速度である。
【００２２】一方、燃焼用空気に関しては、例えば燃焼
用送風機２４の駆動電源が交流の場合には駆動回路を制
御回路２５中で切り換えて、交流電源を図３に示す半波
整流する等の手段により、燃焼用送風機２４にブレーキ
をかけて空気流量を減少させる。この際の燃焼用空気の
流量は図２の破線で示すように、図１２の従来例に比較
して短時間でゼロになる。
用送風機２４の駆動電源が交流の場合には駆動回路を制
御回路２５中で切り換えて、交流電源を図３に示す半波
整流する等の手段により、燃焼用送風機２４にブレーキ
をかけて空気流量を減少させる。この際の燃焼用空気の
流量は図２の破線で示すように、図１２の従来例に比較
して短時間でゼロになる。
【００２３】従って、燃焼用空気が燃料の減少速度とほ
ぼ等しく（Ｔ1 ＝Ｔ2 ）なるように近づけることで、一
次空気比が一定のまま燃焼量が減少する。
ぼ等しく（Ｔ1 ＝Ｔ2 ）なるように近づけることで、一
次空気比が一定のまま燃焼量が減少する。
【００２４】そして、燃焼量が小さくなるにつれて一次
火炎１４がバーナーヘッド４に近接するため、一次火炎
１４がバーナーヘッド４で冷却され、この冷却量が燃焼
量を上回った時点（図２の時刻Ｔ）で火炎が消炎する。
この場合の燃え残り燃料は図２の斜線で示される部分で
あり、図１２の従来例に比較してかなり少なくなる。
火炎１４がバーナーヘッド４に近接するため、一次火炎
１４がバーナーヘッド４で冷却され、この冷却量が燃焼
量を上回った時点（図２の時刻Ｔ）で火炎が消炎する。
この場合の燃え残り燃料は図２の斜線で示される部分で
あり、図１２の従来例に比較してかなり少なくなる。
【００２５】さらに、火炎が吹き消えた時点（Ｔ点）に
おいて燃焼用送風機２４を再起動させて、燃焼用空気を
供給する。この場合の燃焼用空気の流量は図４に示す破
線のようになる。これにより、バーナヘッド４内に僅か
に残った未燃焼量は燃焼用空気で排気され、刺激を伴う
不快臭が少なく、臭気が長時間継続することなく、非常
に有効である。
おいて燃焼用送風機２４を再起動させて、燃焼用空気を
供給する。この場合の燃焼用空気の流量は図４に示す破
線のようになる。これにより、バーナヘッド４内に僅か
に残った未燃焼量は燃焼用空気で排気され、刺激を伴う
不快臭が少なく、臭気が長時間継続することなく、非常
に有効である。
【００２６】この場合の代表的な臭気測定の結果が図５
である。図５では臭気の大小を示す指標である炭化水素
（Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ＝ＨＣ）濃度を示している。
従来の消火方法では、図１２に示したような多量の燃え
残り燃料があるため、炭化水素は図５の破線のように、
消火直後に高濃度を示すこれに対して本実施の形態１に
よる消火方法では、図２に示したように、燃え残り燃料
が非常に少なく、消火直後に排出される臭気は図５の実
線のＡ部に示すごとく極めて少なく、従来比１／５程度
まで低下する。
である。図５では臭気の大小を示す指標である炭化水素
（Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ＝ＨＣ）濃度を示している。
従来の消火方法では、図１２に示したような多量の燃え
残り燃料があるため、炭化水素は図５の破線のように、
消火直後に高濃度を示すこれに対して本実施の形態１に
よる消火方法では、図２に示したように、燃え残り燃料
が非常に少なく、消火直後に排出される臭気は図５の実
線のＡ部に示すごとく極めて少なく、従来比１／５程度
まで低下する。
【００２７】ただし、この場合には燃え残り燃料がゼロ
になっていないが、消炎直後に燃焼用送風機２４を再起
動させることにより、燃焼用空気が気化器１に供給され
るため、気化器１内に僅かに残留した燃料を直ちに拡散
させるので、この燃焼用送風機２４の再起動直後に排出
される臭気は図５の実線Ｂ部に示すごとく少なく、従来
比１／３程度まで低下する。
になっていないが、消炎直後に燃焼用送風機２４を再起
動させることにより、燃焼用空気が気化器１に供給され
るため、気化器１内に僅かに残留した燃料を直ちに拡散
させるので、この燃焼用送風機２４の再起動直後に排出
される臭気は図５の実線Ｂ部に示すごとく少なく、従来
比１／３程度まで低下する。
【００２８】実施の形態２．図４では燃焼用送風機２４
の再起動を火炎が吹き消えた時点（Ｔ点）で行う場合に
ついて説明したが図６に示すように、燃焼用送風機２４
の再起動を火炎の吹き消えた時点（Ｔ点）から数秒後
（Ｔ2 ，Ｔ3 点）に行った場合でも、上記実施の形態１
と同様の効果が得られる他、図５中の実線Ｂ部を時間的
に後方へずらすことができるので、Ａ部との間隔をあけ
ることができ、より臭気を薄める効果が得られる。
の再起動を火炎が吹き消えた時点（Ｔ点）で行う場合に
ついて説明したが図６に示すように、燃焼用送風機２４
の再起動を火炎の吹き消えた時点（Ｔ点）から数秒後
（Ｔ2 ，Ｔ3 点）に行った場合でも、上記実施の形態１
と同様の効果が得られる他、図５中の実線Ｂ部を時間的
に後方へずらすことができるので、Ａ部との間隔をあけ
ることができ、より臭気を薄める効果が得られる。
【００２９】実施の形態３．また、図７に示すように燃
焼用送風機２４の再起動時に、起動速度を制御すること
により、燃焼用空気の増加速度を変えるようにしてもよ
く、この場合は図５中の実線Ｂ部の立ち上がり勾配をゆ
るやかにして、上記実施の形態１と同様の効果が得られ
る。
焼用送風機２４の再起動時に、起動速度を制御すること
により、燃焼用空気の増加速度を変えるようにしてもよ
く、この場合は図５中の実線Ｂ部の立ち上がり勾配をゆ
るやかにして、上記実施の形態１と同様の効果が得られ
る。
【００３０】実施の形態４．次に本発明の実施の形態４
について述べる。この場合も基本構成は上記実施の形態
１と同様であるが、制御回路２５の制御が一部異なり、
消火時に、図８中に示す対流ファン４３を制御して対流
用空気の供給量を図９の一点鎖線に示すように制御す
る。つまり、消火動作時に液体燃料供給量の減少に対応
して燃焼用空気の供給量を減少させるとともに、対流フ
ァン４３にブレーキをかけ、消炎するＴ時に対流用空気
の供給量を所定時間ゼロに保った後、Ｔ4 時に対流ファ
ン４３を再起動させる。
について述べる。この場合も基本構成は上記実施の形態
１と同様であるが、制御回路２５の制御が一部異なり、
消火時に、図８中に示す対流ファン４３を制御して対流
用空気の供給量を図９の一点鎖線に示すように制御す
る。つまり、消火動作時に液体燃料供給量の減少に対応
して燃焼用空気の供給量を減少させるとともに、対流フ
ァン４３にブレーキをかけ、消炎するＴ時に対流用空気
の供給量を所定時間ゼロに保った後、Ｔ4 時に対流ファ
ン４３を再起動させる。
【００３１】このように対流用空気の供給量を変化させ
ると、図５中実線Ａにて示した消炎時に発生する臭気の
うち、Ａ部は図８中に示された燃焼筒４２内で拡散した
後、ケーシング４１上方の空間へと拡散するため、温風
吹き出し口４４から排出される臭気は、図１０中実線で
示したＡ1 部のように減少する。その後、燃焼用送風機
２４の再起動により生じる図５中の実線Ｂ部の排出ピー
クは、対流ファン４３の再起動による対流空気により、
温風吹き出し口４４から排出されるため、図１０中Ｂ1
部のように変化する。これにより、消火直後に排出され
る臭気はＡ1 部にて従来比１／１０程度、Ｂ1 部にて１
／５程度まで低減する。
ると、図５中実線Ａにて示した消炎時に発生する臭気の
うち、Ａ部は図８中に示された燃焼筒４２内で拡散した
後、ケーシング４１上方の空間へと拡散するため、温風
吹き出し口４４から排出される臭気は、図１０中実線で
示したＡ1 部のように減少する。その後、燃焼用送風機
２４の再起動により生じる図５中の実線Ｂ部の排出ピー
クは、対流ファン４３の再起動による対流空気により、
温風吹き出し口４４から排出されるため、図１０中Ｂ1
部のように変化する。これにより、消火直後に排出され
る臭気はＡ1 部にて従来比１／１０程度、Ｂ1 部にて１
／５程度まで低減する。
【００３２】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、消火動
作時に、液体燃料供給量の減少に対応して燃焼用空気の
供給量を減少させるとともに、火炎の消炎後、燃焼用送
風機を再起動させて気化器内に空気を供給するようにし
たので、消火を行う燃焼量に関係なく消火動作中の混合
気濃度が可燃範囲にあり、従来のような火炎の吹き消え
が生じることなく、火炎は燃焼量が極めて小さくなった
時点で消炎して燃え残り燃料を減少させることができ
る。また僅かに燃え残った燃料も効率よく排気すること
ができるので、燃焼器の構造を複雑にすることもなく、
低コストで、消火直後に刺激を伴う臭いを少なくできる
という効果が得られる。
作時に、液体燃料供給量の減少に対応して燃焼用空気の
供給量を減少させるとともに、火炎の消炎後、燃焼用送
風機を再起動させて気化器内に空気を供給するようにし
たので、消火を行う燃焼量に関係なく消火動作中の混合
気濃度が可燃範囲にあり、従来のような火炎の吹き消え
が生じることなく、火炎は燃焼量が極めて小さくなった
時点で消炎して燃え残り燃料を減少させることができ
る。また僅かに燃え残った燃料も効率よく排気すること
ができるので、燃焼器の構造を複雑にすることもなく、
低コストで、消火直後に刺激を伴う臭いを少なくできる
という効果が得られる。
【００３３】また、本発明によれば、消火動作時に、液
体燃料供給量の減少に対応して燃焼空気の供給量を減少
させるとともに、対流ファンを消炎時に停止させること
で、排出された臭気を燃焼筒内等で拡散させた後に、対
流ファンを再起動させるようにしたので、燃焼器の構造
を複雑にすることなく低コストで、消火直後の刺激を伴
う臭気を少なくできるという効果が得られる。
体燃料供給量の減少に対応して燃焼空気の供給量を減少
させるとともに、対流ファンを消炎時に停止させること
で、排出された臭気を燃焼筒内等で拡散させた後に、対
流ファンを再起動させるようにしたので、燃焼器の構造
を複雑にすることなく低コストで、消火直後の刺激を伴
う臭気を少なくできるという効果が得られる。
【図１】 本発明の実施の形態１を示す液体燃料燃焼装
置の構成図である。
置の構成図である。
【図２】 本発明の実施の形態１における燃焼用空気の
減少の様子を示す説明図である。
減少の様子を示す説明図である。
【図３】 本発明の実施の形態１における燃焼用送風機
にブレーキを加える場合の電源波形図である。
にブレーキを加える場合の電源波形図である。
【図４】 本発明の実施の形態１における消火後の燃焼
用空気を再供給する場合の燃焼用空気の増加の様子を示
す説明図である。
用空気を再供給する場合の燃焼用空気の増加の様子を示
す説明図である。
【図５】 本発明の実施の形態１と従来装置の臭気排出
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図６】 本発明の実施の形態２を示す、消火後の燃焼
用空気の再供給を遅らせた場合の燃焼用空気の増加の様
子を示す説明図である。
用空気の再供給を遅らせた場合の燃焼用空気の増加の様
子を示す説明図である。
【図７】 本発明の実施の形態３を示す、消火後の燃焼
用空気の増加速度を小さくした場合の燃焼用空気の増加
の様子を示す説明図である。
用空気の増加速度を小さくした場合の燃焼用空気の増加
の様子を示す説明図である。
【図８】 本発明の実施の形態４を示す石油ファンヒー
ターの断面図である。
ターの断面図である。
【図９】 発明の実施の形態４における消火後の対流用
空気の減少、増加の様子を示す説明図である。
空気の減少、増加の様子を示す説明図である。
【図１０】 本発明の実施の形態４と従来装置の臭気排
出を示す説明図である。
出を示す説明図である。
【図１１】 従来の液体燃料燃焼装置の燃焼器部分を示
す断面図である。
す断面図である。
【図１２】 従来の液体燃料燃焼装置における消火時の
燃料および燃焼用空気の減少の様子を示す説明図であ
る。
燃料および燃焼用空気の減少の様子を示す説明図であ
る。
【図１３】 従来の他の燃焼器例を示す断面図である。
【図１４】 従来の燃焼器における燃料および燃焼空気
の減少の様子を示す説明図である。
の減少の様子を示す説明図である。
１ 気化室 ４ バーナヘッド １２ 燃料供給管（燃焼用空気送風経路） ２１ 燃料ポンプ（燃料供給手段） ２２ 燃料タンク ２４ 燃焼用送風機 ２５ 制御回路 ４２ 燃焼筒 ４３ 対流ファン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 関戸 研司 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 椙本 照男 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 佐藤 稔 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 液体燃料を供給するポンプなどの燃料供
給手段と、燃焼用空気を供給する燃焼用送風機と、この
燃焼用送風機と前記燃料供給手段を制御する制御回路
と、供給された液体燃料を気化させる気化器と、気化し
た液体燃料と燃焼用空気の予混合気を燃焼させるバーナ
ヘッドと、このバーナヘッドに形成される火炎を覆うよ
うに配置された燃焼筒と、燃焼ガスを室内に拡散させる
対流ファンとを備える液体燃料燃焼装置において、前記
制御回路は消火動作時に前記燃焼用送風機および前記燃
料供給手段を制御し、燃焼用空気と液体燃料の減少割合
を近づけ消炎させるとともに、消炎後、前記燃焼用送風
機を再起動させることを特徴とする液体燃料燃焼装置。 - 【請求項２】 消火動作時に前記燃焼用送風機の制御に
よる燃焼用空気の減少にともない、前記対流ファンを制
御し、急速停止させ、対流用空気を減少させるととも
に、所定時間後、再起動させることを特徴とする請求項
１記載の液体燃料燃焼装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8138721A JPH09318044A (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 液体燃料燃焼装置 |
| KR1019960051968A KR100229759B1 (ko) | 1996-05-31 | 1996-11-05 | 액체연료 연소장치 |
| CN96117931A CN1167234A (zh) | 1996-05-31 | 1996-12-23 | 液体燃料燃烧装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8138721A JPH09318044A (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 液体燃料燃焼装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09318044A true JPH09318044A (ja) | 1997-12-12 |
Family
ID=15228598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8138721A Pending JPH09318044A (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 液体燃料燃焼装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09318044A (ja) |
| KR (1) | KR100229759B1 (ja) |
| CN (1) | CN1167234A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016044916A (ja) * | 2014-08-25 | 2016-04-04 | 株式会社コロナ | 燃焼装置 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11125437B2 (en) | 2017-05-16 | 2021-09-21 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Binary fuel staging scheme for improved turndown emissions in lean premixed gas turbine combustion |
| CN107202346A (zh) * | 2017-06-20 | 2017-09-26 | 龙志威 | 液体燃料汽化炉 |
| CN107388245A (zh) * | 2017-08-04 | 2017-11-24 | 龙志威 | 醇基燃料气化炉头 |
| CN110812853A (zh) * | 2019-09-26 | 2020-02-21 | 诺心达(厦门)科技有限公司 | 一种物件发射器装置和使用方法 |
-
1996
- 1996-05-31 JP JP8138721A patent/JPH09318044A/ja active Pending
- 1996-11-05 KR KR1019960051968A patent/KR100229759B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-12-23 CN CN96117931A patent/CN1167234A/zh active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016044916A (ja) * | 2014-08-25 | 2016-04-04 | 株式会社コロナ | 燃焼装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100229759B1 (ko) | 1999-11-15 |
| CN1167234A (zh) | 1997-12-10 |
| KR970075643A (ko) | 1997-12-10 |
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