JPH09300051A - タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 - Google Patents
タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法Info
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- JPH09300051A JPH09300051A JP12156496A JP12156496A JPH09300051A JP H09300051 A JPH09300051 A JP H09300051A JP 12156496 A JP12156496 A JP 12156496A JP 12156496 A JP12156496 A JP 12156496A JP H09300051 A JPH09300051 A JP H09300051A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶鋼の清浄性を低下させる主原因となってい
るタンディッシュ内溶鋼の空気酸化を防止するために、
タンディッシュの酸素濃度迅速で、且つ効率的に低減で
きる方法を提供することを目的とする。 【解決手段】 鋼の連続鋳造において、注入前のタンデ
ィッシュ内に不活性ガスを吹き込み酸素濃度を低減する
際、溶鋼注入用ノズルから不活性ガスを吹き込むと共
に、酸素との結合性が高く、タンディッシュ温度でガス
化する金属をタンディッシュ内に添加することを特徴と
するタンディッシュ内溶鋼の清浄化方法。
るタンディッシュ内溶鋼の空気酸化を防止するために、
タンディッシュの酸素濃度迅速で、且つ効率的に低減で
きる方法を提供することを目的とする。 【解決手段】 鋼の連続鋳造において、注入前のタンデ
ィッシュ内に不活性ガスを吹き込み酸素濃度を低減する
際、溶鋼注入用ノズルから不活性ガスを吹き込むと共
に、酸素との結合性が高く、タンディッシュ温度でガス
化する金属をタンディッシュ内に添加することを特徴と
するタンディッシュ内溶鋼の清浄化方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造にお
いて取鍋からタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、急
激な溶鋼の空気酸化を防止し、タンディッシュ内溶鋼の
清浄化を図る方法に関するものである。
いて取鍋からタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、急
激な溶鋼の空気酸化を防止し、タンディッシュ内溶鋼の
清浄化を図る方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、タンディッシュ
は取鍋と鋳型間に位置し、操業、品質上最も重要な役割
を果たす部分の一つである。その機能は、鋳型内への溶
鋼供給量の調節、溶鋼貯蔵、介在物の分離除去等であ
る。特に、介在物除去の機能は、近年の鋼材品質厳格化
に伴い極めて重要な機能となっている。しかし、取鍋か
らタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、空気酸化によ
る溶鋼汚染の問題が生じるため、タンディッシュにおけ
る介在物除去効果が十分に発揮されていないのが現状で
ある。このため、タンディッシュ内における溶鋼汚染防
止を目的として、例えば特開昭６１−１７３４５号公報
に記載されているように、注入初期に保温材ボードで蓋
をしたタンディッシュ内に不活性ガスを吹き込むことに
より、注入溶鋼の空気酸化防止が図られている。
は取鍋と鋳型間に位置し、操業、品質上最も重要な役割
を果たす部分の一つである。その機能は、鋳型内への溶
鋼供給量の調節、溶鋼貯蔵、介在物の分離除去等であ
る。特に、介在物除去の機能は、近年の鋼材品質厳格化
に伴い極めて重要な機能となっている。しかし、取鍋か
らタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、空気酸化によ
る溶鋼汚染の問題が生じるため、タンディッシュにおけ
る介在物除去効果が十分に発揮されていないのが現状で
ある。このため、タンディッシュ内における溶鋼汚染防
止を目的として、例えば特開昭６１−１７３４５号公報
に記載されているように、注入初期に保温材ボードで蓋
をしたタンディッシュ内に不活性ガスを吹き込むことに
より、注入溶鋼の空気酸化防止が図られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、タンデ
ィッシュ内に溶鋼を注入するためには、タンディッシュ
蓋に溶鋼注入用ノズルを挿入できる空間が必要であり、
タンディッシュを完全に密閉することは不可能である。
また、タンディッシュ内に不活性ガスを吹き込む場合、
溶鋼注入用ノズルの周囲にある空間から不活性ガスを吹
き込んでいるが、この方法ではかえって注入点で空気を
巻き込み溶鋼の酸化が激しくなるといった問題も生じ
る。このため、従来のシール方法では空気酸化を防止で
きる程度までタンディッシュ内の酸素濃度を低減できて
いないのが現状である。
ィッシュ内に溶鋼を注入するためには、タンディッシュ
蓋に溶鋼注入用ノズルを挿入できる空間が必要であり、
タンディッシュを完全に密閉することは不可能である。
また、タンディッシュ内に不活性ガスを吹き込む場合、
溶鋼注入用ノズルの周囲にある空間から不活性ガスを吹
き込んでいるが、この方法ではかえって注入点で空気を
巻き込み溶鋼の酸化が激しくなるといった問題も生じ
る。このため、従来のシール方法では空気酸化を防止で
きる程度までタンディッシュ内の酸素濃度を低減できて
いないのが現状である。
【０００４】これらの問題に鑑み、本発明は、溶鋼の清
浄性を低下させる主原因となっているタンディッシュ内
溶鋼の空気酸化を防止するために、タンディッシュ内の
酸素濃度を迅速で、且つ効率的に低減できる方法を提供
することを目的とするものである。
浄性を低下させる主原因となっているタンディッシュ内
溶鋼の空気酸化を防止するために、タンディッシュ内の
酸素濃度を迅速で、且つ効率的に低減できる方法を提供
することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、鋼の連
続鋳造において、注入前のタンディッシュ内に不活性ガ
スを吹き込み酸素濃度を低減する際、溶鋼注入用ノズル
から不活性ガスを吹き込むと共に、酸素との結合性が高
く、タンディッシュ温度でガス化する金属をタンディッ
シュ内に添加することを特徴とするタンディッシュ内溶
鋼の清浄化方法である。
続鋳造において、注入前のタンディッシュ内に不活性ガ
スを吹き込み酸素濃度を低減する際、溶鋼注入用ノズル
から不活性ガスを吹き込むと共に、酸素との結合性が高
く、タンディッシュ温度でガス化する金属をタンディッ
シュ内に添加することを特徴とするタンディッシュ内溶
鋼の清浄化方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】一般に、取鍋からタンディッシュ
内に溶鋼を注入する際、取鍋に取り付けた溶鋼注入用ノ
ズルが湯面下に浸漬されるまでは注入流の攪拌エネルギ
ーが非常に大きいため、鋳込初期は溶鋼表面積が増大
し、下記（１）式の反応で示される空気酸化に起因して
多数の介在物が生成する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2 （空気中）＝２Ａｌ2 Ｏ3 （介在物） （１） このように、注入初期の空気酸化速度は定常状態のそれ
に比べて極めて速く、タンディッシュにおける溶鋼汚染
の最大の原因となっている。
内に溶鋼を注入する際、取鍋に取り付けた溶鋼注入用ノ
ズルが湯面下に浸漬されるまでは注入流の攪拌エネルギ
ーが非常に大きいため、鋳込初期は溶鋼表面積が増大
し、下記（１）式の反応で示される空気酸化に起因して
多数の介在物が生成する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2 （空気中）＝２Ａｌ2 Ｏ3 （介在物） （１） このように、注入初期の空気酸化速度は定常状態のそれ
に比べて極めて速く、タンディッシュにおける溶鋼汚染
の最大の原因となっている。
【０００７】本発明者らは、この注入初期の空気酸化を
防止するために、タンディッシュに蓋をし、タンディッ
シュ内をＡｒガスで置換した上で、溶鋼の注入を開始す
る方法について検討してきたが、従来のタンディッシュ
内へのＡｒガス吹き込み方法では、溶鋼の酸化を防止で
きる程度まで酸素濃度を低減できないことが分かった。
防止するために、タンディッシュに蓋をし、タンディッ
シュ内をＡｒガスで置換した上で、溶鋼の注入を開始す
る方法について検討してきたが、従来のタンディッシュ
内へのＡｒガス吹き込み方法では、溶鋼の酸化を防止で
きる程度まで酸素濃度を低減できないことが分かった。
【０００８】図１は従来のタンディッシュシール方法を
説明するための図である。溶鋼注入に先だって、タンデ
ィッシュ１内の空気２をＡｒガス３で置換するために、
タンディッシュ蓋４に設けた取鍋５内溶鋼を溶鋼注入用
ノズル６を介して注入するための注入孔７にガス吹き込
み用ノズル８を設置し、ここからＡｒガス３をタンディ
ッシュ１内に吹き込んでいる。しかし、注入孔７を閉じ
ることは操業上困難であり、このためガス吹き込み用ノ
ズル８からタンディッシュ１内にＡｒガス３を吹き込む
と、Ａｒガス３噴流が周辺の空気２を巻き込むため、タ
ンディッシュ１内の酸素濃度は十分に低減できない。
説明するための図である。溶鋼注入に先だって、タンデ
ィッシュ１内の空気２をＡｒガス３で置換するために、
タンディッシュ蓋４に設けた取鍋５内溶鋼を溶鋼注入用
ノズル６を介して注入するための注入孔７にガス吹き込
み用ノズル８を設置し、ここからＡｒガス３をタンディ
ッシュ１内に吹き込んでいる。しかし、注入孔７を閉じ
ることは操業上困難であり、このためガス吹き込み用ノ
ズル８からタンディッシュ１内にＡｒガス３を吹き込む
と、Ａｒガス３噴流が周辺の空気２を巻き込むため、タ
ンディッシュ１内の酸素濃度は十分に低減できない。
【０００９】本発明者らはガス吹き込み用ノズル８から
吹き込まれたＡｒガス３が巻き込む空気２量を詳細に測
定した結果、巻き込み空気流量はガス吹き込み用ノズル
の径に反比例し、且つガス吹き込み用ノズル出口からタ
ンディッシュ底部までの距離に比例すること、さらに巻
き込んだ空気流量はＡｒガス流量の数倍にも達してお
り、タンディッシュ内の酸素濃度低減にはこの問題を解
決することが必須であることを見いだした。
吹き込まれたＡｒガス３が巻き込む空気２量を詳細に測
定した結果、巻き込み空気流量はガス吹き込み用ノズル
の径に反比例し、且つガス吹き込み用ノズル出口からタ
ンディッシュ底部までの距離に比例すること、さらに巻
き込んだ空気流量はＡｒガス流量の数倍にも達してお
り、タンディッシュ内の酸素濃度低減にはこの問題を解
決することが必須であることを見いだした。
【００１０】上記結果から、本発明者らは、注入前のタ
ンディッシュ内の酸素濃度を効率的に低減するために
は、ガス吹き込み用ノズル出口からタンディッシュ底部
までの距離（ノズル高さ）を小さくし、さらにガス吹き
込み用ノズルの径を大きくすることが有効であると考
え、その方法として溶鋼注入用ノズルからＡｒガスを吹
き込む方法を発明した。
ンディッシュ内の酸素濃度を効率的に低減するために
は、ガス吹き込み用ノズル出口からタンディッシュ底部
までの距離（ノズル高さ）を小さくし、さらにガス吹き
込み用ノズルの径を大きくすることが有効であると考
え、その方法として溶鋼注入用ノズルからＡｒガスを吹
き込む方法を発明した。
【００１１】図２に本発明を実施した場合の鋳造状況を
示す。タンディッシュ１に蓋４をし、鍋スライディング
ノズル９と溶鋼注入用ノズル６の接合部近くにＡｒガス
導入管１０を配置し、注入前にここからＡｒガス３を溶
鋼注入用ノズル６の内側に吹き込む。吹き込まれたＡｒ
ガス３は溶鋼注入用ノズル６を通り、タンディッシュ１
底部付近のノズル出口１１からタンディッシュ１内に供
給される。従来のガス吹き込み用ノズルの径は２０〜３
０mm程度であるが、溶鋼注入用ノズル出口径は２００〜
３００mm程度あり、径拡大の効果により空気巻き込み量
は約１／１０になる。さらに、溶鋼注入用ノズル出口か
らタンディッシュ底部までの距離は、溶鋼注入を安定的
に実施する目的からタンディッシュ深さの１／２〜１／
４程度まで小さくしているため、ノズル高さ低減の効果
によりガス吹き込み用ノズルの場合に比べて空気巻き込
み量は１／２〜１／４になる。この効果を全て考慮する
と、本発明により空気巻き込み量は従来の１／２０〜１
／４０程度まで低減することが可能であり、工業的に問
題とならない程度までタンディッシュ内の酸素濃度を低
減できる。
示す。タンディッシュ１に蓋４をし、鍋スライディング
ノズル９と溶鋼注入用ノズル６の接合部近くにＡｒガス
導入管１０を配置し、注入前にここからＡｒガス３を溶
鋼注入用ノズル６の内側に吹き込む。吹き込まれたＡｒ
ガス３は溶鋼注入用ノズル６を通り、タンディッシュ１
底部付近のノズル出口１１からタンディッシュ１内に供
給される。従来のガス吹き込み用ノズルの径は２０〜３
０mm程度であるが、溶鋼注入用ノズル出口径は２００〜
３００mm程度あり、径拡大の効果により空気巻き込み量
は約１／１０になる。さらに、溶鋼注入用ノズル出口か
らタンディッシュ底部までの距離は、溶鋼注入を安定的
に実施する目的からタンディッシュ深さの１／２〜１／
４程度まで小さくしているため、ノズル高さ低減の効果
によりガス吹き込み用ノズルの場合に比べて空気巻き込
み量は１／２〜１／４になる。この効果を全て考慮する
と、本発明により空気巻き込み量は従来の１／２０〜１
／４０程度まで低減することが可能であり、工業的に問
題とならない程度までタンディッシュ内の酸素濃度を低
減できる。
【００１２】しかしながら、本発明のようにＡｒガスの
みでタンディッシュ内の酸素濃度を低減するには、比較
的多量のＡｒガスを吹き込んでも、５分程度の時間を要
し、精錬−鋳造間で待ち時間が生じるため、操業上必ず
しも満足できるものではなかった。そこで、少量のＡｒ
ガスでも、短時間で十分にタンディッシュ内の酸素濃度
を低減できる方法についてさらに検討を続けた結果、本
発明のＡｒガス吹き込み方法と併用して、金属Ｍｇをタ
ンディッシュ内に添加することが有効であることを見い
だした。
みでタンディッシュ内の酸素濃度を低減するには、比較
的多量のＡｒガスを吹き込んでも、５分程度の時間を要
し、精錬−鋳造間で待ち時間が生じるため、操業上必ず
しも満足できるものではなかった。そこで、少量のＡｒ
ガスでも、短時間で十分にタンディッシュ内の酸素濃度
を低減できる方法についてさらに検討を続けた結果、本
発明のＡｒガス吹き込み方法と併用して、金属Ｍｇをタ
ンディッシュ内に添加することが有効であることを見い
だした。
【００１３】金属Ｍｇの沸点は１１００℃程度であり、
溶鋼注入前のタンディッシュ内（１３００℃以上）に添
加するとＭｇ蒸気となり、下記（２）式により空気中の
酸素と反応するため、タンディッシュ内の酸素濃度を低
減することができる。 ２Ｍｇ（ガス）＋Ｏ2 （ガス）＝２ＭｇＯ（固体） （２）
溶鋼注入前のタンディッシュ内（１３００℃以上）に添
加するとＭｇ蒸気となり、下記（２）式により空気中の
酸素と反応するため、タンディッシュ内の酸素濃度を低
減することができる。 ２Ｍｇ（ガス）＋Ｏ2 （ガス）＝２ＭｇＯ（固体） （２）
【００１４】しかし、金属Ｍｇの添加だけでは、（２）
式の反応によりタンディッシュ内の酸素量に相当する体
積収縮が起こり、タンディッシュ内が負圧となるため、
外部からタンディッシュ内に空気の流れが生じる。この
空気の流れ込みを防止するためには、金属Ｍｇの添加に
より減少した酸素の体積分をＡｒガスで補い、タンディ
ッシュ内を正圧にする必要がある。しかし、従来の方法
でタンディッシュ内にＡｒガスを吹き込むと、空気の巻
き込みが生じるため、金属Ｍｇの添加により低下した酸
素濃度が再び上昇することになる。したがって、金属Ｍ
ｇの添加と前述の溶鋼注入用ノズルからのＡｒガス吹き
込み方法を併用することにより、空気の巻き込みを防止
した状態で、効率的にタンディッシュ内の酸素濃度を低
減することができる。
式の反応によりタンディッシュ内の酸素量に相当する体
積収縮が起こり、タンディッシュ内が負圧となるため、
外部からタンディッシュ内に空気の流れが生じる。この
空気の流れ込みを防止するためには、金属Ｍｇの添加に
より減少した酸素の体積分をＡｒガスで補い、タンディ
ッシュ内を正圧にする必要がある。しかし、従来の方法
でタンディッシュ内にＡｒガスを吹き込むと、空気の巻
き込みが生じるため、金属Ｍｇの添加により低下した酸
素濃度が再び上昇することになる。したがって、金属Ｍ
ｇの添加と前述の溶鋼注入用ノズルからのＡｒガス吹き
込み方法を併用することにより、空気の巻き込みを防止
した状態で、効率的にタンディッシュ内の酸素濃度を低
減することができる。
【００１５】本発明を実施する場合、Ａｒガス導入管は
溶鋼注入用ノズル、取鍋スライディングノズル等に配置
することができ、溶鋼注入用ノズルを通してタンディッ
シュ内にＡｒガスを供給できればどの位置に配置しても
良い。また、溶鋼の注入はタンディッシュ内の酸素濃度
が１％以下に達してから開始することが好ましい。これ
は、酸素濃度が１％以下になると、溶鋼汚染を工業的に
問題にならない程度まで防止できるためである。勿論、
酸素濃度を低減するためにＡｒガス以外の不活性ガスを
用いることも可能である。
溶鋼注入用ノズル、取鍋スライディングノズル等に配置
することができ、溶鋼注入用ノズルを通してタンディッ
シュ内にＡｒガスを供給できればどの位置に配置しても
良い。また、溶鋼の注入はタンディッシュ内の酸素濃度
が１％以下に達してから開始することが好ましい。これ
は、酸素濃度が１％以下になると、溶鋼汚染を工業的に
問題にならない程度まで防止できるためである。勿論、
酸素濃度を低減するためにＡｒガス以外の不活性ガスを
用いることも可能である。
【００１６】また、タンディッシュ内に添加する金属は
Ｍｇだけに限られたものではなく、例えばＣａ等のよう
にタンディッシュ内の温度でガス化し、且つ酸素と結合
し易い金属であれば良い。
Ｍｇだけに限られたものではなく、例えばＣａ等のよう
にタンディッシュ内の温度でガス化し、且つ酸素と結合
し易い金属であれば良い。
【００１７】Ａｒガスの吹き込みは溶鋼注入開始前だけ
でなく、注入開始後も実施することが望ましい。注入開
始後に溶鋼注入用ノズルから溶鋼中に吹き込まれたＡｒ
ガス気泡が溶鋼注入流の攪拌エネルギーにより微細化さ
れるため、気泡による介在物の浮上分離促進の効果が期
待できる。さらに、吹き込まれたＡｒガス気泡は溶鋼中
からガス中に移行するため、タンディッシュ内の酸素濃
度を低い状態に維持できる。したがって、注入開始後も
Ａｒガス吹き込みを継続すれば、酸化防止と介在物除去
の両効果により溶鋼清浄性を格段に向上できる。
でなく、注入開始後も実施することが望ましい。注入開
始後に溶鋼注入用ノズルから溶鋼中に吹き込まれたＡｒ
ガス気泡が溶鋼注入流の攪拌エネルギーにより微細化さ
れるため、気泡による介在物の浮上分離促進の効果が期
待できる。さらに、吹き込まれたＡｒガス気泡は溶鋼中
からガス中に移行するため、タンディッシュ内の酸素濃
度を低い状態に維持できる。したがって、注入開始後も
Ａｒガス吹き込みを継続すれば、酸化防止と介在物除去
の両効果により溶鋼清浄性を格段に向上できる。
【００１８】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。 実施例１：図２に示すように、容量５０ｔのタンディッ
シュ１（深さ１．２×幅１．５×長さ６．０ｍ）に耐火
性蓋４をした上で、内径２００mmの溶鋼注入用ノズル６
をタンディッシュ１底部から２００mmの位置に設置し、
注入前に溶鋼注入用ノズル６上部のＡｒガス導入管１０
からＡｒガス３を１００Nm3 /hの流量で吹き込んだ。同
時に、金属Ｍｇもタンディッシュ内に１．０kgを添加し
た。金属Ｍｇを添加した直後に、タンディッシュ内の酸
素濃度は１％以下となり安定したため、吹き込み開始か
ら２０秒後にＡｒガス吹き込み流量を１Nm3 /hに低減
し、成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：
０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：
０．０３５％、温度１５５０℃（タンディッシュ内）の
溶鋼２５０ｔを取鍋から２５ｔ/minで注入した。この
時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注入初期か
ら一定値を示し、安定して全酸素量１５ppm を確保でき
た。これにより、溶鋼汚染は確実に防止でき、圧延後の
成品には表面欠陥は全く発生しなかった。
について説明する。 実施例１：図２に示すように、容量５０ｔのタンディッ
シュ１（深さ１．２×幅１．５×長さ６．０ｍ）に耐火
性蓋４をした上で、内径２００mmの溶鋼注入用ノズル６
をタンディッシュ１底部から２００mmの位置に設置し、
注入前に溶鋼注入用ノズル６上部のＡｒガス導入管１０
からＡｒガス３を１００Nm3 /hの流量で吹き込んだ。同
時に、金属Ｍｇもタンディッシュ内に１．０kgを添加し
た。金属Ｍｇを添加した直後に、タンディッシュ内の酸
素濃度は１％以下となり安定したため、吹き込み開始か
ら２０秒後にＡｒガス吹き込み流量を１Nm3 /hに低減
し、成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：
０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：
０．０３５％、温度１５５０℃（タンディッシュ内）の
溶鋼２５０ｔを取鍋から２５ｔ/minで注入した。この
時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注入初期か
ら一定値を示し、安定して全酸素量１５ppm を確保でき
た。これにより、溶鋼汚染は確実に防止でき、圧延後の
成品には表面欠陥は全く発生しなかった。
【００１９】比較例１：図１に示すように、容量５０ｔ
のタンディッシュ（深さ１．２×幅１．５×長さ６．０
ｍ）に耐火性蓋４をした上で、内径２００mmの溶鋼注入
用ノズル６をタンディッシュ１底部から２００mmの位置
に設置した。さらに、タンディッシュ蓋の注入孔から内
径３０mmのガス吹き込み用ノズル８を挿入し、タンディ
ッシュ１底部から１．２ｍ高さの位置に取り付けた。Ａ
ｒガスを２５０Nm3 /hの流量で吹き込むと共に、金属Ｍ
ｇを１．０kg添加した。金属Ｍｇを添加した直後に、タ
ンディッシュ内の酸素濃度は３％となったが、その後直
ちに酸素濃度は８．５％まで上昇した。金属Ｍｇを添加
してから１０分が経過しても、タンディッシュ内の酸素
濃度は８．５％以下にならなかったので、Ａｒガス吹き
込み流量を１Nm3 /hに低減し、そのままの状態で、成分
Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３
５％、温度１５５０℃（タンディッシュ内）の溶鋼２５
０ｔを取鍋から２５ｔ/minで注入した。この時、タンデ
ィッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注入初期に８０ppmに
達し、その後除々に低下したが、最終到達値は５０ppm
であった。このため、注入初期の溶鋼汚染を防止でき
ず、圧延後の成品には表面欠陥が発生した。
のタンディッシュ（深さ１．２×幅１．５×長さ６．０
ｍ）に耐火性蓋４をした上で、内径２００mmの溶鋼注入
用ノズル６をタンディッシュ１底部から２００mmの位置
に設置した。さらに、タンディッシュ蓋の注入孔から内
径３０mmのガス吹き込み用ノズル８を挿入し、タンディ
ッシュ１底部から１．２ｍ高さの位置に取り付けた。Ａ
ｒガスを２５０Nm3 /hの流量で吹き込むと共に、金属Ｍ
ｇを１．０kg添加した。金属Ｍｇを添加した直後に、タ
ンディッシュ内の酸素濃度は３％となったが、その後直
ちに酸素濃度は８．５％まで上昇した。金属Ｍｇを添加
してから１０分が経過しても、タンディッシュ内の酸素
濃度は８．５％以下にならなかったので、Ａｒガス吹き
込み流量を１Nm3 /hに低減し、そのままの状態で、成分
Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３
５％、温度１５５０℃（タンディッシュ内）の溶鋼２５
０ｔを取鍋から２５ｔ/minで注入した。この時、タンデ
ィッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注入初期に８０ppmに
達し、その後除々に低下したが、最終到達値は５０ppm
であった。このため、注入初期の溶鋼汚染を防止でき
ず、圧延後の成品には表面欠陥が発生した。
【００２０】比較例２：図１に示すように、容量５０ｔ
のタンディッシュ１（深さ１．２×幅１．５×長さ６．
０ｍ）に耐火性蓋４をした上で、内径２００mmの溶鋼注
入用ノズル６をタンディッシュ１底部から２００mmの位
置に設置し、注入前に溶鋼注入用ノズル６上部のＡｒガ
ス導入管１０からＡｒガス３を２５０Nm3 /hの流量で吹
き込んだ。Ａｒガスの吹き込み開始から５分後に、タン
ディッシュ内の酸素濃度が１％以下になったため、Ａｒ
ガスの吹き込み流量を１Nm3 /hに低減し、成分Ｃ：５０
ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：
０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３５％、温
度１５５０℃（タンディッシュ内）の溶鋼２５０ｔを取
鍋から２５ｔ/minで注入した。この時、タンディッシュ
出側の溶鋼中全酸素量は注入初期から一定値を示し、安
定して全酸素量１５ppm を確保できた。これにより、溶
鋼汚染は防止でき、圧延後の成品には表面欠陥は全く発
生しなかった。しかし、タンディッシュ内の酸素濃度を
低減するために５分間の待ち時間を生じたため、次鍋の
精錬時間が長くなり、処理コストは高くなった。
のタンディッシュ１（深さ１．２×幅１．５×長さ６．
０ｍ）に耐火性蓋４をした上で、内径２００mmの溶鋼注
入用ノズル６をタンディッシュ１底部から２００mmの位
置に設置し、注入前に溶鋼注入用ノズル６上部のＡｒガ
ス導入管１０からＡｒガス３を２５０Nm3 /hの流量で吹
き込んだ。Ａｒガスの吹き込み開始から５分後に、タン
ディッシュ内の酸素濃度が１％以下になったため、Ａｒ
ガスの吹き込み流量を１Nm3 /hに低減し、成分Ｃ：５０
ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：
０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３５％、温
度１５５０℃（タンディッシュ内）の溶鋼２５０ｔを取
鍋から２５ｔ/minで注入した。この時、タンディッシュ
出側の溶鋼中全酸素量は注入初期から一定値を示し、安
定して全酸素量１５ppm を確保できた。これにより、溶
鋼汚染は防止でき、圧延後の成品には表面欠陥は全く発
生しなかった。しかし、タンディッシュ内の酸素濃度を
低減するために５分間の待ち時間を生じたため、次鍋の
精錬時間が長くなり、処理コストは高くなった。
【００２１】
【発明の効果】以上のごとく、本発明のタンディッシュ
内溶鋼の清浄化方法によれば、タンディッシュ内の酸素
濃度を迅速に、且つ効率的に低減できるため、操業を乱
すことなく、最も激しい鋳込初期の溶鋼汚染を確実に防
止できるため、鋳片の品質も極めて向上する。
内溶鋼の清浄化方法によれば、タンディッシュ内の酸素
濃度を迅速に、且つ効率的に低減できるため、操業を乱
すことなく、最も激しい鋳込初期の溶鋼汚染を確実に防
止できるため、鋳片の品質も極めて向上する。
【図１】従来のタンディッシュシール方法を説明するた
めの図である。
めの図である。
【図２】本発明の実施状況を説明するための図である。
１：タンディッシュ ２：空気 ３：Ａｒガス ４：タンディッシュ蓋 ５：取鍋 ６：溶鋼注入用ノズル ７：注入孔 ８：ガス吹き込み用ノズル ９：鍋スライディングノズル １０：Ａｒガス導入管 １１：溶鋼注入用ノズル出口
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造において、注入前のタンデ
ィッシュ内に不活性ガスを吹き込み酸素濃度を低減する
際、溶鋼注入用ノズルから不活性ガスを吹き込むと共
に、酸素との結合性が高く、タンディッシュ温度でガス
化する金属をタンディッシュ内に添加することを特徴と
するタンディッシュ内溶鋼の清浄化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12156496A JPH09300051A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12156496A JPH09300051A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09300051A true JPH09300051A (ja) | 1997-11-25 |
Family
ID=14814362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12156496A Pending JPH09300051A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09300051A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008264801A (ja) * | 2007-04-17 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2010023045A (ja) * | 2008-07-15 | 2010-02-04 | Nippon Steel Corp | 低炭素鋼の連続鋳造方法 |
| CN103302260A (zh) * | 2013-06-14 | 2013-09-18 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种炼钢连铸工位钢水吹氩的方法 |
-
1996
- 1996-05-16 JP JP12156496A patent/JPH09300051A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008264801A (ja) * | 2007-04-17 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2010023045A (ja) * | 2008-07-15 | 2010-02-04 | Nippon Steel Corp | 低炭素鋼の連続鋳造方法 |
| JP4571994B2 (ja) * | 2008-07-15 | 2010-10-27 | 新日本製鐵株式会社 | 低炭素鋼の連続鋳造方法 |
| US9149867B2 (en) | 2008-07-15 | 2015-10-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Low-carbon steel slab producing method |
| CN103302260A (zh) * | 2013-06-14 | 2013-09-18 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种炼钢连铸工位钢水吹氩的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030930 |